JPS61112217A - High voltage power supply for copying machine - Google Patents
High voltage power supply for copying machineInfo
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- JPS61112217A JPS61112217A JP23395884A JP23395884A JPS61112217A JP S61112217 A JPS61112217 A JP S61112217A JP 23395884 A JP23395884 A JP 23395884A JP 23395884 A JP23395884 A JP 23395884A JP S61112217 A JPS61112217 A JP S61112217A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、複写機用高圧電源装置に関し、特に、複写機
の感光体表面上の残留電荷の除電、又は転写終了後のコ
ピー用紙の感光体よりの剥離が、放電条件(機内の温度
及び湿度、コロナ放電ワイヤと感光体との距離、コロナ
放電ワイヤの表面/T5損等)の変動にかかわりな(、
常に安定に行われるように、帯電器(コロトロン)より
流出するコロナ放電電流を直流成分と交流成分に分離し
てその各々についての導通路を設定し、直流成分の導通
路の内部にそのインピーダンス値を一定の範囲に亘って
、任意に調整し得る可変インピーダンス回路を挿入し、
直流成分が常に予め定められた値を保つように可変イン
ピーダンス回路を調整するようにした複写機用高圧電源
装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a high-voltage power supply device for a copying machine, and in particular to a high-voltage power supply device for a copying machine, and in particular for eliminating residual charges on the surface of a photoreceptor in a copying machine or for photosensitive copying paper after transfer is completed. Peeling from the body is independent of fluctuations in discharge conditions (temperature and humidity inside the machine, distance between the corona discharge wire and photoreceptor, surface of the corona discharge wire/T5 loss, etc.).
To ensure stable operation at all times, the corona discharge current flowing out from the charger (corotron) is separated into a DC component and an AC component, a conduction path is set for each component, and the impedance value is set inside the conduction path for the DC component. Insert a variable impedance circuit that can arbitrarily adjust the impedance over a certain range,
The present invention relates to a high-voltage power supply device for a copying machine that adjusts a variable impedance circuit so that a DC component always maintains a predetermined value.
感光体表面の帯電、露光、現像、転写、定着の諸工程を
経てコピー画像を得る複写機においては、転写終了後の
コピー用紙を円滑に剥離するために剥離用コロトロンを
備えたものが多い。同コロトロンの放電条件の変動にか
かわりなく、常に安定な剥離促進を行わせるために同高
圧電源装置に関しては種々の提案がなされており、その
代表的な例(特許出願公開 昭59−45473)につ
いて第4図に基づいて説明する。Copying machines that obtain a copy image through the various steps of charging, exposing, developing, transferring, and fixing the surface of a photoreceptor are often equipped with a peeling corotron to smoothly peel off the copy paper after the transfer is completed. Various proposals have been made regarding the high-voltage power supply device in order to always promote stable peeling regardless of fluctuations in the discharge conditions of the corotron. This will be explained based on FIG.
第4図において1は、スイッチ、表示部等を備えた操作
卓、3は原稿2を載置するプラテンガラス、4は走査系
で、その中に示された破線は原稿2表面よりの反射光の
経路を意味する。また、5は感光体ドラム、6は感光体
ドラム5の表面を帯電する帯電コロトロン、8は露光ス
リット、7は感光体ドラム5の表面に形成された静電潜
像を可視像化する現像部、13は前記可視像をコピー用
紙へ転写するための転写コロトロン、20は前述した剥
離コロトロン、11は定着部、lQa、10bはコピー
用紙を収納する給紙トレイである。In Fig. 4, 1 is an operation console equipped with switches, a display, etc., 3 is a platen glass on which the original 2 is placed, 4 is a scanning system, and the broken line shown therein is the light reflected from the surface of the original 2. means the route of Further, 5 is a photoreceptor drum, 6 is a charging corotron that charges the surface of the photoreceptor drum 5, 8 is an exposure slit, and 7 is a developer that visualizes the electrostatic latent image formed on the surface of the photoreceptor drum 5. 13 is a transfer corotron for transferring the visible image onto copy paper, 20 is the above-mentioned peeling corotron, 11 is a fixing unit, and lQa and 10b are paper feed trays for storing copy paper.
剥離コロトロン20には、後述の高圧電源装置より2〜
5kV(周波数は、数百fiz、放電電流はlOμ〜2
000μA)の交流電圧が印加され、更にこれにO〜数
百■の直流バイアス電圧が重畳される。The peeling corotron 20 is equipped with two to
5kV (frequency is several hundred fiz, discharge current is lOμ~2
An alternating current voltage of 000 μA) is applied, and a direct current bias voltage of 0 to several hundred μA is further superimposed on this.
第4図において22は交流電圧、22は昇圧用変圧器、
22aはその2次巻線、St、Sz及びS3は夫々2次
巻線22aの低圧端子、S2は同中間タップ、S3は同
高圧端子である。高圧端子S3は直接に剥離用コロトロ
ン20のコロトロンワイヤに接続され、また、低圧端S
3は静電容量28(C,)を経由して零電位点に接続さ
れる。中間タップS2は整流ダイオード24aの陰極及
び同24bの陽極に接続され、またダイオード24a、
24bの他の極は夫々摺動抵抗器26の両端に接続され
る。同摺動端子26aは静電容量29(C,)及び抵抗
器30(R3)の並列接続を経由して接地される。12
は、前述したスイン 1チ23、摺動抵抗器2
6はしめ、複写機の各素子の動作を制御する中央制御装
置(マイクロコンピュータ)で、機内の各スイッチ信号
、各センサー信号を内部に取り込む人力インターフェイ
ス12a、ROM12bに格納された制御プログラムに
従って人力データを処理するCPU12d、その中間デ
ータを一時的に貯蔵するRAM12G、その処理結果を
機内各部へ向けて出力する出力インターフェイス12e
により構成される。ここで、摺動抵抗器26の摺動端子
26aの位置を制御する手段は直接に図示されていない
が、例えば中央制御装置12により駆動されるサーボモ
ータを使用することができる。In Fig. 4, 22 is an AC voltage, 22 is a step-up transformer,
22a is the secondary winding, St, Sz, and S3 are low voltage terminals of the secondary winding 22a, S2 is the intermediate tap, and S3 is the high voltage terminal. The high voltage terminal S3 is directly connected to the corotron wire of the peeling corotron 20, and the low voltage terminal S
3 is connected to the zero potential point via a capacitor 28 (C,). The intermediate tap S2 is connected to the cathode of the rectifier diode 24a and the anode of the rectifier diode 24b, and the diode 24a,
The other poles of 24b are connected to both ends of sliding resistor 26, respectively. The sliding terminal 26a is grounded via a parallel connection of a capacitor 29 (C,) and a resistor 30 (R3). 12
The above-mentioned switch 1 23, sliding resistor 2
6, the central control unit (microcomputer) that controls the operation of each element of the copying machine inputs the human power data according to the control program stored in the human power interface 12a and the ROM 12b, which takes in each switch signal and each sensor signal inside the machine. A CPU 12d for processing, a RAM 12G for temporarily storing the intermediate data, and an output interface 12e for outputting the processing results to various parts in the aircraft.
Consisted of. Here, although the means for controlling the position of the sliding terminal 26a of the sliding resistor 26 is not directly shown, for example, a servo motor driven by the central controller 12 can be used.
抵抗器R3の上側の端子(換言すれば摺動端子26a)
は中央処理装置12の入力インターフェイス12aに接
続される。Upper terminal of resistor R3 (in other words, sliding terminal 26a)
is connected to the input interface 12a of the central processing unit 12.
以上の構成において、原稿2表面よりの反射光により感
光体ドラム2の表面に形成された可視像(現像トナー像
)は、転写コロトロン13の位置において、コピー用紙
と接触する。コピー用紙は、転写コロトロン13の直流
放電によりトナーの電荷と逆特性の帯電を受け、トナー
像はコピー用紙に転写される。コピー用紙は転写コロト
ロン20へ移送され、ここで交流放電により除電(中和
)される。コピー用紙はこの除電により感光体ドラム5
からの剥離性を高められ、剥離後は定着部11により定
着され、機外へ排出される。In the above configuration, the visible image (developed toner image) formed on the surface of the photosensitive drum 2 by light reflected from the surface of the original document 2 comes into contact with the copy paper at the position of the transfer corotron 13. The copy paper is charged with a charge opposite to that of the toner by direct current discharge from the transfer corotron 13, and the toner image is transferred to the copy paper. The copy paper is transferred to the transfer corotron 20, where it is neutralized by alternating current discharge. The copy paper is removed from the photosensitive drum 5 by this static electricity removal.
After being peeled off, it is fixed by the fixing unit 11 and discharged outside the machine.
ここで、剥離用オロトロン20に印加される電圧(換言
すれば同コロトロン用高圧電源装置の出力電圧)は昇圧
用変圧器22の2次コイル22aの出力電圧(端子S3
及び82間の交流電圧)と静電容128 (C,)にか
かる直流電圧(換言すれば2次コイル22aのS3端子
のバイアス電圧)の原因は整流ダイオード24a及び2
4bの整流電圧(共に半波整流電圧)である。これらダ
イオードの整流電圧の極性は相反し、端子S、の直流バ
イアスに対し、その何れが大きく寄与するかは摺動抵抗
器26の摺動端子26aの位置により定まる。Here, the voltage applied to the stripping orotron 20 (in other words, the output voltage of the high voltage power supply for the same corotron) is the output voltage of the secondary coil 22a of the step-up transformer 22 (terminal S3
and 82) and the DC voltage applied to the capacitor 128 (C,) (in other words, the bias voltage at the S3 terminal of the secondary coil 22a) are caused by the rectifier diodes 24a and 2
4b rectified voltage (both are half-wave rectified voltages). The polarities of the rectified voltages of these diodes are opposite to each other, and which one of them contributes more to the DC bias of the terminal S is determined by the position of the sliding terminal 26a of the sliding resistor 26.
例えば、摺動端子26aが摺動抵抗器26の上端(整流
器24aのアノード側)に位置するときは、整流器26
aの整流電圧が支配的となり、端子S。For example, when the sliding terminal 26a is located at the upper end of the sliding resistor 26 (on the anode side of the rectifier 24a), the rectifier 26a
The rectified voltage at terminal a becomes dominant, and the voltage at terminal S.
のバイアス電圧は正の最大値をとる。同様に摺動端子2
6bが摺動抵抗器26の下端(整流器24bのカソード
側)に位置するときは端子S1のバイアス電圧は負の最
大値をとる。また、摺動端子26aが摺動端子26の中
心に位置するときは、端子S1のバイアス電圧は零とな
る。即ち、端子S、のバイアス電圧は、摺動端子26a
の位置により、その正及び負の最大値の間を連続的に変
化する。剥離用コロトロン20自身が整流特性自身が整
流特性を有すること、及びこれに印加される交流高電圧
には前述した通り直流バイアス電圧が重畳されているこ
とから、剥離用コロトロン20の放電電流は主として交
流電流であり、またこれに若干の直流成分が含まれてい
る。放電条件の変動にかかわらず剥離用コロトロン20
が剥離特性を示すためには、その放電電流の直流成分(
換言すれば正及び負の半サイクルの電流値の差)を一定
値に保てばよいことが知られている。The bias voltage of takes the maximum positive value. Similarly, sliding terminal 2
6b is located at the lower end of the sliding resistor 26 (on the cathode side of the rectifier 24b), the bias voltage at the terminal S1 takes the maximum negative value. Further, when the sliding terminal 26a is located at the center of the sliding terminal 26, the bias voltage of the terminal S1 becomes zero. That is, the bias voltage of the terminal S is the same as that of the sliding terminal 26a.
varies continuously between its positive and negative maximum values depending on the position of . Since the peeling corotron 20 itself has rectifying characteristics, and the AC high voltage applied to it has a DC bias voltage superimposed on it as described above, the discharge current of the peeling corotron 20 is mainly It is an alternating current, and it also contains some direct current components. Corotron 20 for peeling regardless of fluctuations in discharge conditions
In order for a to exhibit peeling characteristics, the DC component of its discharge current (
In other words, it is known that it is sufficient to keep the difference between the current values of the positive and negative half cycles at a constant value.
剥離用コロトロン20の放電電流は、一旦零電位点に到
達した後、その交流成分の殆どは静電容量28(CI)
を経由し、また直流成分の全部は抵抗器30(R3)を
経由して変圧器2次コイル22aの端子S、(換言すれ
ば高圧電源装置の低圧端子)に帰還する。ここでR3の
抵抗値は容量C2(29)のリアクタンス及び摺動抵抗
器26の抵抗値に比較すれば極めて小さい。従って抵抗
器R,(30)両端の電圧に含まれる交流成分(リップ
ル成分)は無視することができ、その値は剥離用コロト
ロン20の放電電流の直流成分にR3)を乗したもので
ある。第4図から明らかな通り、R3両端の電圧は中央
制御装置12の入力インターフェース12aに入力する
。Once the discharge current of the peeling corotron 20 reaches the zero potential point, most of its alternating current components are due to the capacitance 28 (CI).
, and all of the DC component is returned to the terminal S of the transformer secondary coil 22a (in other words, the low voltage terminal of the high voltage power supply) via the resistor 30 (R3). Here, the resistance value of R3 is extremely small compared to the reactance of the capacitor C2 (29) and the resistance value of the sliding resistor 26. Therefore, the alternating current component (ripple component) included in the voltage across the resistor R, (30) can be ignored, and its value is the product of the direct current component of the discharge current of the stripping corotron 20 multiplied by R3). As is clear from FIG. 4, the voltage across R3 is input to the input interface 12a of the central controller 12.
中央制御装置12はこの値をROM12bに貯蔵された
最適値と比較し、両者が常時一致するように摺動端子2
6aの位置を制御し、これにより放電条件の如何にかか
わらず、剥離用コロトロン20の放電電流の値を最適値
を保ち、常に安定した剥離特性を実現することができる
。The central controller 12 compares this value with the optimal value stored in the ROM 12b, and adjusts the sliding terminal 2 so that the two always match.
By controlling the position of 6a, the value of the discharge current of the peeling corotron 20 can be kept at an optimum value regardless of the discharge conditions, and stable peeling characteristics can always be realized.
しかし、この複写機用高圧電源装置によれば、
、・!。However, according to this high-voltage power supply for copying machines,
,・! .
中央制御装置が常に不可欠であり、また摺動抵抗器器の
調整に際してはサーボモータ等の機械約手段が必要とな
る等構成が複雑高価となるおそれがある。A central control device is always essential, and mechanical means such as servo motors are required to adjust the sliding resistor, which can result in a complex and expensive configuration.
また、剥離用コロトロンの放電電流の直流成分を制御す
る方法としては、前述の交流高電圧に直流バイアス電圧
を重畳してその値を調整する方法のほかに、電源電圧波
形波状とし、その反覆係数(Duty Cycle)を
調整する方法(特開昭52−42218、同昭52−4
2219、同昭54−5438)がある。このほか、高
圧電源装置の出力電圧波形及び振幅を正及び負の半サイ
クルごとに制御する方式があり、これは更に昇圧用変圧
器磁芯の磁器飽和現象を利用するもの(特開昭54−1
249994) 、及び昇圧用変圧器の1次巻線側に1
次電流の正負の不平衡量を制御する回路を設けたもの(
特開昭55−11257)に分けることができる。これ
らの方式では、高圧電源装置の出力電圧の正負半サイク
ルの一方または双方の波形は、最大値近傍を平坦化され
た半正弦波状の形状となる。上述の諸方式の多くは回路
構成が複雑となること、昇圧用変圧器の偏励磁現象を防
出するための設計が面倒であること、及び制御と共に出
力電圧の波形も変化するため、コロナ放電電流に含まれ
る交流成分まで変化する等の欠点がある。In addition, as a method of controlling the DC component of the discharge current of the stripping corotron, in addition to the method of superimposing a DC bias voltage on the AC high voltage and adjusting its value, there are also methods to control the DC component of the discharge current of the stripping corotron. Method of adjusting (Duty Cycle)
2219, 1972-5438). In addition, there is a method that controls the output voltage waveform and amplitude of a high-voltage power supply every positive and negative half cycle, and this method also utilizes the magnetic saturation phenomenon of the step-up transformer core (Japanese Patent Application Laid-Open No. 54-1979-1). 1
249994), and 1 on the primary winding side of the step-up transformer.
Equipped with a circuit to control the positive and negative unbalanced amount of the secondary current (
JP-A-55-11257). In these systems, the waveform of one or both of the positive and negative half cycles of the output voltage of the high-voltage power supply has a half-sine wave shape in which the vicinity of the maximum value is flattened. Many of the above-mentioned methods have complicated circuit configurations, are troublesome to design to prevent biased excitation of the step-up transformer, and change the waveform of the output voltage along with the control, resulting in corona discharge. There are drawbacks such as the fact that even the alternating current component contained in the current changes.
このほか、直流バイアス電圧として独立別個の直電源を
設け、その出力電圧を制御する方法もあるが、電源が2
系統となるため高価となり、また損失電力も増大する欠
点がある。Another method is to provide an independent DC power supply as the DC bias voltage and control its output voltage, but if the power supply is
Since it becomes a grid, it is expensive and has the disadvantage of increasing power loss.
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明は以
上に鑑みてなされたものであり、簡単且つ経済的な構成
により感光体表面の除電又はコピー用紙の剥離が放電条
件の変動にかかわりなく、常に安達に行うことができる
ように、帯電器(コロトロン)より流出する放電電流を
交流成分と直流成分とに分離してその各々について導通
路を設定し、直流成分の導通路の内部に、そのインピー
ダンス値を一定の範囲に亘り連続的に#BI整し得る可
変インピーダンス回路を挿入し、放電電流の直流成分が
予め定められた一定値を保つように可変インピーダンス
回路を調整するようにした複写機用高圧電源装置を提供
しようとするものである。[Means and effects for solving the problems] The present invention has been made in view of the above, and has a simple and economical structure that eliminates static electricity on the surface of the photoreceptor and peels off copy paper regardless of fluctuations in discharge conditions. In order to always be able to carry out the process easily, the discharge current flowing out from the charger (corotron) is separated into an AC component and a DC component, a conduction path is established for each component, and inside the conduction path for the DC component, A copy in which a variable impedance circuit that can continuously adjust the impedance value to #BI over a certain range is inserted, and the variable impedance circuit is adjusted so that the DC component of the discharge current maintains a predetermined constant value. The purpose is to provide a high-voltage power supply for aircraft.
以下、本発明の複写機用高圧電#装置について詳細に説
明する。Hereinafter, the high-voltage electric # device for a copying machine according to the present invention will be explained in detail.
第1図(a)、(blは本発明の一実施例を示し、fa
lはそのブロック線図、(b)はその具体的回路溝の一
例を示すものである。まず第1図(81において21は
数百Ilzの交流電圧発生手段(例えばインバータ)、
22は昇圧用変圧器、22aは同2次巻線、S I +
S !+33は夫々2次巻線22aの低圧端子、中間
タップ、及び高圧端子である。高圧電子S3は剥離用コ
ロトロン20のコロトロンワイヤ22aに接続され、低
圧端子S、は静電容量C,(後述する通り、放電、電流
に含まれる直流成分を阻止する役割を果たし、またその
電極間に現れる直流電圧は出力電圧の直流バイアス電圧
としての機能を果たす)を経由して零電位点に接続され
る。また、中間カップS2は、逆向きに接続された一対
のダイオードD1及びD2の夫々陰極及び陽極に接続さ
れる。また、ダイオードD1の陽極は抵抗器R1を経由
して、またダイオードD2の陰極は抵抗器R2及び可変
インピーダンス回路Zcを経由して、直流電流検出用イ
ンピーダンスZ、に夫々接続され、またZ。FIG. 1(a) and (bl show one embodiment of the present invention, fa
1 shows its block diagram, and (b) shows an example of its specific circuit groove. First of all, in FIG.
22 is a step-up transformer, 22a is the secondary winding, S I +
S! +33 are a low voltage terminal, an intermediate tap, and a high voltage terminal of the secondary winding 22a, respectively. The high-voltage terminal S3 is connected to the corotron wire 22a of the stripping corotron 20, and the low-voltage terminal S has a capacitance C, (as described later, serves to prevent discharge and DC components contained in the current, and its electrode The DC voltage appearing between them is connected to the zero potential point via the output voltage (which serves as a DC bias voltage for the output voltage). Moreover, the intermediate cup S2 is connected to the cathode and anode, respectively, of a pair of diodes D1 and D2 that are connected in opposite directions. Further, the anode of the diode D1 is connected to the DC current detection impedance Z via the resistor R1, and the cathode of the diode D2 is connected to the DC current detection impedance Z via the resistor R2 and the variable impedance circuit Zc.
の他の端子は零電位点に接続される。またZ、にかかる
電圧VdoLは、後述する通り、放電電流の直流成分に
比例し、基準直流電圧■rQrと共に制御回路31に入
力する。制御回路31は両入力端子の差(Vlll!L
vrerに比例する電圧を出力し、この量は可変イ
ンピーダンス回路Zcに人力する。The other terminal of is connected to the zero potential point. Further, the voltage VdoL applied to Z is proportional to the DC component of the discharge current, as will be described later, and is input to the control circuit 31 together with the reference DC voltage rQr. The control circuit 31 controls the difference between both input terminals (Vllll!L
It outputs a voltage proportional to vrer, and this amount is input manually to the variable impedance circuit Zc.
ZCO値は制御回路31の出力により制御される。The ZCO value is controlled by the output of the control circuit 31.
電源装置の出力に含まれる交流成分の周波数でのC5及
びZ、のインピーダンスは掻めて小さく、無視しても実
用上の支障は生じない。また、直流成分に対するZdの
インピーダンス(すなわち抵抗値)はR1及びR2と較
べ極めて小さい。また、5は感光体ドラムで、その軸は
コロトロン遮蔽体22bと共に零電位点に接続される。The impedances of C5 and Z at the frequency of the AC component included in the output of the power supply device are extremely small, and can be ignored without causing any practical problems. Further, the impedance (ie, resistance value) of Zd with respect to the DC component is extremely small compared to R1 and R2. Further, 5 is a photosensitive drum whose shaft is connected to the zero potential point together with the corotron shield 22b.
以上の構成においてコロトロンワイヤ22aに印加され
る電圧は2次コイル22aの端子Sff、S、間の交流
電圧に容量C1にががる直流バイアス電圧VCIを重畳
したものである。剥離用コロトロン22において、コロ
トロンワイヤ22a及び同遮敞体22bを流れる放電電
流は一旦零電位点に流入した後、高圧電′a、g置へ帰
還するか、その直流成分は静電容量C8に阻止されるた
め、その全部が直流成分検出力インピーダンスZdを通
過し、その両端に直流成分に比例する電圧を発生する。In the above configuration, the voltage applied to the corotron wire 22a is the AC voltage between the terminals Sff and S of the secondary coil 22a superimposed with the DC bias voltage VCI applied to the capacitor C1. In the stripping corotron 22, the discharge current flowing through the corotron wire 22a and the shield 22b once flows into the zero potential point, and then returns to the high voltage voltage 'a' and g, or its DC component is connected to the capacitance C8. Therefore, all of it passes through the DC component detection impedance Zd, and a voltage proportional to the DC component is generated across it.
これに対し、交流成分の殆どは容1c、を通過し、Z4
へ分流する成分は極めて少ない。On the other hand, most of the alternating current components pass through volume 1c and are transferred to Z4.
Very few components are diverted to
一方、2次巻線22aの中間タップS2の電位の瞬時値
は端子5ZS1間の電圧の瞬時値VZS+−+と直流バ
イアス電圧Vet(容量C1の極間電圧)の和である。On the other hand, the instantaneous value of the potential at the intermediate tap S2 of the secondary winding 22a is the sum of the instantaneous value VZS+-+ of the voltage between the terminals 5ZS1 and the DC bias voltage Vet (voltage between capacitors C1).
S2の電位が正の期間中は、ダイオードD2は導通状態
となりD2よりR,、Zcへ向けて電流が流れ、またダ
イオードD、は非導通状にあるため、R3に電流は流れ
ない。S2の電位が負の期間中は、ダイオードD1が導
通状態となりR,からり、へ向けて電流が流れ、またダ
イオードD2は非導通状態にあるためR2,ZCに電流
は流れない。中間タップS2に流入する電流の直流成分
IDCは前記2つの分岐路を流れる電流の時間的平均値
である。また、IDCはコロナ放電電流の直流成分で、
第1図(alから明らかな通り、中間タップS2から端
子S:lを経由して剥離コロトロン20に流入し、放電
電流に含まれる直流成分をなすものである。ここで
R1<RZ +Zc
のときはRoからDlへ向けて流れる電流成分が優先と
なり、ItlCは第1図(alに示す矢印の方向に流れ
、Slの直流バイアス電圧は正(Vct>O)となる。During the period when the potential of S2 is positive, diode D2 is in a conductive state and current flows from D2 toward R, , and Zc, and since diode D is in a non-conductive state, no current flows in R3. During the period when the potential of S2 is negative, diode D1 becomes conductive and current flows toward R, and since diode D2 is non-conductive, no current flows through R2 and ZC. The DC component IDC of the current flowing into the intermediate tap S2 is the temporal average value of the current flowing through the two branch paths. In addition, IDC is the direct current component of corona discharge current,
As is clear from FIG. 1 (al), it flows from the intermediate tap S2 to the peeling corotron 20 via the terminal S:l and forms a DC component included in the discharge current.Here, when R1<RZ +Zc The current component flowing from Ro to Dl has priority, ItlC flows in the direction of the arrow shown in FIG. 1 (al), and the DC bias voltage of Sl becomes positive (Vct>O).
Z、の値が減少し、
R1>R2+ZC
となるときはIDC及びVICの符号は反転する。この
ようにInc及びVICの値は、Zcの値を変化させる
ことにより一定範囲内で任意に変化させることができる
。When the value of Z decreases and R1>R2+ZC, the signs of IDC and VIC are inverted. In this way, the values of Inc and VIC can be changed arbitrarily within a certain range by changing the value of Zc.
前記した通りroeの値は直流成分検出用インピーダン
ス24両端の電圧Vdotを通して検出され、制御回路
31において予め定められた基準電圧V re、と比較
される。roc最適値をI DCCとすれば、Vraf
= Za l occ
となるように定められる。制御回路31は、■、。。As described above, the value of roe is detected through the voltage Vdot across the DC component detection impedance 24, and is compared with a predetermined reference voltage Vre in the control circuit 31. If the roc optimum value is I DCC, then Vraf
= Za locc . The control circuit 31 is as follows. .
−V、。、の函数であり(詳細は後述する)、その出力
電圧が零となるように(換言すれば■6.。-V. , (details will be described later), and the output voltage is zero (in other words, ■6.).
−V r e fとなるように)ZCの値を御する。こ
のため、放電電流I。Cは常に最適値1つ。、に保たれ
、剥離用コロトロン20の放電条件が変動しても、コピ
ー用紙に対し、常に安定した剥離特性を附与することが
できる。-V r e f). Therefore, the discharge current I. C always has one optimal value. , and even if the discharge conditions of the peeling corotron 20 change, stable peeling characteristics can always be imparted to the copy paper.
第1図(blは、第1図(a)を具体的な回路として実
現したもので、第1図(alにおいてブロック線図とし
て示されたZc、Za、制御回路31の内容が明らかに
されている。直流成分検出用インピーダンスZ、は抵抗
器R3及び静電容量C2の並列接続として構成され、
R3<<R1,R2
また
R ff < 1 /ωC2
となるようにその定数が定められている。ωは電源出力
交流成分の角周波数である。33(PC,)は、発光ダ
イオード33a及びフォトトランジスタ33bより成る
フォトカップラーで、フォトダイオード33aは制御卸
回路31に、フォトトランジスタ33bは可変インピー
ダンス回路Z。に、夫々、包含されている。Qlはフォ
トトランジスタのエミッタ電流を増幅するトランジスタ
、R,、R5はそのバイアス回路の抵抗器である。第3
巻線22b、ダイオードDff+静電容量はフォトカッ
プラー33(PC,)及びトランジスタQ1のための補
助直流電源を構成する。フォトトランジスタ33b、
トランジスタQ1抵抗器、R,、R,は協働して可変イ
ンピーダンス回路Zcを構成する。34は演算増幅器、
その負荷は抵抗器R11及び発光ダイオード33aの直
列接続である。Rs、Rqは静電容量C3と共に演算増
幅34の帰還回路を構成し、両抵抗器の接続点は演算増
幅器入力側e端子に、抵抗器R8の他の端子は基準電圧
V refに接続される。ここでR9はR8の抵抗値及
びC3のインピーダンス値に較べ極め7□4.エイ、□
07、。11344よ□オ パ回路として機能する
。増算増幅器34の入力側の端子は抵抗値R7゜を経由
してZdに接続される。発光ダイオード33a、差動増
幅器34.抵抗器Ra、 Rq。Figure 1 (bl) is a realization of Figure 1 (a) as a concrete circuit, and the contents of Zc, Za, and the control circuit 31 shown as a block diagram in Figure 1 (al) have been clarified. The impedance Z for DC component detection is configured as a parallel connection of a resistor R3 and a capacitance C2, and its constant is determined so that R3<<R1, R2 and Rff<1/ωC2. . ω is the angular frequency of the power supply output AC component. 33 (PC,) is a photocoupler consisting of a light emitting diode 33a and a phototransistor 33b, the photodiode 33a is connected to the control output circuit 31, and the phototransistor 33b is connected to a variable impedance circuit. Ql is a transistor that amplifies the emitter current of the phototransistor, R, and R5 are resistors of its bias circuit.
The winding 22b, the diode Dff+capacitance constitutes an auxiliary DC power supply for the photocoupler 33 (PC,) and the transistor Q1. phototransistor 33b,
Transistor Q1 resistors, R, , R, cooperate to form a variable impedance circuit Zc. 34 is an operational amplifier;
The load is a series connection of resistor R11 and light emitting diode 33a. Rs and Rq constitute a feedback circuit of the operational amplifier 34 together with the capacitance C3, the connection point of both resistors is connected to the operational amplifier input side e terminal, and the other terminal of the resistor R8 is connected to the reference voltage V ref . Here, R9 is determined by comparing it with the resistance value of R8 and the impedance value of C3.7□4. Stingray, □
07,. 11344 □ Functions as an opacity circuit. The input side terminal of the multiplier amplifier 34 is connected to Zd via a resistance value R7°. Light emitting diode 33a, differential amplifier 34. Resistors Ra, Rq.
Ro。、R1い静電容量C3は協働して制御回路31を
構成する。IFは差動、増幅器34の出力電流(換言す
ればフォトダイオード33aに供給される電流)を意味
する。21は、第1図(a)の場合と同じく、数百サイ
クルの交流電力発生手段(インバータ等)、32は交流
電力発生手段21及びフォトダイオード33aの電源と
して機能する直流電源である。Ro. , R1 and capacitance C3 cooperate to form a control circuit 31. IF means differential output current of the amplifier 34 (in other words, current supplied to the photodiode 33a). As in the case of FIG. 1(a), 21 is an AC power generation means (inverter, etc.) with several hundred cycles, and 32 is a DC power source that functions as a power source for the AC power generation means 21 and the photodiode 33a.
以上の構成において、剥離用コロトロン20より帰還す
る放電電流に含まれる直流成分はZa内のR3を通過し
、その両端に
Va−z=Zaloc=Rzloc
の直流電圧を発生する。この電流に僅かに含まれる交流
成分は、1/ωC2(R3の条件より02に通過するた
め、これによるZd両端の電圧は無視することができる
。■6はRI4を経由して演算増幅器34の入力側の端
子に、また基準電圧v*!rはR8を経由して同θ端子
に入力する。従って、演算増幅器34にはV dnL
Vrefの値が入力し、同罪34はV dat V
refの時間的積分値に比例した電圧及び電流(IF
)を出力する。発光ダイオード33aは■、に応じた光
量を発光し、その光はトランジスタ33bに入射する。In the above configuration, the DC component included in the discharge current returned from the stripping corotron 20 passes through R3 in Za, and generates a DC voltage of Va-z=Zaloc=Rzloc across R3. Since the alternating current component slightly included in this current passes through 02 due to the condition of 1/ωC2 (R3), the voltage across Zd due to this can be ignored. The reference voltage v*!r is input to the input side terminal and the same θ terminal via R8.Therefore, the operational amplifier 34
The value of Vref is input, and the same crime 34 is V dat V
Voltage and current (IF
) is output. The light emitting diode 33a emits light in an amount corresponding to (1), and the light enters the transistor 33b.
可変インピーダンス回路Z、内ではフォトトランジスタ
33bが発光ダイオード33aよりの入射光を受けて導
通状態となり、そのエミッタ電流はトランジスタQ1の
ペースに流入する。トランジスタQ1のコレクタ電流の
飽和電流はフォトトランジスタ33bより入力するヘー
ス電流により、換言すれば差動増幅器34の出力電流■
、により制御される。第2図は■。、〉0の場合につい
て、(a)にはS2の電位(V 52−1 +V C1
の値) 、(b)にはZCに流入する電流(D zより
R2へ向けて流れる電流)、(C)にはR1を流れる電
流の瞬時間を夫々時間の函数として図示したものである
。ΔT1はSzの電位が正(VS□−++Vc+>O)
となる期間、ΔT2はS2の電位が負(Vsz−+ +
Vc+ < O)となる期間、またΔTは
ΔT=ΔT、+ΔT2
で与えられ、電圧電流変動の一周期を意味する。In the variable impedance circuit Z, the phototransistor 33b receives the incident light from the light emitting diode 33a and becomes conductive, and its emitter current flows into the pace of the transistor Q1. The saturation current of the collector current of the transistor Q1 is due to the Haas current input from the phototransistor 33b, in other words, the output current of the differential amplifier 34 is
, controlled by . Figure 2 is ■. , > 0, (a) shows the potential of S2 (V 52-1 +V C1
, (b) shows the current flowing into ZC (current flowing from Dz toward R2), and (C) shows the instantaneous time of the current flowing through R1 as a function of time. ΔT1 is when the potential of Sz is positive (VS□-++Vc+>O)
During the period ΔT2, the potential of S2 is negative (Vsz-+ +
The period during which Vc+<O), and ΔT, is given by ΔT=ΔT, +ΔT2, and means one cycle of voltage and current fluctuations.
また、電流の方向は第1図(blの上から下の方向(D
、からR5へ、D2からRz、 Z c ヘ)を正方向
に選び、また電流値の評価においては、Rz、R4の値
はR+ 、 Rzに較べ無視し得る程度に小さいものと
する。まず第2図(blについてZCを流れる電流の瞬
時値について説明すれば、VSZ2−1+Vcl>0の
期間(ΔT、の期間)はダイオードD2が導流状態とな
り、2.に(従ってR2にも)電流が流れ、Vsz−+
+Vc+ < 0の期間(ΔT2の期間)はダイオー
ドD2が非導通状態となるため、この電流は消滅する。Also, the direction of the current is shown in Figure 1 (direction from top to bottom of bl (D
, to R5, and from D2 to Rz, Z c ) in the positive direction, and in evaluating the current value, the values of Rz and R4 are set to be negligibly small compared to R+ and Rz. First, to explain the instantaneous value of the current flowing through ZC with respect to Fig. 2 (bl), during the period of VSZ2-1+Vcl>0 (period of ΔT), diode D2 is in a conducting state, and 2. (therefore also R2) Current flows and Vsz-+
During the period +Vc+ < 0 (period ΔT2), the diode D2 is in a non-conductive state, so this current disappears.
更に、ΔT、の期間において■3□−1+VC+の値が
小さい場合にはこの電流値は(Vsz−++Vc+)/
Rzで与えられるが、VSZ−1+VC+の値が増加し
、電流値がトランジスタQ。Furthermore, if the value of ■3□-1+VC+ is small during the period ΔT, this current value is (Vsz-++Vc+)/
Although it is given by Rz, the value of VSZ-1+VC+ increases, and the current value of transistor Q increases.
のコレクタ電流の飽和値i3に達すると、その後Δtの
時間が経過するまではV S!−1” V C1の値の
如何にかかわらず、電流は一定値i5を保つ。時間ΔL
が経過後はトランジスタQ1のコレクタ電流は飽和状態
から脱し、電流値は再び(VS2−1+VCI/R2で
与えられる。R2及びQlを流れる電流の直流成分は第
2図(b)の電流を時間幅へTについて平均したもので
ある。この電流は(従って2.の値は)発光ダイオード
33aの負荷電流IFにより制御されることを理解する
ことができる。When the collector current reaches the saturation value i3 of VS!, until the time Δt has elapsed. -1" Regardless of the value of V C1, the current maintains a constant value i5. Time ΔL
After , the collector current of transistor Q1 comes out of the saturated state, and the current value is again given by (VS2-1+VCI/R2. It can be seen that this current (and thus the value of 2.) is controlled by the load current IF of the light emitting diode 33a.
第2図(C1はR6を流れる電流を図示し、VS2−1
”Vc+>Oの場合は零、VSZ−1+VCI< Oの
場合には(Vsz−+ + Vc+) / R+ で与
えられる。2次を綿22aの中間タップS2に流入する
電流の直流成分は第2図(b)及び(C)の代数和を1
周期ΔLに亘り平均し、その符号を反転することにより
求めるごとができる(符号を反転するのはI。Dの正方
向の定め方による)。FIG. 2 (C1 illustrates the current flowing through R6, VS2-1
"If Vc+>O, it is zero; if VSZ-1+VCI<O, it is given by (Vsz-+ + Vc+)/R+.The DC component of the current flowing into the middle tap S2 of the cotton 22a is the second-order The algebraic sum of figures (b) and (C) is 1
This can be obtained by averaging over the period ΔL and inverting the sign (the sign is inverted depending on how the positive direction of I and D is determined).
剥離用コロトロン20の放電条件の変動によりIDCが
最適値■。6.より偏位すると、V dot Vre
f+0となり、制御回路31はこの量の時間的積分に比
例した信号(この場合は発光ダイオード33aの光信号
)を出力し、この信号は可変インピーダン 1
、ス回路Zcのフォトトランジスタ33bにより受信さ
れる。フォトトランジスタ33bはトランジスタQ1の
コレクタ電流の飽和値を受信光量に応じて制御し、これ
により可変インピーダンス回路ZCの値はV ant
Vrerの大きさが減少する方向に変化する。V d
ot = Vref +の条件に到達すると、■daL
Vr、fの時間的積分値は不変となり、制御回路3
1は一定量を継続的に出力し、Zcも一定値を持続する
ようになる。従って、事後
V a−t ==V□f
の条件が継続的に維持され、
Vaet = Rx IDCl Vrer = R3
[occ(IDCC:最適値)
の関係より
IDC−IDCC
が得られ、剥離用コロトロン20により常に一定の剥離
特性を示すようになる。この場合ZcのトランジスタQ
1のベース電流は第3巻線22bのSl′に帰還し、Z
6を通過する可能性は全くない。従ってこの電流により
ZCの制御が妨害されるおそれはない。The IDC is at the optimum value ■ due to variations in the discharge conditions of the peeling corotron 20. 6. When the deviation is more, V dot Vre
f+0, and the control circuit 31 outputs a signal (in this case, the optical signal of the light emitting diode 33a) proportional to the time integral of this amount, and this signal is transmitted through the variable impedance 1
, are received by the phototransistor 33b of the switch circuit Zc. The phototransistor 33b controls the saturation value of the collector current of the transistor Q1 according to the amount of received light, so that the value of the variable impedance circuit ZC becomes V ant
The magnitude of Vrer changes in a decreasing direction. Vd
When the condition of ot = Vref + is reached, ■daL
The time integral values of Vr and f remain unchanged, and the control circuit 3
1 outputs a constant amount continuously, and Zc also maintains a constant value. Therefore, the condition of a posteriori Vat ==V□f is continuously maintained, and Vaet = Rx IDCl Vrer = R3
IDC-IDCC is obtained from the relationship [occ (IDCC: optimum value)], and the peeling corotron 20 always shows constant peeling characteristics. In this case, the transistor Q of Zc
The base current of 1 is returned to Sl' of the third winding 22b, and Z
There is no possibility of passing 6. Therefore, there is no possibility that the ZC control will be disturbed by this current.
第3図のCに示される曲線群は剥離用コロトロン20の
放電条件が変動した場合にVCI IDC特性が如何
に変動するかを示したものである。直流バイアス電圧値
Velの実用上の最大及び最小値を夫々V c + (
max)及びV c+ (min)とするとき、本高圧
電源装置により、IDCを最適値■。ccに保−ことか
可能となるためには■c1をV c+ (min) 〜
V c+ (max)の範囲内で調整することが本装置
の回路特性上可能となるように設計することを要する。The group of curves shown in FIG. 3C shows how the VCI IDC characteristics change when the discharge conditions of the stripping corotron 20 change. The practical maximum and minimum values of the DC bias voltage value Vel are respectively V c + (
max) and V c+ (min), this high-voltage power supply device brings the IDC to the optimum value ■. In order to be able to maintain cc at ■c1, V c+ (min) ~
Due to the circuit characteristics of this device, it is necessary to design the device so that it can be adjusted within the range of V c+ (max).
第3図において、Vel=VSZ−1tm) 、Vc+
= Vsz−+lff1゜(V sz−1(1%)
はVSZ−1の最大値)の関係を示す水平方向の2平行
線は■、の上限及び下限を示し、またI、をパラメータ
として本電源装置のIDC−VC+Clを示す曲線群は
第3図の左端及び右端を走る2つの曲線に挟まれた範囲
内に含まれる。i:S記2平行線及び2曲線に囲まれる
領域をΔrpaで表わすことにすれば、このA rea
内に点(T occ。In FIG. 3, Vel=VSZ-1tm), Vc+
= Vsz-+lff1゜(Vsz-1(1%)
is the maximum value of VSZ-1), and the two parallel lines in the horizontal direction indicate the upper and lower limits of It is included in the range between two curves running at the left end and right end. i: S If the area surrounded by two parallel lines and two curved lines is expressed as Δrpa, then this A rea
Dot inside (Tocc.
V C,(max) )、(I DCC,V c+ (
min)) が含まれるようにR,、R2,V3□−
1の値を設定することにより上記目的を達成することが
可能となる。第1図(C)は第1図(alの基本構成を
変形したものである。ずなわち、昇圧用変圧器22の2
次巻線の中間タップS2を静電容量C1に、低圧端子S
3を可変インピーダンス回路Z、に接続したのみで、そ
の他の回路構成、基本動作及び効果において第1図(a
lの基本構成と実質上の差異はない。また、第1図(a
l及びfclにおいてZC及びZdの接続を図示したも
のと逆にしても差支えない。V C, (max) ), (I DCC, V c+ (
R,, R2, V3□- so that min)) is included.
By setting a value of 1, the above objective can be achieved. FIG. 1(C) is a modification of the basic configuration of FIG. 1(al).
The middle tap S2 of the next winding is set to capacitance C1, and the low voltage terminal S
3 is connected to the variable impedance circuit Z, the other circuit configuration, basic operation, and effects are as shown in
There is no substantial difference in the basic configuration of l. In addition, Figure 1 (a
The connections of ZC and Zd in l and fcl may be reversed from those shown.
第1図(dlは第1図(a)の基本構成の他の変形を示
し、第1図(e)はその回路構成を具体的に図示したも
のである。この方式では感光体電流の直流成分を直接に
検出して制御することが可能である。Figure 1 (dl) shows another modification of the basic configuration of Figure 1 (a), and Figure 1 (e) specifically illustrates the circuit configuration. It is possible to directly detect and control the components.
第1図(flは第1図(blに示す実施例の一変形例を
示し、第1図(blのダイオードD、、D、及びD3の
極性を反転し、Q、をPNPタイプとし、フォトトラン
ジスタ33bのエミッタ、コレクタ両電極の接続及び演
算増幅器34の入力側e及びe端子の接続を反転したも
のである。この場合、可変インピーダンス回路2.によ
り制御される電流の方向は上述の諸回路の場合と反対と
なる。FIG. 1 (fl shows a modified example of the embodiment shown in FIG. 1 (bl), in which the polarities of the diodes D, D, and D3 in FIG. The connection between the emitter and collector electrodes of the transistor 33b and the connection between the input side e and the e terminal of the operational amplifier 34 are reversed.In this case, the direction of the current controlled by the variable impedance circuit 2 is determined by the various circuits described above. The opposite is true for .
また、以上の実施例内に用いられてきたフォトカップラ
33(Pct)に代わり、光依存性抵抗と発光ダイオー
ドの組み合わせ(特開昭54−5438)を用いること
も可能である。Furthermore, instead of the photocoupler 33 (Pct) used in the above embodiments, it is also possible to use a combination of a light-dependent resistor and a light emitting diode (Japanese Patent Laid-Open No. 54-5438).
また、上述の諸実施例において昇圧用変圧器の2次巻線
22aに第1図fglに示す高流高電圧出力回路の出力
回路の付加し、他の負荷に供給することができる。Further, in the above-described embodiments, an output circuit of a high current/high voltage output circuit shown in FIG. 1fgl can be added to the secondary winding 22a of the step-up transformer to supply the output to other loads.
また、上述の諸実施例においては、放電電流I、。Further, in the embodiments described above, the discharge current I,.
は正及び負の両極性に亘って制御することが可能である
が、剥離用コロトロンの種類により片極性で済む場合に
は上諸の諸実施例においてDl及びR1を省略すること
ができる。can be controlled over both positive and negative polarities, but if the type of stripping corotron allows unipolar polarity, Dl and R1 can be omitted in the above embodiments.
また、上述の諸実施例において、基準電圧は電源装置に
内蔵する構成となっているが、外部より目標値設定指令
信号として与えられる構成であっでもよい。Furthermore, in the embodiments described above, the reference voltage is built into the power supply device, but it may be provided externally as a target value setting command signal.
また、可変インピーダンス回路Z、としてアナログ的に
動作するものを例示したが、電源の交流 ハ
成分に同期した(又は非同期の)スイッチング素子(例
えばサイリスク等)を用いて直流成分を制御することに
より同一目的を達成することも可能である。この方式で
は電力損失を減少させ、効率を向上し得る可能性がある
。In addition, although the variable impedance circuit Z is exemplified as one that operates in an analog manner, it is possible to control the DC component using a switching element (or asynchronous) that is synchronized with (or asynchronous to) the AC component of the power supply. It is also possible to achieve the goal. This approach has the potential to reduce power losses and improve efficiency.
以上説明した通り、本発明の複写器用高圧電源装置によ
れば、帯電器(コロトロン)より流出するコロナ放電電
流を直流成分と交流成分とに分離してその各々について
導通路を設定し、直流成分の導通路の内部にそのインピ
ーダンス値を一定の範囲に亘り任意に調整し得る可変イ
ンピーダンス回路を挿入し、直流成分が常に予め定めら
れた値を保つように可変インピーダンス回路を調整する
ようにしたため、簡単且つ経済的な構造により、感光体
表面の除電又はコピー用紙の剥離を、帯電器(コロトロ
ン)の放電条件の変動にかかわりなく、常に安定に行う
ことができるようになった。As explained above, according to the high-voltage power supply device for a copier of the present invention, the corona discharge current flowing out from the charger (corotron) is separated into a DC component and an AC component, a conduction path is set for each component, and the DC component is A variable impedance circuit that can arbitrarily adjust the impedance value over a certain range is inserted inside the conductive path, and the variable impedance circuit is adjusted so that the DC component always maintains a predetermined value. With a simple and economical structure, it is now possible to always and stably eliminate static electricity on the surface of a photoreceptor or peel off copy paper, regardless of fluctuations in the discharge conditions of the charger (corotron).
第1図(al〜(gl−−一本発明の実施例を示す説明
図。
第2図(a)〜(c)−一可変インピーダンス回路の動
作原理を説明するための説明図。第3図−−一直流ハイ
アス電圧及び放電電流直流成分の関係を示す図。
第4図−・−・・従来の複写機用高圧電源装置の構成を
示す図。
符号表
1−一−−−−コンソール卓、 2−−−−−原稿、
3−m−−−・プラテン、 4−−−−一・−走
査系、5−−−−−−一感光体ドラム、 6−・−
帯電コロトロン、?−−−−−−現像部、
8・・−−一一一露スリ・ノド、9−−−−−−一清掃
部、 10a 、 fob −−一給紙トレ・イ、
1 t−−−−−一定着部、 12−−一−−−中
央処理装置、12a−−=−同人力インターフェイス、
12b−−−一同ROM、 12c −−一同RAM
、12d −−−−一同CPV、
12e −−−−−同出力インターフェース、20−
−一剥離コロトロン、
20a−・−同コロトロン、ワイヤ、
20b−−一同遮蔽体、 21−〜〜交流電源、22
−−−一昇圧用変圧器、 22a、22b 2,3
次巻線、23−・−電源スイッチ、
24a、24b−−−一整流素子(タイオーF)、26
・・−・−摺動抵抗器、 28−−−−−−一静電容
量(C1)、29−一−−静電容量(C2)、 30−
−−m−抵抗器(R3)、3]−〜−制御回路、
32−−−一直流電源、33−−−フォトカップラ
ー(pc、)、33a −−−一同発光ダイオード、
33b−−−−−一同フオドトランジスタ、34−
・−演算増幅器。
特許出願人 冨士ゼロックス株式会社代理人 弁理
士 松 原 伸 2
同 同 村木清司
同 同 平田忠雄
同 同 上島淳−
同 同 鉛末 均
第1図((I〕
第2図
tσノFig. 1 (al~(gl) - - An explanatory diagram showing an embodiment of the present invention. Fig. 2 (a) - (c) - - An explanatory diagram for explaining the operating principle of a variable impedance circuit. Fig. 3 ---A diagram showing the relationship between the DC high-ass voltage and the DC component of the discharge current. FIG. , 2------manuscript,
3-m--- platen, 4----- one scanning system, 5---- one photosensitive drum, 6--
A charged corotron? --------Development section,
8...---111 slotted throat, 9------1 cleaning section, 10a, fob --1 paper feed tray,
1 t---- fixed attachment part, 12--1--- central processing unit, 12a---=- doujinshi interface,
12b---all ROM, 12c---all RAM
, 12d --- All CPV, 12e --- Same output interface, 20-
- Separation corotron, 20a - Corotron, wire, 20b - All shields, 21 - AC power supply, 22
---Step-up transformer, 22a, 22b 2, 3
Next winding, 23--Power switch, 24a, 24b--One rectifying element (Taioh F), 26
...--Sliding resistor, 28-------Capacitance (C1), 29---Capacitance (C2), 30-
--m-resistor (R3), 3]---control circuit,
32-----DC power supply, 33--Photocoupler (PC,), 33a----All light-emitting diodes, 33b----All phototransistors, 34--
・-Operation amplifier. Patent Applicant Fuji Xerox Co., Ltd. Representative Patent Attorney Shin Matsuhara 2 Seiji Muraki Tadao Hirata Jun Ueshima - Same Lead powder Hitoshi Figure 1 ((I) Figure 2 tσ-no.
Claims (1)
れを帯電器に印加し、該帯電器のコロナ放電電流に含ま
れる直流成分又はその感光体電流成分を検出し、これが
予め定められた値を保つようにその出力を調整すること
により、該帯電器の帯電量又は除電量を制御する複写機
用高圧電源装置において、 前記放電電流を交流成分と直流成分又はその感光体電流
成分とに分離し、その各々について導通路を設定する手
段と、 前記直流成分又はその感光体電流成分の導通路の内部に
設置され、一定範囲に亘りその入力インピーダンス値を
連続的に変化させることができる可変インピーダンス回
路と、 前記直流成分又はその感光体電流成分を検出する手段と
、 前記直流成分又は感光体成分の検出値が予め定められた
値を維持するように前記可変インピーダンス回路を制御
する手段 とを有することを特徴とする複写機用高圧電源装置。[Claims] Outputting an AC high voltage with a DC bias voltage superimposed thereon and applying it to a charger, detecting a DC component included in a corona discharge current of the charger or its photoreceptor current component, In a high-voltage power supply device for a copying machine that controls the amount of charge or the amount of static electricity removed from the charger by adjusting its output so that the discharge current remains at a predetermined value, a means for separating the body current component into a conductive path for each of them, and a means installed inside the conductive path for the DC component or the photoreceptor current component, and continuously changing its input impedance value over a certain range. a means for detecting the DC component or the photoconductor current component; and means for detecting the DC component or the photoconductor current component; 1. A high-voltage power supply device for a copying machine, comprising: controlling means.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59233958A JPH0833779B2 (en) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | High voltage power supply for copier |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59233958A JPH0833779B2 (en) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | High voltage power supply for copier |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61112217A true JPS61112217A (en) | 1986-05-30 |
JPH0833779B2 JPH0833779B2 (en) | 1996-03-29 |
Family
ID=16963288
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59233958A Expired - Lifetime JPH0833779B2 (en) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | High voltage power supply for copier |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0833779B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04108897U (en) * | 1991-03-08 | 1992-09-21 | 裕美 吉田 | decorative lamp equipment |
JPH0662405U (en) * | 1993-04-22 | 1994-09-02 | 裕美 吉田 | Decorative lamp equipment |
JP2014030336A (en) * | 2012-06-25 | 2014-02-13 | Ricoh Co Ltd | Power supply device, power supply control device, and image forming apparatus |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5945473A (en) * | 1982-09-07 | 1984-03-14 | Fuji Xerox Co Ltd | Ac power source device for copying machine |
JPS5958461U (en) * | 1982-10-13 | 1984-04-16 | 長野愛知電機株式会社 | AC high voltage power supply for copying machines |
-
1984
- 1984-11-06 JP JP59233958A patent/JPH0833779B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5945473A (en) * | 1982-09-07 | 1984-03-14 | Fuji Xerox Co Ltd | Ac power source device for copying machine |
JPS5958461U (en) * | 1982-10-13 | 1984-04-16 | 長野愛知電機株式会社 | AC high voltage power supply for copying machines |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04108897U (en) * | 1991-03-08 | 1992-09-21 | 裕美 吉田 | decorative lamp equipment |
JPH0662405U (en) * | 1993-04-22 | 1994-09-02 | 裕美 吉田 | Decorative lamp equipment |
JP2014030336A (en) * | 2012-06-25 | 2014-02-13 | Ricoh Co Ltd | Power supply device, power supply control device, and image forming apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0833779B2 (en) | 1996-03-29 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
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