JPS61109418A - Detector for disconnection of distribution line for three-phase circuit - Google Patents
Detector for disconnection of distribution line for three-phase circuitInfo
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- JPS61109418A JPS61109418A JP22956484A JP22956484A JPS61109418A JP S61109418 A JPS61109418 A JP S61109418A JP 22956484 A JP22956484 A JP 22956484A JP 22956484 A JP22956484 A JP 22956484A JP S61109418 A JPS61109418 A JP S61109418A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、三相回路、例えば三相配電Kj! 4:二
才ンける1線断線を、負荷変動から区別して検出する三
相回路用配電線断線検出装置に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The invention is applicable to three-phase circuits, for example three-phase power distribution Kj! 4: This relates to a distribution line disconnection detection device for a three-phase circuit that detects a disconnection of one wire at two times while distinguishing it from load fluctuation.
従来例の構成とその問題点
一般に三相配電線の1線断線を検出する場合、たとえば
第9図に示すように、特開昭57−199421号公報
に記載の三相回路用配電線断線検出装置により配電綿の
1線断線を検出している。Conventional configuration and its problems In general, when detecting a single wire break in a three-phase distribution line, for example, as shown in FIG. A single wire break in the distribution cotton was detected.
同図において、■は配電母線、2は配電線路、3は変流
器、4は補助変流器、5は基本波フィルタ、6は正相分
i、を検出するフィルタ、7は逆相骨12を検出フィル
タ、8は正相変化分Δ■1を検出する検出手段、9は逆
相変化分Δ■2を検出する検出手段、10は各変化分Δ
l+、 Δ■2が予め定めたレベル以上にあるか否かを
判定する判定手段、11はそのレベルを整定する整定部
、12はΔiz/Δi、を演算する演算手段、13ば演
算手段12の演算出力と予め整定されている動作域と比
較する比較手段、14はその動作域を整定する整定部、
15は出力リレー、16はその接1j天である。In the figure, ■ is a distribution bus, 2 is a distribution line, 3 is a current transformer, 4 is an auxiliary current transformer, 5 is a fundamental wave filter, 6 is a filter that detects the positive phase component i, and 7 is a negative phase bone 12 is a detection filter, 8 is a detection means for detecting the positive phase change Δ■1, 9 is a detection means for detecting the negative phase change Δ■2, and 10 is each change Δ
11 is a settling section that sets the level; 12 is a calculation means for calculating Δiz/Δi; 13 is a calculation means for calculating Δiz/Δi; Comparison means for comparing the calculation output with a preset operating range; 14 a setting unit for setting the operating range;
15 is an output relay, and 16 is its connection.
配電線路2に流れる相電流ia、ib、fcはそれぞれ
変流器3によって検出され、これが補助変流器4を介し
て電圧に変換される。そして基本波フィルタ5によって
基本波のみがとり出されて、各フィルタ6.7に時、え
られる。ここで正相分j l+逆相分12が検出され、
検出手段8,9に与えら・ れる。Phase currents ia, ib, and fc flowing through the power distribution line 2 are each detected by a current transformer 3 and converted into a voltage via an auxiliary current transformer 4. Then, only the fundamental wave is extracted by the fundamental wave filter 5 and sent to each filter 6.7. Here, the positive phase component j l + negative phase component 12 is detected,
It is given to the detection means 8 and 9.
検出手段8,9では、正相電流および逆相電流変化分Δ
■1.Δ■2を出力して判定手段に与える。こごでじ1
整定部11によって整定されたレベルでもって各変化分
のレベルが判定され、整定レベル以上の変化分を出力す
る。In the detection means 8 and 9, the positive sequence current and the negative sequence current change Δ
■1. Δ■2 is output and given to the determination means. Kogodeji 1
The level of each change is determined based on the level set by the setting unit 11, and changes that are equal to or higher than the set level are output.
演算手段12は判定手段10から送られてきた変化分に
ついてΔL/Δ■1の演算を行い、その結果を比ΦQ手
段13に与える。ここで整定部14で整定されている動
作域内に前記演算結果が含まれるか否かを比較し、含ま
れているとき出力して出力リレー15を動作させる。こ
れにより接点16が閉成され、1線断線が発生したこと
を報知し、または警報を発する。The calculating means 12 calculates ΔL/Δ■1 on the change sent from the determining means 10, and provides the result to the ratio ΦQ means 13. Here, it is compared whether the calculation result is included in the operating range set by the setting section 14, and when it is included, it is output and the output relay 15 is operated. As a result, the contact 16 is closed to notify that a one-wire disconnection has occurred or to issue an alarm.
ところで前記した三相回路用配電線断線検出装置の動作
原理について説明すると、a相を基準相として、a相断
線時のΔiz/Δ■1は1となり、b、c相断線時には
、ベクトルオペレータをα(α−−1/2+dT/2)
とすれば、第10図中細線に示すようにα、α2となる
。By the way, to explain the operating principle of the above-mentioned distribution line disconnection detection device for three-phase circuits, with the a phase as the reference phase, when the a phase is disconnected, Δiz/Δ■1 is 1, and when the b and c phases are disconnected, the vector operator is α(α−−1/2+dT/2)
Then, α and α2 become α and α2 as shown by the thin lines in FIG.
単相負荷開閉時および2相負荷開閉時のΔ■2/Δ■1
はそれぞれ同図中の1点鎖線および太線に示すようにな
る。さらに3相負荷開閉時におけるΔiz/Δ■1は0
となるため、Δiz/Δi。Δ■2/Δ■1 during single-phase load switching and 2-phase load switching
are respectively shown by the dashed line and thick line in the figure. Furthermore, Δiz/Δ■1 during 3-phase load switching is 0.
Therefore, Δiz/Δi.
を常時検出しておけば、1線断線が生じたか、負荷開閉
があったかを判別することができる。By constantly detecting this, it is possible to determine whether a single wire breakage has occurred or whether there has been a load switching.
たとえば、ΔL/Δ■1が1であるとき、前記によれば
、a相断線が生じたことになり、対称座標法に従い、変
化分Δ■1.Δ■2はそれぞれ、Δ■1=(Δ■8+α
Δi、十α2Δic>y:+Δ■2− (Δ■8 +α
21.トαΔi、)/3で表されることから、Δiゎ−
Δ■.でるある場、。For example, when ΔL/Δ■1 is 1, according to the above, an a-phase disconnection has occurred, and according to the symmetric coordinate method, the change is Δ■1. Δ■2 is Δ■1=(Δ■8+α
Δi, 1α2Δic>y: +Δ■2− (Δ■8 +α
21. Since it is expressed as αΔi, )/3, Δiゎ−
Δ■. A certain place that comes out.
合にt才Δ■1−Δ■2となってΔL/Δ■+=1とな
る。In this case, t is Δ■1 - Δ■2, and ΔL/Δ■+=1.
L7か1−2.1線断線以外の負荷変動によりΔi。Δi due to load fluctuations other than L7 or 1-2.1 wire breakage.
−Δicとなることがあり、実際に1線断線が発生して
いなくて4)、1線断線と同様の判定をしてしまい、誤
動作するという欠点があった。-Δic may occur, and even though one wire breakage has not actually occurred (4), the same judgment as one wire breakage is made, resulting in malfunction.
この欠点を解決するものとして本出願人は先に第11図
に示すような考え方を提案した(特願昭5819968
3号参照)。In order to solve this drawback, the present applicant previously proposed a concept as shown in FIG.
(See No. 3).
ぞれは、Δiz/Δi、原理にもとづく検出の他に、断
線と負荷変動を区別しうる系統現象に着目1−7、この
系統現象の検出を絹合せることにより負荷変動による誤
動作を防止し、1線断線の検出を誼実なものにしようと
するものである。In addition to detection based on the principle of Δiz/Δi, they focus on system phenomena that can distinguish between wire breaks and load fluctuations1-7, and by combining the detection of these system phenomena, malfunctions due to load fluctuations can be prevented. This is an attempt to make the detection of single wire breakage more accurate.
ずなわら、配電線で断線が生ずると、配電線の文、1地
容!社が変化するが、配電線の負荷の変動では対地4甲
は変化しないということであり、対地容重の変化を配電
母線の零相電圧9の変化分Δ■0として検出することに
よりこの変化分Δ憂。の大きさが予め整定された動作域
内にあり(1Δ9o I≧K)、かつ、電流変化分比
Δit/Δ■1が予め整定された動作域内(図の斜視部
分)にあるというアンド条件が成立したときに限って出
力し、1線断線を報知するように構成したものである。Zunawara, when a disconnection occurs in a distribution line, the sentence of the distribution line, 1 geo! Although the load on the distribution line changes, the load on the ground 4A does not change, and by detecting the change in the load on the ground as the change in the zero-sequence voltage 9 of the distribution bus Δ■0, this change can be detected. ΔGrief. The AND condition is established that the magnitude of is within the preset operating range (1Δ9o I≧K) and the current change ratio Δit/Δ■1 is within the preset operating range (oblique perspective part in the figure). It is configured so that it is output only when one wire is disconnected to notify the user that one wire is disconnected.
図中、17はアンドゲート、18はオアゲートである。In the figure, 17 is an AND gate, and 18 is an OR gate.
この改善策により、Δfz/Δ■1のみで判定していた
従来例よりも検出精度が高くなった。しかしながら、そ
れでも負荷変動の状況によっては誤動作が生じるおそれ
が残っているのが実情である。With this improvement measure, the detection accuracy has become higher than in the conventional example in which determination was made only by Δfz/Δ■1. However, the reality is that there is still a risk that malfunctions may occur depending on the load fluctuation situation.
発明の目的
この発明の目的は、一層高い検出精度を有する三相回路
用配電線断線検出装置を提供することである。OBJECT OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a distribution line disconnection detection device for a three-phase circuit that has higher detection accuracy.
発明の構成
この発明の三相回路用配電線断線検出装置は、三相回路
の正相電流および逆相電流各々の変化分Δf+、Δ■2
を検出する電流変化分検出手段と、この電流域化分検出
手段により検出された正相電流度化分Δ■1と逆相電流
変化分Δ■2との比Δ■2/Δ■1を演算引る第1の演
算手段と、零相電圧変化分ΔVoの検出手段と、この零
相電圧変化分検出下段により検出された零相電圧変化分
ΔVoの大きさが予め整定された三相区間の1線断線乙
こ対応する値と比較して大きいときに出力する判定下段
とその位相を演算する第2の演算手段と、前記電流変化
分比Δiz/ΔItならびに零相’ih圧変化分八夏へ
の位相がともに予め整定された各々の動作域内にあると
きに出力する出力手段とを(iiiiえた4)のである
。Structure of the Invention The distribution line disconnection detection device for a three-phase circuit of the present invention detects changes Δf+ and Δ■2 in the positive-sequence current and negative-sequence current of the three-phase circuit, respectively.
and the ratio Δ■2/Δ■1 of the positive-sequence current change Δ■1 and the negative-sequence current change Δ■2 detected by the current range-divided detection means. A three-phase section in which the magnitude of the zero-phase voltage change ΔVo detected by the first calculation means for calculating the calculation, the zero-phase voltage change ΔVo detection means, and the lower stage of the zero-phase voltage change detection stage is set in advance. a second calculating means for calculating the lower judgment stage and its phase to be output when one wire breakage is larger than the corresponding value; and an output means that outputs an output when both the phases toward summer are within respective preset operating ranges.
ΔL/Δ■1とIΔVo lとのアンド条件だGノで
なく。これらとΔ9oの位相とのアンド条件を判定j4
rp’、とじているため、前記改善案よりも高い積j
θに1′9いて1線断線が検出される。It is an AND condition between ΔL/Δ■1 and IΔVol, not Gノ. Determine the AND condition between these and the phase of Δ9oj4
rp', the product j is higher than the above improvement plan because it is closed.
When θ is 1'9, one wire breakage is detected.
1又iパ、Δ立。の位相を1線断線の判定基【Vに加味
゛4るごとの意義につき第4図ないし第7図に基づいて
説明する。1 again i pa, Δ standing. The significance of adding the phase to the criteria for determining one-wire breakage [V] will be explained based on FIGS. 4 to 7.
第4図、第5図は三相回路配電線のモデル系統を示し、
194才送電線、20は変圧器、21は配電母線、F1
〜F□は配電線路(フィーダ)で、1つの変圧器20に
接続した複数の配電線路F1〜FInがトランスバンク
TBを構成している。22は配電母線に接続した9゜ビ
ックアンプ用の接地変圧器、乏は接地変圧器22のイン
ピーダンス、23は配電線路F1〜F、に接続した負荷
である。Figures 4 and 5 show model systems of three-phase circuit distribution lines,
194 years old transmission line, 20 is transformer, 21 is distribution bus, F1
~F□ is a power distribution line (feeder), and a plurality of power distribution lines F1 to FIn connected to one transformer 20 constitute a transformer bank TB. Reference numeral 22 represents a grounding transformer for a 9° big amplifier connected to the power distribution bus, numeral 22 represents the impedance of the grounding transformer 22, and 23 represents a load connected to the power distribution lines F1 to F.
第5図のPは配電線路F1のa相に生じた断線点を表す
。第4図は断線前の状態を示す。CI B +Clb+
Ole””’Cma+ Cmb+ ’、/ll
Icは各配電線路の各相の対地容量、Cla ’ +
CIb ’ + CIc’ 〜C、、IIClb +
Clc ”は断線点前後の各相の対地容■である。P in FIG. 5 represents a break point occurring in the a phase of the distribution line F1. FIG. 4 shows the state before disconnection. CI B+Clb+
Ole""'Cma+ Cmb+ ', /ll
Ic is the ground capacity of each phase of each distribution line, Cla' +
CIb' + CIc' ~C,, IIClb +
Clc'' is the ground profile of each phase before and after the disconnection point.
V−、Vb 、VCは対地電圧、亡、11食6.。V-, Vb, VC is the voltage to ground, 11 times 6. .
e caは線間電圧、ia、ib、iCば送電綿19の
相電流、j Ia+ Tl1l++ l+c”−j
ma+ imb+ LLは配電線路F、−F、の相
電流、r / 3 var接地変圧器22の1次電流、
(n/3)iは2次電流、(Va + Vb −I V
C) / n 4:I’、 2次電圧、n 4;I接順
変圧器22の1次2次巻線比である。e ca is line voltage, ia, ib, iC is phase current of power transmission cotton 19, j Ia+ Tl1l++ l+c"-j
ma+ imb+ LL is the phase current of the distribution lines F, -F, the primary current of the r/3 var grounding transformer 22,
(n/3)i is the secondary current, (Va + Vb - I V
C) / n 4: I', secondary voltage; n 4; primary-secondary winding ratio of the I-connected transformer 22;
負荷23・・に口零和電?l ! o &:l瀘れない
から、零相電流i。、零相電圧VoをJS察4°るとき
4;: 4.14’l、4:f23・・を無視してよい
。Load 23... has a zero power supply? l! o &:l Since there is no filtering, zero-sequence current i. , 4:4.14'l, 4:f23... can be ignored.
第4図の状態で、
(va 十vb+L ) /n = 39o /n−一
灸ni/3 ・・・・・・(2)が
成立する。(1)式の左辺どうし、右辺どうしを加える
と、
ja+jb→Ic ++−(lli+I+b”Tlc)
1・・・・・・l(j +sa 1j nb” Lc)
川−(3)ここで、
とおくと、
3 lo @!=3 j+o+・旧・・十B、。 ・
・・・・・(5)であるが、3ioは変圧器2oの2次
側から供給される全零相電流であって、その2次側がデ
ルタ接続であることから31o=0である。したかって
、(5)式は、
I−3f+o−1−−−t 3 !no
−−(li)また、(2)弐から、
(7)式を(6)式に代入すると、
−9゜/2 ”” 3 i 10+・・・・・・”3j
mn ・・・・・・ (△)(A)式は配電綿の状1
1uの如f、1rにかかわらず成立する基本式である。In the state shown in FIG. 4, (va + vb + L) /n = 39o /n - moxibustion ni/3 (2) holds true. Adding the left sides and right sides of equation (1), ja+jb→Ic ++-(lli+I+b”Tlc)
1...l(j +sa 1j nb" Lc)
River - (3) Here, if we put, 3 lo @! =3 j+o+・Old・・10B.・
(5), 3io is the total zero-sequence current supplied from the secondary side of the transformer 2o, and since the secondary side is a delta connection, 31o=0. Therefore, formula (5) is I-3f+o-1---t 3 ! no
--(li) Also, from (2) 2, substituting equation (7) into equation (6), -9°/2 ”” 3 i 10+...”3j
mn ・・・・・・ (△) (A) formula is the shape of distribution cotton 1
This is a basic formula that holds true regardless of f and 1r such as 1u.
つぎに断線前後の零相電圧について検討する。Next, we will consider the zero-sequence voltage before and after the disconnection.
(1)断線前
各配電線F、〜ド、の零相電流に・)き、・・・・・・
(8)
となる。また、
Q、=Q。+αM、+α2夏2 ノ
v + &;t: iF和電圧、9□は逆相電圧、αは
ベクI・ルオペ1/−りで、α−e Jl 20°、α
N −e J240゜である。(1) Before the disconnection, the zero-sequence current of each distribution line F, ~D,...
(8) becomes. Also, Q,=Q. +αM, +α2 Summer 2 Nov + &;t: iF sum voltage, 9□ is the negative phase voltage, α is Bek I Luope 1/-ri, α-e Jl 20°, α
N-e J240°.
111線21の線間電圧Y、+ a b + 亡bc+
亡caがバランスしているときには、
V I” C、b 6−J 3 ’°15.vz=。Line voltage Y of 111 line 21, + a b + dead bc +
When the death ca is in balance, V I''C,b 6-J 3'°15.vz=.
とな幻、この関係を(8)式に用いて
・・・・・・(10)
jωC113+α2jωC1,+αjωClIc−礼2
ノ・・・・・・(11)
とおくと、(10)式は、
となる。ここで、たとえばY+oは第1の配電線路F1
の零相アドミタンスであり、♀1□はその逆相アドミタ
ンスである。Tonagen, using this relationship in equation (8)... (10) jωC113+α2jωC1, +αjωClIc−Rei2
(11) If we set, equation (10) becomes as follows. Here, for example, Y+o is the first distribution line F1
is the zero-sequence admittance of , and ♀1□ is its negative-phase admittance.
(12)式を(A)式に代入すると、
4、/2= (♀1゜・・・・・・十♀イ。)<1゜+
(♀1□十・・・・・・+?−z)V+ ・・・・
・・(13)♀1゜+・・・・・・+?い。−♀。)’
l +z+−−+ ’/11g −”9′2
ノ ・・・ ・・
・ (14)とおくと、?。、<12はそれぞれ全配電
線路F1〜Fイつまりトランスバンクのアドミタンスで
あり、(14)式を(13)式に代入して、ウラ
がjlられる。Substituting equation (12) into equation (A), 4,/2= (♀1゜...10♀a.) <1゜+
(♀1□10...+?-z)V+...
...(13)♀1゜+・・・・・・+? stomach. −♀. )'
l +z+--+ '/11g -"9'2
of ··· ··
・If we take (14), then? . , <12 are the admittances of all the distribution lines F1 to F1, that is, the transformer bank, respectively, and by substituting equation (14) into equation (13), the back side is jl.
〔■〕 1線断線後 ・
第5図のPのように第1の配電線路F1のa相で断線が
生じたとする。この場合、第6図に示すように断線点P
以降のa相の電圧をぐ、とすると、・・・・・・(15
)
が成立するから、
となる。[■] After disconnection of one line - Assume that a disconnection occurs in phase a of the first distribution line F1 as shown in P in Fig. 5. In this case, as shown in FIG.
If the subsequent voltage of phase a is G, then......(15
) holds, so it becomes .
一=・般に負荷インピーダンス(2,’、2.”。- Generally load impedance (2,',2.''
之ゎ″)は対地インピーダンス(1/jωCIm”+1
/jωC+b”+ I/jωc+c”)に比べ十分率
さいと考えられるから(16)式は、
また、負荷がバランスしているとき(2,” =2、”
==、L ” ’)には、
断線点P以降には(17)式で示される電圧9Xが残り
、これにより対地容it c I−″を充電する電流が
流れるが、この電流はす、 c相から供給されるもの
である。したがって、第1の配電線路FIの零相電流3
f+o’ は第6図により、311゜′=jωC+a’
Va ’ + jωCab’ Qb ’+jωCI
c’ Vc ’ →Jω’y+a″Vx+ j ω 〔
二 、、′ \7b’ + j ω CIc
# Vc ′=jω(C+a’ +C+a#)
Vm ’十jω(Cab’ →C+b” ) Vi+
’+jω (C1c’ ” C1c#) Vc
’−jωC1,# α―′−9X) ・・・・・・(
19)また、
であるから、(20)式を(19)式に代入して、31
+o’ = j”C+aVa ’ + j ωC+b
Vb ’十jωCI c </c′
−jωC1m’ (va ’ vX) ・・・・
・・(21)同様にして、第mの配電線路F1の零相電
流3T、ll’ は、
3 Lo’ = J ”CmaVa ’ (J 6J
CAbVb ’+jωc ac 18/ c’
−−−−−−(22)送電綿19のインピー
ダンスは配電線の負荷インピーダンスに比べると無視す
ることができ、したが−って送電線19のインピーダン
スによる電圧降下も無視できるから、母線の綿間電圧亡
al++ QbC+l覧caは断線前後で変化はなく
、先に示したのと同様に、
・・・・・・(23)
となる。また、(18)式を用い、かつ、の関係を用い
ると、
=3 (夏、′ −♀。′)/2
=3 (9゜’ +VI ’ +’l/、”C’s
’ )/2−3 (9+ ’ +L ’ ) /2
=3 V + ’ / 2 = 3 V + / 2
・・・・・・(25)(23)〜(25)
式を(2+) 、 (22)式に用いて整理すると、
・・・・・・(26)
さらに(11)式を用いると、
311゜′−♀、。Va’十♀、%。!1ノ!、1.本
式(A)により、
[0’ /2= 31+o’ 十・・−・+3 is
o’鴇 (♀1゜十・・・+91゜)9゜’ + (
?+□+・・・・・・]−♀1□)′V。The ground impedance (1/jωCIm”+1
/jωC+b"+I/jωc+c"), so equation (16) is also: When the load is balanced, (2," = 2,"
==, L"'), a voltage 9X shown by equation (17) remains after the disconnection point P, and this causes a current to flow that charges the earth capacity itc I-", but this current is It is supplied from the c phase. Therefore, the zero-sequence current 3 of the first distribution line FI
According to Figure 6, f+o' is 311°'=jωC+a'
Va' + jωCab'Qb' + jωCI
c' Vc '→Jω'y+a″Vx+ j ω [
2 ,,'\7b' + j ω CIc
#Vc'=jω(C+a'+C+a#)
Vm 'tenjω(Cab'→C+b'') Vi+
'+jω (C1c' ” C1c#) Vc
'-jωC1, # α-'-9X) ・・・・・・(
19) Also, since , substituting equation (20) into equation (19), we get 31
+o' = j"C+aVa' + j ωC+b
Vb '10jωCI c </c'-jωC1m'(va' vX) ...
...(21) Similarly, the zero-sequence current 3T,ll' of the m-th distribution line F1 is expressed as 3 Lo' = J ``CmaVa' (J 6J
CAbVb '+jωc ac 18/ c'
------- (22) The impedance of the power transmission line 19 can be ignored compared to the load impedance of the power distribution line, and therefore the voltage drop due to the impedance of the power line 19 can also be ignored. The voltage across the line ca does not change before and after the disconnection, and as shown above, it becomes... (23). Also, using equation (18) and the relationship: =3 (summer,'-♀.')/2 =3 (9゜'+VI'+'l/,"C's
')/2-3(9+'+L')/2
= 3 V + ' / 2 = 3 V + / 2
・・・・・・(25)(23)~(25)
If we rearrange the equations using equations (2+) and (22), we get...(26), and if we further use equation (11), we get 311°'-♀. Va' ten♀, %. ! 1 no! , 1. According to this formula (A), [0'/2=31+o' 10...+3 is
o' Toki (♀1゜ten...+91゜)9゜' + (
? +□+・・・・・・]−♀1□)′V.
−3jωC1□” QI/2
・・・・・・(28)
(28)式に(14)式を代入して、
−<70 ’ /2#♀oVo’ 十♀29゜−3j
err C,、” V+ /2これを変形して、
・・・・・・(C)
が得られる。-3jωC1□" QI/2 ......(28) Substituting equation (14) into equation (28), -<70'/2#♀oVo' 10♀29°-3j
err C,,” V+ /2 Transforming this, ......(C) is obtained.
rnl)1線断線による零相電圧の変化(T3)、
(C)式からa相1線断線前後の零相電圧の変化Δ9o
は、6M0−夏。−90′ 。rnl) Change in zero-sequence voltage due to one wire disconnection (T3),
From equation (C), the change in zero-sequence voltage before and after disconnection of phase A 1 wire Δ9o
6M0-Summer. -90'.
で与えられる。is given by
b相1線断線の場合には、(18)式に相当するものと
して、
<tx = (’9c’ +va’ )/2
−・・・・・(29)(19)式にH&するj(13C
+a’ Ha ’ −L )がjωC11,#(憂b
’−9,)にとって代わることとなり、(25)式と同
様にして、
Qb ’ </X=3 (Vb ’ Qo ’
) /2−3 (9゜′ 」αz9.′
+α9□’ −<1. l ) / 6−3α” Q
+ ’ /2
一3α” v+ /2
つまり、(i)式において、jωC、、IIの代J)り
にjωc、1.”をおき、9.の代わりにα2</。In the case of one wire disconnection in the b phase, as equivalent to equation (18), <tx = ('9c' + va')/2
−・・・(29)H&j(13C) in equation (19)
+a'Ha' -L) is jωC11,
'-9,), and similarly to equation (25), Qb '</X=3 (Vb ' Qo '
) /2-3 (9゜'``αz9.'+α9□' -<1.l ) / 6-3α''Q
+ ' /2 -3α'' v+ /2 That is, in equation (i), substitute jωc, 1.'' for jωC, , II, and 9. α2</ instead of .
をおけばよい。したがって、
C相l線断線の場合には、(i)式においてjωC+a
”の代わりにjωC、c#をおき、Q、の代わりにα9
.をおけばよい。したがって、(i)〜(iii )式
を対照すると、C2ば時計方向に120°の回転、αは
同方向に240°の回転であるから、l線断線時のΔV
oの位相が断線相に応じて120°ずつの位相差をもつ
ことが理解できる。All you have to do is put . Therefore, in the case of C phase I line disconnection, jωC+a in equation (i)
” instead of jωC, c#, and instead of Q, α9
.. All you have to do is put . Therefore, comparing equations (i) to (iii), C2 is a 120° clockwise rotation and α is a 240° rotation in the same direction, so ΔV at the time of the l wire breakage
It can be understood that the phase of o has a phase difference of 120° depending on the disconnection phase.
この様子を示したのが第7図である。この図は、線間電
圧vabc=白、−を基準としたもので、θ(,1イの
トランスバンクによって決まる基準位相角−c Nr
2′+、この基?i虹位相角θがa相についての中心角
とZ「る。角θより120°のところにC相についての
中心角が、さらにそごから120°のところに1)相に
ついての中心角がくる。そして、負荷θp′lンハ゛f
ノンスを考慮して各中心角から±φの角度の範囲でかつ
Δ憂。の大きさが■、以上である領域を各相の動作域と
している。FIG. 7 shows this situation. This figure is based on the line voltage vabc = white, -, and the reference phase angle -c Nr determined by the transformer bank of θ(, 1)
2′+, this group? The i rainbow phase angle θ is the central angle for the a phase and the central angle for the C phase is 120° from the angle θ, and the central angle for the 1) phase is 120° from the angle θ. Then, the load θp′l height f
Within the range of ±φ from each central angle and within ∆, considering the nonce. The region where the magnitude of is larger than ■ is defined as the operating range of each phase.
(1)〜(山)式に含まれる2、?。、c、a”。(1) - 2 included in the expression (mountain)? . , c, a”.
C11+” + Clc”などはトランスバンクTB
に固有のfilである。したがって、基準位相角θもト
ランスバンクTBごとに異なる。この基準位相角θは、
第8図に示す方法によって簡!■に求めることができる
。C11+"+Clc" etc. are transformer bank TB
It is a fil specific to . Therefore, the reference phase angle θ also differs for each transformer bank TB. This reference phase angle θ is
Easy to use by the method shown in Figure 8! ■ can be found.
すなわち、配電線路F、−F、の1つにコンデンサ24
と、スイッチSwの直列回路を接続し、スイッチSwの
開閉によりθを決定できる。′:1ンデンサ24の容量
をCすると、スイッチSwのオンの状態では(B)代か
ら、
Cを、jωCがYoに比べて1・分に小さくなるように
選ふと、(30)八番31、
スイッチSwをオフにした状態でif、</。That is, the capacitor 24 is connected to one of the distribution lines F, -F.
By connecting a series circuit of a switch Sw and a switch Sw, θ can be determined by opening and closing the switch Sw. ′:1 When the capacitance of the capacitor 24 is C, when the switch Sw is on, from (B), if C is selected so that jωC is smaller than Yo by 1·min, then (30)831 , if,</ with switch Sw turned off.
(31)、 (32)式より、
:Iンデンサ開放時のΔ9oの位相は、9Iを基準とす
るとa相1線断線時のΔ立。((i)弐)の位相と同位
相となる。From formulas (31) and (32), the phase of Δ9o when the I capacitor is open is Δ9o when the A phase 1 wire is disconnected, based on 9I. The phase is the same as that of ((i) 2).
先に示したように、
V I ’ ”i abe−J3°°乙バであるから
、tlの代わりに自ah”V、、−夏、−9゜を基準と
してもよく、これに従ってコンデンサ開放時のΔ■0の
位相をもさ−にしてVabを基準としたa相1線断線時
のΔVoの位相、すなわち前記基準位相角θを決定する
ことができる。As shown above, since V I'"i abe-J3°°Ob, instead of tl, self-ah"V,, -summer, -9° may be used as the standard, and according to this, when the capacitor is opened, It is possible to determine the phase of ΔVo when one wire of the a phase is disconnected using Vab as a reference, that is, the reference phase angle θ.
以1−に、1ミリ、Δ■0の位相を1線断線の判定基t
iKとすることの裏付けをした。Below 1-, the phase of 1 mm and Δ■0 is used as the criterion for one wire breakage t
I confirmed that it would be iK.
なお、Δ9oの大きさと位相のみを判定基準とL7、Δ
■2/Δ■1を外ずことも考えられるが、この場合には
1線地絡など1線断線以外の故障に、1、ってもΔ9o
が変化し、動作域内に入る可能性がある。つまり、誤判
定の原因となる。したがってΔiz/Δ■1を判定基準
とすることは必要である。Note that only the magnitude and phase of Δ9o are used as the criterion for L7, Δ
■2/Δ■1 may be removed, but in this case, even if 1, Δ9o
may change and fall within the operating range. In other words, it causes a misjudgment. Therefore, it is necessary to use Δiz/Δ■1 as the criterion.
この発明の構成の概念を第1図に示す。図において31
はΔiz/Δl+の大きさおよび位相の判定・演算手段
、32は6M。の大きさおよび位相の判定・演算手段、
33はアンドゲート、34はオアゲートであり、オアゲ
ート34からの出力Sはa ”−C相のうちのいずれか
に1線断線が生じたことを検出するためのものであり、
各アンドゲート33からの直接の出力S、〜Scは各相
個々に1線断線が律したごとを検出するためのものであ
る。The concept of the structure of this invention is shown in FIG. 31 in the figure
32 is a 6M means for determining and calculating the magnitude and phase of Δiz/Δl+. means for determining and calculating the magnitude and phase of
33 is an AND gate, 34 is an OR gate, and the output S from the OR gate 34 is for detecting that one wire disconnection has occurred in one of the a''-C phases,
The direct outputs S, ~Sc from each AND gate 33 are for detecting when one wire is broken in each phase individually.
実施例の説明
この発明の一実施例を第2図45,1−び第3図G1覗
1(づいて説明する。符号1〜16が示ず要素4;l:
iic来例の第9図における同一符号が支1!lする
要素と同じである。これらの要素1〜16は、!+、!
zを検出し、Δiz/Δ■1が所定の動作域(第1図参
照)にあるかどうかを判定・演算し°(その動作域にあ
るときに報知ないし警慴信−υを出力するものである。DESCRIPTION OF THE EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG. 2 45, 1- and FIG.
IIC The same reference numerals in Figure 9 of the previous example are support 1! It is the same as the l element. These elements 1 to 16 are! +,!
z, determines and calculates whether Δiz/Δ■1 is within a predetermined operating range (see Figure 1), and outputs an alarm or warning signal -υ when it is within the operating range. It is.
22は第4図に示すものと同じV。ピックアップ用の接
地変圧器であり、配電母4Jill(21)に接続して
いる6土は接地変圧器22のインピーダンスである。4
0は補助変圧器、41は基本波フィルタ、42は零相電
圧9゜の変化分を検出する零相電圧変化分検出手段であ
り、検出された変化分Δつ。は判定手段43に入力され
、ここでΔV。22 is the same V as shown in FIG. 6, which is a pickup grounding transformer and is connected to the power distribution mother 4Jill (21), is the impedance of the grounding transformer 22. 4
0 is an auxiliary transformer, 41 is a fundamental wave filter, and 42 is a zero-phase voltage change detecting means for detecting a change in zero-sequence voltage of 9 degrees, and the detected change is Δ. is input to the determining means 43, where ΔV.
の大きさが整定部44で予め整定されている値I7.1
、りち大きいかどうかが判定される。1ΔQo l≧
1、のときに出力する。45はΔ守。の位相演算手段で
あり、その出力が比較手段46に入力される。ここで、
Δ9oの位相が整定部47で予め整定されているX相(
a相、b相、C相)の動作域(第1図参照)内にあるか
どうかが判定される。The magnitude of I7.1 is set in advance by the setting unit 44.
, it is determined whether or not the value is large. 1ΔQo l≧
Output when 1. 45 is Δ Mamoru. is a phase calculation means, and its output is input to the comparison means 46. here,
The phase of Δ9o is the X phase (
It is determined whether the current is within the operating range (see FIG. 1) of the a-phase, b-phase, and C-phases.
その動作域内Gこあるときに出力する。Outputs when G is within the operating range.
、I O&;t、Δ■2/Δ■1についての比較手段で
i、る第1の比較手段13の出力および第2の比較り段
46の出力を2人力とするアンドゲートであり、その出
力がリレー15に入力されている。49は、第1.第2
の比較手段+3.4.6、アントゲ−1−48、リレー
15などを含む出力手段である。, I O&; The output is input to relay 15. 49 is the first. Second
The output means includes comparison means +3.4.6, Antogame 1-48, relay 15, and the like.
第1.第2の仕較手段13.46の双方から出力があっ
たときにアンドゲート48が出力し、リレー15が駆動
されリレー接点16がオンとなって1線断線が生したこ
とを報知ないし警tllる。1st. When there is an output from both of the second comparison means 13 and 46, the AND gate 48 outputs an output, the relay 15 is driven, and the relay contact 16 is turned on, notifying or warning that one wire has been disconnected. Ru.
以上のことを第3図のフローチャー1に1.(づいて両
説する。The above is described in Flowchart 1 in Figure 3. (I will explain both later.
ステップ■において正相電流i+ と逆相?k N:、
j 1を計算する。ステップ■で正相変化分Δj+
と逆相分度化分Δ■2をBl算する。Is the positive sequence current i+ and the opposite phase in step ■? kN:,
Calculate j 1. Positive phase change Δj+ at step ■
and calculate Bl of the reverse phase degree fraction Δ■2.
ステップ■で、1Δlt lが整定レー\ルに4,1
、り大きいかどうかを判定する。N [”lであればス
う−ソプ■ヘリターンする。’/F、SであればスーY
ノブ■へ移る。ステップ■でシ、r、1Δiz lが
整定レベルに2より大きいかどうかを判定する。NOご
あればステップ■ヘリターンする。YESであればステ
ップ■へ移る。In step ■, 1Δlt l is set to 4,1 on the settling rail.
, is larger. N [“If it is l, return to Suu-sopu■.’/F, if it is S, it will be Suu Y
Move to knob ■. In step (2), it is determined whether si, r, 1Δiz l is larger than 2 at the settling level. If NO, return to step ■. If YES, move to step ■.
ステップ■では、比Δjz/Δj+を計算する。In step (2), the ratio Δjz/Δj+ is calculated.
ステップ■において、比ΔL/Δ■1が(r)条件を満
たすかどうか判定する。〔γ〕条件とば、第1図におい
て大きさく半径)がγ1〜γ2の範囲にあることを指す
。Noであれば「断線検出前」のステップ0・\移る。In step (2), it is determined whether the ratio ΔL/Δ■1 satisfies the condition (r). The [γ] condition means that the radius (in FIG. 1) is in the range of γ1 to γ2. If No, move on to step 0 of “before wire breakage detection”.
YESであればステップ■へ移る。If YES, move to step ■.
ステップ■では、比Δiz/Δ■1が〔β〕条条件を満
たすかどうか判定する。〔β〕条件とは、第1図におい
て角度が±β°の範囲にあることを指す。Noであれば
「断線検出前」のステップ■・・・移る。YESであれ
はステップ■へ移る。In step (2), it is determined whether the ratio Δiz/Δ■1 satisfies the [β] condition. The [β] condition means that the angle is in the range of ±β° in FIG. If No, move on to step ``before detecting disconnection''. If YES, move to step ■.
ステップ■ではΔt0を計算し、ステップ■では、1Δ
守。1が整定レベルI4より大きいかどうかを判定する
。Noであれば「断線検出前」のステップOへ移る。Y
ESであればステップ[相]へ移る。In step ■, Δt0 is calculated, and in step ■, 1Δt0 is calculated.
Mamoru. 1 is greater than the settling level I4. If No, the process moves to step O "before wire breakage detection". Y
If ES, move to step [phase].
ステップ[相]では6M。がその位相においてx相(a
相、b相、C相)の動作域内にあるかどうかを判定する
。NOであれば「断線検出前」のステップ■へ移り、Y
ESであれば「断線検出有」のステップ@へ移り出力す
る。6M in step [phase]. is the x phase (a
phase, B phase, C phase) is within the operating range. If NO, move to step ``Before detecting disconnection'' and press Y.
If it is ES, the process moves to step @ of "disconnection detected" and is output.
発明の効果
この発明によれば、Δjt/Δi、とΔ!。の大きさと
のアンド条件だけでなく、これらとΔt0の位相とのア
ンド条件を判定基準としているため、1線断線の検出精
度を向上することができるという効果がある。Effects of the Invention According to the present invention, Δjt/Δi and Δ! . Since the determination criteria are not only the AND condition with the magnitude of Δt0 but also the AND condition with the phase of Δt0, there is an effect that the detection accuracy of single wire breakage can be improved.
第1図はこの発明の構成概念図、第2図はこの発明の一
実施例のブロック図、第3図はそのフローチャート、第
4図ないし第6図は1線断線の解析の説明図、第7図は
複素平面図で示した検出域の説明図、第8図は基準位相
角の決定の説明図、第9図は従来例のブロック図、第1
0図は複素平面図、第11図は改善案の構成概念図であ
る。
8・・・正相変化分検出手段、9・・・逆相変化分検出
手段、12・・・第1の演算手段、42・・・零相電圧
変化分検出手段、43・・・判定手段、45・・・第2
の演算手段、49・・・出力手段Fig. 1 is a conceptual diagram of the structure of the present invention, Fig. 2 is a block diagram of an embodiment of the invention, Fig. 3 is a flowchart thereof, Figs. Fig. 7 is an explanatory diagram of the detection area shown in a complex plan view, Fig. 8 is an explanatory diagram of determination of the reference phase angle, Fig. 9 is a block diagram of the conventional example, and Fig. 1
Figure 0 is a complex plan view, and Figure 11 is a conceptual diagram of the structure of an improvement plan. 8... Positive phase change detection means, 9... Negative phase change detection means, 12... First calculation means, 42... Zero phase voltage change detection means, 43... Determination means , 45...second
calculation means, 49... output means
Claims (1)
1、Δ■_2を検出する電流変化分検出手段と、この電
流変化分検出手段により検出された正相電流変化分Δ■
_1と逆相電流変化分Δ■_2との比Δ■_2/Δ■_
1を演算する第1の演算手段と、零相電圧変化分Δ■_
0の検出手段と、この零相電圧変化分検出手段により検
出された零相電圧変化分Δ■_0の大きさが予め整定さ
れた三相区間の1線断線に対応する値と比較して大きい
ときに出力する判定手段とその位相を演算する第2の演
算手段と、前記電流変化分比Δ■_2/Δ■_1ならび
に零相電圧変化分Δ■_0の位相がともに予め整定され
た各々の動作域内にあるときに出力する出力手段とを備
えた三相回路用配電線断線検出装置。Change amount Δ■_ of each positive sequence current and negative sequence current of three-phase circuit
1. Current change detection means for detecting Δ■_2, and positive sequence current change Δ■ detected by this current change detection means.
Ratio between _1 and negative phase current change Δ■_2 Δ■_2/Δ■_
1 and a zero-phase voltage change Δ■_
0 detection means and the magnitude of the zero-phase voltage change Δ■_0 detected by this zero-phase voltage change detection means is larger than the preset value corresponding to one wire break in the three-phase section. a second calculation means for calculating the phase of the judgment means and the second calculation means for calculating the phase thereof; A distribution line disconnection detection device for a three-phase circuit, comprising an output means that outputs an output when the operating range is within the operating range.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22956484A JPS61109418A (en) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | Detector for disconnection of distribution line for three-phase circuit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22956484A JPS61109418A (en) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | Detector for disconnection of distribution line for three-phase circuit |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61109418A true JPS61109418A (en) | 1986-05-27 |
JPH0519376B2 JPH0519376B2 (en) | 1993-03-16 |
Family
ID=16894146
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22956484A Granted JPS61109418A (en) | 1984-10-30 | 1984-10-30 | Detector for disconnection of distribution line for three-phase circuit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61109418A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5471553A (en) * | 1992-09-30 | 1995-11-28 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Multicore hollow optical fiber and a method for preparation thereof |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59229563A (en) * | 1983-05-31 | 1984-12-24 | Hitachi Chem Co Ltd | Electrophotographic sensitive body |
-
1984
- 1984-10-30 JP JP22956484A patent/JPS61109418A/en active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59229563A (en) * | 1983-05-31 | 1984-12-24 | Hitachi Chem Co Ltd | Electrophotographic sensitive body |
Cited By (1)
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US5471553A (en) * | 1992-09-30 | 1995-11-28 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Multicore hollow optical fiber and a method for preparation thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0519376B2 (en) | 1993-03-16 |
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