JPS61106691A - 冶金用コ−クスの製造方法 - Google Patents
冶金用コ−クスの製造方法Info
- Publication number
- JPS61106691A JPS61106691A JP22949784A JP22949784A JPS61106691A JP S61106691 A JPS61106691 A JP S61106691A JP 22949784 A JP22949784 A JP 22949784A JP 22949784 A JP22949784 A JP 22949784A JP S61106691 A JPS61106691 A JP S61106691A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- coal
- particle size
- strength
- oven
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はブロック状の圧縮成形炭を使用する冶金用コー
クスの製造方法に関する。
クスの製造方法に関する。
〈従来の技術とその問題点〉
装入炭の嵩密度を増加させてコークス炉の生産性及び生
成コークスの品質を向上させ、又は低品位炭を利用しよ
うとする試みは世界各国で行なわれている。
成コークスの品質を向上させ、又は低品位炭を利用しよ
うとする試みは世界各国で行なわれている。
我国では成型炭一部装入法が商業規模で実施されている
。この方式は装入炭のうち３０％をブリケット状に成型
して装入することにより装入炭嵩密度の増加をはかるも
のであるが、増加率はｌＯ％程度と小さい、一方、欧州
で稼動しているスタンピング法は装入炭全量を圧縮成形
するため、装入炭嵩密度の増加は４０〜５０％にも達す
る。
。この方式は装入炭のうち３０％をブリケット状に成型
して装入することにより装入炭嵩密度の増加をはかるも
のであるが、増加率はｌＯ％程度と小さい、一方、欧州
で稼動しているスタンピング法は装入炭全量を圧縮成形
するため、装入炭嵩密度の増加は４０〜５０％にも達す
る。
装入炭嵩密度を増加していくと石炭粒子が圧密され、生
成するコークスは組織が緻密化してコークス強度、とり
わけ摩耗強度の向上が顕著となる。しかし、嵩密度の増
加にともなってセミコークス過程でセミコークスの収縮
差にもとづく熱応力が増加してコークスが細粒化する。
成するコークスは組織が緻密化してコークス強度、とり
わけ摩耗強度の向上が顕著となる。しかし、嵩密度の増
加にともなってセミコークス過程でセミコークスの収縮
差にもとづく熱応力が増加してコークスが細粒化する。
この傾向はコークス炉の稼動率のアップによりさらに拡
大される。
大される。
このためスタンピング法では０．２ｍｍ以下の微粉コー
クスを添加してコークスの細粒化を防１１−．シている
が、この方法ではコークスの摩耗強度の向上度が低下す
るため、■低品位炭の配合率が低下する、■粉コークス
を微粉砕（０，２ｍｍ以下）しなければならず、発塵対
策を含む粉砕コストが増加する、などの欠点を有する。
クスを添加してコークスの細粒化を防１１−．シている
が、この方法ではコークスの摩耗強度の向上度が低下す
るため、■低品位炭の配合率が低下する、■粉コークス
を微粉砕（０，２ｍｍ以下）しなければならず、発塵対
策を含む粉砕コストが増加する、などの欠点を有する。
一方、亀裂防］ト材添加以外の方法として、特開昭５６
−１４５７９号に記載されている方法がある。試料炭を
３００℃以下に予熱して水分を零とし、石油系もしくは
石炭系の重質油を添加して混合、成形し炭化室へ装入す
ることにより、乾留時の炭化室での壁側と中心側との温
度差を縮小してコークス亀裂発生要因となる熱応力を軽
減し、コークスの細粒化を防１卜するというものである
が、この方式は、■原時点で大量処理する商業規模設備
の具体化がなされていない、■重質油添加による原料コ
ストの増加、■炭化室へ装入する際に発煙、着火の問題
が新たに生じる、などの欠点を有する。
−１４５７９号に記載されている方法がある。試料炭を
３００℃以下に予熱して水分を零とし、石油系もしくは
石炭系の重質油を添加して混合、成形し炭化室へ装入す
ることにより、乾留時の炭化室での壁側と中心側との温
度差を縮小してコークス亀裂発生要因となる熱応力を軽
減し、コークスの細粒化を防１卜するというものである
が、この方式は、■原時点で大量処理する商業規模設備
の具体化がなされていない、■重質油添加による原料コ
ストの増加、■炭化室へ装入する際に発煙、着火の問題
が新たに生じる、などの欠点を有する。
）・、′１ ヶ。ア、よｉ＋ｑ＊ｅｔよ９，１□
５７−１４□７８５ツ（特開昭５９−３８２７９号）に
おいて石炭マセラルグループのうち不活性成分と鉱物質
の和に着目してコークス強度と粒度の改善をはかる方法
を提案しているが、コークス炉のフリュー温度の変化に
対応して、ブロック状成形炭のコークス粒度−強度を管
理することは困難であった。
５７−１４□７８５ツ（特開昭５９−３８２７９号）に
おいて石炭マセラルグループのうち不活性成分と鉱物質
の和に着目してコークス強度と粒度の改善をはかる方法
を提案しているが、コークス炉のフリュー温度の変化に
対応して、ブロック状成形炭のコークス粒度−強度を管
理することは困難であった。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、従来技術の欠点を解消し。
コークス炉のフリュー温度の変化に対応してブロック状
成形炭のコークス粒度・強度を同時に管理することがで
きる冶金用コークスの製造方法を提供しようとするにあ
る。
成形炭のコークス粒度・強度を同時に管理することがで
きる冶金用コークスの製造方法を提供しようとするにあ
る。
〈発明の構成〉
本発明は、 配合炭を室炉よりや×小さい寸法のブロッ
ク状に圧縮成形して嵩密度１．０湿トン／ｍ″以上とし
た後に室炉へ装入して乾留することにより冶金用コーク
スを製造するに際し、配合炭中の不活性成分と鉱物質と
の和をコークス炉のフリュー温度に応じて調整すること
によって、コークス炉ワーフ前におけるコークスの粒度
と強度を同時に管理することを特徴とする冶金用コーク
スの製造方法を提供するものである。
ク状に圧縮成形して嵩密度１．０湿トン／ｍ″以上とし
た後に室炉へ装入して乾留することにより冶金用コーク
スを製造するに際し、配合炭中の不活性成分と鉱物質と
の和をコークス炉のフリュー温度に応じて調整すること
によって、コークス炉ワーフ前におけるコークスの粒度
と強度を同時に管理することを特徴とする冶金用コーク
スの製造方法を提供するものである。
以下１本発明を更に詳細に説明する。
通常、炉上より装入されている（トップ装入法）と比較
して嵩密度が４０〜５０％高いブロック状成形炭ではセ
ミコークス過程における亀裂発生が大となり、第１図に
示すようにコークスは細粒化し、この傾向はコークス炉
フリュー温俄のアップによりさらに拡大する。つまりコ
ークスの粒度はフリュー温度の影響を大きく受ける。
して嵩密度が４０〜５０％高いブロック状成形炭ではセ
ミコークス過程における亀裂発生が大となり、第１図に
示すようにコークスは細粒化し、この傾向はコークス炉
フリュー温俄のアップによりさらに拡大する。つまりコ
ークスの粒度はフリュー温度の影響を大きく受ける。
本発明は石炭マセラルグループの中の不活性成分と鉱物
質の和、つまりトータルイナート（以下ＴＩと略す）に
関して、 ｒｒ＞ＴＩは加熱時の膨張、収縮が小さいため、第２図
に示すようにＴＩの多い配合炭はどコークス亀裂を生成
するセミコークス−法線収縮係数（以下、β１と略す）
を低下できる。
質の和、つまりトータルイナート（以下ＴＩと略す）に
関して、 ｒｒ＞ＴＩは加熱時の膨張、収縮が小さいため、第２図
に示すようにＴＩの多い配合炭はどコークス亀裂を生成
するセミコークス−法線収縮係数（以下、β１と略す）
を低下できる。
（Ｑ）Ｔ Ｉは過剰にすると石炭粒子間の溶融着不良を
おこしコークス強度を低下させるが、第３図に示すよう
にフリュー温度上昇による加熱速度の増加によってコー
クス強度が改善できる、などの性質に着目し、ブロック
状成形炭のコークス粒度中強度を管理する手段として配
合炭中のＴＩをフリュー温度の設定値に応じて適時調整
する方法が効果的であることを提案するものである。
おこしコークス強度を低下させるが、第３図に示すよう
にフリュー温度上昇による加熱速度の増加によってコー
クス強度が改善できる、などの性質に着目し、ブロック
状成形炭のコークス粒度中強度を管理する手段として配
合炭中のＴＩをフリュー温度の設定値に応じて適時調整
する方法が効果的であることを提案するものである。
トップ装入法では、フリュー温度によるコークス平均粒
度の変化が小さいために、主としてコークス強度をＤＩ
、５で８０以上を満足させるため、ＴＩを通常２０〜２
５Ｖｏ１．％で配合しているが、嵩密度が４０〜５０％
増加するブロック状成形炭においては１石炭粒子間距離
が短くなるため粘結性分量を低減できる結果、嵩密度増
加に伴なうコークス粒度低下に対してコークス粒度アッ
プの対策としてβ１を低下させる働きのあるＴＩの増量
が可能である。増量幅はコークス粒度・強度の管理値と
の関係でフリュー温度によって異なり、それぞれの管理
値に対する最適なＴＩは、第４図に示される線図より求
めることができる。
度の変化が小さいために、主としてコークス強度をＤＩ
、５で８０以上を満足させるため、ＴＩを通常２０〜２
５Ｖｏ１．％で配合しているが、嵩密度が４０〜５０％
増加するブロック状成形炭においては１石炭粒子間距離
が短くなるため粘結性分量を低減できる結果、嵩密度増
加に伴なうコークス粒度低下に対してコークス粒度アッ
プの対策としてβ１を低下させる働きのあるＴＩの増量
が可能である。増量幅はコークス粒度・強度の管理値と
の関係でフリュー温度によって異なり、それぞれの管理
値に対する最適なＴＩは、第４図に示される線図より求
めることができる。
この第４図は本発明者らが多数の実験結果より求めたも
のであり、フリュー温度に応じてコークス粒度・強度を
管理する線図である。−例として、トップ装入法でのワ
ーフ下のコークス平均粒度６０ａ＋ｍ以上１強度り工
１５が８０以上を維持するためのブロック状成形炭のＴ
Ｉは第４図からフリュー温度の設定値が１１５０℃の場
合は２３〜３０ Ｖｏｌ、％、１２５０℃の場合は２８
〜３４Ｖｏ１．％の配合を選択すればよい、これらの範
囲外では１粒度（ＭＳＳ）又は強度（ＤＩ １５）の
いずれかが不満足な値となる。
のであり、フリュー温度に応じてコークス粒度・強度を
管理する線図である。−例として、トップ装入法でのワ
ーフ下のコークス平均粒度６０ａ＋ｍ以上１強度り工
１５が８０以上を維持するためのブロック状成形炭のＴ
Ｉは第４図からフリュー温度の設定値が１１５０℃の場
合は２３〜３０ Ｖｏｌ、％、１２５０℃の場合は２８
〜３４Ｖｏ１．％の配合を選択すればよい、これらの範
囲外では１粒度（ＭＳＳ）又は強度（ＤＩ １５）の
いずれかが不満足な値となる。
本発明では石炭の粉砕粒度は、トップ装入法で実施して
いる範囲で充分であるが、好ましくはＴＩの含有率の特
に高い低品位炭では１．５ｍｍ以下に微粉砕する方がψ
ましい、微粉コークス、石油コークス及び揮発分１５％
以下を示すチャー等の亀裂防ｌト材を添加する場合も亀
裂防【ト材のＴＩと配合炭のＴＩの総和を前述と同様設
定、フリュー温度によって決定し、コークス粒度、強度
を同時に管理できる。
いる範囲で充分であるが、好ましくはＴＩの含有率の特
に高い低品位炭では１．５ｍｍ以下に微粉砕する方がψ
ましい、微粉コークス、石油コークス及び揮発分１５％
以下を示すチャー等の亀裂防ｌト材を添加する場合も亀
裂防【ト材のＴＩと配合炭のＴＩの総和を前述と同様設
定、フリュー温度によって決定し、コークス粒度、強度
を同時に管理できる。
＆ｌｌ、 以上、述べたところから明らかな
ように、本発明は配合炭中のＴＩをフリュー温度に応じ
て適時、調整することを特徴としており、ＴＩ含有率の
高い低品位炭の性状をフルに活用でき低品位炭増配合に
よる配合コスト低減につながるなどのメリットも有する
。
ように、本発明は配合炭中のＴＩをフリュー温度に応じ
て適時、調整することを特徴としており、ＴＩ含有率の
高い低品位炭の性状をフルに活用でき低品位炭増配合に
よる配合コスト低減につながるなどのメリットも有する
。
く実 施 例〉
以下、本発明を実施例につき具体的に説明する。
表１に示す性状を有する試料炭を用い、粉砕粒度−３ｍ
ｍ８５％全水分１０％の配合炭とし、圧縮成形して装入
量２５０に、のブロック状成形炭となし、炉幅４００ｍ
ｍの試験炉でフリュー温度１１５０°Ｃ及び１２５０℃
で乾留試験し、コークス粒度と強度を測定した。マセラ
ルグループの測定はＪＩＳ方に準拠して測定し、ＴＩは
式（Ａ）により算出して求めた。
ｍ８５％全水分１０％の配合炭とし、圧縮成形して装入
量２５０に、のブロック状成形炭となし、炉幅４００ｍ
ｍの試験炉でフリュー温度１１５０°Ｃ及び１２５０℃
で乾留試験し、コークス粒度と強度を測定した。マセラ
ルグループの測定はＪＩＳ方に準拠して測定し、ＴＩは
式（Ａ）により算出して求めた。
ＴＩ＝（フジニット）十％（セミフジニット）＋（ミク
リニット）＋（スフレロチニット）＋（ミネラルマター
）−−−−−（Ａ）β１の測定はＴＭＡ （島原製作所
）を用い、（１）試料粒度をｌ ＯＯａ＋ｅｓｈ以下、
全水分を１０％に調整し。
リニット）＋（スフレロチニット）＋（ミネラルマター
）−−−−−（Ａ）β１の測定はＴＭＡ （島原製作所
）を用い、（１）試料粒度をｌ ＯＯａ＋ｅｓｈ以下、
全水分を１０％に調整し。
（２）前記（１）の試料を加圧して直径７ΦＩ、長さ５
〜６■となるように成形してテストピースを得、 （３） （：’）のテストピースを測定装置にセット
し荷改を加えながら窒素ガス気流中で昇温して８００℃
まで加熱し。
〜６■となるように成形してテストピースを得、 （３） （：’）のテストピースを測定装置にセット
し荷改を加えながら窒素ガス気流中で昇温して８００℃
まで加熱し。
（０β１を式（Ｂ）により算出することにより行なった
。
。
上式において。
見０：固化点での試料長さ、６文：長さ変化量ｄｔ：時
間変化量、 ｄθ：温度変化着用 料、性・ 結果を表２に示す、ブロック状成形炭においてＴＩがト
ップ装入法並の２０〜２５Ｖｏ１．％を示すケースエ、
ＩＩの場合において、トップ装入法の例であるケース■
、ｖｍと比較して、コークス強度ＤＩｉ７ｏは向上して
いるもののコークス粒度の低下が顕著であり、フリュー
温度の上昇によりこの傾向がさらに拡大している。従っ
て、ケースエ、Ｈの配合で成形炭によるコークス製造で
は、高フリュー温度になるとコークス粒度が維持できな
い。
間変化量、 ｄθ：温度変化着用 料、性・ 結果を表２に示す、ブロック状成形炭においてＴＩがト
ップ装入法並の２０〜２５Ｖｏ１．％を示すケースエ、
ＩＩの場合において、トップ装入法の例であるケース■
、ｖｍと比較して、コークス強度ＤＩｉ７ｏは向上して
いるもののコークス粒度の低下が顕著であり、フリュー
温度の上昇によりこの傾向がさらに拡大している。従っ
て、ケースエ、Ｈの配合で成形炭によるコークス製造で
は、高フリュー温度になるとコークス粒度が維持できな
い。
本発明の管理手段により配合を調整したケースＩＩ１．
ｒＶ、■、■の場合は、一般的なトップ装入法におけ
るフリュー温度１２５０℃の時の管理値の一例であるコ
ークス平均粒度６０層１以上、コークス強＃ＤＩ
が８０以上を目標値としてＴＩを第４図よりフリュー温
度に応じて調整したものであり、結果より明らかなよう
にコークス粒度と強度を同時に管理することが可能にな
っている。
ｒＶ、■、■の場合は、一般的なトップ装入法におけ
るフリュー温度１２５０℃の時の管理値の一例であるコ
ークス平均粒度６０層１以上、コークス強＃ＤＩ
が８０以上を目標値としてＴＩを第４図よりフリュー温
度に応じて調整したものであり、結果より明らかなよう
にコークス粒度と強度を同時に管理することが可能にな
っている。
〈発明の効果〉
本発明の方法によれば、所定の粒度および強度になるよ
うフリュー温度に応じてＴＩを選択決定することができ
るため、コークス炉の生産性および生成コークスの品質
を向上させることができ、また低品位炭を有効に利用す
ることができるようになる。
うフリュー温度に応じてＴＩを選択決定することができ
るため、コークス炉の生産性および生成コークスの品質
を向上させることができ、また低品位炭を有効に利用す
ることができるようになる。
第１図は装入炭嵩密度と粒度との関係をフリュー温閤を
パラメータとして示すグラフである。 第２図はＴＩとβ１との関係を示すグラフである。 第３図はＴＩとＤＩ との関係をフリュー温度をパ
ラメータとして示すグラフである。 第４図はフリュー温間と粒度およびｏ Ｉ １晋と）ｊ
ｌ、 の関係をＴＩをパラメータとして示すグ
ラフである。 ＦＩＧ、１ 装入、７￥：Ｘ Ｍ ＩＸ （温Ｋｇ／ｌ） （＋Ｆ
ＩＧ、２ ＴＩ （ｖｏｔｙ、） ＦＩＧ、３ ＴＩ （ＶＯＩ、％）
パラメータとして示すグラフである。 第２図はＴＩとβ１との関係を示すグラフである。 第３図はＴＩとＤＩ との関係をフリュー温度をパ
ラメータとして示すグラフである。 第４図はフリュー温間と粒度およびｏ Ｉ １晋と）ｊ
ｌ、 の関係をＴＩをパラメータとして示すグ
ラフである。 ＦＩＧ、１ 装入、７￥：Ｘ Ｍ ＩＸ （温Ｋｇ／ｌ） （＋Ｆ
ＩＧ、２ ＴＩ （ｖｏｔｙ、） ＦＩＧ、３ ＴＩ （ＶＯＩ、％）
Claims (1)
- 配合炭を室炉よりやゝ小さい寸法のブロック状に圧縮成
形して嵩密度１．０湿トン／ｍ＾３以上とした後に室炉
へ装入して乾留することにより冶金用コークスを製造す
るに際し、配合炭中の不活性成分と鉱物質との和をコー
クス炉のフリュー温度に応じて調整することによって、
コークス炉ワーフ前におけるコークスの粒度と強度を同
時に管理することを特徴とする冶金用コークスの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22949784A JPS61106691A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 冶金用コ−クスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22949784A JPS61106691A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 冶金用コ−クスの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61106691A true JPS61106691A (ja) | 1986-05-24 |
Family
ID=16893093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22949784A Pending JPS61106691A (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 冶金用コ−クスの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61106691A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2854162A1 (fr) * | 2003-04-25 | 2004-10-29 | Nippon Steel Corp | Procede de fabrication d'un coke de resistance mecanique elevee |
-
1984
- 1984-10-31 JP JP22949784A patent/JPS61106691A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2854162A1 (fr) * | 2003-04-25 | 2004-10-29 | Nippon Steel Corp | Procede de fabrication d'un coke de resistance mecanique elevee |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10273672A (ja) | 粒度の大きいコークスの製造できるコークス炉への石 炭装入方法 | |
| JP3027084B2 (ja) | 冶金用成形コークスの製造方法 | |
| JPH026815B2 (ja) | ||
| JPS61106691A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPS60110785A (ja) | コ−クス製造用原料の製造方法およびコ−クスの製造方法 | |
| US6235085B1 (en) | High carbon content briquettes | |
| JP3849286B2 (ja) | コークス用原料炭の前処理方法 | |
| JP3270602B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
| JPS6040192A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPS6047095A (ja) | 冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPH0218359B2 (ja) | ||
| JPH11181441A (ja) | 冶金用コークスの製造方法 | |
| JP3552510B2 (ja) | コークスの製造方法 | |
| JP3446130B2 (ja) | 冶金用コークス製造方法 | |
| JP7493121B1 (ja) | コークスの製造方法 | |
| KR102288801B1 (ko) | 코크스 제조방법 | |
| JPH06330052A (ja) | 成型炭の製造方法 | |
| KR100226919B1 (ko) | 분코크스를 이용한 야금용 열간성형 코크스 제조방법 | |
| KR19990052837A (ko) | 야금용 코크스의 제조방법 | |
| JPH02127495A (ja) | 塊状コークス製造方法 | |
| JPS6023479A (ja) | 粉コ−クスの副生を主眼とする冶金用コ−クスの製造方法 | |
| JPS6051781A (ja) | 冶金用コ−クスの製造法 | |
| JP2022139102A (ja) | 成型物の製造方法および成型コークスの製造方法 | |
| JPS6246593B2 (ja) | ||
| JPS5936189A (ja) | 装入炭塊化処理による冶金用コ−クスの製造方法 |