JPS609551B2 - 熱安水の廃熱を回収する方法 - Google Patents
熱安水の廃熱を回収する方法Info
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- JPS609551B2 JPS609551B2 JP53014664A JP1466478A JPS609551B2 JP S609551 B2 JPS609551 B2 JP S609551B2 JP 53014664 A JP53014664 A JP 53014664A JP 1466478 A JP1466478 A JP 1466478A JP S609551 B2 JPS609551 B2 JP S609551B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ammonium water
- ammonia
- heat
- ammonia stripping
- surplus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコークス炉ガスを冷却して精製する際に生成す
る循環熱安水中に混入される有害物質、有用物質を除去
した後余剰の安水を無公害の状態で系外に排出するため
に、アンモニアストリッピング装置に供Ｖ給して該余剰
安水中のアンモニア等を減圧下で除去、回収するための
加熱用として循環熱安水の廃熱を利用する循環熱安水の
廃熱を回収する方法に関するものである。
る循環熱安水中に混入される有害物質、有用物質を除去
した後余剰の安水を無公害の状態で系外に排出するため
に、アンモニアストリッピング装置に供Ｖ給して該余剰
安水中のアンモニア等を減圧下で除去、回収するための
加熱用として循環熱安水の廃熱を利用する循環熱安水の
廃熱を回収する方法に関するものである。
従来余剰に生成する熱安水を系外に放出するために余剰
安水に含有されているアンモニア等を除去回収するには
第１図に示す如く、５０００程度の余剰安水６を熱交換
器７によって加熱後アンモニアストリッピング塔１４に
導き、スチーム１３をアンモニアストリツピング塔１４
の余剰安水中に直接吹込むか、又はスチ−ム１３をアン
モニアストリッピング塔１４のボトム液の間接加熱によ
って常圧でアンモニアを分離し、アンモニアが除去さ０
れた廃水１２として放出する方法が使用されている。
安水に含有されているアンモニア等を除去回収するには
第１図に示す如く、５０００程度の余剰安水６を熱交換
器７によって加熱後アンモニアストリッピング塔１４に
導き、スチーム１３をアンモニアストリツピング塔１４
の余剰安水中に直接吹込むか、又はスチ−ム１３をアン
モニアストリッピング塔１４のボトム液の間接加熱によ
って常圧でアンモニアを分離し、アンモニアが除去さ０
れた廃水１２として放出する方法が使用されている。
この場合、常圧下ではアンモニアストリッピング塔の温
度は平均約１００℃又はそれ以上の温度になるのが普通
で、アンモニアストリツピング塔全タ体の温度は高い。
度は平均約１００℃又はそれ以上の温度になるのが普通
で、アンモニアストリツピング塔全タ体の温度は高い。
上記のスチームを直綾吹込む場合には原液の熱安水を沸
点近くまで加熱し、アンモニア等を蒸発せしめる。従っ
てアンモニア等を含むスチームがキャリア０ガスとして
の役割を果たし、アンモニアストリッピング塔を出たア
ンモニア等の含有蒸気はコンデンサーによって凝縮濃或
はそのまま蒸気の状態で次工程へ送られる。
点近くまで加熱し、アンモニア等を蒸発せしめる。従っ
てアンモニア等を含むスチームがキャリア０ガスとして
の役割を果たし、アンモニアストリッピング塔を出たア
ンモニア等の含有蒸気はコンデンサーによって凝縮濃或
はそのまま蒸気の状態で次工程へ送られる。
又スチームでアンモニアストリツピング塔のボトム液を
間接加熱する場合はアタンモニアストリツピング塔のボ
トム液中の水分が蒸発し、蒸発したスチームは上記直接
吹込みのスチームの場合と同様な役割を果すが、水分の
蒸発分だけ廃水の量が少なくなる。上記何れの場合も従
釆法においてはアンモニアストリッピング塔におけるア
ンモニアガス等の蒸発の熱源としてスチームを使用する
限り、アンモニアストリッピング塔におけるスチームの
消費量はアンモニアストリッピング塔に供給される余剰
安水１トン当り０．１５〜０．２トン程度を必要とする
。
間接加熱する場合はアタンモニアストリツピング塔のボ
トム液中の水分が蒸発し、蒸発したスチームは上記直接
吹込みのスチームの場合と同様な役割を果すが、水分の
蒸発分だけ廃水の量が少なくなる。上記何れの場合も従
釆法においてはアンモニアストリッピング塔におけるア
ンモニアガス等の蒸発の熱源としてスチームを使用する
限り、アンモニアストリッピング塔におけるスチームの
消費量はアンモニアストリッピング塔に供給される余剰
安水１トン当り０．１５〜０．２トン程度を必要とする
。
又は設備を改良し、スチーム消費量を極力少くした場合
でも余剰熱安水１トン当り０．０５〜０．０７トン程度
を要し、余剰安水中のアンモニア除去のためのコストは
著しく大きい。
でも余剰熱安水１トン当り０．０５〜０．０７トン程度
を要し、余剰安水中のアンモニア除去のためのコストは
著しく大きい。
更に処理流体である余剰安水は酸性分を含むアンモニア
の水溶液であるため「その腐食性が大であるのに加え、
アンモニアストリッピング塔及び関連機器の操作温度条
件が高温のため腐食がはげしく、現状では充分耐えられ
る適当な材質がないなどの欠点がある。
の水溶液であるため「その腐食性が大であるのに加え、
アンモニアストリッピング塔及び関連機器の操作温度条
件が高温のため腐食がはげしく、現状では充分耐えられ
る適当な材質がないなどの欠点がある。
本発明者等は上記に鑑み、従来約７５ｑｏ程度の中温で
あるため利用されずに無為に廃棄されていた熱安水の廃
熱をアンモニアストリッピング塔の加熱用に有効に利用
することによって該廃熱を回収することを目的として鋭
意研究した結果、アンモニアストリッピング塔を減圧で
運転することにより低温操作が可能となるため、豊富に
存在する７５℃程度の中溢の熱安水の廃熱を余剰安水の
加熱用の熱源として有効に利用することが可能となり「
熱安水の廃熱が系内で有効に回収され、しかも低温操作
であるため、従来欠点とされていたアンモニアストリッ
ピング塔及び関連機器の腐食が防止され、使用装置の材
質の品位を下げることが可能なことを見出して本発明の
完成するに至ったもので、本発明はコークス炉ガスの精
製時に発生する余剰安水よりアンモニアガス等を離脱せ
しめるアンモニアストリッピング装置を減圧下で運転し
、コークス炉ガスの冷却用に使用された熱安水を該アン
モニアストリッピング装置に供給して、該熱安水の廃熱
をアンモニアストリツピング装置の熱源として使用し、
アンモニアストリッピング装置で熱回収されたアンモニ
アストリッピング装置に供給された余剰安水よりアンモ
ニアガス等を離脱せしめ、該熱安水はコークス炉ガスの
冷却精製用に循環使用するようになした約７５ｑＣ程度
の豊富に存在する中温の熱安水を廃熱を有効に回収する
方法を提供するもので、循環熱安水の廃熱を利用するす
ることによって、アンモニアストリツピング装置を減圧
下で運転して約５０００程度の余剰安水からアンモニア
分等のストリッピング用にスチームが全然不要となるか
、又は大幅に削減され、しかもアンモニアストリッピン
グ装置及びその関連機器の操作温度条件が低温であるた
めそれらの腐食が防止される利点がある。
あるため利用されずに無為に廃棄されていた熱安水の廃
熱をアンモニアストリッピング塔の加熱用に有効に利用
することによって該廃熱を回収することを目的として鋭
意研究した結果、アンモニアストリッピング塔を減圧で
運転することにより低温操作が可能となるため、豊富に
存在する７５℃程度の中溢の熱安水の廃熱を余剰安水の
加熱用の熱源として有効に利用することが可能となり「
熱安水の廃熱が系内で有効に回収され、しかも低温操作
であるため、従来欠点とされていたアンモニアストリッ
ピング塔及び関連機器の腐食が防止され、使用装置の材
質の品位を下げることが可能なことを見出して本発明の
完成するに至ったもので、本発明はコークス炉ガスの精
製時に発生する余剰安水よりアンモニアガス等を離脱せ
しめるアンモニアストリッピング装置を減圧下で運転し
、コークス炉ガスの冷却用に使用された熱安水を該アン
モニアストリッピング装置に供給して、該熱安水の廃熱
をアンモニアストリツピング装置の熱源として使用し、
アンモニアストリッピング装置で熱回収されたアンモニ
アストリッピング装置に供給された余剰安水よりアンモ
ニアガス等を離脱せしめ、該熱安水はコークス炉ガスの
冷却精製用に循環使用するようになした約７５ｑＣ程度
の豊富に存在する中温の熱安水を廃熱を有効に回収する
方法を提供するもので、循環熱安水の廃熱を利用するす
ることによって、アンモニアストリツピング装置を減圧
下で運転して約５０００程度の余剰安水からアンモニア
分等のストリッピング用にスチームが全然不要となるか
、又は大幅に削減され、しかもアンモニアストリッピン
グ装置及びその関連機器の操作温度条件が低温であるた
めそれらの腐食が防止される利点がある。
次に本発明を図面によって詳細説明する。
第２図は本発明に使用される装置の−実施例のフローシ
ートを示すものでコークス炉１より出たコークス炉ガス
２を冷却するためにドライメーン３に散布された熱安水
４は一旦デカンター５に集められ、タール分やスラッジ
を除去後、再びドライメーン３に循環され、コークス炉
ガス２の冷却用に使用される。
ートを示すものでコークス炉１より出たコークス炉ガス
２を冷却するためにドライメーン３に散布された熱安水
４は一旦デカンター５に集められ、タール分やスラッジ
を除去後、再びドライメーン３に循環され、コークス炉
ガス２の冷却用に使用される。
この熱安水４の１部もしくは全部が減圧下で運転される
アンモニアストリッピング装置８に供給され、余剰安水
６の加熱用として設けられた余剰安水予熱熱交換器７に
よって熱安水と余剰安水とを熱交換するか及び／又はア
ンモニアストリッピング装置のボトム循環液９の加熱用
としてボトムリボィラー１０を設けることによって熱安
水とボトム循環液とを熱交換することによって余剰安水
６よりアンモニアガス等の離脱に必要な熱量が充分得ら
れ、アンモニアストリッピング装置８の上部よりアンモ
ニア分等の含有蒸気１１が取出され、下部よりアンモニ
ア分等の有害物質及び有用物質の含有しないか又は著し
く稀薄になった廃水１２が排出される。
アンモニアストリッピング装置８に供給され、余剰安水
６の加熱用として設けられた余剰安水予熱熱交換器７に
よって熱安水と余剰安水とを熱交換するか及び／又はア
ンモニアストリッピング装置のボトム循環液９の加熱用
としてボトムリボィラー１０を設けることによって熱安
水とボトム循環液とを熱交換することによって余剰安水
６よりアンモニアガス等の離脱に必要な熱量が充分得ら
れ、アンモニアストリッピング装置８の上部よりアンモ
ニア分等の含有蒸気１１が取出され、下部よりアンモニ
ア分等の有害物質及び有用物質の含有しないか又は著し
く稀薄になった廃水１２が排出される。
第３図は本発明のアンモニアストリッピング装置に供給
される余剰安水の加熱に循環熱安水の断熱とスチームを
併用する場合に使用される装置の−実施例のアンモニア
ストリッピング装置廻りのフローシートを示すもので、
第２図の場合の装置に更にアンモニアストリッピング装
置のボトム液にスチーム１３の直嬢吹込み装置又はスチ
ームによる間接加熱装置を併設されたアンモニアストリ
ッピング装置でアンモニアガス等の離脱に必要な熱量が
不足するか又は設備を４・型化する場合に使用すると好
適である。
される余剰安水の加熱に循環熱安水の断熱とスチームを
併用する場合に使用される装置の−実施例のアンモニア
ストリッピング装置廻りのフローシートを示すもので、
第２図の場合の装置に更にアンモニアストリッピング装
置のボトム液にスチーム１３の直嬢吹込み装置又はスチ
ームによる間接加熱装置を併設されたアンモニアストリ
ッピング装置でアンモニアガス等の離脱に必要な熱量が
不足するか又は設備を４・型化する場合に使用すると好
適である。
更に第４図はアンモニアストリッピング装置８に供給さ
れる余剰安水６の加熱用にアンモニアストリッピング装
置８のボトム循環液９加熱用ボトムリボィラー１０のみ
を使用し、第２、第３図の如き余剰安水の予熱熱交換器
７を設置していない場合の一実施例のアンモニアストリ
ツピング装置廻りのフローシートを示すものである。
れる余剰安水６の加熱用にアンモニアストリッピング装
置８のボトム循環液９加熱用ボトムリボィラー１０のみ
を使用し、第２、第３図の如き余剰安水の予熱熱交換器
７を設置していない場合の一実施例のアンモニアストリ
ツピング装置廻りのフローシートを示すものである。
この第４図に場合も勿論、第３図の場合の様にスチーム
１３を併用することも可能である。
１３を併用することも可能である。
次に実施例によって本発明を説明する。．実施例 １
第２図に本発明に使用される装置の一実施例のフｏーシ
ートを示す如く、コークス炉１より出る１２００００Ｎ
ｍ３／ｈｒ、約３００ｑｏのコークス炉ガス２はドライ
〆−ン３にて散布される熱安水４１８０印ｈ３／ｈｒに
より約８００ｏｏに冷却される。
ートを示す如く、コークス炉１より出る１２００００Ｎ
ｍ３／ｈｒ、約３００ｑｏのコークス炉ガス２はドライ
〆−ン３にて散布される熱安水４１８０印ｈ３／ｈｒに
より約８００ｏｏに冷却される。
一方ドライメーン３を出た熱安水４はコークス炉ガス中
のアンモニア分等の有害物質、有用物質を吸収し、約８
０００となり、一旦デカンター５に集められ、タール分
、スラッジを除去した後、取出された時は約７５ｑｏに
なっている。この熱安水４のうち４５ｍ３／ｈｒを系外
に放出するためアンモニアストリッピング装置８へ供給
される。
のアンモニア分等の有害物質、有用物質を吸収し、約８
０００となり、一旦デカンター５に集められ、タール分
、スラッジを除去した後、取出された時は約７５ｑｏに
なっている。この熱安水４のうち４５ｍ３／ｈｒを系外
に放出するためアンモニアストリッピング装置８へ供給
される。
余剰安水６４５ｈ３／ｈｒは先づそれの加熱用としての
余剰安水子熱熱交換器７に導き、熱安水４を使用して熱
交換すれば熱安水４は６５ｑｏに下がり、余剰安水６は
５０ｏｏから６０ｑｏまで昇温される。そのためここで
は４．５×１びＫｃａｌ／ｈｒの熱量が回収、利用され
たことになる。又熱安水４のうち３１５ｍ３／ｈｒをア
ンモニアストリッピング装置のボトム循環液９の加熱用
としてのボトムリボィラー１川こ導き、熱交換すれば熱
安水４は７０００に下がり、アンモニアストリッピング
装置のボトム循環液９３１靴３／ｈｒは６６ｑｏから７
１℃まで加熱され、１．６×１びＫｃａｌ／ｈｒの熱量
が回収され、装置全体として２．０５×１ぴＫｃａｌ／
ｈｒの熱量が利用されたことになる。
余剰安水子熱熱交換器７に導き、熱安水４を使用して熱
交換すれば熱安水４は６５ｑｏに下がり、余剰安水６は
５０ｏｏから６０ｑｏまで昇温される。そのためここで
は４．５×１びＫｃａｌ／ｈｒの熱量が回収、利用され
たことになる。又熱安水４のうち３１５ｍ３／ｈｒをア
ンモニアストリッピング装置のボトム循環液９の加熱用
としてのボトムリボィラー１川こ導き、熱交換すれば熱
安水４は７０００に下がり、アンモニアストリッピング
装置のボトム循環液９３１靴３／ｈｒは６６ｑｏから７
１℃まで加熱され、１．６×１びＫｃａｌ／ｈｒの熱量
が回収され、装置全体として２．０５×１ぴＫｃａｌ／
ｈｒの熱量が利用されたことになる。
一方アンモニアストリツピング装置８を平均操作圧１８
０側日雛ｂｓ、の減圧下に保って運転するとアンモニア
分２５０の岬を含む余剰安水６から９の重量％以上のア
ンモニアの回収率が達成され、これによってアンモニア
ストリッピング装置８の下部よりの廃水１２はアンモニ
ア分が２５０脚以下となり、放流可能な状態となる。
０側日雛ｂｓ、の減圧下に保って運転するとアンモニア
分２５０の岬を含む余剰安水６から９の重量％以上のア
ンモニアの回収率が達成され、これによってアンモニア
ストリッピング装置８の下部よりの廃水１２はアンモニ
ア分が２５０脚以下となり、放流可能な状態となる。
熱回収された後の熱安水は熱回収されずにバィパスした
部分を合わせると温度は下がるが、ドライメーン３に散
布され、循環される熱安水の熱バランスには殆んど影響
がない。
部分を合わせると温度は下がるが、ドライメーン３に散
布され、循環される熱安水の熱バランスには殆んど影響
がない。
循環熱安水４の温度低下が大きく余剰安水子熱熱交換器
７及びボトムリボイラー１０に導く熱安水の温度の低下
が著しいようであれば適宜配管保温を行なえば十分温度
は保持される。
７及びボトムリボイラー１０に導く熱安水の温度の低下
が著しいようであれば適宜配管保温を行なえば十分温度
は保持される。
更にアンモニアストリッピング装置の能力によっては複
数系列の循環熱安水の廃熱を余剰安水よりアンモニアを
離脱せしめるために利用して複数系列の循環熱安水の廃
熱を回収することも可能である。
数系列の循環熱安水の廃熱を余剰安水よりアンモニアを
離脱せしめるために利用して複数系列の循環熱安水の廃
熱を回収することも可能である。
実施例 ２
第３図に示す装置を使用してアンモニアストリツピング
装置８に供給される余剰安水量を実施例１の場合とほぼ
同様にして、アンモニアストリッピング装置のボトム循
環液９加熱用のボトムリボィラー１川こ導く熱安水４の
量を少なくして９皿３／ｈｒにすれ‘ま、熱安水４は７
５℃から７が０に下がり、ストリッピング塔ボトム循環
液９のｇｈ３／ｈｒは６６ｏｏから６９ｑｏまで昇温さ
れ、２．７×１『Ｋｃａｌ／ｈｒの熱量が回収、利用さ
れたことになる。
装置８に供給される余剰安水量を実施例１の場合とほぼ
同様にして、アンモニアストリッピング装置のボトム循
環液９加熱用のボトムリボィラー１川こ導く熱安水４の
量を少なくして９皿３／ｈｒにすれ‘ま、熱安水４は７
５℃から７が０に下がり、ストリッピング塔ボトム循環
液９のｇｈ３／ｈｒは６６ｏｏから６９ｑｏまで昇温さ
れ、２．７×１『Ｋｃａｌ／ｈｒの熱量が回収、利用さ
れたことになる。
アンモニアストリッピング装置８に供給される余剰安水
６の加熱のために実施例１に示すのと同一熱量４．５×
１びＫｃａｌ／ｈｒを熱安水４より回収すれば、全体と
して７．２×１びＫｃａｌ／ｈｒになるが、これでは実
施例１と同様なアンモニアの回収率を確保するためには
不充分であるため、６ｋｇ／地の飽和スチーム１３を２
．３ｏｎ／ｈｒの直俵吹込みが必要となる。
６の加熱のために実施例１に示すのと同一熱量４．５×
１びＫｃａｌ／ｈｒを熱安水４より回収すれば、全体と
して７．２×１びＫｃａｌ／ｈｒになるが、これでは実
施例１と同様なアンモニアの回収率を確保するためには
不充分であるため、６ｋｇ／地の飽和スチーム１３を２
．３ｏｎ／ｈｒの直俵吹込みが必要となる。
しかしながらこの場合はボトムリボィラー１０の設備は
実施例１に比較して約１／１０ですみ、又スチームの消
費量は従来法に比較すると大幅な減少となる利点がある
。
実施例１に比較して約１／１０ですみ、又スチームの消
費量は従来法に比較すると大幅な減少となる利点がある
。
実施例 ３
本発明の実施に使用される装置の一実施例のフローシー
トとして第４図に示す装置を使用した場合で、アンモニ
アストリッピング装置８に供給される余剰安水量を実施
例１の場合とほぼ同様にし、第４図に示す如くアンモニ
アストリッピング装置のボトム循環液９加熱用のボトム
リボィラー１川こ導びく熱安水４の量を４０仇 ｎ３／
ｈｒにすれば熱安水４は７５ｏｏから７０００に下がり
、アンモニアストリッピング装置８のボトム循環液９４
０瓜ｈ３／ｈｒは６がｏから７１℃まで昇温され、２．
０５×１ぴＫｃａｌ／ｈｒの熱量が熱安水４より回収、
利用されたことになる。
トとして第４図に示す装置を使用した場合で、アンモニ
アストリッピング装置８に供給される余剰安水量を実施
例１の場合とほぼ同様にし、第４図に示す如くアンモニ
アストリッピング装置のボトム循環液９加熱用のボトム
リボィラー１川こ導びく熱安水４の量を４０仇 ｎ３／
ｈｒにすれば熱安水４は７５ｏｏから７０００に下がり
、アンモニアストリッピング装置８のボトム循環液９４
０瓜ｈ３／ｈｒは６がｏから７１℃まで昇温され、２．
０５×１ぴＫｃａｌ／ｈｒの熱量が熱安水４より回収、
利用されたことになる。
これによって実施例１の場合と同一熱量にアンモニアス
トリツピング装置８に供給されたことになり、実施例１
とほぼ同じアンモニア回収率を得ることが出釆る。
トリツピング装置８に供給されたことになり、実施例１
とほぼ同じアンモニア回収率を得ることが出釆る。
この場合熱安水４の供給量は増加するが余剰安水６加熱
用の子熱熱交換器７を省略することが出来る利点がある
。更に余剰安水６加熱用子熱熱交換器７を使用し、熱安
水４の廃熱回収に利用する量的関係は多少異るが、ほぼ
、同様にしてアンモニアストリツピング装置８のボトム
循環液加熱用のボトムリボィラー１０を省略することも
、又は更にアンモニアストリッピング装置８にスチーム
を併用することもできる。
用の子熱熱交換器７を省略することが出来る利点がある
。更に余剰安水６加熱用子熱熱交換器７を使用し、熱安
水４の廃熱回収に利用する量的関係は多少異るが、ほぼ
、同様にしてアンモニアストリツピング装置８のボトム
循環液加熱用のボトムリボィラー１０を省略することも
、又は更にアンモニアストリッピング装置８にスチーム
を併用することもできる。
第１図は従来法の余剰安水よりアンモニアガスを離脱せ
しめるためのアンモニアストリツピング塔廻りのフロー
シート、第２図は本発明の実施に使用する装置の一実施
例のフローシート、第３、第４図は夫々本発明の実施に
使用される装置の他の実施例のアンモニアストリッピン
グ装置廻りのフローシートを示す。 １・・・・・・コークス炉、２・・・・・・コークス炉
ガス、３…・・・ドライメーン、４……熱安水、５・・
・・・・デカンタ−、６…・・・余剰安水、７・・・・
・・余剰安水の子熱熱光襖器、８……アンモニアストリ
ッピング装置、９……アンモニアストリッピング装置の
ボトム循環液、１０…・・・アンモニアストリッピング
装置のボトムリポィラー、１１・・・・・・アンモニア
蒸気、１２…・・・廃水、１３…・・・スチーム、１４
・・・・・・従来装置のアンモニアストリッピング塔。 ※・凶機２図 ○３図 磯４図
しめるためのアンモニアストリツピング塔廻りのフロー
シート、第２図は本発明の実施に使用する装置の一実施
例のフローシート、第３、第４図は夫々本発明の実施に
使用される装置の他の実施例のアンモニアストリッピン
グ装置廻りのフローシートを示す。 １・・・・・・コークス炉、２・・・・・・コークス炉
ガス、３…・・・ドライメーン、４……熱安水、５・・
・・・・デカンタ−、６…・・・余剰安水、７・・・・
・・余剰安水の子熱熱光襖器、８……アンモニアストリ
ッピング装置、９……アンモニアストリッピング装置の
ボトム循環液、１０…・・・アンモニアストリッピング
装置のボトムリポィラー、１１・・・・・・アンモニア
蒸気、１２…・・・廃水、１３…・・・スチーム、１４
・・・・・・従来装置のアンモニアストリッピング塔。 ※・凶機２図 ○３図 磯４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コークス炉ガスの精製時に発生する余剰安水よりア
ンモニアガス等を離脱せしめるアンモニアストリツピン
グ装置を、減圧下で運転し、コークス炉ガスの令却用に
使用された熱安水を該アンモニアストリツピング装置に
供給して、該熱安水の廃熱をアンモニアストリツピング
装置の熱源として使用し、アンモニアストリツピング装
置で熱回収された熱安水は再びコークス炉ガスの冷却用
に循環使用されることを特徴とする熱安水の廃熱を回収
する方法。 ２ アンモニアストリツピング装置に送給される余剰安
水の加熱用そして予熱熱交換器を設けることによつて熱
安水と余剰安水とを熱交換するか、及び／又はアンモニ
アストリツプング装置内にボトム循環液の加熱用ボトム
リボイラーを設けることによつて熱安水とボトム循環液
とを熱交換する特許請求の範囲第１項記載の熱安水を回
収する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53014664A JPS609551B2 (ja) | 1978-02-10 | 1978-02-10 | 熱安水の廃熱を回収する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53014664A JPS609551B2 (ja) | 1978-02-10 | 1978-02-10 | 熱安水の廃熱を回収する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54107904A JPS54107904A (en) | 1979-08-24 |
| JPS609551B2 true JPS609551B2 (ja) | 1985-03-11 |
Family
ID=11867472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53014664A Expired JPS609551B2 (ja) | 1978-02-10 | 1978-02-10 | 熱安水の廃熱を回収する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609551B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4427234B2 (ja) * | 2002-08-06 | 2010-03-03 | 三菱重工業株式会社 | 湿式ガス精製方法およびシステム |
| JP2006232904A (ja) * | 2005-02-23 | 2006-09-07 | Hitachi Ltd | 石炭ガス化システムのガス精製方法 |
| CN104034090A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-09-10 | 济钢集团有限公司 | 一种循环氨水余热利用*** |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS521489A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-07 | Yazaki Corp | Press-attached terminal for aluminium wire |
| JPS52148505A (en) * | 1976-06-05 | 1977-12-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Recovering of sensible heat of coke oven gas and power generation thereby |
-
1978
- 1978-02-10 JP JP53014664A patent/JPS609551B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS521489A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-07 | Yazaki Corp | Press-attached terminal for aluminium wire |
| JPS52148505A (en) * | 1976-06-05 | 1977-12-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Recovering of sensible heat of coke oven gas and power generation thereby |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54107904A (en) | 1979-08-24 |
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