JPS6090927A - 再生サイクルガスタ−ビン - Google Patents
再生サイクルガスタ−ビンInfo
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- JPS6090927A JPS6090927A JP19904583A JP19904583A JPS6090927A JP S6090927 A JPS6090927 A JP S6090927A JP 19904583 A JP19904583 A JP 19904583A JP 19904583 A JP19904583 A JP 19904583A JP S6090927 A JPS6090927 A JP S6090927A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- regenerator
- gas turbine
- temperature
- load change
- discharge air
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/26—Control of fuel supply
- F02C9/28—Regulating systems responsive to plant or ambient parameters, e.g. temperature, pressure, rotor speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/01—Purpose of the control system
- F05D2270/11—Purpose of the control system to prolong engine life
- F05D2270/112—Purpose of the control system to prolong engine life by limiting temperatures
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は再生サイクルガスタービンに係り、特に、再生
器に与えられる熱変化（熱応力］が極小となるようにし
た再生サイクルガスタービンに関する。
器に与えられる熱変化（熱応力］が極小となるようにし
た再生サイクルガスタービンに関する。
第１図に従来の再生ティクルガスタービンの系統図紫示
す。圧縮機ｌは大気８ヶ吸込み、圧縮することにより、
電圧の圧縮機吐出空気９を生成する。通漕の単純サイク
ルガスタービンでは、この圧縮機吐出空気９は、直接燃
焼器２へ流入し、この中で燃料３３が燃焼されて、高温
・高圧の燃焼ガス１１か生成され、これが高圧タービン
３および低圧タービン５を駆動し、前者は圧縮機１の必
俊動力葡舊かｌい、後者は負荷６ケ駆動する。高圧ター
ビン３と低圧タービン５との間に設置されているｉｊＪ
変静翼４は両省のエネルギ配分に調整するものである。
す。圧縮機ｌは大気８ヶ吸込み、圧縮することにより、
電圧の圧縮機吐出空気９を生成する。通漕の単純サイク
ルガスタービンでは、この圧縮機吐出空気９は、直接燃
焼器２へ流入し、この中で燃料３３が燃焼されて、高温
・高圧の燃焼ガス１１か生成され、これが高圧タービン
３および低圧タービン５を駆動し、前者は圧縮機１の必
俊動力葡舊かｌい、後者は負荷６ケ駆動する。高圧ター
ビン３と低圧タービン５との間に設置されているｉｊＪ
変静翼４は両省のエネルギ配分に調整するものである。
Ｉｉ！：圧タービン５ヶ駆動した後の燃焼ガスＩＩは排
気ガス１２となり、大気へ放散される。しかし、この排
気ガス１２の温度は、通常５００Ｃ程度あり、圧力は低
いもの■十分な熱エネルギ耐保有する。この排気ガス１
２の熱エネルギ回収２図る一手段として用いられるのが
、再生サイクルガスタービンである。この再生サイクル
ガスタービンでは、排気ガス１２は大気へ放散される前
に再生器７に流入する。再生器７は一種の熱交換器でめ
り、排気ガス１２の保有する熱エネルギの相当部分が圧
縮機吐出空気９へと熱交換され、圧縮機吐出空気９は、
高温・高圧の加熱空気（再生器吐出空気）１０となって
燃焼器２へと供給される。排気ガス１２は熱交換後、低
温排気ガス１３となって大気へ放出される。この後の過
程は単純サイクルガスタービンと全く同じとなる。
気ガス１２となり、大気へ放散される。しかし、この排
気ガス１２の温度は、通常５００Ｃ程度あり、圧力は低
いもの■十分な熱エネルギ耐保有する。この排気ガス１
２の熱エネルギ回収２図る一手段として用いられるのが
、再生サイクルガスタービンである。この再生サイクル
ガスタービンでは、排気ガス１２は大気へ放散される前
に再生器７に流入する。再生器７は一種の熱交換器でめ
り、排気ガス１２の保有する熱エネルギの相当部分が圧
縮機吐出空気９へと熱交換され、圧縮機吐出空気９は、
高温・高圧の加熱空気（再生器吐出空気）１０となって
燃焼器２へと供給される。排気ガス１２は熱交換後、低
温排気ガス１３となって大気へ放出される。この後の過
程は単純サイクルガスタービンと全く同じとなる。
すなわち、再生サイクルガスタービンと単純ザイクルガ
スタービンとを比較すると、同一出力音発生するだめの
燃料３３の量は、祠生器７で排気ガス１２より回収され
た熱エネルギの分たけ再生す１゛クルガスタービンの方
が少なくなり、その分、熱効率が向上する。なお、第１
［Ｖでは、二軸式ガスタービン金側にとって説明してい
るが、−軸式ガスタービンの場合でも事情は全く同じで
ある。
スタービンとを比較すると、同一出力音発生するだめの
燃料３３の量は、祠生器７で排気ガス１２より回収され
た熱エネルギの分たけ再生す１゛クルガスタービンの方
が少なくなり、その分、熱効率が向上する。なお、第１
［Ｖでは、二軸式ガスタービン金側にとって説明してい
るが、−軸式ガスタービンの場合でも事情は全く同じで
ある。
しかし、第１図のような再生サイクルガスタービンの場
合には２つの欠点がある。
合には２つの欠点がある。
その１つは再生器７に対する悪影響である。一般に、再
生器７は向流型の熱交換器であり、その外形図を第２図
に、また、その内部詳細図を第３図に示す。第３図に示
すように、再生器は以下に説明するような薄板構造とな
っている。すなわち、ｆｌｑ仮１６の間にコルゲートフ
ィン１５及び）く−１７がロー伺けされこれが排気ガス
１２の通路となる。このように借収された排気ガス通路
の上にスペーサ１８ｉ−よびターニングベーン１９ ｋ
設置し、２つのすし気ガス政路ではさむことによって
、圧縮機吐出空気９０通路全構成する。このような構成
ケ多数積み重ねることにより、第２図に示す再生器７が
完成する。再生器７がこのような構成になっているのは
、高温の排気ガス１２と比較的低温の圧縮機吐出空気９
とが、同時に再生器７の中ｋ ？１ｆ、れる７’Ｃめ、
温度差による熱伸び、熱応力全逃げるためであり、支持
方法も第２図に示すようにスプリングザボート１４によ
っている。しかし、このような（１１ｒ成ケ採用してい
るため、再生器７の熱容量は非常に犬＠なものとならざ
るｒ元ないため、カスタービンの負荷上昇過程における
排気温度１２の上昇速度に追従することができず、その
中（ｌ〕温度勾配、ずなわぢ、熱応力が一時的に過大に
なり、その構成部材にクランクが発生する危険性が犬で
ある。再生器Ｈ：ｌ：、第３図で説明したように、非常
に複雑な構造となっているため、一旦、クラックが発生
すると、その補修はまず不可能であり、ガスタービンの
負荷上昇過程を再生器７に適合するように制御してやる
必要がある。
生器７は向流型の熱交換器であり、その外形図を第２図
に、また、その内部詳細図を第３図に示す。第３図に示
すように、再生器は以下に説明するような薄板構造とな
っている。すなわち、ｆｌｑ仮１６の間にコルゲートフ
ィン１５及び）く−１７がロー伺けされこれが排気ガス
１２の通路となる。このように借収された排気ガス通路
の上にスペーサ１８ｉ−よびターニングベーン１９ ｋ
設置し、２つのすし気ガス政路ではさむことによって
、圧縮機吐出空気９０通路全構成する。このような構成
ケ多数積み重ねることにより、第２図に示す再生器７が
完成する。再生器７がこのような構成になっているのは
、高温の排気ガス１２と比較的低温の圧縮機吐出空気９
とが、同時に再生器７の中ｋ ？１ｆ、れる７’Ｃめ、
温度差による熱伸び、熱応力全逃げるためであり、支持
方法も第２図に示すようにスプリングザボート１４によ
っている。しかし、このような（１１ｒ成ケ採用してい
るため、再生器７の熱容量は非常に犬＠なものとならざ
るｒ元ないため、カスタービンの負荷上昇過程における
排気温度１２の上昇速度に追従することができず、その
中（ｌ〕温度勾配、ずなわぢ、熱応力が一時的に過大に
なり、その構成部材にクランクが発生する危険性が犬で
ある。再生器Ｈ：ｌ：、第３図で説明したように、非常
に複雑な構造となっているため、一旦、クラックが発生
すると、その補修はまず不可能であり、ガスタービンの
負荷上昇過程を再生器７に適合するように制御してやる
必要がある。
欠点の二つ目は、燃料３３の流量制御が難しくなること
である。第４図に従来のガスタービンの燃料制御システ
ム図を示す。ガスタービンの燃料制御システムは大きく
言って、温度制御システム、速度制御システム、起動制
御システムの３つに大別できる。温度制御システムはガ
スタービンにとって許容しうる最高温度以下でガスター
ビンが運転されるように制御するシステムであり、排気
ガス１２の温度を複数の排気熱電対２０で検知した後、
平均演算器２１で平均温度？算出し、電圧変換器２２お
よび比較演算器２３により、許容最高温ｉ以下になるよ
うに燃料流量が制御される。速度制御システムはガスタ
ービンの回転数？成る一定の回転数に、または、成る一
定の回転数範囲に制御するシステムであり、電磁ピック
アップ２６により、ガスタービンの回転数全パルス信号
に変換し、パルス笈換器２７および比較演算器２３によ
り、ガスタービン回転数ｒ一定値および一定範囲になる
ように燃料流量が制御される。甘た、この速度制御シス
テムには負荷の変化率を一定の設に値になる工うｌ負荷
変化率設定器２５の信号がオーバーライドされており、
負荷変化率が一定になるように燃料６に： ｋｋが１ｌ
ｉｌＪ御される。起動制御システムはガスタービン起動
時の燃料流量量制御するシステムであり、点火制御器２
８、暖機制御器２９、加速制＃器３０等からなり、起動
時の各段階で必′決な燃料Ｉ／ＩＬ敏が比較演算器２３
により設定される。この温度制御システム、速度制御シ
ステム、起動制御システムの各システムによっテ決定さ
れる各々ＩＺＪ燃料流量１ａ号は、最低′電圧検出ゲー
ト２４によってそｔＬらの最低電圧が検出され、実際の
燃料流量ケ制旬ｖする燃料流量制御信号３１となる。こ
のような燃料流量制御システムにより、過度の燃料がガ
スタービンに流入することが防止され、各段階に必要な
燃り流量がガスタービンに供給されることになる。従来
の燃料流量システムでは、負荷変化率が負荷変化率設定
器２５により、ガスタービン自身で要求される値で決定
されてしまう。しかし、再生器７の熱容量は非常に大き
く、通常ガスタービンの数倍から１０倍近くになる。
である。第４図に従来のガスタービンの燃料制御システ
ム図を示す。ガスタービンの燃料制御システムは大きく
言って、温度制御システム、速度制御システム、起動制
御システムの３つに大別できる。温度制御システムはガ
スタービンにとって許容しうる最高温度以下でガスター
ビンが運転されるように制御するシステムであり、排気
ガス１２の温度を複数の排気熱電対２０で検知した後、
平均演算器２１で平均温度？算出し、電圧変換器２２お
よび比較演算器２３により、許容最高温ｉ以下になるよ
うに燃料流量が制御される。速度制御システムはガスタ
ービンの回転数？成る一定の回転数に、または、成る一
定の回転数範囲に制御するシステムであり、電磁ピック
アップ２６により、ガスタービンの回転数全パルス信号
に変換し、パルス笈換器２７および比較演算器２３によ
り、ガスタービン回転数ｒ一定値および一定範囲になる
ように燃料流量が制御される。甘た、この速度制御シス
テムには負荷の変化率を一定の設に値になる工うｌ負荷
変化率設定器２５の信号がオーバーライドされており、
負荷変化率が一定になるように燃料６に： ｋｋが１ｌ
ｉｌＪ御される。起動制御システムはガスタービン起動
時の燃料流量量制御するシステムであり、点火制御器２
８、暖機制御器２９、加速制＃器３０等からなり、起動
時の各段階で必′決な燃料Ｉ／ＩＬ敏が比較演算器２３
により設定される。この温度制御システム、速度制御シ
ステム、起動制御システムの各システムによっテ決定さ
れる各々ＩＺＪ燃料流量１ａ号は、最低′電圧検出ゲー
ト２４によってそｔＬらの最低電圧が検出され、実際の
燃料流量ケ制旬ｖする燃料流量制御信号３１となる。こ
のような燃料流量制御システムにより、過度の燃料がガ
スタービンに流入することが防止され、各段階に必要な
燃り流量がガスタービンに供給されることになる。従来
の燃料流量システムでは、負荷変化率が負荷変化率設定
器２５により、ガスタービン自身で要求される値で決定
されてしまう。しかし、再生器７の熱容量は非常に大き
く、通常ガスタービンの数倍から１０倍近くになる。
従って、ガスタービンの負荷を通常の変化率で変化させ
た場合には、負荷上昇過程における排気ガス１２の熱エ
ネルギの大部分は再生器７ケ暖めるために使われてしま
う。その結果、圧縮機吐出空気９に還元される排気ガス
１２の熱エネルギは非常に少なくなり、再生器吐出空気
１０の温度はそれ程上昇しない。すなわち、ガスタービ
ンの負荷上昇、換言すると排気ガス１２の温度上昇に対
し、再生器吐出空気ＩＯのｆＡ度上昇は非常に大きな時
間遅れを伴うことになり、この間の燃料流量は通常より
かなり増大してしまい、適正な燃料流量制御が困難にな
ってしまう。この事情を模式的に示したものが第５図で
ある。
た場合には、負荷上昇過程における排気ガス１２の熱エ
ネルギの大部分は再生器７ケ暖めるために使われてしま
う。その結果、圧縮機吐出空気９に還元される排気ガス
１２の熱エネルギは非常に少なくなり、再生器吐出空気
１０の温度はそれ程上昇しない。すなわち、ガスタービ
ンの負荷上昇、換言すると排気ガス１２の温度上昇に対
し、再生器吐出空気ＩＯのｆＡ度上昇は非常に大きな時
間遅れを伴うことになり、この間の燃料流量は通常より
かなり増大してしまい、適正な燃料流量制御が困難にな
ってしまう。この事情を模式的に示したものが第５図で
ある。
本発明の目的は再生サイクルガスタービンの欠点定排除
シ２、円生器に与えられる温度裳化、熱応力ｋ 極小と
し、かつ、燃料流量制御性の良好な再生ザイクルガスタ
ービンを提供するにある。
シ２、円生器に与えられる温度裳化、熱応力ｋ 極小と
し、かつ、燃料流量制御性の良好な再生ザイクルガスタ
ービンを提供するにある。
本発明の要点は、再生器ケ通過する排気ガスと書生語吐
出窒気との懸度差ケ１ ガスタービンの良（Ｈｊ上昇過
程においても極力小さくするように燃料ン１１５紹、を
制御１するにある。
出窒気との懸度差ケ１ ガスタービンの良（Ｈｊ上昇過
程においても極力小さくするように燃料ン１１５紹、を
制御１するにある。
〔発明の９！：旋回〕
本発明（ｌノー実施例を第６図に示す。第６図は本発明
になるガスタービンの燃料ルＵ呻システム図であり、温
度制御システム、速腫制御システム、起動：ＩｊＪ 償
１システムの三つの基本システムから成ることｔＪ従来
のもσ）と同様でｔ）る。し７かし、第６図より明らか
なように、本発明では、温度制御システムにＦ４）止器
吐出空気ｌＯＯ温１伎全検知する再生器吐出柴気熱屯開
３２が追加されており、この温度に燃料流計１ｆｔｌＪ
御に利用する。複数の再生器吐出空気熱電対３２の’Ｉ
ｒ５号ｔま、平均演算器２１により乎均舶が算出さｔＬ
、電圧変換器２２により電圧レベル全変換させられ、排
気熱６対２ｏからの同様な信号とつきあわされ、排気ガ
ス１２ｅノ温既と再生器吐出空気ｌＯの温度との差に対
応う゛る１ｇ号（負荷変化率）孕生じさせる。この信号
と負荷変化率設定器２５．ｃりの信号と紮、最低′ｔＬ
圧検出ゲート２４に通すことにより、両者９Ｊうち、低
い方の電圧信号が負荷変化率として検出される。すなわ
ち、本発明になる門生サイクルガスタービンの燃料流量
制御システムでは、排気ガス１２と再生器吐出窒気ｌＯ
との温度差が常に一定値以下となるようニ、カスタービ
ンの負荷変化率が制御されるようにガスタービンへの燃
料流量が制御されることになる。このようｌ制＃金行な
った場合の燃料流量、排気ガス１２の温度、再生器吐出
空気１０の温度の負荷上昇過程における変化を模式的に
示したものが、第７図である。なお、負荷変化率設定器
２５の設定値ケ大にすることにより同様な効果を得るこ
とも考えられるが、このような場合には、太気渦度変化
等の経時的な変化およびガスタービン、再生器７等の経
年的な変化に追従できず、設定値？ひんばんに変更する
必要がでてくるために実用的な手段と幻なりえない。
になるガスタービンの燃料ルＵ呻システム図であり、温
度制御システム、速腫制御システム、起動：ＩｊＪ 償
１システムの三つの基本システムから成ることｔＪ従来
のもσ）と同様でｔ）る。し７かし、第６図より明らか
なように、本発明では、温度制御システムにＦ４）止器
吐出空気ｌＯＯ温１伎全検知する再生器吐出柴気熱屯開
３２が追加されており、この温度に燃料流計１ｆｔｌＪ
御に利用する。複数の再生器吐出空気熱電対３２の’Ｉ
ｒ５号ｔま、平均演算器２１により乎均舶が算出さｔＬ
、電圧変換器２２により電圧レベル全変換させられ、排
気熱６対２ｏからの同様な信号とつきあわされ、排気ガ
ス１２ｅノ温既と再生器吐出空気ｌＯの温度との差に対
応う゛る１ｇ号（負荷変化率）孕生じさせる。この信号
と負荷変化率設定器２５．ｃりの信号と紮、最低′ｔＬ
圧検出ゲート２４に通すことにより、両者９Ｊうち、低
い方の電圧信号が負荷変化率として検出される。すなわ
ち、本発明になる門生サイクルガスタービンの燃料流量
制御システムでは、排気ガス１２と再生器吐出窒気ｌＯ
との温度差が常に一定値以下となるようニ、カスタービ
ンの負荷変化率が制御されるようにガスタービンへの燃
料流量が制御されることになる。このようｌ制＃金行な
った場合の燃料流量、排気ガス１２の温度、再生器吐出
空気１０の温度の負荷上昇過程における変化を模式的に
示したものが、第７図である。なお、負荷変化率設定器
２５の設定値ケ大にすることにより同様な効果を得るこ
とも考えられるが、このような場合には、太気渦度変化
等の経時的な変化およびガスタービン、再生器７等の経
年的な変化に追従できず、設定値？ひんばんに変更する
必要がでてくるために実用的な手段と幻なりえない。
第６図では、排気ガス１２と再生型吐出空気ｌＯとの温
度差の信号と、負荷変化率設定器２５との信号の最小値
全燃料流量制御（負荷変化率制御）の信号と［７て使用
する実施例を示したが、両者の関数量制御信号として使
用することも考えられる。燃料流量制御システム図を第
８図に示す。
度差の信号と、負荷変化率設定器２５との信号の最小値
全燃料流量制御（負荷変化率制御）の信号と［７て使用
する実施例を示したが、両者の関数量制御信号として使
用することも考えられる。燃料流量制御システム図を第
８図に示す。
（ノド気ガスエ２と再生型吐出空気１０との温度差の信
号と負荷変化率設定器２５との信号全関数演算器３４で
、一定の関係式により処理して燃料流量制御の信号とす
る。関係式の一例として、除算が考えられる。すなわち
、（後者）／（前者）の例ゲ考えれば、排気ガス１２と
再生型吐出空気ｌＯとの温度差が犬となれば、ガスター
ビンへの燃料流量は一足の変化率により絞られ、一方、
温度差が小となれば、燃料がＬ惜目−矩の変化率より増
大することになる。これらのガスタービン燃料流電制Ｘ
ＩＫより、排気ガス１２と再生型吐出空気ｌＯとの温度
差は常に一定値以下に抑えられ、従って、再生器７で発
生する熱応力も一定限問以下に抑えられ、クラックの発
生も抑制され、ガスタービンの燃料流量制御が良好に行
なわれる。
号と負荷変化率設定器２５との信号全関数演算器３４で
、一定の関係式により処理して燃料流量制御の信号とす
る。関係式の一例として、除算が考えられる。すなわち
、（後者）／（前者）の例ゲ考えれば、排気ガス１２と
再生型吐出空気ｌＯとの温度差が犬となれば、ガスター
ビンへの燃料流量は一足の変化率により絞られ、一方、
温度差が小となれば、燃料がＬ惜目−矩の変化率より増
大することになる。これらのガスタービン燃料流電制Ｘ
ＩＫより、排気ガス１２と再生型吐出空気ｌＯとの温度
差は常に一定値以下に抑えられ、従って、再生器７で発
生する熱応力も一定限問以下に抑えられ、クラックの発
生も抑制され、ガスタービンの燃料流量制御が良好に行
なわれる。
一方、第９図に示すように、圧縮機吐出空気９と再生型
吐出空気とを直接連絡する再生器バイパス通路３５を設
けその途中に杓生器バイパス弁を設けることによって、
更に、本発明の効果を高めることができる。すなわち、
この再生器バイパス弁全負荷上昇に伴って徐々に閉じる
ことによって、低負荷域では再生器７を通過する圧縮機
吐出空気９の流量を少なくすることができるため、再生
器７全比較的早い段階で暖めることが可能になり、クラ
ック発生音より一層、積極的に防止することができる。
吐出空気とを直接連絡する再生器バイパス通路３５を設
けその途中に杓生器バイパス弁を設けることによって、
更に、本発明の効果を高めることができる。すなわち、
この再生器バイパス弁全負荷上昇に伴って徐々に閉じる
ことによって、低負荷域では再生器７を通過する圧縮機
吐出空気９の流量を少なくすることができるため、再生
器７全比較的早い段階で暖めることが可能になり、クラ
ック発生音より一層、積極的に防止することができる。
再生器バイパス弁３Ｇ？設けた場合には、再生器吐出空
気熱電対３２の位１ｔｋ第１θ図に示すように、再生器
７の後流で、かつ、再生器バイパス通路３５の上流側に
設ければ、更に本発明の効果が増大する。なお、図中３
２け熱電対である。
気熱電対３２の位１ｔｋ第１θ図に示すように、再生器
７の後流で、かつ、再生器バイパス通路３５の上流側に
設ければ、更に本発明の効果が増大する。なお、図中３
２け熱電対である。
本発明Ｖこよれば、再生器における過度の熱応力発生′
Ｊ？よひそれによるクラック発生全防止することが可能
とな（ハ負荷上昇過程における、燃料流量のオーバーシ
ュートヶ抑制しその制御性定向上きせることが１きる。
Ｊ？よひそれによるクラック発生全防止することが可能
とな（ハ負荷上昇過程における、燃料流量のオーバーシ
ュートヶ抑制しその制御性定向上きせることが１きる。
＆’！１図は従来の拘止ザイクルガスタービンの系統図
、第２図（・１内生器の斜視図、第３図ｆ′ｉ第２図の
■１１μ詳細図、第４図は従来の燃料制御システム図、
第５図Ｃ」従来の拘止１ノイクルガスタービンの負荷曲
線図、第６図は本発明の一実施例の燃料制御システム図
、第７図は本発明の再生サイクルガスタービンの負荷曲
線図、第８図は本発明の燃料ｆ１ｊｌｌ １ｉｌｌシス
テム図、８（”；９図は４’Ｊ生器バイパス弁を用いた
本発明Ｑ〕他の実施例の系統図、第１Ｏ図は杓生器吐出
窒気熱小、対τ用いた本発明の系統図である。 ２０・・・排気熱；［１，対、２１・・・平均演算器、
２２・・・電圧変換Ｈ：÷、２３・・・比較演算器、２
４・・・最低電圧検出ゲート２５・・・負荷変化率設定
器、２６・・・電磁ピックアップ、２７・・・パルス変
換器、２８・・・点火制御器、２９・・・暖機制御器、
３０・・・加速制御器、第 ４ 国 范度制働 第 ５ 図 第 ６ 回 第７目 第 ９ 目
、第２図（・１内生器の斜視図、第３図ｆ′ｉ第２図の
■１１μ詳細図、第４図は従来の燃料制御システム図、
第５図Ｃ」従来の拘止１ノイクルガスタービンの負荷曲
線図、第６図は本発明の一実施例の燃料制御システム図
、第７図は本発明の再生サイクルガスタービンの負荷曲
線図、第８図は本発明の燃料ｆ１ｊｌｌ １ｉｌｌシス
テム図、８（”；９図は４’Ｊ生器バイパス弁を用いた
本発明Ｑ〕他の実施例の系統図、第１Ｏ図は杓生器吐出
窒気熱小、対τ用いた本発明の系統図である。 ２０・・・排気熱；［１，対、２１・・・平均演算器、
２２・・・電圧変換Ｈ：÷、２３・・・比較演算器、２
４・・・最低電圧検出ゲート２５・・・負荷変化率設定
器、２６・・・電磁ピックアップ、２７・・・パルス変
換器、２８・・・点火制御器、２９・・・暖機制御器、
３０・・・加速制御器、第 ４ 国 范度制働 第 ５ 図 第 ６ 回 第７目 第 ９ 目
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、を気圧縮機およびこの空気圧縮機の吐出空気中にお
いて燃料ケ燃焼させ、高温・高圧の燃焼ガスヶ生成する
燃焼器およびこの高温・高圧の燃焼ガスにより動力を発
生するタービンからなり、前記タービンケ駆動した後の
燃焼排気ガスの保有する熱エネルギを前記空気圧縮機の
吐出空気へ熱回収する再生器ケ設けた再生サイクルガス
タービンにおいて、 負荷変化率の設定器に並列に、前記排気ガスと前記再生
器吐出空気との温度差にエリ決定される負荷変化率の信
号ケ供給し、前記二つの負荷変化率のうち、小さい方の
値を負荷変化率として決定する手段を設けたことｔ％徴
とする再生サイクルガスタービン。 ２、特許請求の範囲第１項において、負荷変化率が排気
ガスと前記再生器の吐出空気との温度差、および事前に
負荷変化率を設定した前記負荷変化率の設定器ニジの信
号との関数により制御される手段を設けたことｔ特徴と
する再生サイクルガスタービン。 ３、％許請求の範囲７８１項において、前記再生器全通
過する全部首たは一部の圧縮機吐出空気をバイパスする
再生器バイパス弁を設けたことを特徴とする再生サイク
ルガスタービン ４、Ｑ！ｊ許請求の範囲第３項において、前記再生器の
吐出空気の温度を前記再生器の後流で、がっ、前記再生
器のバイパス弁を通過する前記空気圧縮機の吐出空気が
合流する点より上流で測定することを特徴とする再生サ
イクルガスタービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19904583A JPS6090927A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 再生サイクルガスタ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19904583A JPS6090927A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 再生サイクルガスタ−ビン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6090927A true JPS6090927A (ja) | 1985-05-22 |
Family
ID=16401193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19904583A Pending JPS6090927A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 再生サイクルガスタ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6090927A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19902437B4 (de) * | 1999-01-22 | 2012-04-26 | Alstom | Verfahren und Vorrichtung zum schnellen Anfahren und zur schnellen Leistungssteigerung einer Gasturbinenanlage |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP19904583A patent/JPS6090927A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19902437B4 (de) * | 1999-01-22 | 2012-04-26 | Alstom | Verfahren und Vorrichtung zum schnellen Anfahren und zur schnellen Leistungssteigerung einer Gasturbinenanlage |
| DE19902437C5 (de) * | 1999-01-22 | 2017-01-12 | General Electric Technology Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum schnellen Anfahren und zur schnellen Leistungssteigerung einer Gasturbinenanlage |
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