JPS6084199A - 生物学的脱窒方法 - Google Patents
生物学的脱窒方法Info
- Publication number
- JPS6084199A JPS6084199A JP9562383A JP9562383A JPS6084199A JP S6084199 A JPS6084199 A JP S6084199A JP 9562383 A JP9562383 A JP 9562383A JP 9562383 A JP9562383 A JP 9562383A JP S6084199 A JPS6084199 A JP S6084199A
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- JP
- Japan
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- value
- denitrification
- oxidation
- reduction potential
- carbon
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は生物学的膜窒素プロセスに係り、特に、良好な
脱♀状態の形成に好適な有機炭素供給開側ｊ方法に関す
る。
脱♀状態の形成に好適な有機炭素供給開側ｊ方法に関す
る。
〔発明の背景〕 ゆ
閉鎖性水域では富栄養化による水質汚濁が著しく、大き
な社会問題となっている。排水中の室累化合物は富栄養
化の一因とされ、その除去がｈ−ｇ’Ｊされている。
な社会問題となっている。排水中の室累化合物は富栄養
化の一因とされ、その除去がｈ−ｇ’Ｊされている。
下水処理場の窒素除去法として、生物の窒素σμ環を利
用した生物学的脱窒素法が岐も一般的である。この脱躍
累法のプロセス構成は宵埋条件の異なる二つの微生物反
応槽を持つことが％敵である。
用した生物学的脱窒素法が岐も一般的である。この脱躍
累法のプロセス構成は宵埋条件の異なる二つの微生物反
応槽を持つことが％敵である。
一方は硝化槽と称し、排水中のＮＨ，−Ｎとが・化凶の
異化代謝によシ有機性屋素から転換さ扛るＮＨ３−Ｎを
硝化菌によりＮ Ｏ３Ｎに酸化する役割を持つ。
異化代謝によシ有機性屋素から転換さ扛るＮＨ３−Ｎを
硝化菌によりＮ Ｏ３Ｎに酸化する役割を持つ。
ＮＵ−Ｌ＋＋ ２０２−１’ＪＯ３−＋Ｈ２０＋ ２
Ｈ＋ ・・・・・・（１）他方は脱窒槽と称し、硝化槽
で生成されたＮｏ、−Ｎを脱屋素菌によシＮ２ ガスに
還元する機能をもつ。
Ｈ＋ ・・・・・・（１）他方は脱窒槽と称し、硝化槽
で生成されたＮｏ、−Ｎを脱屋素菌によシＮ２ ガスに
還元する機能をもつ。
２ＮＯ３−＋５ （Ｈ２）＝Ｎｚ＋４Ｈ２０＋２０Ｈ−
・・・・・・（２）式（２）で、汰元剤として必゛故と
なるＨ２は一般的にメタノールなどの呈系分金言捷ない
有機炭素から供与きれる。したがって、脱窒槽では有様
炭素イ匁「だに必要とする。
・・・・・・（２）式（２）で、汰元剤として必゛故と
なるＨ２は一般的にメタノールなどの呈系分金言捷ない
有機炭素から供与きれる。したがって、脱窒槽では有様
炭素イ匁「だに必要とする。
このような生吻学的脱蟹累プロセスで、これら二つの微
生物反応机ケ適切にＵ理することが水質及び経済上極め
てＮ要である。特に、脱窒槽では南俄炭素供乾量の管理
が大切である。これは、有様炭素供給量が少ないと脱望
素不十分となｆ） ｙＪ＜質を悪化させ、逆に、過剰で
あれば残留物が有も忙１勿源となシ、水外を悪化させる
ばかりでなく不経済となる。したがって、有イ幾炭素の
適正供紬が運転上の課題となっている。
生物反応机ケ適切にＵ理することが水質及び経済上極め
てＮ要である。特に、脱窒槽では南俄炭素供乾量の管理
が大切である。これは、有様炭素供給量が少ないと脱望
素不十分となｆ） ｙＪ＜質を悪化させ、逆に、過剰で
あれば残留物が有も忙１勿源となシ、水外を悪化させる
ばかりでなく不経済となる。したがって、有イ幾炭素の
適正供紬が運転上の課題となっている。
この課題を解決するには、脱窒状態を表わす硝酸性窒素
濃度と有位炭素媛度に対応して、新たな有機炭素を供給
する必要がある。し７かし、これらの脱窒槽管理指標を
オンラインで測定する計測器が未開発のため、直接検出
方式による有機炭素制御装置は提案されていない。した
がって、現状では有機炭素を、常時、一定獣供給する示
針注入方式に頼らざるを得ない。一般に下水処理域に流
入する窒素量は人間の生活周期を反映して内々刻々大き
く変化する。このような流入窒素観に対して有機炭素を
定量注入すれば、必然的に不機炭集の追不足が生じ、水
質悪化は免れない。捷た、１疋末法によれば、脱窒反応
で発生するＶ４ガス鼠や式（ｉ）の硝化反応時に生成す
るＨ＋盆中和するのに要したアルカリ剤イ：を指標とす
る翁）衾炭素制萌１方式が考えられている。しかし、こ
れらの指標から脱窒槽の硝酸性窒素濃度及び有機炭素濃
度を精度よく推定することは困難なため、実用的な制御
方式と言えない。このように、従来提案されている方式
では脱窒状態に対応した適正な有機炭素制卸が不可能で
ある。
濃度と有位炭素媛度に対応して、新たな有機炭素を供給
する必要がある。し７かし、これらの脱窒槽管理指標を
オンラインで測定する計測器が未開発のため、直接検出
方式による有機炭素制御装置は提案されていない。した
がって、現状では有機炭素を、常時、一定獣供給する示
針注入方式に頼らざるを得ない。一般に下水処理域に流
入する窒素量は人間の生活周期を反映して内々刻々大き
く変化する。このような流入窒素観に対して有機炭素を
定量注入すれば、必然的に不機炭集の追不足が生じ、水
質悪化は免れない。捷た、１疋末法によれば、脱窒反応
で発生するＶ４ガス鼠や式（ｉ）の硝化反応時に生成す
るＨ＋盆中和するのに要したアルカリ剤イ：を指標とす
る翁）衾炭素制萌１方式が考えられている。しかし、こ
れらの指標から脱窒槽の硝酸性窒素濃度及び有機炭素濃
度を精度よく推定することは困難なため、実用的な制御
方式と言えない。このように、従来提案されている方式
では脱窒状態に対応した適正な有機炭素制卸が不可能で
ある。
本発明の目的は、脱窒状態を精度よく表現でき、１だ、
プロセス構成に制約されない有機炭素注入制＃法及びそ
の装置６二を提供するにある。
プロセス構成に制約されない有機炭素注入制＃法及びそ
の装置６二を提供するにある。
不発明は、基＄ｐ月における良好な脱窒状態だ形成する
酸化還元電位目標値を予め設定し、ｐＨ基準値を一丸測
１１ｙに対応する酸化還元電位笈化量を２くめ、この変
化」“、によりは夕化還元４位目標値忙補正し、補正さ
れた酸化還元電位ｌ：Ｉ標１直に基ついて有機炭素供給
槍を調節することを特な（とする。
酸化還元電位目標値を予め設定し、ｐＨ基準値を一丸測
１１ｙに対応する酸化還元電位笈化量を２くめ、この変
化」“、によりは夕化還元４位目標値忙補正し、補正さ
れた酸化還元電位ｌ：Ｉ標１直に基ついて有機炭素供給
槍を調節することを特な（とする。
本発明蓄らは、酸化還元電位が脱窒素処虚の状態全表わ
す指標として有効であり、壕だ、ｉソ化着元′亀位がｐ
Ｈと相関するという結果を天躾的に見出したことにより
、本発明を成すに至った。９下その英仏１に基づく本発
明の基本原理に、説明する。
す指標として有効であり、壕だ、ｉソ化着元′亀位がｐ
Ｈと相関するという結果を天躾的に見出したことにより
、本発明を成すに至った。９下その英仏１に基づく本発
明の基本原理に、説明する。
脱窒槽の処理状態は、処理対象であるＮ帆−Ｎ（ＮＯ３
ＮとＮＯ２Ｎの総称）と耕たに供給する有機炭素を含め
た有機物の残存セ：で表わすことができる。第１図は、
流入水量、流入窒素濃度や・１１機炭素注入量を種々変
化させ、定常状態に達した段階での脱窒状態と酸化還元
電位との関係を徂］ボした結果である。実験はＰＨを７
． ＯＫ設定し、！素源である塩化アンモニウムを硝化
させた後脱望槽に導き、有機炭素源にメタノール分用い
た。この図から、残留有機炭素の増加、すなわち、メタ
ノールが過剰であれば酸化還元電位は低ドし、Ｎｏ、−
Ｎの増加、すなわち、メタノールが不足すると酸化還元
電位が上昇する傾向にあり、両６間には明確な相関関係
があることがわかる。また、完全脱窒を達成するには、
最小限の不振炭素の存在が条件である。この結果によれ
は、メタノールが過剰とならず、Ｎｏ、−Ｎが低泉度と
７なる良好な脱窒状態を形成する酸化還元電位の髭囲侘
見出すことができる。この範囲は、はぼ、１０ＱｍＶか
ら一２００ｍＶの間に存在する。第１図の結末は、還元
剤であるメタノールの制御指イ駅としてｔｔ化還元電位
が適用できることを示すものである。
ＮとＮＯ２Ｎの総称）と耕たに供給する有機炭素を含め
た有機物の残存セ：で表わすことができる。第１図は、
流入水量、流入窒素濃度や・１１機炭素注入量を種々変
化させ、定常状態に達した段階での脱窒状態と酸化還元
電位との関係を徂］ボした結果である。実験はＰＨを７
． ＯＫ設定し、！素源である塩化アンモニウムを硝化
させた後脱望槽に導き、有機炭素源にメタノール分用い
た。この図から、残留有機炭素の増加、すなわち、メタ
ノールが過剰であれば酸化還元電位は低ドし、Ｎｏ、−
Ｎの増加、すなわち、メタノールが不足すると酸化還元
電位が上昇する傾向にあり、両６間には明確な相関関係
があることがわかる。また、完全脱窒を達成するには、
最小限の不振炭素の存在が条件である。この結果によれ
は、メタノールが過剰とならず、Ｎｏ、−Ｎが低泉度と
７なる良好な脱窒状態を形成する酸化還元電位の髭囲侘
見出すことができる。この範囲は、はぼ、１０ＱｍＶか
ら一２００ｍＶの間に存在する。第１図の結末は、還元
剤であるメタノールの制御指イ駅としてｔｔ化還元電位
が適用できることを示すものである。
一方、酸化還元電位はＮＯｘ Ｎや有機炭素だけでなく
、数多くの装置に影響されるものと予想される。種々の
要因について実験的検討を行なった結果、第２図に示す
ように、ＰＨの影響は無視できないことが判明した。第
２図で、酸化還元′電位変化量は、ｐ）−（＝＝７．０
時の値を基準とし、その基準値からの偏差量として表わ
した。この図から、酸化還元電位はｐＨに一次相関し、
相関係数は約−６０１１１Ｊ’／ＰＨであった。
、数多くの装置に影響されるものと予想される。種々の
要因について実験的検討を行なった結果、第２図に示す
ように、ＰＨの影響は無視できないことが判明した。第
２図で、酸化還元′電位変化量は、ｐ）−（＝＝７．０
時の値を基準とし、その基準値からの偏差量として表わ
した。この図から、酸化還元電位はｐＨに一次相関し、
相関係数は約−６０１１１Ｊ’／ＰＨであった。
上記結果は理論的に説明できる。微生物が介在する脱窒
反応は２段階の反応に分けられる。ＮＧ １段階は有７
俵炭素の級化反応で、有機炭素にメタノールを用いた逼
陰、次式となる。
反応は２段階の反応に分けられる。ＮＧ １段階は有７
俵炭素の級化反応で、有機炭素にメタノールを用いた逼
陰、次式となる。
０．５ ＣＨ２Ｏ＋０ ０．５ ＣＨ２Ｏ＋Ｈ”十 ｅ
’ １ぐ＋ ””””’（ａ）０．５ ＣＨ２Ｏ＋０
．５Ｈ２０＝ ０．５ ＣＯ２＋２Ｈ”＋２８ ’に、
２・・・・・・・・・（４） これらの反応の酸化還元電位Ｍ求めれば次式ここで、Ｋ
１．に２は平衡定数、Ｆはファラテ一定数、Ｒは気体定
数、Ｔは絶対温度である。第２段階はＮＯよ−Ｎの還元
で、ＮＯ，−Ｎの大部分はＮＯｓ Ｎであることから、
この反応式は、０．２ＮＯｉ ＋１．２ Ｈ”＋ ｅ”
’ ０．１ Ｎ２ ＋０．６ Ｈ２０； Ｋｇ （６）
この反応の酸化還元電位Ｅｏは次式となる。
’ １ぐ＋ ””””’（ａ）０．５ ＣＨ２Ｏ＋０
．５Ｈ２０＝ ０．５ ＣＯ２＋２Ｈ”＋２８ ’に、
２・・・・・・・・・（４） これらの反応の酸化還元電位Ｍ求めれば次式ここで、Ｋ
１．に２は平衡定数、Ｆはファラテ一定数、Ｒは気体定
数、Ｔは絶対温度である。第２段階はＮＯよ−Ｎの還元
で、ＮＯ，−Ｎの大部分はＮＯｓ Ｎであることから、
この反応式は、０．２ＮＯｉ ＋１．２ Ｈ”＋ ｅ”
’ ０．１ Ｎ２ ＋０．６ Ｈ２０； Ｋｇ （６）
この反応の酸化還元電位Ｅｏは次式となる。
・・・・・・・・・・・・（７）
式（５）と式（７）から脱窒反応の酸化還元電位Ｅ １
１を請求めると、 ｎは反応係数である。（８）から、脱窒反応における酸
化還元電位はＮＯ３Ｎとメタノールの比に依存し、まだ
、脱窒状態と無関係にｐＨの」Ｗ加に伴す低下すること
がわかる。この関係は、第１６１及び第２図を理論的に
裏付けるものである。第３図は以上の結果を纏めたもの
である。すなわち、良好な脱窒状態が形成されていると
きの酸化還元電位の・硲囲はｐＨに相関して変化するこ
とを表わしている。
１を請求めると、 ｎは反応係数である。（８）から、脱窒反応における酸
化還元電位はＮＯ３Ｎとメタノールの比に依存し、まだ
、脱窒状態と無関係にｐＨの」Ｗ加に伴す低下すること
がわかる。この関係は、第１６１及び第２図を理論的に
裏付けるものである。第３図は以上の結果を纏めたもの
である。すなわち、良好な脱窒状態が形成されていると
きの酸化還元電位の・硲囲はｐＨに相関して変化するこ
とを表わしている。
ところで排水の流量及び水質は一日の間でも大きく変化
することが知られている。第４図はその一例を示したも
のでちる。この流入望素濃度の変化は武（１）及び式（
２）におけるＨ＋及びＯＨ−生成の影響因子となシ、硝
化槽及び脱室槽のｐＩ−Ｉを変化さぜる。そこで、第４
図と同様の流入水条件とし、硝化槽のｐ Ｈｉｆ ７．
０にＡ整し、完全脱窒が可能なメタノールを脱窒槽に供
給する災！朕を試みた。その結果、脱室槽のｐＨは脱窒
素、緬の変化に影響されたものと予想される変動が認め
られた。
することが知られている。第４図はその一例を示したも
のでちる。この流入望素濃度の変化は武（１）及び式（
２）におけるＨ＋及びＯＨ−生成の影響因子となシ、硝
化槽及び脱室槽のｐＩ−Ｉを変化さぜる。そこで、第４
図と同様の流入水条件とし、硝化槽のｐ Ｈｉｆ ７．
０にＡ整し、完全脱窒が可能なメタノールを脱窒槽に供
給する災！朕を試みた。その結果、脱室槽のｐＨは脱窒
素、緬の変化に影響されたものと予想される変動が認め
られた。
このような脱窒槽で、良好な脱窒状態を維持するには、
式（８）より、ＰＨを一定値に調整し、その上で酸化還
元電位を一定値に維持するように有機炭素供給ψを制佃
１する方式が考えられる。
式（８）より、ＰＨを一定値に調整し、その上で酸化還
元電位を一定値に維持するように有機炭素供給ψを制佃
１する方式が考えられる。
この問題を解決する従来方法に、ＰＨを一定値に調整し
た上で、酸化還元電位を一定値に維持するように有機炭
素供給量を印、・４節する方式がある。
た上で、酸化還元電位を一定値に維持するように有機炭
素供給量を印、・４節する方式がある。
ところで、排水中のＮＨ３−Ｎ及び有機炭素供給は時間
的に変摩１するだめ、生成されるＮ Ｏ３−Ｎ濃度も連
動して変化することが知られている。
的に変摩１するだめ、生成されるＮ Ｏ３−Ｎ濃度も連
動して変化することが知られている。
このことは、脱窒時の副生物で花】る０Ｈ−１ｆ７ｔが
裳化し、それに伴いＰト１値が変化すること全−味する
。したがって、このような脱窒槽で、ｐＨを一定１直に
維持するには、脱窒反応の状態に応じてアルカリ剤ある
いは酸を注入する必要がある。これは、１つの指標で二
つの操作量を調節するという複離な制呻法とな）、実用
的でない。捷ンｚ１硝化槽では、（１）式に示すように
Ｈ＋生成による１） Ｈ低下を防止するために、アルカ
リ剤を圧入してｌ〕Ｈ調がりを行なうことが普通である
。これに加えて脱窒槽でもｐＨ調整を行なうことは運転
コストの高騰になシ、得策と言えない。さらに、脱鼠反
応時に生成するＯＨ−を硝化反応時に生成りる１１＋の
中本１】剤とし−ご利用する脱Ｍ槽−０「Ｊ化槽方式て
＋ｒ、Ｉ１、脱窒槽でのＯＨ−生成量が抑制され、硝化
槽でのアルカリ剤が増大する事態が生じ％ ＭＡ転ココ
スト高騰につながる。
裳化し、それに伴いＰト１値が変化すること全−味する
。したがって、このような脱窒槽で、ｐＨを一定１直に
維持するには、脱窒反応の状態に応じてアルカリ剤ある
いは酸を注入する必要がある。これは、１つの指標で二
つの操作量を調節するという複離な制呻法とな）、実用
的でない。捷ンｚ１硝化槽では、（１）式に示すように
Ｈ＋生成による１） Ｈ低下を防止するために、アルカ
リ剤を圧入してｌ〕Ｈ調がりを行なうことが普通である
。これに加えて脱窒槽でもｐＨ調整を行なうことは運転
コストの高騰になシ、得策と言えない。さらに、脱鼠反
応時に生成するＯＨ−を硝化反応時に生成りる１１＋の
中本１】剤とし−ご利用する脱Ｍ槽−０「Ｊ化槽方式て
＋ｒ、Ｉ１、脱窒槽でのＯＨ−生成量が抑制され、硝化
槽でのアルカリ剤が増大する事態が生じ％ ＭＡ転ココ
スト高騰につながる。
したがって、新たな薬剤を使用せずに、また、プロセス
構成に左右されない有機炭素供給制御法が下水処」」場
において重要である。本発明の一実施例ｆｆ：第５図に
示す。第５図で、脱窒槽ｌではＮｏ、−Ｎ及び脱蟹素ｌ
狗を含む流入水６が導ひかれ、攪拌装置４によシ流励状
態が維持される。
構成に左右されない有機炭素供給制御法が下水処」」場
において重要である。本発明の一実施例ｆｆ：第５図に
示す。第５図で、脱窒槽ｌではＮｏ、−Ｎ及び脱蟹素ｌ
狗を含む流入水６が導ひかれ、攪拌装置４によシ流励状
態が維持される。
一方、嶽元剤である有機炭素８は貯留槽２から供給装置
３を介して脱窒槽ｌに注入される。脱窒反応を終えた流
出水７は、Ｎｏ、−Ｎが除かれた形の混合液となシ、次
工程へ導びかれる。このような脱窒槽ｌで、酸化還元電
位計１１とｐＨ計１２を設置ｉｔシ、各々酸化還元電位
とｐ Ｈ音検出する。このうち、ＰＨ検検出値上演算回
路１４に入力され、ｐに対応した酸化還元電位目標値ｅ
７が設定される。この設定方法は、まず、ＰＨＨ準値１
）ｏにおける良好な脱窒状態を形成する酸化還元電位基
準値ｅ。を予め設定しておくとともに、ｐＨ偏差とぼ化
還元電位変化ぜΔｅの関係式金与えておく。式（９）で
、 Δｅ＝ｆ １ｐ−ｐｏ ） （９） ｐ＞ｐｏであればΔｅは負となり・、ｐくｐｏであれば
Δｅは正の値をとる。演算されたΔｅを用いて、次式に
よシ酸化還元電位目標値ｅ”が設定される。
３を介して脱窒槽ｌに注入される。脱窒反応を終えた流
出水７は、Ｎｏ、−Ｎが除かれた形の混合液となシ、次
工程へ導びかれる。このような脱窒槽ｌで、酸化還元電
位計１１とｐＨ計１２を設置ｉｔシ、各々酸化還元電位
とｐ Ｈ音検出する。このうち、ＰＨ検検出値上演算回
路１４に入力され、ｐに対応した酸化還元電位目標値ｅ
７が設定される。この設定方法は、まず、ＰＨＨ準値１
）ｏにおける良好な脱窒状態を形成する酸化還元電位基
準値ｅ。を予め設定しておくとともに、ｐＨ偏差とぼ化
還元電位変化ぜΔｅの関係式金与えておく。式（９）で
、 Δｅ＝ｆ １ｐ−ｐｏ ） （９） ｐ＞ｐｏであればΔｅは負となり・、ｐくｐｏであれば
Δｅは正の値をとる。演算されたΔｅを用いて、次式に
よシ酸化還元電位目標値ｅ”が設定される。
ｅ”＝ｅｏ＋Δｅ （１０）
したがって、ｅ”はり＞Ｉ）ｏ であればｅ。より商い
値と４ｖ、ｐ＜ｐ。であれば低い値をと９、良好な脱窒
状態を形成する酸化還元電位の値が常時設定されること
になる。演算回路１４から出力された酸化還元電位目標
値ｅ ４は比較回路１５に入力される。比較回路１５で
は、実測されたｆ硬化還元電位検出値ｅと目標値ｅ″と
を比較し、その偏差ε ε＝ ｅ −ｅ” を調節回路１６に出力する。調節回路１６は偏差εに応
じて供給装置３を操作し、有機炭素供給量を調節する。
値と４ｖ、ｐ＜ｐ。であれば低い値をと９、良好な脱窒
状態を形成する酸化還元電位の値が常時設定されること
になる。演算回路１４から出力された酸化還元電位目標
値ｅ ４は比較回路１５に入力される。比較回路１５で
は、実測されたｆ硬化還元電位検出値ｅと目標値ｅ″と
を比較し、その偏差ε ε＝ ｅ −ｅ” を調節回路１６に出力する。調節回路１６は偏差εに応
じて供給装置３を操作し、有機炭素供給量を調節する。
有機炭素供給量は偏差εが負、すなわち、目標値ｅ”が
検出値ｅより低けば減少方間に、逆であれば増加方向と
なる。
検出値ｅより低けば減少方間に、逆であれば増加方向と
なる。
このように、ＰＨＨ出値に基づいて酸化還元電位目標値
の設定操作を行なうことによシ、常時良好な脱窒状態が
形成される。
の設定操作を行なうことによシ、常時良好な脱窒状態が
形成される。
本発明によれば脱窒状態を精度よく表現でき、才だ、プ
ロセス構成に制約されない有機炭素注入制御が可能とな
る。
ロセス構成に制約されない有機炭素注入制御が可能とな
る。
第１図は脱窒槽における酸化還元電位と脱窒状態の関係
を示す図、第２図はｐＨに対する嘔化還元電位の変化を
実験的にめだ特性図、ｎ↓３図←」良好な脱窒状態を形
成する酸化還元電位とｐ Ｈの関係を示す特性図、第４
図は流入水流量と窒素一度の日変動パターンを示す図、
第５図は本発明の一実施例のブロック図である。 ｌ・・・脱窒槽、３・・・有機炭素供給装置、６・・・
脱窒槽流入水、１１・・・酸化還元電位計、１２・・・
ｐＨ計、１４・・・演算回路、１５・・・比較回路、１
６・・・調節回路。 ２．ζ７ 第１区 ｄ口斐イと■緊町＝電佐 （７Ｌ”Ｆ ）第２０ ｐＨｃ−）
を示す図、第２図はｐＨに対する嘔化還元電位の変化を
実験的にめだ特性図、ｎ↓３図←」良好な脱窒状態を形
成する酸化還元電位とｐ Ｈの関係を示す特性図、第４
図は流入水流量と窒素一度の日変動パターンを示す図、
第５図は本発明の一実施例のブロック図である。 ｌ・・・脱窒槽、３・・・有機炭素供給装置、６・・・
脱窒槽流入水、１１・・・酸化還元電位計、１２・・・
ｐＨ計、１４・・・演算回路、１５・・・比較回路、１
６・・・調節回路。 ２．ζ７ 第１区 ｄ口斐イと■緊町＝電佐 （７Ｌ”Ｆ ）第２０ ｐＨｃ−）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、排水中の硝酸性室索あるいは亜硝酸性窒素を有機炭
素の存在の下で窒素ガスに還：元する生物学的膜窒素プ
ロセスの脱窒方法において、脱蟹過程での混合液中のＰ
Ｈ１ばと酸化還元電位を炊出し、前記ＰＨ値に基づいて
、予め設定した酸化還元電位目標値を補正し、この補正
酸化還元電位目標値により ｆｍＪｍ右記炭素の供給量
を調節することを特徴とする生物学的膜窒素プロセスの
制御方法。 ２、前記ン化還元電位目標値に対するｐ Ｈ基４値を定
め、このｐＨ基準値と前記ＰＩ］値の偏差から酸化還元
電位変化量をめ、この厳化還元電位変化−市で前記酸化
還元電位目標値を補正すること金％徴とする特許請求の
範囲第１項記載の生物孝的脱蟹素プロセスの制御方法。 ３ 前記ｐＨ丞準１直に対するｐ Ｈの許容範囲を設定
し、この許容範囲から前記ｐＨ値が逸脱した鴨合に、前
記酸化還元電位目標値を補正することを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の生物学的膜窒素プロセスの制御
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9562383A JPS6084199A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 生物学的脱窒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9562383A JPS6084199A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 生物学的脱窒方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6084199A true JPS6084199A (ja) | 1985-05-13 |
| JPH0411279B2 JPH0411279B2 (ja) | 1992-02-27 |
Family
ID=14142653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9562383A Granted JPS6084199A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 生物学的脱窒方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6084199A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63126599A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-30 | Nippon Steel Corp | 排水の生物化学的処理方法 |
| US7208090B2 (en) * | 2003-12-23 | 2007-04-24 | Usfilter Corporation | Wastewater treatment control |
| US7413654B2 (en) | 2003-12-23 | 2008-08-19 | Siemens Water Technologies Holding Corp. | Wastewater treatment control |
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| US8894856B2 (en) | 2008-03-28 | 2014-11-25 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
| US9359236B2 (en) | 2010-08-18 | 2016-06-07 | Evoqua Water Technologies Llc | Enhanced biosorption of wastewater organics using dissolved air flotation with solids recycle |
| US10131550B2 (en) | 2013-05-06 | 2018-11-20 | Evoqua Water Technologies Llc | Enhanced biosorption of wastewater organics using dissolved air flotation with solids recycle |
-
1983
- 1983-06-01 JP JP9562383A patent/JPS6084199A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63126599A (ja) * | 1986-11-17 | 1988-05-30 | Nippon Steel Corp | 排水の生物化学的処理方法 |
| JPH0575478B2 (ja) * | 1986-11-17 | 1993-10-20 | Nippon Steel Corp | |
| US7208090B2 (en) * | 2003-12-23 | 2007-04-24 | Usfilter Corporation | Wastewater treatment control |
| US7413654B2 (en) | 2003-12-23 | 2008-08-19 | Siemens Water Technologies Holding Corp. | Wastewater treatment control |
| US8894855B2 (en) | 2008-03-28 | 2014-11-25 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
| US8894856B2 (en) | 2008-03-28 | 2014-11-25 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
| US9359238B2 (en) | 2008-03-28 | 2016-06-07 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
| US9359239B2 (en) | 2008-03-28 | 2016-06-07 | Evoqua Water Technologies Llc | Hybrid aerobic and anaerobic wastewater and sludge treatment systems and methods |
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| US10131550B2 (en) | 2013-05-06 | 2018-11-20 | Evoqua Water Technologies Llc | Enhanced biosorption of wastewater organics using dissolved air flotation with solids recycle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0411279B2 (ja) | 1992-02-27 |
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