JPS606298B2 - 光フアイバ - Google Patents
光フアイバInfo
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- JPS606298B2 JPS606298B2 JP55090697A JP9069780A JPS606298B2 JP S606298 B2 JPS606298 B2 JP S606298B2 JP 55090697 A JP55090697 A JP 55090697A JP 9069780 A JP9069780 A JP 9069780A JP S606298 B2 JPS606298 B2 JP S606298B2
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- mol
- fiber
- optical
- optical fiber
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/041—Non-oxide glass compositions
- C03C13/043—Chalcogenide glass compositions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/86—Chalcogenide glasses, i.e. S, Se or Te glasses
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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- Optics & Photonics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＬＯ．５〜１０ぶれの広い波長城で透過性とを
有し、特に２〜７〆のにおいて光損失の値が小さい、透
過の窓を有する光フアイバに関するものである。
有し、特に２〜７〆のにおいて光損失の値が小さい、透
過の窓を有する光フアイバに関するものである。
従来の光フアィバはＳｉ０２を主成分としているため、
Ｓｉ−○結合の振動に起因する赤外吸収が存在し、波長
領域０．６〜１．７仏肌にのみ限って光損失の低減化が
図られている。
Ｓｉ−○結合の振動に起因する赤外吸収が存在し、波長
領域０．６〜１．７仏肌にのみ限って光損失の低減化が
図られている。
この波長領域を越える長波長城、例えば２〜７仏のにお
いて低損失となる光フアィバを得るには、赤外吸収端が
Ｓｉ０２よりも長波長側に位置している素材を用いて光
フアィバを製造する必要がある。この種の赤外透過素材
として、これまでにハロゲン化物を主成分とするガラス
、ＫＲＳ−５、ＫＣＩ、Ａ多１等のハラィド結晶、Ａｓ
２Ｓ３に代表されるカルコゲナイドガラス等が知られて
いるが、各素材にはいずれも以下に述べるような欠点が
あるため、波長領域２〜７ぶれにおいて光損失の値が小
さい光フアィバは実現し得なかった。その理由は、ハロ
ゲン化物を主成分とするガラスについては、その含有成
分である茂Ｆ２、ＺｎＣ！２自身の潮解性、毒性のため
汎用の光フアィバ用素材としては不適当であり、またＢ
ｅＦ２、ＺｎＣ１２を除くとガラス状態が得にくいので
ガラスフアィバを作製することは困難であるからである
。
いて低損失となる光フアィバを得るには、赤外吸収端が
Ｓｉ０２よりも長波長側に位置している素材を用いて光
フアィバを製造する必要がある。この種の赤外透過素材
として、これまでにハロゲン化物を主成分とするガラス
、ＫＲＳ−５、ＫＣＩ、Ａ多１等のハラィド結晶、Ａｓ
２Ｓ３に代表されるカルコゲナイドガラス等が知られて
いるが、各素材にはいずれも以下に述べるような欠点が
あるため、波長領域２〜７ぶれにおいて光損失の値が小
さい光フアィバは実現し得なかった。その理由は、ハロ
ゲン化物を主成分とするガラスについては、その含有成
分である茂Ｆ２、ＺｎＣ！２自身の潮解性、毒性のため
汎用の光フアィバ用素材としては不適当であり、またＢ
ｅＦ２、ＺｎＣ１２を除くとガラス状態が得にくいので
ガラスフアィバを作製することは困難であるからである
。
また、ＡｇＣＩ等を用いた結晶フアィバは、結晶粒界で
の光散乱が避けられないため、光損失の低減化が困難で
あるのに加えて「加工性の点で問題があり、長尺化がむ
ずかしい。更に、カルコゲナィドガラスに関しては、Ａ
ｓぶ３ガラスを用いた光フアィバが実現されているにす
ぎないが「 この偽２Ｓ３ガラスを用いた光フアィバの
光損失の値は、波長５．５山肌で２×１ぴｄＢ／紋と大
きく、しかも毒性の強いＡｓを含むため「作業上の安全
性の点からも問題がある。−方ト蛇−Ｐ−Ｓ系ガラス等
船を含有しないカルコゲナイドガラスも知られているが
、この種ガラスを用いた光フアィバを実現するための研
究はほとんどなされておらず、単に赤外線透過用ガラス
（厚さは肋から節オーダー）としての性質が一部調べら
れているにすぎない。
の光散乱が避けられないため、光損失の低減化が困難で
あるのに加えて「加工性の点で問題があり、長尺化がむ
ずかしい。更に、カルコゲナィドガラスに関しては、Ａ
ｓぶ３ガラスを用いた光フアィバが実現されているにす
ぎないが「 この偽２Ｓ３ガラスを用いた光フアィバの
光損失の値は、波長５．５山肌で２×１ぴｄＢ／紋と大
きく、しかも毒性の強いＡｓを含むため「作業上の安全
性の点からも問題がある。−方ト蛇−Ｐ−Ｓ系ガラス等
船を含有しないカルコゲナイドガラスも知られているが
、この種ガラスを用いた光フアィバを実現するための研
究はほとんどなされておらず、単に赤外線透過用ガラス
（厚さは肋から節オーダー）としての性質が一部調べら
れているにすぎない。
本発明はこのような現状に鑑みてなされたものであり、
Ｑ−Ｐ−Ｓ系ガラスを用いて光フアイバを得るに最適な
ガラス組成を明らかにし、毒性が低く「 しかも０．５
〜１０山肌の広い波長城で透過性を有し、特に２〜７仏
のの波長頃的こおいて透過の窓を有するカルコゲナィド
ガラス光フアィバを提供することを目的とする。
Ｑ−Ｐ−Ｓ系ガラスを用いて光フアイバを得るに最適な
ガラス組成を明らかにし、毒性が低く「 しかも０．５
〜１０山肌の広い波長城で透過性を有し、特に２〜７仏
のの波長頃的こおいて透過の窓を有するカルコゲナィド
ガラス光フアィバを提供することを目的とする。
以下に示す実施例に従い本発明の詳細を説明する。
実施例 １
まず、２成分系ＣｅＳｘ（ｘ＝２〜６）ガラスファィバ
を以下の手順に従って各種作製した。
を以下の手順に従って各種作製した。
純度９９．９９９％の硫黄（Ｓ）および９９．９９９９
９９９９％のゲルマニウム（Ｗ）を所定の割合で秤量し
「 肉厚３柳も内径３物協、長さｉ５０肋の石英ガラス
管に総重量約５０夕のＱとＳを真空封入した。次いでト
ガラス管内のＳ、蛇を灘拝しながら、温度８００〜１０
００００で２０〜２０斑時間にわたって加熱した後に冷
却することによりガラスブロックを得た。具体的には「
Ｑ＝３３．３モル％、Ｓ＝６６。７モル％の蛇Ｓ２を用
いてガラスを得るには〜 ｌｏｏｏｑｏで２０畑寿間の
加熱を要した。
９９９９％のゲルマニウム（Ｗ）を所定の割合で秤量し
「 肉厚３柳も内径３物協、長さｉ５０肋の石英ガラス
管に総重量約５０夕のＱとＳを真空封入した。次いでト
ガラス管内のＳ、蛇を灘拝しながら、温度８００〜１０
００００で２０〜２０斑時間にわたって加熱した後に冷
却することによりガラスブロックを得た。具体的には「
Ｑ＝３３．３モル％、Ｓ＝６６。７モル％の蛇Ｓ２を用
いてガラスを得るには〜 ｌｏｏｏｑｏで２０畑寿間の
加熱を要した。
Ｑ；１４．３モル％〜 Ｓ：８５．７モル％の蛇Ｓ６用
いた場合にはも８００ｏｏト２０時間の加熱で十分ガラ
ス化した。また「 Ｓの含有量が６６．７モル％と８５
．７モル％の間〜すなわちｘが２と６との間の領域のＷ
ＳＸを用いてガラスを得るには、加熱温度および加熱時
間はともにト前述した値８００〜１０００ｑＣおよび２
０〜２０脚時間の範囲内であった。このように、ガラス
化に必要とされる加熱温度および加熱時間は、Ｓの含有
量に依存」硫黄Ｓが多いほども低い加熱温度〜短い加熱
時間により均一で透明なガラスが得られることが判明し
た。また「 Ｓ＜６６．？モル％すなわちｘ＜２の領域
のＱＳｘを用いた場合には、１０００ｏ○で２０期時間
加熱した後に空冷しても「均一で透明なガラス試料を得
ることができなかった。このようにして得られたガラス
を切断「研摩して直径５〜８職「長さ３０〜５物肋のガ
ラスロッドを得、更に「第亀図に示す線引き装置を窮い
て、直径１５０ム肌のアンクラッドフアィバを得た。
いた場合にはも８００ｏｏト２０時間の加熱で十分ガラ
ス化した。また「 Ｓの含有量が６６．７モル％と８５
．７モル％の間〜すなわちｘが２と６との間の領域のＷ
ＳＸを用いてガラスを得るには、加熱温度および加熱時
間はともにト前述した値８００〜１０００ｑＣおよび２
０〜２０脚時間の範囲内であった。このように、ガラス
化に必要とされる加熱温度および加熱時間は、Ｓの含有
量に依存」硫黄Ｓが多いほども低い加熱温度〜短い加熱
時間により均一で透明なガラスが得られることが判明し
た。また「 Ｓ＜６６．？モル％すなわちｘ＜２の領域
のＱＳｘを用いた場合には、１０００ｏ○で２０期時間
加熱した後に空冷しても「均一で透明なガラス試料を得
ることができなかった。このようにして得られたガラス
を切断「研摩して直径５〜８職「長さ３０〜５物肋のガ
ラスロッドを得、更に「第亀図に示す線引き装置を窮い
て、直径１５０ム肌のアンクラッドフアィバを得た。
驚喜図において、符号軍はカルコゲナイドガラスロッド
、２は発熱体〜 乳ま不活性ガス導入口「 Ｗまロッド
支持管、５音まガス排出口「 蚤さまシャツ夕、７は線
引き用駆動モータ、８はカバー用石英ガラス管をそれぞ
れ示す。フアィバ化にあたっては「不活性ガス導入口３
からロッド支持管亀内に不活性ガスを供給し、発熱体２
によりガラスロッド１を線引き温度４００〜７００ｑｏ
で加熱しながら６〜１５のノ分の線引き速度で線引きし
た。ここで「 Ｓ＝６６．７モル％の技Ｓ２ガラスを用
いて直径１５０ｒｍの光フアィバを得るためには「 約
７００ｏ０、Ｓ＝８５．７モル％のＷＳ６ガラスの場合
には約４００ｏｏの温度で線引きが可能であった。すな
わち、適正な線引き温度は４００〜７００ｑｏであり「
ここで硫黄Ｓの含有量が多いほど低い温度で線引きが
可能であった。一方、前述したようにフアィバ化は〜不
活性ガスを流しながら常圧下で行うため、フアイバ化の
工程中にガラス表面から硫黄Ｓの揮発が生じた。
、２は発熱体〜 乳ま不活性ガス導入口「 Ｗまロッド
支持管、５音まガス排出口「 蚤さまシャツ夕、７は線
引き用駆動モータ、８はカバー用石英ガラス管をそれぞ
れ示す。フアィバ化にあたっては「不活性ガス導入口３
からロッド支持管亀内に不活性ガスを供給し、発熱体２
によりガラスロッド１を線引き温度４００〜７００ｑｏ
で加熱しながら６〜１５のノ分の線引き速度で線引きし
た。ここで「 Ｓ＝６６．７モル％の技Ｓ２ガラスを用
いて直径１５０ｒｍの光フアィバを得るためには「 約
７００ｏ０、Ｓ＝８５．７モル％のＷＳ６ガラスの場合
には約４００ｏｏの温度で線引きが可能であった。すな
わち、適正な線引き温度は４００〜７００ｑｏであり「
ここで硫黄Ｓの含有量が多いほど低い温度で線引きが
可能であった。一方、前述したようにフアィバ化は〜不
活性ガスを流しながら常圧下で行うため、フアイバ化の
工程中にガラス表面から硫黄Ｓの揮発が生じた。
これは、硫黄Ｓの含有量が増加するほど著しくなり、Ｓ
Ｚ８５。７モル％すなわちｘＺ６の組成のガラスでは、
線引き工程中に硫黄Ｓの揮発が激しくフアィバ表面が白
色化し、フアィバ化自体が困難であった。
Ｚ８５。７モル％すなわちｘＺ６の組成のガラスでは、
線引き工程中に硫黄Ｓの揮発が激しくフアィバ表面が白
色化し、フアィバ化自体が困難であった。
更に加えて「 このような硫黄Ｓの揮発が生じると、得
られたフアィバの散乱損失が増加し「光損失の低いフア
ィバを得ることが難しかった。以上の各実施例に基づい
て「ゲルマニウムＧｅと硫黄Ｓから成る２成分系の素材
を用いて低損失の光ファィバを得るには、蛇＝１６７〜
３３．３モル％、Ｓ：６６．７〜８３。
られたフアィバの散乱損失が増加し「光損失の低いフア
ィバを得ることが難しかった。以上の各実施例に基づい
て「ゲルマニウムＧｅと硫黄Ｓから成る２成分系の素材
を用いて低損失の光ファィバを得るには、蛇＝１６７〜
３３．３モル％、Ｓ：６６．７〜８３。
３モル％すなわち蛇Ｓｘ（２ミ又≦５）の領域の素材を
用いればよいことが分かった。
用いればよいことが分かった。
次に、技ＳＸ（２Ｓｘ≦５）系ガラスの光透過特性およ
び快Ｓ３９５ガラスを用いた光ファィバの光損失を測定
した。
び快Ｓ３９５ガラスを用いた光ファィバの光損失を測定
した。
（光損失の測定）
上述した実施例１のようにして作製した長さ１〜２仇の
ＷＳ３，５（Ｓ＝７７．８モル％）ガラスフアイバの光
損失を、１〜５＃肌の波長領域において測定した。
ＷＳ３，５（Ｓ＝７７．８モル％）ガラスフアイバの光
損失を、１〜５＃肌の波長領域において測定した。
その結果を第鷲図に示す。光損失の測定にあたっては〜
検出器としてｌｎＳｂを、光源としてはタングステンラ
ンプもニクロム線を用い「３０肌毎にフアィバを切断し
て各出力端における各波長の出力を測定し「その出力差
から光損失を求めた。第２図においても波長４。５仏肌
近傍での光損失値は２．５×１ぴｄＢ′奴であったが「
２．５必ｍ近傍の吸収ピークはＯＨ不純物による吸収
も３〜４Ａ肌の吸収ピークはＳＨ不純物による吸収に帰
属しており〜これらの不純物を除去すことにより、ＷＳ
Ｘ系ガラスの光ファィバの光損失を、素材の固有損失（
５×１０‐２ｄＢ′物程度と推定されている）まで低減
化できる可能性があることが分かった。
検出器としてｌｎＳｂを、光源としてはタングステンラ
ンプもニクロム線を用い「３０肌毎にフアィバを切断し
て各出力端における各波長の出力を測定し「その出力差
から光損失を求めた。第２図においても波長４。５仏肌
近傍での光損失値は２．５×１ぴｄＢ′奴であったが「
２．５必ｍ近傍の吸収ピークはＯＨ不純物による吸収
も３〜４Ａ肌の吸収ピークはＳＨ不純物による吸収に帰
属しており〜これらの不純物を除去すことにより、ＷＳ
Ｘ系ガラスの光ファィバの光損失を、素材の固有損失（
５×１０‐２ｄＢ′物程度と推定されている）まで低減
化できる可能性があることが分かった。
（光透過特性の測定）
実施例１の方法で作製した厚さ０．５肋のＷＳ２（Ｓ＝
６６．７モル％）ガラス板の光透過特性を０．２５〃の
〜３０仏のの波長城にわたって測定した。
６６．７モル％）ガラス板の光透過特性を０．２５〃の
〜３０仏のの波長城にわたって測定した。
その結果を第３図に示す。第３図において、このガラス
の吸収端は、紫外において約０．４仏の、赤外において
約１２仏のにあるが、これら吸収端の外そう値は第４図
から分かるように、５〜７〃の波長城で５×１０‐２ｄ
Ｂ′物の低損失値を示している。この低損失値は、現在
ガラスフアィバとして広く知られている石英ガラス系フ
アィバの最低損失値の約うに相当するものである。また
、本発明光ファィバに用いるＷＳＸ（（２≦ｘ≦５）系
のガラスは、上記○ｅＳ２（Ｓ＝６６．７モル％）ガラ
スとほぼ同様の光透過特性を示しており、２〜７ｒの波
長城において１船′物程度以下の低損失値を実現できる
可能性のあることが分かった。実施例 ２ 次に実施例１と同機の手順で３成分Ｑ−Ｐ−Ｓ系ガラス
において、各種組成のガラスおよびガラスフアィバを作
製し、ガラスフアィバ作製に最適なガラス組成範囲を明
らかにした。
の吸収端は、紫外において約０．４仏の、赤外において
約１２仏のにあるが、これら吸収端の外そう値は第４図
から分かるように、５〜７〃の波長城で５×１０‐２ｄ
Ｂ′物の低損失値を示している。この低損失値は、現在
ガラスフアィバとして広く知られている石英ガラス系フ
アィバの最低損失値の約うに相当するものである。また
、本発明光ファィバに用いるＷＳＸ（（２≦ｘ≦５）系
のガラスは、上記○ｅＳ２（Ｓ＝６６．７モル％）ガラ
スとほぼ同様の光透過特性を示しており、２〜７ｒの波
長城において１船′物程度以下の低損失値を実現できる
可能性のあることが分かった。実施例 ２ 次に実施例１と同機の手順で３成分Ｑ−Ｐ−Ｓ系ガラス
において、各種組成のガラスおよびガラスフアィバを作
製し、ガラスフアィバ作製に最適なガラス組成範囲を明
らかにした。
ＷＳ２に燐Ｐを少量添加した蛇Ｓ２Ｐ，／３（Ｑ＝３０
モル％、Ｓ＝６０モル％、Ｐ＝１０モル％）においては
、ガラス化は９５０ｑｏ、８０時間の加熱で十分であっ
た。
モル％、Ｓ＝６０モル％、Ｐ＝１０モル％）においては
、ガラス化は９５０ｑｏ、８０時間の加熱で十分であっ
た。
１０モル％以下の燐Ｐを添加した場合、ガラス化が容易
に行われることがわかった。
に行われることがわかった。
ところが、燐Ｐの含有量を、ＱＳ２Ｐにおける燐Ｐの割
合以上、すなわち＞２５モル％にすると「均一で透明な
ガラスが得られなくなった。一方、Ｑ一Ｐ−Ｓ系のフア
ィバ化に際してはｔ隣Ｐを１１モル％以上に増加させる
と、表面からの硫黄Ｓ、燐Ｐの揮発が増大し、低損失な
フアィバが得られなくなることがわかった。
合以上、すなわち＞２５モル％にすると「均一で透明な
ガラスが得られなくなった。一方、Ｑ一Ｐ−Ｓ系のフア
ィバ化に際してはｔ隣Ｐを１１モル％以上に増加させる
と、表面からの硫黄Ｓ、燐Ｐの揮発が増大し、低損失な
フアィバが得られなくなることがわかった。
同様にして、Ｑ、Ｐ、Ｓの各種配合比についてガラスお
よびフアィバを作製した結果、Ｑ＝１５〜３３．３モル
％、Ｐニ０〜１０モル％、Ｓ：６０〜８３．３モル％の
配合比、すなわち、第５図の斜線を施した領域内の配合
比においてのみ、２×１ぴｄＢ′物程度以下の低損失な
光フアイバを作製できることが分かった。
よびフアィバを作製した結果、Ｑ＝１５〜３３．３モル
％、Ｐニ０〜１０モル％、Ｓ：６０〜８３．３モル％の
配合比、すなわち、第５図の斜線を施した領域内の配合
比においてのみ、２×１ぴｄＢ′物程度以下の低損失な
光フアイバを作製できることが分かった。
次いで、この種Ｐｅ一Ｐ−Ｓ系のガラスフアイバの光損
失を測定した。
失を測定した。
（光損失の測定）
ＱＳ２．５Ｐ，／３（Ｑニ２６。
１モル％、Ｓニ６５．２モル％、Ｐ＝８．７モル％）ガ
ラスフアィバの光損失を約１〜５ムの波長城において測
定した例を第６図に示す。
ラスフアィバの光損失を約１〜５ムの波長城において測
定した例を第６図に示す。
第６図において、波長２仏の近傍で、４×ｌぴ船′鰍、
４．５山肌近傍で４×ｌぴｄＢ′舷の低損失値が得られ
た。この様にＱ−Ｐ一Ｓ系ガラスフアィバでは、適正な
組成域内のガラスを用いることにより、２〜７山肌帯で
比較的低額失な値を得ることができることが分かった。
実施例 ３ 次いで、第５図に示した光ファィバ作製に適するガラス
組成領域内のガラスの屈折率を測定したところ、硫黄Ｓ
および燐Ｐの含有量が増加するにつれて増大していた。
４．５山肌近傍で４×ｌぴｄＢ′舷の低損失値が得られ
た。この様にＱ−Ｐ一Ｓ系ガラスフアィバでは、適正な
組成域内のガラスを用いることにより、２〜７山肌帯で
比較的低額失な値を得ることができることが分かった。
実施例 ３ 次いで、第５図に示した光ファィバ作製に適するガラス
組成領域内のガラスの屈折率を測定したところ、硫黄Ｓ
および燐Ｐの含有量が増加するにつれて増大していた。
そこで、戊Ｓ３Ｐ，／３ガラスおよびこのガラスより屈
折率の低いＷＳ３ガラスのブロックをそれぞれ円柱状お
よび円筒状のロッド‘こ加工し、それぞれをコアおよび
クラッドとするいわゆるロッドインチューブ法により、
ステップ状の屈折率分布を有する光フアィバを線引きし
た。コア、クラッドーこそれぞれ用いる２種類のガラス
の熱膨張係数は共に２０〜２５×１０‐６であり、熱的
なマッチングは良好で、外径１６０山肌、コア蓬約５０
仏肌の光フアィバを、約ｌｏｗ／分の速度で数十机線引
く二とができた。しかして、比較的取扱い易い太径の屈
折率階段形光ファィバを、戊−Ｐ−Ｓ系ガラスをコアと
し、Ｑ−Ｓ系ガラスをクラッドとして作製できることも
分かった。以上説明したように、本発明による蛇‐Ｓ系
または蛇−Ｐ−Ｓ系力ルコゲナィドガラスは毒性が低く
、しかもそのガラス組成を戊申１５〜３３．３モル％、
Ｐニ０〜１０モル％、Ｓニ６０〜８３．３モル％とする
ことにより、カルコゲナイドガラスのガラス化およびフ
アィバ化が容易となり、２〜７ｒ机の波長城における光
伝送損失を低減させた光フアイバを実現することができ
る。
折率の低いＷＳ３ガラスのブロックをそれぞれ円柱状お
よび円筒状のロッド‘こ加工し、それぞれをコアおよび
クラッドとするいわゆるロッドインチューブ法により、
ステップ状の屈折率分布を有する光フアィバを線引きし
た。コア、クラッドーこそれぞれ用いる２種類のガラス
の熱膨張係数は共に２０〜２５×１０‐６であり、熱的
なマッチングは良好で、外径１６０山肌、コア蓬約５０
仏肌の光フアィバを、約ｌｏｗ／分の速度で数十机線引
く二とができた。しかして、比較的取扱い易い太径の屈
折率階段形光ファィバを、戊−Ｐ−Ｓ系ガラスをコアと
し、Ｑ−Ｓ系ガラスをクラッドとして作製できることも
分かった。以上説明したように、本発明による蛇‐Ｓ系
または蛇−Ｐ−Ｓ系力ルコゲナィドガラスは毒性が低く
、しかもそのガラス組成を戊申１５〜３３．３モル％、
Ｐニ０〜１０モル％、Ｓニ６０〜８３．３モル％とする
ことにより、カルコゲナイドガラスのガラス化およびフ
アィバ化が容易となり、２〜７ｒ机の波長城における光
伝送損失を低減させた光フアイバを実現することができ
る。
第１図は本発明光フアィバを作製するための線引き装置
の構成図、第２図は波長１〜５ムの領域におけるＷＳ３
．５ガラスファィバの光損失特性曲線図、第３図はＷＳ
２ガラス板（０．５側厚）の各波長に対する光透過特性
曲線図「第４図は紫外および赤外吸収端の外そう直線を
示す特性曲線図、第５図は光ファイバ作製に最適なガラ
ス組成領域を示す線図Ｌ第６図は波長１〜５＃の領域に
おけるＷＳ２．５Ｐ，′３ガラスファィバの光損失特性
曲線図である。 亀……カルコゲナィドガラスロッド「 ２……発熱体、
３……不活性ガス導入口、４・…・心ッド支持管も５…
…ガス排出口「 ６……シャツ夕、７・・・…線引き用
駆動モー夕、８……カバー用石英ガラス管。 簾も図 第Ｚ図 第３図 第４図 第５図 第６図
の構成図、第２図は波長１〜５ムの領域におけるＷＳ３
．５ガラスファィバの光損失特性曲線図、第３図はＷＳ
２ガラス板（０．５側厚）の各波長に対する光透過特性
曲線図「第４図は紫外および赤外吸収端の外そう直線を
示す特性曲線図、第５図は光ファイバ作製に最適なガラ
ス組成領域を示す線図Ｌ第６図は波長１〜５＃の領域に
おけるＷＳ２．５Ｐ，′３ガラスファィバの光損失特性
曲線図である。 亀……カルコゲナィドガラスロッド「 ２……発熱体、
３……不活性ガス導入口、４・…・心ッド支持管も５…
…ガス排出口「 ６……シャツ夕、７・・・…線引き用
駆動モー夕、８……カバー用石英ガラス管。 簾も図 第Ｚ図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- １ ゲルマニウムを１５〜３３．３モル％、燐を０〜１
０モル％、硫黄を６０〜８３．３モル％含むガラスによ
りコアまたはクラツドを形成したことを特徴とする光フ
アイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55090697A JPS606298B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55090697A JPS606298B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5717445A JPS5717445A (en) | 1982-01-29 |
| JPS606298B2 true JPS606298B2 (ja) | 1985-02-16 |
Family
ID=14005715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55090697A Expired JPS606298B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606298B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6350166U (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH045491Y2 (ja) * | 1985-10-16 | 1992-02-17 | ||
| JPH0695141B2 (ja) * | 1987-10-14 | 1994-11-24 | 松下電器産業株式会社 | レーザレーダ画像形成装置 |
-
1980
- 1980-07-04 JP JP55090697A patent/JPS606298B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6350166U (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5717445A (en) | 1982-01-29 |
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