JPS6056021A - 一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
一方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS6056021A JPS6056021A JP58163708A JP16370883A JPS6056021A JP S6056021 A JPS6056021 A JP S6056021A JP 58163708 A JP58163708 A JP 58163708A JP 16370883 A JP16370883 A JP 16370883A JP S6056021 A JPS6056021 A JP S6056021A
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- silicon steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は圧延方向に優れた磁気特性を有する一方向性
珪素鋼板を効率的に製造する方法に関するものである。
珪素鋼板を効率的に製造する方法に関するものである。
従来一般に一方向性珪素鋼板は、約0.020%以上の
Cと3%程度の81、および5JcDSe等のインヒビ
ター形成元素を含有するスラブを、約1300℃ρ上の
高温で長時間加熱し、熱間圧延後1回または中間焼鈍を
挾む2回以上の冷間圧延を施して最終板厚とし、脱炭焼
鈍を行なった後、焼鈍分離剤を塗布して高温仕上焼鈍を
施し、さらに絶縁コーティングを施すことにより製造す
るのが通常である。
Cと3%程度の81、および5JcDSe等のインヒビ
ター形成元素を含有するスラブを、約1300℃ρ上の
高温で長時間加熱し、熱間圧延後1回または中間焼鈍を
挾む2回以上の冷間圧延を施して最終板厚とし、脱炭焼
鈍を行なった後、焼鈍分離剤を塗布して高温仕上焼鈍を
施し、さらに絶縁コーティングを施すことにより製造す
るのが通常である。
上述の゛ごとき一方向性珪素鋼板は、高温仕上焼鈍の過
程にお1いて、(1101<001>方位のいわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒が2次再結晶することにより、圧
延方向に優れた磁気特性が与えられるものであるが、こ
のようなゴス方位の2次再結晶粒を先鋭かつ高集積度で
生成させるためには、微細かつ均一に分散したuns、
MnSe、^INNなどの正常粒成長抑制剤、すなわち
インヒビターが適当量存在すること、および1次再結晶
組織が微細かつ均質であることが必要である。
程にお1いて、(1101<001>方位のいわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒が2次再結晶することにより、圧
延方向に優れた磁気特性が与えられるものであるが、こ
のようなゴス方位の2次再結晶粒を先鋭かつ高集積度で
生成させるためには、微細かつ均一に分散したuns、
MnSe、^INNなどの正常粒成長抑制剤、すなわち
インヒビターが適当量存在すること、および1次再結晶
組織が微細かつ均質であることが必要である。
従来上述のような必要条件を満足させるため、第1には
、スラブを約1300℃以上の高温で長時間加熱して、
unSS、Se等のインヒビター形成元素を充分に固溶
させ、熱延から仕上焼鈍までの間においてインヒビター
を適切に析出分散させる方策、および第2には、Cを素
材に約0.020%以上含有せしめておき、熱延過程に
おいて局部的にオーステナイト層を生成させ、それによ
りスラブ加熱段階で数十mmの大きさに粗大化した結晶
粒を***・破壊させて、熱延組織中の伸長粒の厚さを微
小にする方策、以上の2方策が組合せて用いられていた
。そしてこれらの方策により、磁気特性の優れた一方向
性珪素銅板の製造が可能となっていたのであるが、この
ような従来の方策では、素材にCを約0.020%以上
含有させることから、次のような問題が生じた。
、スラブを約1300℃以上の高温で長時間加熱して、
unSS、Se等のインヒビター形成元素を充分に固溶
させ、熱延から仕上焼鈍までの間においてインヒビター
を適切に析出分散させる方策、および第2には、Cを素
材に約0.020%以上含有せしめておき、熱延過程に
おいて局部的にオーステナイト層を生成させ、それによ
りスラブ加熱段階で数十mmの大きさに粗大化した結晶
粒を***・破壊させて、熱延組織中の伸長粒の厚さを微
小にする方策、以上の2方策が組合せて用いられていた
。そしてこれらの方策により、磁気特性の優れた一方向
性珪素銅板の製造が可能となっていたのであるが、この
ような従来の方策では、素材にCを約0.020%以上
含有させることから、次のような問題が生じた。
すなわち、素材のC含有量が多くなればそれに伴ってイ
ンヒビター形成元素を充分に解離固溶させるために必要
なスラブ加熱温度が高くなり、その結果燃料原単位が増
大し、またスケール発生量が多くなって集密りが低下し
、さらにはノロ堆積などにより加熱炉補修頻度が増加す
るなど、製造工程上の各種の問題が生じて、製造コスト
の大幅な増加を招い′ている。また品質面から見れば、
前述のようにスラブ加熱温度が高くなることによって、
高温加熱中の表面酸化や粒界酸化に起因するヘゲが発生
し易(なり、その結果製品外観を劣悪にすること、ある
いはC含有量が多ければ熱延中に局部的にではあるがα
−γ変態が生じて、熱延集合組織を、良好な製品磁気特
性を得るには不都合な、ゴス方位強度の弱いものとして
しまうなどの問題がある。
ンヒビター形成元素を充分に解離固溶させるために必要
なスラブ加熱温度が高くなり、その結果燃料原単位が増
大し、またスケール発生量が多くなって集密りが低下し
、さらにはノロ堆積などにより加熱炉補修頻度が増加す
るなど、製造工程上の各種の問題が生じて、製造コスト
の大幅な増加を招い′ている。また品質面から見れば、
前述のようにスラブ加熱温度が高くなることによって、
高温加熱中の表面酸化や粒界酸化に起因するヘゲが発生
し易(なり、その結果製品外観を劣悪にすること、ある
いはC含有量が多ければ熱延中に局部的にではあるがα
−γ変態が生じて、熱延集合組織を、良好な製品磁気特
性を得るには不都合な、ゴス方位強度の弱いものとして
しまうなどの問題がある。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、上述の
ような諸問題を招くことなく、磁気特性が優れかつ外観
品質も優れた一方向性珪素鋼板を効率良く低コストで製
造する方法を提供することを目的とするものである。
ような諸問題を招くことなく、磁気特性が優れかつ外観
品質も優れた一方向性珪素鋼板を効率良く低コストで製
造する方法を提供することを目的とするものである。
本発明者等は、前述の問題を解決するためには、素材の
C含有量を減少させることが有効であると判断した。従
来は、前述のようにスラブの結晶粒な***・破壊させて
熱延組織中の伸長性を微細化せしめる手段として素材に
多量のCを含有せしめることが行なわれており、低C素
材では良好な磁気特性を得ることが困難であったが、本
発明者等は種々実験・検討を重ねた結果、スラブ素材の
連続鋳造時の2次冷却水の注水比、スラブ加熱温度、お
よび粗圧延条件を適切に選ぶことによって、素材に多量
のCを含有させることなく、適切な2次再結晶組織を有
する僅れた磁気特性の一方向性珪素鋼板が得られること
を見出し、この発明を完成するに至ったのである。
C含有量を減少させることが有効であると判断した。従
来は、前述のようにスラブの結晶粒な***・破壊させて
熱延組織中の伸長性を微細化せしめる手段として素材に
多量のCを含有せしめることが行なわれており、低C素
材では良好な磁気特性を得ることが困難であったが、本
発明者等は種々実験・検討を重ねた結果、スラブ素材の
連続鋳造時の2次冷却水の注水比、スラブ加熱温度、お
よび粗圧延条件を適切に選ぶことによって、素材に多量
のCを含有させることなく、適切な2次再結晶組織を有
する僅れた磁気特性の一方向性珪素鋼板が得られること
を見出し、この発明を完成するに至ったのである。
すなわちこの発明の一方向性珪jll!鋼板の製造方法
は、CO,020%以下、3i2.5〜4.0%、un
o、oi 〜0.020%を含有しかつS、Seの少な
くとも1種を合計でo、oos〜o、 io%含有する
一方向性珪素鋼板用溶鋼を連続鋳造用鋳型に注入し、そ
の鋳型から出たスラブを注水比1.61/ko以上で2
次冷却し、次いでスラブを1100〜1320℃に加熱
した後、圧下率30%以上でしかも歪速度20sec−
1以下の圧延バスを少なくとも1バス以上含む粗圧延を
行ない、続いて仕上圧延を行なった後、1回の冷間圧延
もしくは中間焼鈍を挾む2回以上の冷間圧延を施して最
終板厚とし、必要に応じて脱炭焼鈍を行なった後、焼鈍
分離剤を塗布して仕上焼鈍を施すことを特徴とするもの
である。
は、CO,020%以下、3i2.5〜4.0%、un
o、oi 〜0.020%を含有しかつS、Seの少な
くとも1種を合計でo、oos〜o、 io%含有する
一方向性珪素鋼板用溶鋼を連続鋳造用鋳型に注入し、そ
の鋳型から出たスラブを注水比1.61/ko以上で2
次冷却し、次いでスラブを1100〜1320℃に加熱
した後、圧下率30%以上でしかも歪速度20sec−
1以下の圧延バスを少なくとも1バス以上含む粗圧延を
行ない、続いて仕上圧延を行なった後、1回の冷間圧延
もしくは中間焼鈍を挾む2回以上の冷間圧延を施して最
終板厚とし、必要に応じて脱炭焼鈍を行なった後、焼鈍
分離剤を塗布して仕上焼鈍を施すことを特徴とするもの
である。
以下この発明についてざらに具体的に説明する。
先ず本発明者等の実験による新規な知見について説明す
ると、本発明者等は、Siを2.9〜3.2%、unJ
Ifa、(106〜0.008%、80.020〜0.
030%をそれぞれ含有する溶鋼を用いて連続鋳造によ
りスラブを作成するにあたり、タンディツシュに種々の
量のグラファイトを投入する方法によりC含有量を変化
させるとともに、2次冷却水の注水比を種々変化させて
、スラブ厚さ1501I1m〜30011mにわたるス
ラブを製造し、その後C含有量が0.020%以下のス
ラブは1250℃で加熱し、C含有量が0.020%を
越えるスラブは従来と同様に1350℃で加熱し、以後
従来の常法にしたがって一方向性珪素鋼板の製品を製造
したー。得られた各1届の2次再結晶不良率に及ぼす2
次冷却水注水比の影響を調べた結果を第1図に示す。但
しここで2次再結晶不良率とは、粒径が11以下の細粒
の占める面積率を指す。第1図から、C含有量が0.0
20%を越えるスラブの場合には、連続鋳造2次冷却水
の注水比が2次再結晶不良率にほとんど影響を及ぼして
いない反面、C含有量が0.020%以下のスラブでは
2次冷却水の注水比が2次再結晶不良に大きく影響を及
ぼし、注水比が1.6Il/J1以上で2次再結晶不良
率が低く、優れた製品が得られることが明らかである。
ると、本発明者等は、Siを2.9〜3.2%、unJ
Ifa、(106〜0.008%、80.020〜0.
030%をそれぞれ含有する溶鋼を用いて連続鋳造によ
りスラブを作成するにあたり、タンディツシュに種々の
量のグラファイトを投入する方法によりC含有量を変化
させるとともに、2次冷却水の注水比を種々変化させて
、スラブ厚さ1501I1m〜30011mにわたるス
ラブを製造し、その後C含有量が0.020%以下のス
ラブは1250℃で加熱し、C含有量が0.020%を
越えるスラブは従来と同様に1350℃で加熱し、以後
従来の常法にしたがって一方向性珪素鋼板の製品を製造
したー。得られた各1届の2次再結晶不良率に及ぼす2
次冷却水注水比の影響を調べた結果を第1図に示す。但
しここで2次再結晶不良率とは、粒径が11以下の細粒
の占める面積率を指す。第1図から、C含有量が0.0
20%を越えるスラブの場合には、連続鋳造2次冷却水
の注水比が2次再結晶不良率にほとんど影響を及ぼして
いない反面、C含有量が0.020%以下のスラブでは
2次冷却水の注水比が2次再結晶不良に大きく影響を及
ぼし、注水比が1.6Il/J1以上で2次再結晶不良
率が低く、優れた製品が得られることが明らかである。
さらに本発明者等は、上記同様の方法で製造したスラブ
から切出した小鋼片を、1000℃〜1400℃の範囲
内の種々の温度で加熱し、小型圧延機で熱間圧延して、
以後常法にしたがって一方向性珪素鋼板の製品を製造し
た。得られた各製品の2次再結晶不良率に及ぼすスラブ
加熱温度の影響を第2図に示す。第2図から、C含有量
が0.020%を越えるスラブでは1300’C@度以
上の高温でスラブ加熱することが2次再結晶不良率を少
なくする上で必要であるが、C含有量が0.020%以
下のスラブでは、従来よりも低い1100〜1320℃
の範囲内の温度でスラブ加熱することが好適であること
が明らかである。
から切出した小鋼片を、1000℃〜1400℃の範囲
内の種々の温度で加熱し、小型圧延機で熱間圧延して、
以後常法にしたがって一方向性珪素鋼板の製品を製造し
た。得られた各製品の2次再結晶不良率に及ぼすスラブ
加熱温度の影響を第2図に示す。第2図から、C含有量
が0.020%を越えるスラブでは1300’C@度以
上の高温でスラブ加熱することが2次再結晶不良率を少
なくする上で必要であるが、C含有量が0.020%以
下のスラブでは、従来よりも低い1100〜1320℃
の範囲内の温度でスラブ加熱することが好適であること
が明らかである。
また本発明者等は上記同様にして得られた小鋼片を12
50℃でスラブ加熱後、熱間圧延するに際して、1パス
の圧下率および歪速度を種々変化させ、かつ同一の銅片
に対しては同じ圧下率、歪速度のバスを1〜14回繰返
して、粗圧延としての累積圧下率85%の圧延を行なっ
た後、仕上げ圧延を行ない、以後常法にしたがって一方
向性珪素鋼板の製品を製造した。得られた各製品におけ
る2次再結晶不良率と熱延粗圧延条件との関係を調べた
結果を第3図に示す。但し第3図においてO印は素材中
のC含有量が0.020%以下で2次再結晶不良率が1
0%未満の場合、・印は同じく素材中のC含有量が0.
020%以下で2次再結晶不良率が10%以上の場合、
Δ印は素材中のC含有量が0.020%を越え、2次再
結晶不良率が10%未満の場合、ム印は同じく素材中の
C含有量が0.020%を越え、2次再結晶不良率が1
0%以上の場合をそれぞれ示す。第3図から、素材中の
C含有量が0.020%を越える場合には、粗圧延条件
の如何にかかわらず良好な製品が得られるが、素材中の
C含有量が0.020%以下の場合には、粗圧延におい
・て圧下率30%以上でしかも歪速度20sec4以下
の圧延バスを加えた場合にはじめて2次再結晶不良率の
低い、良好な製品が得られることが明らかである。なお
、粗圧延は一般には単に減厚することだけを目的として
おり、生産性、の点からは圧延速度を高めること、した
がって歪速度を臨めることが有利であり、そのため従来
は圧下率30%以上、歪速度205ec−I Jx下の
ごとき低速圧延は全く採用されておらず、このような低
速圧延条件はC含有量の少ない一方向性珪素鋼スラブに
おいてはじめて重要な意味を持つことを本発明者等が見
出したのである。
50℃でスラブ加熱後、熱間圧延するに際して、1パス
の圧下率および歪速度を種々変化させ、かつ同一の銅片
に対しては同じ圧下率、歪速度のバスを1〜14回繰返
して、粗圧延としての累積圧下率85%の圧延を行なっ
た後、仕上げ圧延を行ない、以後常法にしたがって一方
向性珪素鋼板の製品を製造した。得られた各製品におけ
る2次再結晶不良率と熱延粗圧延条件との関係を調べた
結果を第3図に示す。但し第3図においてO印は素材中
のC含有量が0.020%以下で2次再結晶不良率が1
0%未満の場合、・印は同じく素材中のC含有量が0.
020%以下で2次再結晶不良率が10%以上の場合、
Δ印は素材中のC含有量が0.020%を越え、2次再
結晶不良率が10%未満の場合、ム印は同じく素材中の
C含有量が0.020%を越え、2次再結晶不良率が1
0%以上の場合をそれぞれ示す。第3図から、素材中の
C含有量が0.020%を越える場合には、粗圧延条件
の如何にかかわらず良好な製品が得られるが、素材中の
C含有量が0.020%以下の場合には、粗圧延におい
・て圧下率30%以上でしかも歪速度20sec4以下
の圧延バスを加えた場合にはじめて2次再結晶不良率の
低い、良好な製品が得られることが明らかである。なお
、粗圧延は一般には単に減厚することだけを目的として
おり、生産性、の点からは圧延速度を高めること、した
がって歪速度を臨めることが有利であり、そのため従来
は圧下率30%以上、歪速度205ec−I Jx下の
ごとき低速圧延は全く採用されておらず、このような低
速圧延条件はC含有量の少ない一方向性珪素鋼スラブに
おいてはじめて重要な意味を持つことを本発明者等が見
出したのである。
以上のように、C含有量が0.020%以下と従来より
も少ない素材を用いて良好な2次再結晶組織を有する一
方向性珪素鋼板を製造するためには、C含有量の多い素
材を用いていた従来の製造方法とは異なる方法、すなわ
ち連続鋳造における2次冷却水の注水比1.612/k
Q以上という高注水比と、スラブ加熱温度1100〜1
320℃という低温スラブ加熱と、粗圧延における圧下
率30%以上でかつ歪速度20sec−を以下のバスと
いう低速圧延バスとを組合せた方法を適用する必要があ
ることを本発明者等は新規に知見し、かつこのような方
法によって良好な磁気特性および製品外観を有する一方
向性珪素鋼板を安価に製造することが可能となったので
ある。
も少ない素材を用いて良好な2次再結晶組織を有する一
方向性珪素鋼板を製造するためには、C含有量の多い素
材を用いていた従来の製造方法とは異なる方法、すなわ
ち連続鋳造における2次冷却水の注水比1.612/k
Q以上という高注水比と、スラブ加熱温度1100〜1
320℃という低温スラブ加熱と、粗圧延における圧下
率30%以上でかつ歪速度20sec−を以下のバスと
いう低速圧延バスとを組合せた方法を適用する必要があ
ることを本発明者等は新規に知見し、かつこのような方
法によって良好な磁気特性および製品外観を有する一方
向性珪素鋼板を安価に製造することが可能となったので
ある。
なお熱間圧延における粗圧延段階のバスは通常数バス以
上となることが多く、この場合粗圧延段階のバスの全て
を前述のように30%以上の圧下率、20sec−1以
下の歪速度とすることが最も望ましいが、要は前記条件
を満たすバスが1パス以上含まれていれば良く、その場
合でもその条件範囲内のバス数に応じた効果が得られる
。
上となることが多く、この場合粗圧延段階のバスの全て
を前述のように30%以上の圧下率、20sec−1以
下の歪速度とすることが最も望ましいが、要は前記条件
を満たすバスが1パス以上含まれていれば良く、その場
合でもその条件範囲内のバス数に応じた効果が得られる
。
次にこの発明の方法における素材成分限定理由を説明す
る。
る。
C:Cは0.020%を越えれば、インヒビター形成元
素を固溶させるために必要なスラブ加熱温度が高くなり
過ぎ、低コストで一方向性珪素鋼板を製造するというこ
の発明の目的から外れるから、Cを0.020以下に限
定した。
素を固溶させるために必要なスラブ加熱温度が高くなり
過ぎ、低コストで一方向性珪素鋼板を製造するというこ
の発明の目的から外れるから、Cを0.020以下に限
定した。
Si: Siは2.5%未満では充分に低い鉄損値が得
られず、逆に4.0%を越えれば脆くなって冷延での破
断が急増するから、2.5〜4.0%の範囲に限定した
。
られず、逆に4.0%を越えれば脆くなって冷延での破
断が急増するから、2.5〜4.0%の範囲に限定した
。
一1s、se :これらは2次再結晶段WAにおいて正
常粒成長を抑IIIすることによりゴス方位の2次再結
晶粒の生成を促進するためのインヒビターとしてのun
s、1Jnseを形成するに必要な元素であるが、un
が0.01%未満、Sおよび/または3eが合計量でo
、oos%未満では2次再結晶組織の発達に必要なイン
ヒビターの量が不足し、良好な2次再結晶組織が得られ
ず、一方unが0.20%、Sおよび/またはSeの合
計量が0.10%を越えればこれらの元素の完全固溶の
ためのスラブ加熱温度が高りケリ、この発明の目的に反
する。したがって&j口は0.01〜0.20%、Sお
よび/またはSeは合計量で0.005〜0.10%の
範囲に限定した。
常粒成長を抑IIIすることによりゴス方位の2次再結
晶粒の生成を促進するためのインヒビターとしてのun
s、1Jnseを形成するに必要な元素であるが、un
が0.01%未満、Sおよび/または3eが合計量でo
、oos%未満では2次再結晶組織の発達に必要なイン
ヒビターの量が不足し、良好な2次再結晶組織が得られ
ず、一方unが0.20%、Sおよび/またはSeの合
計量が0.10%を越えればこれらの元素の完全固溶の
ためのスラブ加熱温度が高りケリ、この発明の目的に反
する。したがって&j口は0.01〜0.20%、Sお
よび/またはSeは合計量で0.005〜0.10%の
範囲に限定した。
なお前記各成分のほか、インヒビターの効果を補強する
目的で粒界偏析型元素、例えば5b1As、Bi、Pb
STe、LjO,W等を単独または複合して添加するこ
とは差し支えない。
目的で粒界偏析型元素、例えば5b1As、Bi、Pb
STe、LjO,W等を単独または複合して添加するこ
とは差し支えない。
この発明の製造方法では、上述のような成分を含有する
一方向性珪素鋼板用溶鋼を達統縫造用鰻型に注入し、連
鋳スラブとする。この連続鋳造においては、鋳型から出
たスラブを2次冷却する際の注水比、すなわちスラブ1
kgあたりの2次冷却水シャワー水量を前述のように1
,61/klJ以上とする。なおスラブ厚みは、15o
Ill〜3ooIlll程度とする。また′この連自鋳
造に際しては、等軸晶率を高めて中心偏析を軽減するた
め、公知の方法で鋳型内溶鋼に対し電磁撹拌を施すこと
が望ましり・ 次いでスラブに対しては前述のように1100〜132
0℃の温度に加熱し、粗圧延および仕上圧延からなる熱
間圧延を施して厚さ1.5〜3.5g1mの熱延コイル
とする。ここで粗圧延段階は、前述のように圧下率30
%以上で歪速度20sec→以下のパスを少(とも1バ
ス以上含む圧延スケジュールで実施する。
一方向性珪素鋼板用溶鋼を達統縫造用鰻型に注入し、連
鋳スラブとする。この連続鋳造においては、鋳型から出
たスラブを2次冷却する際の注水比、すなわちスラブ1
kgあたりの2次冷却水シャワー水量を前述のように1
,61/klJ以上とする。なおスラブ厚みは、15o
Ill〜3ooIlll程度とする。また′この連自鋳
造に際しては、等軸晶率を高めて中心偏析を軽減するた
め、公知の方法で鋳型内溶鋼に対し電磁撹拌を施すこと
が望ましり・ 次いでスラブに対しては前述のように1100〜132
0℃の温度に加熱し、粗圧延および仕上圧延からなる熱
間圧延を施して厚さ1.5〜3.5g1mの熱延コイル
とする。ここで粗圧延段階は、前述のように圧下率30
%以上で歪速度20sec→以下のパスを少(とも1バ
ス以上含む圧延スケジュールで実施する。
上記の如く、連続鋳造における2次冷却水の注水比、ス
ラブ加熱側り粗圧延の圧下率および歪速度を設定するこ
とは、C含有量が0.020%以下の低C素材を用いて
2次再結晶不良率の少ない磁気特性の優れた製品を得る
ために必要である。
ラブ加熱側り粗圧延の圧下率および歪速度を設定するこ
とは、C含有量が0.020%以下の低C素材を用いて
2次再結晶不良率の少ない磁気特性の優れた製品を得る
ために必要である。
熱延コイルに対しては、700℃〜1100℃の温度で
短時間連続焼鈍後急冷してから冷間圧延を施すことが望
ましく、このように熱延コイルに焼鈍を施すことによっ
てより一層優れた磁気特性を得ることができる。冷間圧
延は、常法にしたがって1回あるいは700〜1100
℃での短II鴎連続焼鈍による中間焼鈍を挾み2回以上
施し、最終板厚とする。
短時間連続焼鈍後急冷してから冷間圧延を施すことが望
ましく、このように熱延コイルに焼鈍を施すことによっ
てより一層優れた磁気特性を得ることができる。冷間圧
延は、常法にしたがって1回あるいは700〜1100
℃での短II鴎連続焼鈍による中間焼鈍を挾み2回以上
施し、最終板厚とする。
冷間圧延により最終板厚とした冷延板に対しては、70
0〜900℃の湿潤水素中にて脱炭を主目的とした連続
焼鈍を施すのが通常である。この焼鈍による12炭およ
び表面酸化層生成の効果によって、製品の磁気特性およ
びグラ4皮躾生成を安定化させることができる。但しこ
の発明では素材中のC含有量が少ないから、場合によっ
てはこのような脱炭焼鈍を省くこともでき、したがって
脱炭焼鈍は必要に応じて行なえば良い。このように必要
に応じて脱炭焼鈍を行なった後、u90を主体するスラ
リー状の焼鈍分離剤をコイル両部に塗布乾燥し、次いで
水素気流中で1000℃以上の温度で高温仕上焼鈍を行
ない、一方向性珪素鋼板の製品とする。
0〜900℃の湿潤水素中にて脱炭を主目的とした連続
焼鈍を施すのが通常である。この焼鈍による12炭およ
び表面酸化層生成の効果によって、製品の磁気特性およ
びグラ4皮躾生成を安定化させることができる。但しこ
の発明では素材中のC含有量が少ないから、場合によっ
てはこのような脱炭焼鈍を省くこともでき、したがって
脱炭焼鈍は必要に応じて行なえば良い。このように必要
に応じて脱炭焼鈍を行なった後、u90を主体するスラ
リー状の焼鈍分離剤をコイル両部に塗布乾燥し、次いで
水素気流中で1000℃以上の温度で高温仕上焼鈍を行
ない、一方向性珪素鋼板の製品とする。
以下にこの発明の実施例を記す。
実施例1
c o、oos%、9i 3.05%、ljn o、o
a%、SO,015%を含有する溶鋼を2001−厚の
スラブに連続鋳造し、かつその連続鋳造における2次冷
W水を注水比1.81/kQとしてスラブを2次冷却し
、次いで1180℃において30分間スラブ加熱した後
、圧下率40%、歪速度105ec−1のバスを4バス
繰返して粗圧延し、さらに仕上圧延して2.2I厚の熱
延コイルとした。次いで950’CxI分間の中間焼鈍
を挾む2回の冷間圧延により0.30g1纏の最終板厚
とし、続いてM90スラリーを塗布乾燥し、水素中にお
いて1200℃で10時間仕上焼鈍した。得られた製品
の磁気特性は、磁束密度B so値が1.85テスラ、
鉄損W1フ150Iが1.31w/kgと良好な値を示
し、かつ完全に再結晶していることが確認された。
a%、SO,015%を含有する溶鋼を2001−厚の
スラブに連続鋳造し、かつその連続鋳造における2次冷
W水を注水比1.81/kQとしてスラブを2次冷却し
、次いで1180℃において30分間スラブ加熱した後
、圧下率40%、歪速度105ec−1のバスを4バス
繰返して粗圧延し、さらに仕上圧延して2.2I厚の熱
延コイルとした。次いで950’CxI分間の中間焼鈍
を挾む2回の冷間圧延により0.30g1纏の最終板厚
とし、続いてM90スラリーを塗布乾燥し、水素中にお
いて1200℃で10時間仕上焼鈍した。得られた製品
の磁気特性は、磁束密度B so値が1.85テスラ、
鉄損W1フ150Iが1.31w/kgと良好な値を示
し、かつ完全に再結晶していることが確認された。
実施例2
G O,015%、Si 2.95%、un O,04
%、3eO0015%を含有する溶鋼を、鋳型内のメニ
スカスから2.1mの位置で電磁撹拌を付加しつつ連続
鋳造し、かつ2次冷却水の注水比を1.8f/Jlとし
て2次冷却し、得られた230os厚のスラブを125
0℃で30分間加熱し、次いで粗圧延5バスのうち最終
バスが圧下率70%、歪速度65ec−1なる条件で粗
圧延を行ない、さらに仕上圧延を施して2.1I厚厚の
熱延コイルとした。次いで900℃×2分間の連続焼鈍
を施した後、950℃×、1分間の中間焼鈍を挾む2回
の冷間圧延により最終板厚0.3511とし、さらに湿
水素中にて800℃×1分間の脱炭焼鈍を行ない、LI
IIOスラリーを塗布乾燥後、水素中において1200
℃で10時間仕上焼鈍を施した。得られた製品の磁気特
性は、磁束密度B10値が1.87テスラ、鉄損Wlフ
150値が1.33w/koと良好な値を示し、かつ完
全な2次再結晶組織が得られていることが確認された。
%、3eO0015%を含有する溶鋼を、鋳型内のメニ
スカスから2.1mの位置で電磁撹拌を付加しつつ連続
鋳造し、かつ2次冷却水の注水比を1.8f/Jlとし
て2次冷却し、得られた230os厚のスラブを125
0℃で30分間加熱し、次いで粗圧延5バスのうち最終
バスが圧下率70%、歪速度65ec−1なる条件で粗
圧延を行ない、さらに仕上圧延を施して2.1I厚厚の
熱延コイルとした。次いで900℃×2分間の連続焼鈍
を施した後、950℃×、1分間の中間焼鈍を挾む2回
の冷間圧延により最終板厚0.3511とし、さらに湿
水素中にて800℃×1分間の脱炭焼鈍を行ない、LI
IIOスラリーを塗布乾燥後、水素中において1200
℃で10時間仕上焼鈍を施した。得られた製品の磁気特
性は、磁束密度B10値が1.87テスラ、鉄損Wlフ
150値が1.33w/koと良好な値を示し、かつ完
全な2次再結晶組織が得られていることが確認された。
以上の説明で明らかなようにこの発明の一方向性珪素鋼
板の製造方法によれば、従来価れた磁気特性を得ること
が困難とされていたC含有量の少ない素材を用い、連続
鋳造における2次冷却水の注水比、スラブ加熱温度、お
よび熱延粗圧延のバス条件を適切に設定することにより
、従来と同等の優れた磁気特性を有する一方向性珪素鋼
板を得ることが可能となった。そしてこの発明の方法で
は上述のように素材中のC含有量が少なく、スラブ加熱
温度が1100〜1320℃と従来よりも低いため、燃
料原単位が小さいとともにスケール発生量も少なく、さ
らにはスラブ加熱炉の耐久性も高いなど、製造コストを
従来よりも安価とすることができ、また外観品質も良好
となるなど、各種の効果が得られる。
板の製造方法によれば、従来価れた磁気特性を得ること
が困難とされていたC含有量の少ない素材を用い、連続
鋳造における2次冷却水の注水比、スラブ加熱温度、お
よび熱延粗圧延のバス条件を適切に設定することにより
、従来と同等の優れた磁気特性を有する一方向性珪素鋼
板を得ることが可能となった。そしてこの発明の方法で
は上述のように素材中のC含有量が少なく、スラブ加熱
温度が1100〜1320℃と従来よりも低いため、燃
料原単位が小さいとともにスケール発生量も少なく、さ
らにはスラブ加熱炉の耐久性も高いなど、製造コストを
従来よりも安価とすることができ、また外観品質も良好
となるなど、各種の効果が得られる。
第1図は連続鋳造における2次冷却水の注水比と2度再
結晶不良率との関係を示す相関図、第2図はスラブ加熱
温度と2次再結晶不良率との関係を示す相!a1図、第
3図は熱延粗圧延段階における1バスの圧下率および歪
速度が2次再結晶不良率に及ぼず影響を示ず相関図であ
る。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武久 (ほか1名)
結晶不良率との関係を示す相関図、第2図はスラブ加熱
温度と2次再結晶不良率との関係を示す相!a1図、第
3図は熱延粗圧延段階における1バスの圧下率および歪
速度が2次再結晶不良率に及ぼず影響を示ず相関図であ
る。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武久 (ほか1名)
Claims (1)
- CG、020%(重」%、以下同じ)以下、9i 2.
5〜4.0%、lli O,01〜0.20%を含有し
かツ51Seの少くとも1種を合計でo、oos〜0.
10%含有する一方向性珪素鋼板用溶鋼を連続鋳造用鋳
型に注入し、その鋳型から出たスラブを1.61/ka
以上の注水比で2次冷却し、次いでスラブを1100〜
1320℃に加熱した後、圧下率30%以上でしかも歪
速度20sec−1以下のバスを少なくとも1パス以上
含む粗圧延を行ない、続いて仕上熱延を行なった後、1
回の冷間圧延もしくは中間焼鈍を挾む2回以上の冷間圧
延を施して最終板厚とし、必要に応じて脱炭焼鈍を行な
った後、焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍を施すことを特
徴とする一方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58163708A JPS6056021A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58163708A JPS6056021A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6056021A true JPS6056021A (ja) | 1985-04-01 |
JPH0331764B2 JPH0331764B2 (ja) | 1991-05-08 |
Family
ID=15779120
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58163708A Granted JPS6056021A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6056021A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5482107A (en) * | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
ITRM20080617A1 (it) * | 2008-11-18 | 2010-05-19 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile. |
JP2011101895A (ja) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN107365940A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-11-21 | 北京科技大学 | 一种700MPa级超细晶高强耐候钢的制备方法及应用 |
KR20200076517A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 주식회사 포스코 | 방향성의 전기강판 및 그 제조 방법 |
-
1983
- 1983-09-06 JP JP58163708A patent/JPS6056021A/ja active Granted
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5482107A (en) * | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
ITRM20080617A1 (it) * | 2008-11-18 | 2010-05-19 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato a partire da bramma sottile. |
WO2010057913A1 (en) * | 2008-11-18 | 2010-05-27 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Process for the production of grain-oriented magnetic sheet starting from thin slab |
US8871035B2 (en) | 2008-11-18 | 2014-10-28 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Process for the production of grain-oriented magnetic sheet starting from thin slab |
JP2011101895A (ja) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN107365940A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-11-21 | 北京科技大学 | 一种700MPa级超细晶高强耐候钢的制备方法及应用 |
CN107365940B (zh) * | 2017-08-16 | 2019-11-15 | 北京科技大学 | 一种700MPa级超细晶高强耐候钢的制备方法及应用 |
KR20200076517A (ko) * | 2018-12-19 | 2020-06-29 | 주식회사 포스코 | 방향성의 전기강판 및 그 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0331764B2 (ja) | 1991-05-08 |
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