JPS6054371B2 - 電磁的珪素鋼の製造方法 - Google Patents
電磁的珪素鋼の製造方法Info
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- JPS6054371B2 JPS6054371B2 JP52071979A JP7197977A JPS6054371B2 JP S6054371 B2 JPS6054371 B2 JP S6054371B2 JP 52071979 A JP52071979 A JP 52071979A JP 7197977 A JP7197977 A JP 7197977A JP S6054371 B2 JPS6054371 B2 JP S6054371B2
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- Japan
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- sulfur
- manganese
- ratio
- boron
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、粒子配向珪素鋼の製造方法の改良に関してい
る。
る。
米国特許第3,957,546号には、立方体稜配向を
有する、高導磁率珪素鋼の製造方法が記載されている。
有する、高導磁率珪素鋼の製造方法が記載されている。
基本的に言えば、上記米国特許は、高導磁率の達成を、
僅かな臨界的量の硼素の存在と、調整されたマンガン対
硫黄の比率とに帰している。これを特記すれば、上記米
国特許は、マンガン対硫黄の比率の最大値が1.8であ
ることを必要としている。本発明によれば、高導磁率珪
素鋼の製造方法、即ち、前記マンガン対硫黄の比率を、
上記特許が必要とする値に維持せず、10エルステッド
において1870、成るべくは、少くとも1900G/
0eの導磁率を有する珪素鋼を製造する方法が提供され
る。硼素の含有量を0.0006乃至0.0018%の
範囲内に調整すること、成るべくは、少くとも0.00
08%の硼素を含ませることにより、1.羽以上、場合
によつては2.1の、マンガン対硫黄比を用いて、高導
磁率の珪素鋼が作られた。そして確実に知られては居な
いが、処理法および(或は)表面品質の改善が、上記の
ような、より高い比率に帰することができると信ずべき
理由がある。尚、より低い比率を有する帯鋼のコイルは
、通常、冷間圧延処理後の間に、中間焼鈍を施さずに、
これを冷間圧延すれば、少くともその一端の品質が低下
することが分つている。前節の最後の単文が示唆するよ
うに、本発明は、冷間圧延段の間に、中間焼鈍を施さす
に、帯鋼のコイルが冷間圧延される処理法に関している
。
僅かな臨界的量の硼素の存在と、調整されたマンガン対
硫黄の比率とに帰している。これを特記すれば、上記米
国特許は、マンガン対硫黄の比率の最大値が1.8であ
ることを必要としている。本発明によれば、高導磁率珪
素鋼の製造方法、即ち、前記マンガン対硫黄の比率を、
上記特許が必要とする値に維持せず、10エルステッド
において1870、成るべくは、少くとも1900G/
0eの導磁率を有する珪素鋼を製造する方法が提供され
る。硼素の含有量を0.0006乃至0.0018%の
範囲内に調整すること、成るべくは、少くとも0.00
08%の硼素を含ませることにより、1.羽以上、場合
によつては2.1の、マンガン対硫黄比を用いて、高導
磁率の珪素鋼が作られた。そして確実に知られては居な
いが、処理法および(或は)表面品質の改善が、上記の
ような、より高い比率に帰することができると信ずべき
理由がある。尚、より低い比率を有する帯鋼のコイルは
、通常、冷間圧延処理後の間に、中間焼鈍を施さずに、
これを冷間圧延すれば、少くともその一端の品質が低下
することが分つている。前節の最後の単文が示唆するよ
うに、本発明は、冷間圧延段の間に、中間焼鈍を施さす
に、帯鋼のコイルが冷間圧延される処理法に関している
。
従つて、本発明は、、その間に中間焼鈍しを挾んで2つ
の別個の冷間圧延を必要とする米国特許第3,905,
843号はそれとは、明確に区別される。本発明は尚、
硼素含有溶融体を記述しているその他の特許、即ち、米
国特許第3,873,381号、同第3,905,84
?および同第3,929,522号からも区別すること
ができる。上記米国特許第3,873,381号は、本
発明における最高量を超過する、最低の硼素含有準位を
開示して居り、同第3,905,机撮は、最終の組織焼
鈍中、少くとも0.007%の溶融状態の硫黄が存在す
る、鋼に関し″ている。米国特許第3,929,5n号
は窒化アルミニウム抑制された鋼に関している。従つて
本発明の目的は、粒子配向された珪素鋼の製造方法の改
良を提供することである。
の別個の冷間圧延を必要とする米国特許第3,905,
843号はそれとは、明確に区別される。本発明は尚、
硼素含有溶融体を記述しているその他の特許、即ち、米
国特許第3,873,381号、同第3,905,84
?および同第3,929,522号からも区別すること
ができる。上記米国特許第3,873,381号は、本
発明における最高量を超過する、最低の硼素含有準位を
開示して居り、同第3,905,机撮は、最終の組織焼
鈍中、少くとも0.007%の溶融状態の硫黄が存在す
る、鋼に関し″ている。米国特許第3,929,5n号
は窒化アルミニウム抑制された鋼に関している。従つて
本発明の目的は、粒子配向された珪素鋼の製造方法の改
良を提供することである。
本発明によれば、0.0006乃至0.0018%の硼
素と、少くとも1.83のマンガン対硫黄の比率を有す
る熱間圧延帯鋼を生ずるような、マンガンおよび硫黄と
を含有する、鋼の溶融体が調製され、そして、10エル
ステッドにおいて、少くとも1870G/α、成るべく
は1900G/0eの導磁率を有する電″磁的珪素鋼に
処理される。
素と、少くとも1.83のマンガン対硫黄の比率を有す
る熱間圧延帯鋼を生ずるような、マンガンおよび硫黄と
を含有する、鋼の溶融体が調製され、そして、10エル
ステッドにおいて、少くとも1870G/α、成るべく
は1900G/0eの導磁率を有する電″磁的珪素鋼に
処理される。
上記処理には、唯1回の冷間圧延が含まれるだけである
故、冷間圧延間の中間焼鈍は行われない。更に特記すれ
ば、重量比で0.02乃至0.06%の炭素と、0.0
1575至0.15%のマンガンと、0.01乃至0.
05%の硫黄と、0.0006乃至0.0018%の硼
素と、0.0100%までの窒素と、2.5乃至4.0
%の珪素と、1.0%までの銅と、0.008%より多
くないアルミニウムとを含有する珪素鋼溶融体が、鋳造
、約1.27乃至3.05顛の厚さを有する帯鋼までの
熱間圧延、冷間圧延間に中間焼鈍を施さずに0.51T
1r!Fl.より大ならざる厚さまでの冷間圧延、脱炭
、および最終的組織焼鈍より成る、従来通りの処理段に
かけられる。上記処理中の特定処理は、上に挙げた諸米
国特許に記載のものに従つて宜しい。更に、鋳造なる用
語には連続鋳造法が含まれ、熱間圧延帯鋼の処理も、本
発明の範囲内に含まれる。0.3乃至1.0%の銅含有
と同様に、0.008%の硼素が、溶融体に含まれるを
有利とする。
故、冷間圧延間の中間焼鈍は行われない。更に特記すれ
ば、重量比で0.02乃至0.06%の炭素と、0.0
1575至0.15%のマンガンと、0.01乃至0.
05%の硫黄と、0.0006乃至0.0018%の硼
素と、0.0100%までの窒素と、2.5乃至4.0
%の珪素と、1.0%までの銅と、0.008%より多
くないアルミニウムとを含有する珪素鋼溶融体が、鋳造
、約1.27乃至3.05顛の厚さを有する帯鋼までの
熱間圧延、冷間圧延間に中間焼鈍を施さずに0.51T
1r!Fl.より大ならざる厚さまでの冷間圧延、脱炭
、および最終的組織焼鈍より成る、従来通りの処理段に
かけられる。上記処理中の特定処理は、上に挙げた諸米
国特許に記載のものに従つて宜しい。更に、鋳造なる用
語には連続鋳造法が含まれ、熱間圧延帯鋼の処理も、本
発明の範囲内に含まれる。0.3乃至1.0%の銅含有
と同様に、0.008%の硼素が、溶融体に含まれるを
有利とする。
本発明のマンガン対硫黄比が高い故、最終の組織焼鈍の
出発時の液状の硫黄の含有比は0.006%以下である
。上に注記したように、低いマンガン対硫黄比を有する
バッチから作られた帯鋼コイルには、通常、冷間圧延の
間に中間焼鈍を施さずに、帯鋼コイルが冷間圧延される
場合に、少くとも一端の品位が低くなるので、低いマン
ガン対硫黄比を持たせることは好ましくない。本発明に
よる鋼帯は、両端において、17キロガウスで1k9当
り1.544Wより多からざる鉄損と、10エルステッ
ドにおける少くとも1870G/0eの導磁率とを持つ
という利点がある。尚含有される硫黄の1部或は全部を
セレニウムを以て代換することも、本発明の範囲に含ま
れる。マンガン対硫黄或はマンガン対硫黄プラスセレニ
ウムの比率は、往々2.1を超過する。併し、本発明の
処理法を通じて、少くとも1.83の上記比率が維持さ
れる。次に掲げる、本発明の2つの実施例は、本発明の
数個の態様を例示する。
出発時の液状の硫黄の含有比は0.006%以下である
。上に注記したように、低いマンガン対硫黄比を有する
バッチから作られた帯鋼コイルには、通常、冷間圧延の
間に中間焼鈍を施さずに、帯鋼コイルが冷間圧延される
場合に、少くとも一端の品位が低くなるので、低いマン
ガン対硫黄比を持たせることは好ましくない。本発明に
よる鋼帯は、両端において、17キロガウスで1k9当
り1.544Wより多からざる鉄損と、10エルステッ
ドにおける少くとも1870G/0eの導磁率とを持つ
という利点がある。尚含有される硫黄の1部或は全部を
セレニウムを以て代換することも、本発明の範囲に含ま
れる。マンガン対硫黄或はマンガン対硫黄プラスセレニ
ウムの比率は、往々2.1を超過する。併し、本発明の
処理法を通じて、少くとも1.83の上記比率が維持さ
れる。次に掲げる、本発明の2つの実施例は、本発明の
数個の態様を例示する。
例1
3つのバッチ(A,BおよびC)が溶融されて、立方体
稜配向を有する珪素鋼の帯鋼コイルに処理された。
稜配向を有する珪素鋼の帯鋼コイルに処理された。
各バッチの化学的成分は表1に示す通りである。上記各
バッチの処理は、或る高い温度で数時間に亘る均熱、2
.03mFF!の標準ゲージ厚までの熱間圧延、コイル
の調製、熱間圧延帯鋼の約949′Cにおける焼ならし
、最終ゲージへの冷間圧延、約802℃における脱炭、
および1177℃における水素の中の最終的組織焼鈍を
含む。
バッチの処理は、或る高い温度で数時間に亘る均熱、2
.03mFF!の標準ゲージ厚までの熱間圧延、コイル
の調製、熱間圧延帯鋼の約949′Cにおける焼ならし
、最終ゲージへの冷間圧延、約802℃における脱炭、
および1177℃における水素の中の最終的組織焼鈍を
含む。
各バッチより作られたコイルは、ゲージに対して検査さ
れ、そして導磁率と鉄損とに対して検査された。
れ、そして導磁率と鉄損とに対して検査された。
表■には、熱間圧延帯鋼の各々の端の、マンガン対硫黄
の比率に関係づけた、試験結果が示されている。表■か
らは、0.0006乃至0.0018%の硼素および、
1.83のマンガン対硫黄比を有する熱間圧延帯鋼を形
成する結果を生するマンガンと硫黄とを有する鋼が、単
一冷間圧延を用いて、少くとも1870の導磁率と、1
7KGにおいて、1.544W/K9より大ならざる鉄
損とを有する、電磁的珪素鋼のコイルに処理され得るこ
とを明示している。
の比率に関係づけた、試験結果が示されている。表■か
らは、0.0006乃至0.0018%の硼素および、
1.83のマンガン対硫黄比を有する熱間圧延帯鋼を形
成する結果を生するマンガンと硫黄とを有する鋼が、単
一冷間圧延を用いて、少くとも1870の導磁率と、1
7KGにおいて、1.544W/K9より大ならざる鉄
損とを有する、電磁的珪素鋼のコイルに処理され得るこ
とを明示している。
3つのコイルが何れも、10エルステッドにおいて、1
900G/α以上の導磁率を有することが重要である。
900G/α以上の導磁率を有することが重要である。
バッチBより作られたコイル7の両端におけるマンガン
対硫黄比は2.1以上である。例■ 表■に示す通りの化学的成分を有する今一つのバッチD
が、A,BおよびCバッチと同様に処理された。
対硫黄比は2.1以上である。例■ 表■に示す通りの化学的成分を有する今一つのバッチD
が、A,BおよびCバッチと同様に処理された。
上記バッチより作られたコイルのゲージ厚が測定され、
そして導磁率および鉄損に対して試験された。
そして導磁率および鉄損に対して試験された。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量比で0.02乃至0.06%の炭素と、0.0
15乃至0.15%のマンガンと、0.01乃至0.0
5%の硫黄とを有し、この場合、熱間圧延鋼帯が含有す
る前記マンガン対前記硫黄の比が少くとも1.83とな
るようにされ、更に、0.0006乃至0.0018%
の硼素と、0.0100%までの窒素と、2.5乃至4
.0%の珪素と、1.0%までの銅と、0.008%よ
り多くないアルミニウムとを含む珪素鋼の溶融体を調製
すること、前記鋼を鋳造すること、この鋼に厚さが1.
27乃至3.05mmであつてマンガン対硫黄の比が少
くとも1.83となるように熱間圧延を施すこと、該冷
間圧延処理の中間に、中間焼鈍を施さずに、0.51m
mより大ならざる厚さまで前記鋼を冷間圧延すること、
前記鋼に脱炭処理を施すこと、および、前記鋼に最終的
組織焼鈍を施すことの諸段階より成り、前記鋼が、前記
焼鈍の出発時に0.006%以下の液状の硫黄を含み、
上記処理中を通じてマンガン対硫黄の比率が、少くとも
1.83の準位に維持される、立方体稜配向と、10エ
ルステッドにおいて少くとも1870G/Oeの導磁率
とを有する、電磁的珪素鋼の製造方法。 2 前記溶融体が少くとも0.0008%の硼素を有す
る特許請求の範囲第1項に記載の方法。 3 前記溶融体が、0.3乃至1.0%の銅を含む、特
許請求の範囲第2項に記載の方法。 4 前記溶融体が、0.5%以上の銅を含む、特許請求
の範囲第3項に記載の方法。 5 前記熱間圧延帯鋼のマンガン対硫黄比が、2.1以
上である、特許請求の範囲第1項に記載の方法。 6 重量比で、0.02乃至0.06%の炭素と、0.
015乃至0.15%のマンガンと、0.01乃至0.
05%の、硫黄とセレニウムより成る群から選択される
が硫黄を欠くことを許され且つセレニウムを必ず有する
材料と、0.0006乃至0.0018%の硼素と、0
.0100%までの窒素と、2.5乃至4.0%の珪素
と、1.0%までの銅と、0.008%り多くないアル
ミニウムとを含み、前記のマンガン、硫黄及びセレニウ
ムは、熱間圧延鋼が形成された場合に、マンガンに対す
る硫黄とセレニウムとの和の比率が少くとも1.83と
なるようにされた、溶融珪素鋼を調製すること、前記鋼
を鋳造すること、前記鋼を、1.25乃至3.05mm
の厚さを有する帯鋼に熱間圧延すること、該冷間圧延処
理の間で中間的焼鈍を施さずに0.51mmを超過しな
い厚さまで冷間圧延すること、前記鋼に脱炭処理を施す
こと、および前記鋼に最終的組織焼鈍を施すこと、より
成り、前記鋼が、前記焼鈍の開始時に、0.006%以
下の液状硫黄を有し、そして前記マンガン対硫黄とセレ
ニウムの和の比が、処理中少なくとも1.83に維持さ
れている、立方体稜配向および10エルステッドにおい
て、少くとも1870G/Oeの導磁率を有する電磁的
珪素鋼の製造方法。 7 前記溶融鋼が、少くとも、0.0008%の硼素を
含有する特許請求の範囲第6項に記載の方法。 8 前記溶融鋼が、0.3乃至1.0%の銅を含有する
特許請求の範囲第6項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US696969 | 1976-06-17 | ||
US05/696,969 US4078952A (en) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | Controlling the manganese to sulfur ratio during the processing for high permeability silicon steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS52153828A JPS52153828A (en) | 1977-12-21 |
JPS6054371B2 true JPS6054371B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=24799252
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP52071979A Expired JPS6054371B2 (ja) | 1976-06-17 | 1977-06-17 | 電磁的珪素鋼の製造方法 |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4078952A (ja) |
JP (1) | JPS6054371B2 (ja) |
AR (1) | AR214885A1 (ja) |
AT (1) | AT363979B (ja) |
AU (1) | AU508932B2 (ja) |
BE (1) | BE855836A (ja) |
BR (1) | BR7703866A (ja) |
CA (1) | CA1080517A (ja) |
CS (1) | CS215059B2 (ja) |
DE (1) | DE2727030A1 (ja) |
ES (1) | ES459892A1 (ja) |
FR (1) | FR2355081A1 (ja) |
GB (1) | GB1565472A (ja) |
HU (1) | HU176048B (ja) |
IN (1) | IN146548B (ja) |
IT (1) | IT1079714B (ja) |
MX (1) | MX4368E (ja) |
PL (1) | PL114569B1 (ja) |
RO (1) | RO72398A (ja) |
SE (1) | SE7707032L (ja) |
YU (1) | YU151377A (ja) |
ZA (1) | ZA773083B (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4174235A (en) * | 1978-01-09 | 1979-11-13 | General Electric Company | Product and method of producing silicon-iron sheet material employing antimony |
US4244757A (en) * | 1979-05-21 | 1981-01-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4338144A (en) * | 1980-03-24 | 1982-07-06 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with annealing atmospheres of nitrogen and hydrogen |
SE8107844L (sv) * | 1981-03-19 | 1982-09-20 | Allegheny Ludlum Steel | Sett att framstella kornorienterat kiselstal |
MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3855018A (en) * | 1972-09-28 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper |
FR2228854A1 (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Silicon steel with high magnetic permeability - prepd. by casting, hot-rolling, annealing and cooling |
US3855019A (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Processing for high permeability silicon steel comprising copper |
JPS50116998A (ja) * | 1974-02-28 | 1975-09-12 | ||
US3957546A (en) * | 1974-09-16 | 1976-05-18 | General Electric Company | Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions |
-
1976
- 1976-06-17 US US05/696,969 patent/US4078952A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-05-23 ZA ZA00773083A patent/ZA773083B/xx unknown
- 1977-05-25 IN IN788/CAL/77A patent/IN146548B/en unknown
- 1977-05-26 AU AU25521/77A patent/AU508932B2/en not_active Expired
- 1977-06-14 GB GB24708/77A patent/GB1565472A/en not_active Expired
- 1977-06-14 AT AT0420277A patent/AT363979B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-06-15 PL PL1977198881A patent/PL114569B1/pl unknown
- 1977-06-15 HU HU77AE494A patent/HU176048B/hu unknown
- 1977-06-15 BR BR7703866A patent/BR7703866A/pt unknown
- 1977-06-15 IT IT49836/77A patent/IT1079714B/it active
- 1977-06-15 DE DE19772727030 patent/DE2727030A1/de not_active Withdrawn
- 1977-06-16 MX MX775812U patent/MX4368E/es unknown
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