JPS604704A - 燃焼装置 - Google Patents
燃焼装置Info
- Publication number
- JPS604704A JPS604704A JP11191183A JP11191183A JPS604704A JP S604704 A JPS604704 A JP S604704A JP 11191183 A JP11191183 A JP 11191183A JP 11191183 A JP11191183 A JP 11191183A JP S604704 A JPS604704 A JP S604704A
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- JP
- Japan
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- air
- nox
- passage
- combustion
- air passage
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液体、固体燃料等の燃料を専焼、あるいは混焼
する燃焼装置に係り、特に排ガス中の窒素酸化物（以下
ＮＯｘという）を低減する燃焼装置に関するものである
。
する燃焼装置に係り、特に排ガス中の窒素酸化物（以下
ＮＯｘという）を低減する燃焼装置に関するものである
。
化石燃料中には、Ｃ，Ｈ等の燃料成分の他にＮ分が含ま
れ、特に微粉炭には気体燃料や液体燃料に比較してＮ分
合有量が多い。
れ、特に微粉炭には気体燃料や液体燃料に比較してＮ分
合有量が多い。
従って、微粉炭の燃焼時に発生するＮＯｘは気体燃料お
よび液体燃料の燃焼時に発生するＮＯｘよりも多く、こ
のためにＮＯｘを権力低減させることが要望されている
。
よび液体燃料の燃焼時に発生するＮＯｘよりも多く、こ
のためにＮＯｘを権力低減させることが要望されている
。
各種燃料の燃焼時に発生するＮＯｘは、サーマル（Ｔｂ
ｅ ｒｍａ １ ） ＮＯｘと７ ｘ −ｘ Ａ／ （
Ｆｕｅ、ｌ ）ＮＯｘとに大別されるが、サーマルＮＯ
ｘは燃焼用空気中の窒素が酸化されて発生するものであ
り、火炎温度の依存性が太き（、高温になる程発生量が
増加し、一方）−一エルＮＯｘは燃料中の窒素外が酸化
されて発生するものであり、火炎内の酸素濃度の依存性
が大きく、温度依存性は／Ｊ％さく酸素が過剰に存在す
る程燃料中のＮ分はツー−エルＮＯｘになりやすい。
ｅ ｒｍａ １ ） ＮＯｘと７ ｘ −ｘ Ａ／ （
Ｆｕｅ、ｌ ）ＮＯｘとに大別されるが、サーマルＮＯ
ｘは燃焼用空気中の窒素が酸化されて発生するものであ
り、火炎温度の依存性が太き（、高温になる程発生量が
増加し、一方）−一エルＮＯｘは燃料中の窒素外が酸化
されて発生するものであり、火炎内の酸素濃度の依存性
が大きく、温度依存性は／Ｊ％さく酸素が過剰に存在す
る程燃料中のＮ分はツー−エルＮＯｘになりやすい。
これらのＮＯｘ発生を抑制するだめの燃焼方法としては
、燃焼用空気を多段に分割して注入する多段燃焼法、低
酸素濃度の燃焼排ガスを燃焼領域に混入する排ガス再循
環法等があるが、これらの低ＮＯｘ燃焼法はいずれも低
酸素燃焼によって燃焼火炎の温度を下げることによりサ
ーマルＮＯｘの発生を抑制することにある。
、燃焼用空気を多段に分割して注入する多段燃焼法、低
酸素濃度の燃焼排ガスを燃焼領域に混入する排ガス再循
環法等があるが、これらの低ＮＯｘ燃焼法はいずれも低
酸素燃焼によって燃焼火炎の温度を下げることによりサ
ーマルＮＯｘの発生を抑制することにある。
ところが、サーマルＮＯｘと７ユーエルＮＯｘの中で、
燃焼温度の低下によってそのＮＯｘ発生量を抑制できる
のはサーマルＮＯｘであり、フューエルＮＯｘの発生量
は燃焼温度に対する依存性は少ない。
燃焼温度の低下によってそのＮＯｘ発生量を抑制できる
のはサーマルＮＯｘであり、フューエルＮＯｘの発生量
は燃焼温度に対する依存性は少ない。
従って、火炎温度の低下を目的とした従来の燃焼方法は
、Ｎ分の含有量の少ない気体燃料の燃焼には有効である
が、発生するＮＯｘの８０％近くがフューエルＮＯｘで
ある微粉炭燃料の燃焼や、微粉炭と重油を混合した混炭
燃料（Ｃｏａｌ Ｏｉｌ Ｍｘｘｔｕｒｅ略してＣＯＭ
という）、粗粉炭、微粉炭と水を混合した混炭燃料（Ｃ
ｏａｌ Ｗａｔｅｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ略してＣＷＭとい
う）の燃焼に対しては効果が小さい。
、Ｎ分の含有量の少ない気体燃料の燃焼には有効である
が、発生するＮＯｘの８０％近くがフューエルＮＯｘで
ある微粉炭燃料の燃焼や、微粉炭と重油を混合した混炭
燃料（Ｃｏａｌ Ｏｉｌ Ｍｘｘｔｕｒｅ略してＣＯＭ
という）、粗粉炭、微粉炭と水を混合した混炭燃料（Ｃ
ｏａｌ Ｗａｔｅｒ Ｍｉｘｔｕｒｅ略してＣＷＭとい
う）の燃焼に対しては効果が小さい。
一方、微粉炭の燃焼機構は、揮発成分が放出される微粉
炭の熱分解過程、放出された揮発成分の一燃焼過程、更
に、熱分解後の可燃性固体成分（以下チャーとりう）の
燃焼過程からなる。
炭の熱分解過程、放出された揮発成分の一燃焼過程、更
に、熱分解後の可燃性固体成分（以下チャーとりう）の
燃焼過程からなる。
この揮発成分の燃焼速度は固体成分の燃焼速度よりもは
るかに早（、揮発成分は燃焼の初期で燃焼する。また熱
分解過程“では、微粉炭中に含有されたＮ分も、他の可
燃成分と同様に揮発されて放出されるものと、チャー中
に残るものとに分かれる。
るかに早（、揮発成分は燃焼の初期で燃焼する。また熱
分解過程“では、微粉炭中に含有されたＮ分も、他の可
燃成分と同様に揮発されて放出されるものと、チャー中
に残るものとに分かれる。
従って、微粉炭燃焼時に発生するフューエルＮＯｘは、
揮発性Ｎ分からのＮＯｘと、チャー中のＮ分からのＮＯ
ｘとに分れ、７ユーエルＮＯｘの中で、チャーからの７
ユーエルＮＯｘはチャーが燃焼することによって初めて
生成するため、燃焼の後半までＮＯｘの生成が続き、こ
の対策が重要なポイントとなる。
揮発性Ｎ分からのＮＯｘと、チャー中のＮ分からのＮＯ
ｘとに分れ、７ユーエルＮＯｘの中で、チャーからの７
ユーエルＮＯｘはチャーが燃焼することによって初めて
生成するため、燃焼の後半までＮＯｘの生成が続き、こ
の対策が重要なポイントとなる。
揮発性Ｎ分は、燃焼の初期過程および酸素不足の燃焼領
域でＮＨ３、ＨＣＮ等の化合物になることが知られてい
る。これらの窒素化合物は、酸素と反応してＮＯｘにな
る他に、発生したＮＯｘを窒素に分解する還元剤にもな
り得る。
域でＮＨ３、ＨＣＮ等の化合物になることが知られてい
る。これらの窒素化合物は、酸素と反応してＮＯｘにな
る他に、発生したＮＯｘを窒素に分解する還元剤にもな
り得る。
この窒素化合物によるＮＯｘ還元反応は、ＮＯｘとの共
存系において進行するものであり、ＮＯｘが共存しない
反応系では、大半の窒素化合物はＮＯｘに。
存系において進行するものであり、ＮＯｘが共存しない
反応系では、大半の窒素化合物はＮＯｘに。
酸化される。また、還元物質の生成は低酸素濃度雰囲気
になる程進行しやすい。
になる程進行しやすい。
このように微粉炭燃焼時のＮＯｘ低減法としては、還元
性をもつ揮発性窒素化合物とＮＯｘとを共存させ、窒素
化合物によりＮＯｘを窒素に還元する燃焼方法が有効で
ある。
性をもつ揮発性窒素化合物とＮＯｘとを共存させ、窒素
化合物によりＮＯｘを窒素に還元する燃焼方法が有効で
ある。
すなわち、ＮＯｘの前駆物質であるＮ）（３等の還元性
窒素化合物をＮＯｘの還元に利用することにより、発生
したＮＯｘの消滅とＮＯｘ前駆物質の消滅を行なわせる
燃焼方法がＮＯｘ低減には有効である。
窒素化合物をＮＯｘの還元に利用することにより、発生
したＮＯｘの消滅とＮＯｘ前駆物質の消滅を行なわせる
燃焼方法がＮＯｘ低減には有効である。
第１図は従来の重油、ＣＯＭ、ｃｓｔと微粉炭を専焼、
または混焼する燃焼装置の縦断面図である。
または混焼する燃焼装置の縦断面図である。
微粉炭バーナは、微粉炭と一次空気、あるいは微粉炭と
排ガスの混合流体を火炉１内に噴射する微粉炭供給ノズ
ル２と、曲成されたエルボ３によって構成され、このエ
ルボ３には混合流体の流れ方向を変えるスプラッシュプ
レート４が配置されて微粉炭燃料供給通路５ａが形成さ
れ、この微粉炭燃料供給通路５ａ内には重油、ｃｏｄ
ＣＷＭバーナなどの液体、混炭燃料供給通路５ｂが配置
されて、微粉炭と重油、ＣＯＭ、ＣＷＭを専焼、または
混焼できるように形成されている。
排ガスの混合流体を火炉１内に噴射する微粉炭供給ノズ
ル２と、曲成されたエルボ３によって構成され、このエ
ルボ３には混合流体の流れ方向を変えるスプラッシュプ
レート４が配置されて微粉炭燃料供給通路５ａが形成さ
れ、この微粉炭燃料供給通路５ａ内には重油、ｃｏｄ
ＣＷＭバーナなどの液体、混炭燃料供給通路５ｂが配置
されて、微粉炭と重油、ＣＯＭ、ＣＷＭを専焼、または
混焼できるように形成されている。
そして、この微粉炭燃料供給通路５ａ、液体、混炭燃料
供給通路５ｂはウィンドボックス６から炉壁７のバーナ
ボート８へ配置され、ウィンドボックス６内を仕切板９
，１０、外筒１１によって内側空気通路１２、外側空気
通路１３に区画し、内側空気通路１２、外側空気通路１
３には空気ベーン１４．１５を設け、通路１２ 、１３
の空気量を制御する。
供給通路５ｂはウィンドボックス６から炉壁７のバーナ
ボート８へ配置され、ウィンドボックス６内を仕切板９
，１０、外筒１１によって内側空気通路１２、外側空気
通路１３に区画し、内側空気通路１２、外側空気通路１
３には空気ベーン１４．１５を設け、通路１２ 、１３
の空気量を制御する。
この様な構造において、微粉炭燃料供給通路５ａ、ある
いは液体、混炭燃料供給通路５ｂからの燃料はその先端
から火炉１内へ噴射され、内側空気通路１２、外側空気
通路１３かもの燃焼用空気によって燃焼する。
いは液体、混炭燃料供給通路５ｂからの燃料はその先端
から火炉１内へ噴射され、内側空気通路１２、外側空気
通路１３かもの燃焼用空気によって燃焼する。
ところが、従来の燃焼装置においては、微粉炭燃料供給
通路５ａ、あるいは液体、混炭燃料供給通路５ｂからの
燃料を折角内側空気通路１２の燃焼用空気によって低空
気比で燃焼させようとしても、外側空気通路１３の燃焼
用空気の一部が燃焼用空気として巻き込まれて根元部で
の低空気比が阻害され、これによって低ＮＯｘ化を計る
ことができない。
通路５ａ、あるいは液体、混炭燃料供給通路５ｂからの
燃料を折角内側空気通路１２の燃焼用空気によって低空
気比で燃焼させようとしても、外側空気通路１３の燃焼
用空気の一部が燃焼用空気として巻き込まれて根元部で
の低空気比が阻害され、これによって低ＮＯｘ化を計る
ことができない。
本発明はかかる従来の欠点を等消しようとするもので、
その目的とするところは、排ガス中のＮＯｘを低減する
ことができ、しかも未燃分を低下させることができる燃
焼装置を得ようとするものである。
その目的とするところは、排ガス中のＮＯｘを低減する
ことができ、しかも未燃分を低下させることができる燃
焼装置を得ようとするものである。
本発明は前述の目的を達成するために、外筒の先端に外
側空気通路の空気を外側へ整流する案内板を投げ、かつ
この外側空気通路内に内側空気通路の空気流よりも強く
旋回させる旋回手段を設けたのである。
側空気通路の空気を外側へ整流する案内板を投げ、かつ
この外側空気通路内に内側空気通路の空気流よりも強く
旋回させる旋回手段を設けたのである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第２図および第４図は本発明の燃焼装置の縦断面図であ
り、第３図は本発明の燃焼装置における燃料、空気の流
動状態を説明する斜視図である。
り、第３図は本発明の燃焼装置における燃料、空気の流
動状態を説明する斜視図である。
第２図から第４図において、符号１〜１４までは従来の
ものと同一のものを示す。
ものと同一のものを示す。
１６は外筒１１の先端に配置された案内板で、この案内
板１６は外側空気通路１３の外側空気をより外向きに整
流し、バーナ根元部への燃焼用空気を低空気比にする邪
魔板でもある。１７は例えばエアレジスタのように外側
空気通路１３の外側空気流へ強旋回力を与える旋回手段
、１８は外筒１１と案内板１６を前、後進させる操作杆
、１９はハンドルである。
板１６は外側空気通路１３の外側空気をより外向きに整
流し、バーナ根元部への燃焼用空気を低空気比にする邪
魔板でもある。１７は例えばエアレジスタのように外側
空気通路１３の外側空気流へ強旋回力を与える旋回手段
、１８は外筒１１と案内板１６を前、後進させる操作杆
、１９はハンドルである。
この様な構造において、第２図の外側空気通路１３内の
外側空気は旋回手段１７によって旋回流となり、案内板
１６にそって旋回させられながら外向きにバーナスロー
ト８より火炉１内に噴射される。
外側空気は旋回手段１７によって旋回流となり、案内板
１６にそって旋回させられながら外向きにバーナスロー
ト８より火炉１内に噴射される。
この様に外側空気通路１３内の外側空気は、案内板１６
に邪魔されて外向きに噴射されるために、内側空気通路
１２内の内側空気の一部を吸引しながら火炉１内に噴射
されるので、微粉炭供給ノズル３の根元部では高０２領
域となって燃料中のＮ分からＮＯｘが生成して０２が消
費され、その後流部（先端部）では０□が消費された低
０□領域となり、この低０２領域ではＮ１−１３等の還
元物質が生成して、前述のＮＯｘとこの還元物質が反応
してＮ２に還元されるのである。
に邪魔されて外向きに噴射されるために、内側空気通路
１２内の内側空気の一部を吸引しながら火炉１内に噴射
されるので、微粉炭供給ノズル３の根元部では高０２領
域となって燃料中のＮ分からＮＯｘが生成して０２が消
費され、その後流部（先端部）では０□が消費された低
０□領域となり、この低０２領域ではＮ１−１３等の還
元物質が生成して、前述のＮＯｘとこの還元物質が反応
してＮ２に還元されるのである。
つまり、第３図にその様子を示すが、外側空気を第２図
の旋回手段１７によって強旋回させることによって、燃
焼装置の外向きに矢印Ａで示す如く旋回流Ａが形成され
る。
の旋回手段１７によって強旋回させることによって、燃
焼装置の外向きに矢印Ａで示す如く旋回流Ａが形成され
る。
この旋回流Ａによって内側空気通路１２内の内側空気の
一部は吸引され負圧となり、旋回流人の減衰する後流に
おいては、内側に向う循環流Ｂが発生する。
一部は吸引され負圧となり、旋回流人の減衰する後流に
おいては、内側に向う循環流Ｂが発生する。
一方、微粉炭供給ノズル２の根元部Ｃでは内側空気通路
１２からの内側空気によって高０２領域となり、ＮＯｘ
が発生する。他方、根元部Ｃの後流部りでは、旋回流Ａ
の旋回力によって内側空気の一部が吸引されて少なくな
り、また根元部Ｃでの燃焼用空気の消費によって後流部
りでは低０２領域となるために、この低０２領域ではＮ
Ｈ３，ＨＣＮ等の還元物質が発生する。
１２からの内側空気によって高０２領域となり、ＮＯｘ
が発生する。他方、根元部Ｃの後流部りでは、旋回流Ａ
の旋回力によって内側空気の一部が吸引されて少なくな
り、また根元部Ｃでの燃焼用空気の消費によって後流部
りでは低０２領域となるために、この低０２領域ではＮ
Ｈ３，ＨＣＮ等の還元物質が発生する。
従って、根元部ＣでのＮＯｘは後流部りでの還元物質と
循環流Ｂによって混合され、ＮＯｘはＮ２に還元される
のである。
循環流Ｂによって混合され、ＮＯｘはＮ２に還元される
のである。
そして、発明者等の燃焼実験によれば微粉炭供給ノズル
２の根元部Ｃでは内側空気が燃焼によって消費されてＮ
Ｏｘは増加するが、この内側空気００□量が少なくなる
につれて後流部りではＮＨ３、ＨＣＮ等の還元物質の発
生量が増加する傾向が観察され、一方では外側空気通路
１３の外側空気を案内板１６によって外向きに広げるこ
とによって微粉炭供給ノズル２の根元部Ｃでの保炎効果
も向上することが観察された。
２の根元部Ｃでは内側空気が燃焼によって消費されてＮ
Ｏｘは増加するが、この内側空気００□量が少なくなる
につれて後流部りではＮＨ３、ＨＣＮ等の還元物質の発
生量が増加する傾向が観察され、一方では外側空気通路
１３の外側空気を案内板１６によって外向きに広げるこ
とによって微粉炭供給ノズル２の根元部Ｃでの保炎効果
も向上することが観察された。
第４図は第２図の他の実施例を示したもので、第４図の
ものはハンドル１９と操作杆１８によって外筒１１およ
び案内板１６を前、後進させることによって外側空気通
路１３内の外側空気の外向き角度を微量調整するように
したものであり、他の説明は第２図のものと同一である
。
ものはハンドル１９と操作杆１８によって外筒１１およ
び案内板１６を前、後進させることによって外側空気通
路１３内の外側空気の外向き角度を微量調整するように
したものであり、他の説明は第２図のものと同一である
。
なお、第４図のものにおいては、前述の外側空気の微量
調整のほかに、燃焼装置の消火時には外筒１１および案
内板１６を実線の位置から点線の位置へ後退させること
によって焼損、破損防止をすることもできる。
調整のほかに、燃焼装置の消火時には外筒１１および案
内板１６を実線の位置から点線の位置へ後退させること
によって焼損、破損防止をすることもできる。
以下、本発明者等の行なった実験データを紹介する。
表は高さ１６０００闘、巾３０００ ｘ ４２００關の
石炭１．５Ｔ／Ｈ焚き燃焼テスト炉（バーナ使用本数１
８本）を用いて第１図、第２図および第４図の燃焼装置
を燃焼させて得た実験データである。
石炭１．５Ｔ／Ｈ焚き燃焼テスト炉（バーナ使用本数１
８本）を用いて第１図、第２図および第４図の燃焼装置
を燃焼させて得た実験データである。
なおＮＯｘ 、未燃分ｖ ヘＡ／ （ＮＯｘはＰＰ７７
１−６％０２換算、未燃分は灰中の未燃カーボンｗｔ％
）の実験データで、旋回手段１７の上流側圧力（静圧）
は空気ベーン１４の上流側圧力（静圧）に対し１２倍と
し、案内板１６の傾斜角度は２０〜９０°とし、第４図
のものにおいては外筒１１および案内板１６を微量調整
した。
１−６％０２換算、未燃分は灰中の未燃カーボンｗｔ％
）の実験データで、旋回手段１７の上流側圧力（静圧）
は空気ベーン１４の上流側圧力（静圧）に対し１２倍と
し、案内板１６の傾斜角度は２０〜９０°とし、第４図
のものにおいては外筒１１および案内板１６を微量調整
した。
この時の火炉出口０２濃度は３．５〜４．０％であった
。
。
本発明は外筒の先端に外側空気通路の空気を外側へ整流
する案内板を設け、かつこの外側空気通路内に内側空気
通路の空気流よりも強く旋回させる旋回手段を設けたの
で、排ガス中のＮＯｘを低減し、灰中未燃分の増加を防
止することができ、既設の燃焼装置であっても簡単に改
造することができる。
する案内板を設け、かつこの外側空気通路内に内側空気
通路の空気流よりも強く旋回させる旋回手段を設けたの
で、排ガス中のＮＯｘを低減し、灰中未燃分の増加を防
止することができ、既設の燃焼装置であっても簡単に改
造することができる。
第１図は従来の燃焼装置を示す縦断面図、第２図および
第４図は本発明の実施例に係る燃焼装置の縦断面、第３
図は本発明の燃焼装置における空気の流動状態を説明す
る斜視図である。 ５ａ、 ５ｂ・・・・・・燃料供給通路、１１・・・・
・・外筒、１２・・・・・・内側空気通路、１３・・・
・・・外側空気通路、１６・・・・・・案内板、１７・
・・・・・旋回手段。 第１ 図 第２図 ）・５３図 第４図
第４図は本発明の実施例に係る燃焼装置の縦断面、第３
図は本発明の燃焼装置における空気の流動状態を説明す
る斜視図である。 ５ａ、 ５ｂ・・・・・・燃料供給通路、１１・・・・
・・外筒、１２・・・・・・内側空気通路、１３・・・
・・・外側空気通路、１６・・・・・・案内板、１７・
・・・・・旋回手段。 第１ 図 第２図 ）・５３図 第４図
Claims (1)
- 燃料供給通路の外周に外筒を設けて内側空気通路と外側
空気通路に仕切り、燃料供給通路からの燃料を空気通路
からの燃焼用空気によって燃焼するものにおいて、前記
外筒の先端に外側空気通路の空気を外側へ整流する案内
板を設け、かつこの外側空気通路内に内側空気通路の空
気流よりも強く旋回させる旋回手段を設けたことを特徴
とする燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191183A JPS604704A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191183A JPS604704A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS604704A true JPS604704A (ja) | 1985-01-11 |
| JPH0323804B2 JPH0323804B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=14573206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11191183A Granted JPS604704A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS604704A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0757205A2 (en) * | 1995-08-04 | 1997-02-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for reducing NOX production during air-oxygen-fuel combustion |
| JP2015014451A (ja) * | 2014-09-11 | 2015-01-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃料バーナ、固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ |
| US9869469B2 (en) | 2009-12-22 | 2018-01-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustion burner and boiler including the same |
| US10281142B2 (en) | 2009-12-17 | 2019-05-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Solid-fuel-fired burner and solid-fuel-fired boiler |
| WO2019155976A1 (ja) * | 2018-02-09 | 2019-08-15 | 株式会社神戸製鋼所 | バイナリー発電システム |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP11191183A patent/JPS604704A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0757205A2 (en) * | 1995-08-04 | 1997-02-05 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for reducing NOX production during air-oxygen-fuel combustion |
| EP0757205A3 (en) * | 1995-08-04 | 1999-01-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and apparatus for reducing NOX production during air-oxygen-fuel combustion |
| US10281142B2 (en) | 2009-12-17 | 2019-05-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Solid-fuel-fired burner and solid-fuel-fired boiler |
| US9869469B2 (en) | 2009-12-22 | 2018-01-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combustion burner and boiler including the same |
| JP2015014451A (ja) * | 2014-09-11 | 2015-01-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 燃料バーナ、固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ |
| WO2019155976A1 (ja) * | 2018-02-09 | 2019-08-15 | 株式会社神戸製鋼所 | バイナリー発電システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0323804B2 (ja) | 1991-03-29 |
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