JPS6044587B2 - 全低圧式の空気分離方法およびその装置 - Google Patents
全低圧式の空気分離方法およびその装置Info
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- JPS6044587B2 JPS6044587B2 JP2352478A JP2352478A JPS6044587B2 JP S6044587 B2 JPS6044587 B2 JP S6044587B2 JP 2352478 A JP2352478 A JP 2352478A JP 2352478 A JP2352478 A JP 2352478A JP S6044587 B2 JPS6044587 B2 JP S6044587B2
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
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- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
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- F25J3/04642—Recovering noble gases from air
- F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
- F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
- F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
- F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
- F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、空気を液化して精留することによつ・て空
気中の窒素、酸素およびアルゴンを分離する全低圧空気
分離方法およびその装置に関するものである。
気中の窒素、酸素およびアルゴンを分離する全低圧空気
分離方法およびその装置に関するものである。
この種の従来の技術を第１図を参照して説明する。
空気分離装置は上塔３および下塔１とからなる複式精留
塔と、アルゴンを分離するための粗アルゴン塔５と、膨
張タービン７とから構成され、前記上塔３の塔底と下塔
１の塔頂との間に主凝縮器２を設置し、前記粗アルゴン
塔５の塔頂に凝縮器６を設置し、前記下塔１、上塔およ
び粗アルゴン塔５内に各々精留を行うための多数の棚段
（図示せず）を内蔵する。
塔と、アルゴンを分離するための粗アルゴン塔５と、膨
張タービン７とから構成され、前記上塔３の塔底と下塔
１の塔頂との間に主凝縮器２を設置し、前記粗アルゴン
塔５の塔頂に凝縮器６を設置し、前記下塔１、上塔およ
び粗アルゴン塔５内に各々精留を行うための多数の棚段
（図示せず）を内蔵する。
次に、その作用について説明すると、圧縮機で圧縮され
、さらに熱交換器で冷却された原料空気の一部は配管１
０１，１０２を通つて膨張タービン７に導かれ、その膨
張タービン７において冷却され、配管１０４を通つて上
塔３の中部に冷熱用として供給される。
、さらに熱交換器で冷却された原料空気の一部は配管１
０１，１０２を通つて膨張タービン７に導かれ、その膨
張タービン７において冷却され、配管１０４を通つて上
塔３の中部に冷熱用として供給される。
一方、残りの原料空気は配管１０１，１０２を通つて下
塔１の塔底に供給されて塔内を上昇し、塔頂の主凝縮器
２で凝縮され還流液として流下し、棚段上で上昇ガスと
気液接触をなして精留される。その結果、塔頂には高純
度窒素の液およびガスが、また塔底には液体酸素が得ら
れる。下塔１塔頂の高純度液窒素は配管１１０および膨
張弁８１を通つて上塔３の塔頂に供給される。不純液窒
素は高純度液窒素取出位置より下方の位置から配管１１
８および膨張弁８２を通つて上塔３の中部に供給される
。さらに、塔底の液体酸素は２分され、その一方は配管
１０５，１０６および膨張弁８３を通つて上塔３の中部
に供給され、他方は配管１０５，１０７および膨張弁８
４を通つて粗アルゴン塔５の頂塔の凝縮器６に冷媒とし
て供給され、凝縮器６で熱交換を行いガス化して配管１
０８を通つて上端３の中部に供給される。上塔３では、
頂塔に供給された高純度液窒素と、中部に供給された不
純液窒素と液体空気とが還流液として流下し、塔底の凝
縮器２で下塔１の高純度窒素ガスと熱交換し、窒素ガス
を凝縮．させると共に、自身は気化して上塔３の上昇ガ
スとなり、棚段上で気液接触をなして精留される。その
結果、塔底には高純度酸素が、また頂塔には高純度窒素
がそれぞれ得られ、これを取出して製品酸素および製品
窒素とする。さらに、上塔３の−中部からは窒素に富む
ガスが不純窒素として配管１１３を通つて取出され、そ
の冷熱が熱交換器において回収された後大気に放出され
る。そして、上塔３の下部を上昇するガスが配管１１１
を通つて粗アルゴン塔４の塔底に供給される。
塔１の塔底に供給されて塔内を上昇し、塔頂の主凝縮器
２で凝縮され還流液として流下し、棚段上で上昇ガスと
気液接触をなして精留される。その結果、塔頂には高純
度窒素の液およびガスが、また塔底には液体酸素が得ら
れる。下塔１塔頂の高純度液窒素は配管１１０および膨
張弁８１を通つて上塔３の塔頂に供給される。不純液窒
素は高純度液窒素取出位置より下方の位置から配管１１
８および膨張弁８２を通つて上塔３の中部に供給される
。さらに、塔底の液体酸素は２分され、その一方は配管
１０５，１０６および膨張弁８３を通つて上塔３の中部
に供給され、他方は配管１０５，１０７および膨張弁８
４を通つて粗アルゴン塔５の頂塔の凝縮器６に冷媒とし
て供給され、凝縮器６で熱交換を行いガス化して配管１
０８を通つて上端３の中部に供給される。上塔３では、
頂塔に供給された高純度液窒素と、中部に供給された不
純液窒素と液体空気とが還流液として流下し、塔底の凝
縮器２で下塔１の高純度窒素ガスと熱交換し、窒素ガス
を凝縮．させると共に、自身は気化して上塔３の上昇ガ
スとなり、棚段上で気液接触をなして精留される。その
結果、塔底には高純度酸素が、また頂塔には高純度窒素
がそれぞれ得られ、これを取出して製品酸素および製品
窒素とする。さらに、上塔３の−中部からは窒素に富む
ガスが不純窒素として配管１１３を通つて取出され、そ
の冷熱が熱交換器において回収された後大気に放出され
る。そして、上塔３の下部を上昇するガスが配管１１１
を通つて粗アルゴン塔４の塔底に供給される。
粗アルゴン塔４に供給されたガスは塔内を上昇し、塔頂
の凝縮器６で冷媒の液体空気と熱交換し、液体空気をガ
ス化させると共に、自身は凝縮して還流液として流下し
、棚段上で気液接触をなして精留される。その結果、塔
頂には高濃度のアルゴンが得られ、これを配管１１６を
通つて取出し製品粗アルゴンとする。また、還流液は粗
アルゴン塔５の塔底から配管１１２を通つて上塔３の”
中部に戻される。しかしながら、前述の従来技術では、
アルゴンの回収率に限界がある。
の凝縮器６で冷媒の液体空気と熱交換し、液体空気をガ
ス化させると共に、自身は凝縮して還流液として流下し
、棚段上で気液接触をなして精留される。その結果、塔
頂には高濃度のアルゴンが得られ、これを配管１１６を
通つて取出し製品粗アルゴンとする。また、還流液は粗
アルゴン塔５の塔底から配管１１２を通つて上塔３の”
中部に戻される。しかしながら、前述の従来技術では、
アルゴンの回収率に限界がある。
この原因は膨張タービン７からの原料空気を供給する上
塔３の中部の供給棚段から上部の棚段におけるＬ／Ｖ値
（塔内での向流接触する液量とガス量の比）が小さいた
め、粗アルゴン塔５に導びくフィードガス中のアルゴン
濃度に限界が生じることが実機データの解析等から明ら
かにされた。すなわち、向流接触操作ではＬ／Ｖ値を大
きくすることが、直接精留分離効率を向上できることは
周知のことである。ところが、膨張タービン７では液滴
生成状態の流体を導入することは膨張タービン７のハー
ド面および寒冷発生効率の面から困難であり、膨張ター
ビン７の出口の温度が飽和温度に近くなるように調節し
て運転しているのが実情である。
塔３の中部の供給棚段から上部の棚段におけるＬ／Ｖ値
（塔内での向流接触する液量とガス量の比）が小さいた
め、粗アルゴン塔５に導びくフィードガス中のアルゴン
濃度に限界が生じることが実機データの解析等から明ら
かにされた。すなわち、向流接触操作ではＬ／Ｖ値を大
きくすることが、直接精留分離効率を向上できることは
周知のことである。ところが、膨張タービン７では液滴
生成状態の流体を導入することは膨張タービン７のハー
ド面および寒冷発生効率の面から困難であり、膨張ター
ビン７の出口の温度が飽和温度に近くなるように調節し
て運転しているのが実情である。
このため、膨張タービン７の出口からの飽和温度のガス
流体は直接複式精留塔の上塔３の中部に供給されており
、従つてガス量が増えＬ／Ｖ値がある程度まで小さくな
り、精留分離効率の向上の支障となつていた。本発明は
、上記の点に鑑み、精留分離効率を向上することができ
る全低圧式の空気分離方法およびその装置を提供せんと
するものである。
流体は直接複式精留塔の上塔３の中部に供給されており
、従つてガス量が増えＬ／Ｖ値がある程度まで小さくな
り、精留分離効率の向上の支障となつていた。本発明は
、上記の点に鑑み、精留分離効率を向上することができ
る全低圧式の空気分離方法およびその装置を提供せんと
するものである。
本発明者は、膨張タービンを運転する場合液滴が生成す
ると効率が大巾に低下するため、出口温度が飽和温度近
くで運転しており、従つて膨張タービンからガスが供給
される複式精留塔の上塔の中部におけるＬ／Ｖ値が小さ
く、精留分離効率が低下するといつた従来技術に鑑み、
膨張タービンからのガスの複式精留塔上塔の中部への供
給量を調整することによりＬ／Ｖ値を大きくし、精留分
離効率を向上させることができ、一方プロセス内で不足
する寒冷量は膨張タービンの出口ガス流体を熱交換させ
て複式精留塔下塔に原料空気と共に供給することにより
補うことができる空気分離方法およびその装置を発明し
た。
ると効率が大巾に低下するため、出口温度が飽和温度近
くで運転しており、従つて膨張タービンからガスが供給
される複式精留塔の上塔の中部におけるＬ／Ｖ値が小さ
く、精留分離効率が低下するといつた従来技術に鑑み、
膨張タービンからのガスの複式精留塔上塔の中部への供
給量を調整することによりＬ／Ｖ値を大きくし、精留分
離効率を向上させることができ、一方プロセス内で不足
する寒冷量は膨張タービンの出口ガス流体を熱交換させ
て複式精留塔下塔に原料空気と共に供給することにより
補うことができる空気分離方法およびその装置を発明し
た。
以下、本発明の一具体例を第２図について説明する。図
中、第１図と同符号は同一のものを示す。
中、第１図と同符号は同一のものを示す。
しかして、本発明は、圧縮機１２および切換式熱交換器
１１からの配管１０１を２つに分岐させ、一方の配管１
３１を膨張タービン７の入口に接続し、他方の配管１３
０を熱交換器９に接続して該熱交換器９から配管１０２
を複式精留塔下塔１に接続する。そして、膨張タービン
７の出口側の配管１３２を２つに分岐させ、一方の配管
１３３を調節弁１０を介して複式精留塔上塔３の中部に
接続し、他方の配管１３４を調節弁１０を介して複式精
留塔上塔３の上部からの配管１１３に接続し、該合流配
管１３５を前記熱交換器９に接続し、その熱交換器９の
出口から配管１３７を前記切換式熱交換器１１に接続し
、その切換式熱交換器１１の出口からの配管１３８を配
設する。次に、本発明の作用について説明する。圧縮機
１２および切換式熱交換器１１により圧縮、冷却された
原料空気は２分され、その一方は熱交換器９を通つて複
式精留塔下塔１の下部に供給される。
１１からの配管１０１を２つに分岐させ、一方の配管１
３１を膨張タービン７の入口に接続し、他方の配管１３
０を熱交換器９に接続して該熱交換器９から配管１０２
を複式精留塔下塔１に接続する。そして、膨張タービン
７の出口側の配管１３２を２つに分岐させ、一方の配管
１３３を調節弁１０を介して複式精留塔上塔３の中部に
接続し、他方の配管１３４を調節弁１０を介して複式精
留塔上塔３の上部からの配管１１３に接続し、該合流配
管１３５を前記熱交換器９に接続し、その熱交換器９の
出口から配管１３７を前記切換式熱交換器１１に接続し
、その切換式熱交換器１１の出口からの配管１３８を配
設する。次に、本発明の作用について説明する。圧縮機
１２および切換式熱交換器１１により圧縮、冷却された
原料空気は２分され、その一方は熱交換器９を通つて複
式精留塔下塔１の下部に供給される。
他方は配管１３１を通つて膨張タービン７に供給される
。そして、膨張タービン７出口からのガスの一部または
全部は調節弁１０、配管１３４，１３５を通つて熱交換
器９に導かれ、さらに配管１３７を通つて切換式熱交換
器１１に導かれ配管１３８から大気中に放出される。一
方、残つたガスは調節弁１０、配管１３３を通つて複式
精留塔上塔３の中部に供給され、その供給量は製品酸素
および粗アルゴンの抜出量に応じて調節する。次に、本
発明と従来技術との精留分離効率を下記の第１表および
第２表て具体的に比較してみる。
。そして、膨張タービン７出口からのガスの一部または
全部は調節弁１０、配管１３４，１３５を通つて熱交換
器９に導かれ、さらに配管１３７を通つて切換式熱交換
器１１に導かれ配管１３８から大気中に放出される。一
方、残つたガスは調節弁１０、配管１３３を通つて複式
精留塔上塔３の中部に供給され、その供給量は製品酸素
および粗アルゴンの抜出量に応じて調節する。次に、本
発明と従来技術との精留分離効率を下記の第１表および
第２表て具体的に比較してみる。
３．，３一上記の第１表および第２表は原
料空気の供給量を９３０００Ｎｄ／ｈと一定とし、膨張
タービン７への供給量を原量空気量の１２．９％と一定
とし、膨張タービン７から複式精留塔上塔３中部への供
給量を第１表ではＯ％（膨張タービン７への供給量に対
して）とし、第２表では５０％とした。
料空気の供給量を９３０００Ｎｄ／ｈと一定とし、膨張
タービン７への供給量を原量空気量の１２．９％と一定
とし、膨張タービン７から複式精留塔上塔３中部への供
給量を第１表ではＯ％（膨張タービン７への供給量に対
して）とし、第２表では５０％とした。
上記の表から、複式精留塔上塔３の中部におけるＬ／Ｖ
値は従来技術ど比較して第１表の本発明のものは約１．
皓に、また第２表のものは約１．３４倍に改善された。
値は従来技術ど比較して第１表の本発明のものは約１．
皓に、また第２表のものは約１．３４倍に改善された。
この結果、従来技術のアルゴン回収量が４２４Ｎｄ／ｈ
であるのに対して、第１表の本発明のものは５０７Ｎ７
７ｔ′／ｈに、第２表のものは４６８Ｎｄ／ｈにと増加
することができる。また、製品酸素の場合第１表のもの
が１４４５０Ｎイ／ｈ、第２表のものが１５０４０Ｎイ
／ｈとなり、膨張タービン７からの複式精留塔上塔３の
中部へのガス供給量を調節することにより製品酸素およ
び粗アルゴンの抜出量を調節することができフレキシブ
ルな運転を行うことができる。なお、上述の実施例にお
いて、膨張タービン７からの配管１３４の流体は不純窒
素ガスの配管１１３に限定するものではない。
であるのに対して、第１表の本発明のものは５０７Ｎ７
７ｔ′／ｈに、第２表のものは４６８Ｎｄ／ｈにと増加
することができる。また、製品酸素の場合第１表のもの
が１４４５０Ｎイ／ｈ、第２表のものが１５０４０Ｎイ
／ｈとなり、膨張タービン７からの複式精留塔上塔３の
中部へのガス供給量を調節することにより製品酸素およ
び粗アルゴンの抜出量を調節することができフレキシブ
ルな運転を行うことができる。なお、上述の実施例にお
いて、膨張タービン７からの配管１３４の流体は不純窒
素ガスの配管１１３に限定するものではない。
また、熱交換器９と切換式熱交換器１１とを集約したも
のであつても良い。
のであつても良い。
第３図は、従来技術と本発明による複式精留塔上塔３内
のアルゴン（，Ａｒ′）、酸素（０２）、窒素（Ｎ２）
の各成分のガス組成分布を示したグラフである。
のアルゴン（，Ａｒ′）、酸素（０２）、窒素（Ｎ２）
の各成分のガス組成分布を示したグラフである。
実線は従来技術、破線は第１表の本発明のもの、一点鎖
線は第２表の本発明のものをそれぞれ表わす。
線は第２表の本発明のものをそれぞれ表わす。
このグラフからも明らかなように、粗アルゴン塔５への
フィードガス中のアルゴン濃度は、従来が８．５４％に
対して、第１表のものは１１．３８％に、第２表のもの
は９．６３％に濃縮されていることが分る。以上のよう
に、本発明においては、膨張タービンからのガスの一部
または全部を熱交換器に導いて原料空気を冷却すると共
に、膨張タービンからのガスの複式精留塔上塔の中部へ
の供給量を製品酸素やアルゴンの叛抜出量に応とて調節
するようにしたものであるから、複式精留塔上塔の中部
におけるＬ／Ｖ値が大きくなり、従つて精留分離効率が
向上され、アルゴン回収率が向上される。
フィードガス中のアルゴン濃度は、従来が８．５４％に
対して、第１表のものは１１．３８％に、第２表のもの
は９．６３％に濃縮されていることが分る。以上のよう
に、本発明においては、膨張タービンからのガスの一部
または全部を熱交換器に導いて原料空気を冷却すると共
に、膨張タービンからのガスの複式精留塔上塔の中部へ
の供給量を製品酸素やアルゴンの叛抜出量に応とて調節
するようにしたものであるから、複式精留塔上塔の中部
におけるＬ／Ｖ値が大きくなり、従つて精留分離効率が
向上され、アルゴン回収率が向上される。
第１図は従来技術のフローシート、第２図は本発明の一
具体例を示したフローシート、第３図は複式精留塔上塔
におけるガス組成分布を示したグラフである。 １・・・複式精留塔下塔、２・・・主凝縮器、３・・・
複式精留塔上塔、５・・・粗アルゴン塔、６・・・凝縮
器、７・・・膨張タービン、８・・・膨張弁、９・・・
熱交換器、１０・・・調節弁、１１・・・切換式熱交換
器、１２・・・圧縮機。
具体例を示したフローシート、第３図は複式精留塔上塔
におけるガス組成分布を示したグラフである。 １・・・複式精留塔下塔、２・・・主凝縮器、３・・・
複式精留塔上塔、５・・・粗アルゴン塔、６・・・凝縮
器、７・・・膨張タービン、８・・・膨張弁、９・・・
熱交換器、１０・・・調節弁、１１・・・切換式熱交換
器、１２・・・圧縮機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 空気を圧縮冷却し、その原料空気の一部を複式精留
塔の下塔に導き、残りを膨張タービンを介して複式精留
塔の上塔に導き、前記複式精留塔の上塔中部から酸素と
アルゴン混合ガスを粗アルゴン塔に導き、前記複式精留
塔および粗アルゴン塔にてアルゴン、酸素、窒素とに分
離するようにした全低圧式の空気分離方法において、前
記膨張タービンの出口側の流体の一部あるいは全部を前
記複式精留塔内にて発生した帰還低温ガスに合流させて
熱交換に導き、該熱交換器にて複式精留塔に導く原料空
気と熱交換させて原料空気を冷却すると共に、前記膨張
タービン出口側の流体の複式精留塔上塔中部に供給する
量を、粗アルゴン塔からの粗アルゴン抜出量、複式精留
塔からの製品酸素ガス抜出量に応じて調整するようにし
た全低圧式の空気分離方法。 ２ 空気を圧縮する圧縮機および冷却する熱交換器と、
圧縮冷却された原料空気を精留してアルゴン、酸素、窒
素とに分離する複式精留塔および粗アルゴン塔を備え、
前記原料空気の一部を膨張タービンに通して複式精留塔
上塔に導く配管を配設した全低圧式の空気分離装置にお
いて、前記膨張タービン出口から複式精留塔上塔への配
管と、複式精留塔から熱交換器への帰還低温ガス配管と
の間に連通管を配設し、膨張タービン出口から熱交換器
または複式精留塔への流体供給量を粗アルゴン塔の粗ア
ルゴン抜出量、複式精留塔からの製品酸素ガスの抜出量
に応じて調整できるように構成した全低圧式の空気分離
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2352478A JPS6044587B2 (ja) | 1978-03-03 | 1978-03-03 | 全低圧式の空気分離方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2352478A JPS6044587B2 (ja) | 1978-03-03 | 1978-03-03 | 全低圧式の空気分離方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54116385A JPS54116385A (en) | 1979-09-10 |
| JPS6044587B2 true JPS6044587B2 (ja) | 1985-10-04 |
Family
ID=12112824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2352478A Expired JPS6044587B2 (ja) | 1978-03-03 | 1978-03-03 | 全低圧式の空気分離方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6044587B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019239949A1 (ja) | 2018-06-13 | 2019-12-19 | 三菱瓦斯化学株式会社 | Ｌｇｐｓ系固体電解質および製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179978A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-23 | 株式会社日立製作所 | アルゴンを採取する空気分離装置の制御方法 |
| JPS61256174A (ja) * | 1985-05-07 | 1986-11-13 | 株式会社日立製作所 | アルゴンを採取する空気分離装置の制御方法 |
| CN115461584A (zh) | 2020-05-11 | 2022-12-09 | 普莱克斯技术有限公司 | 用于从中压低温空气分离单元回收氮、氩和氧的***和方法 |
| CN115485519A (zh) | 2020-05-15 | 2022-12-16 | 普莱克斯技术有限公司 | 用于产生氮和氩的低温空气分离单元的集成式氮液化器 |
-
1978
- 1978-03-03 JP JP2352478A patent/JPS6044587B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019239949A1 (ja) | 2018-06-13 | 2019-12-19 | 三菱瓦斯化学株式会社 | Ｌｇｐｓ系固体電解質および製造方法 |
| KR20210020996A (ko) | 2018-06-13 | 2021-02-24 | 미쯔비시 가스 케미칼 컴파니, 인코포레이티드 | Lgps계 고체 전해질 및 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54116385A (en) | 1979-09-10 |
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