JPS6043076A - 直流電源 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、集積回路の製造に対して特に適合可能か電流
調整回路を含む電源、特に、整流手段と、比較的小さな
固体コンポーネントとして製作され且つ平滑回路に作用
的に連動されていて、蓄積コンデンサ並びに出力回路装
僅をも含む電流調整回路とを持つ電源にか＼わる。 これに限定されるものではないが、本発明は、論理回路
、マイクロプロセッサ−チップおよび他の小さな直流作
動装置のような小さな負荷に給電するのに特に有用外簡
単で、低価格の電源回路に直接的応用がある。 比較的高張り且つ重い電圧逓降変圧器に対する必要性ｋ
Ｇ（Ｌ、手工具な。どにおける）ζツテリの再充電に際
しては、従来の１１７　Ｖ’、　６０Ｈ２の家庭用コン
セントおよび再充電されるべきバッテリ・セルに対して
単ＫＷ続するだけで済むバッテリ充電回路は、１９７６
年３月９日付でフイリツソ′Ａ・ホフマンに付与された
５゛／々／々ツテリ充電と云う名称の米国特許第３’、
９４３゜４２３号において開示されている。電源として
は、他の電圧レベルおよび／又は周波数の使用も可能で
ある。前述のホフマン特許の充電回路ばＮ　ＰＮＩ￥合
トランジスタおよび帰還回路に作用的に連動されている
ダーリントン接続された他のトランジスタの形態におい
て実現されるのが好ましいＥｉＪ変抵抗抵抗スイッチん
でいる。 更に、変圧器全使用せず、コード無し手工具などの１部
を形成する電動様のインダクタンスを介して再充電され
るべきｊつ又はそれ以上の／：！ツデリへと供給される
電流ノξルスを作シ出すべく作用的に配列されている・
ζツテリ充電回路は、１９７６年７月２０日付でライリ
ップＡ、ホフマンに付与されたパバッテリ充電回路″と
云う名称の米国特許第３．９７　（’）、９１２号から
周知である。 整流器と、トランジスター回路を介して出力端子に連結
されている蓄積コンデンサとを含む電源は、１９６２年
８月１４日付でウィル／ζ−Ｂ。 ドウ／：！ルに付与されたパ補助電源″と云う名称の米
国特許第３，０４９，６２３号から周知である。 ツェナ・ダイオードが広く用いられている電圧調整器回
路は次に示す米国特許において見られる。 ３．５３０，３６７　ローｚ−トｈ、ガーデンギー　１
９６９年　３月７日本発明は、整流回路と、直列に接続
されている電流調整回路および平滑回路と、その平滑回
路からの出力接続部と全含み、その整流回路はろ波され
ていない整流出力金力え、電流調整回路は整流回路から
のＰ波されていない整流出力の瞬間的撮幅に応動して、
そのｐ波されていない整流出力が平滑回路を横切った電
圧にて規定される第１のレベルと一層高い第２のレベル
との間にある期、５間中では平滑回路に電流金泥すが、
そのＰ波されていない整流出力がその第２のレベルよシ
も大きい期間中では平滑回路への電流全阻止すること全
特徴とする直流電源である。 そ久）平滑回路は電流調整回路と直列に接続されている
蓄積コンデンサを含んでいる。 詳細な構成における電流調整回路は制御段と、その制御
）段からの出力に接続されている制御入力を持つネル制
御段と全含み、その制御段には負帰還が与えられている
。 負帰還はその制御段の内部デー帰還により少々くとも部
分的に与えられる、 負帰還は被制御段から制御段への外部負帰還によシ少な
くとも部分的に与えられても良い。 又、その負帰還は、その制御段の内部負帰還およびその
被制御段から制御段への外部負帰還によって与えられて
も良い。 電流調整回路は、平滑回路への電流の少なくとも大部分
がそ仁會通じて流れ、温度上外と共に値において増加し
て平滑回路への電流の流れを制限する正の渦庁係数の抵
抗を含むの゛が望ましい。 電流調整回路は、平滑回路への電流の少なくとも大部分
がそこを通して流れ且つその回路の７ｘ−ル・セーフ動
作に対してヒューズトシて作用する抵抗を含んでも良い
。 ヒユーズとして作用し且つ平滑回路への電流の少なくと
も大部分が流れる抵抗は、温度上昇と共に値において増
加して平滑回路への電流の流れ全制限する正の温度係数
の抵抗であるのが望ましい。 平滑回路への電、流の少にくとも大部分が流れる抵抗は
、年債回路のｆＭ造又は製作中での金に化によって形成
される。 可能な実施例における電流調整回路には、命名された順
序において直列に接続される第１の抵抗、第２の抵抗お
よび第３の」

【（抗を含むことができる。制御段は、第
４の抵抗と第３の抵抗との直列接続に直列に接続される
コレクターエミツタ路と、第１の抵抗に並列に接続され
るペース−エミツタ路と全」狛つトランジスタを含み、
第２の抵抗は前述のトランジスタのペースと、第３およ
び第４の抵抗間における接続にて規定される回路点との
間に接続される。 直ぐ前の節での電源における第１の抵抗Ｒ１＋第２の抵
抗Ｒ２、第３の抵抗８．３および第４の抵抗１．４の相
対的太きさは： Ｒｓ　＝　０．０５±０．０３　、Ｒ２＝　８．８２±
（１，４４゜およびに、３＝　４．ｎ　Ｏ±０．２０と
して；Ｒ１にに、Ｎ、。 ｎ、２＝１ぐ２１１．＋ Ｒ，３＝　Ｒ３Ｒ１４ ど規定される。 ｒｉｉ＋　＠に記述されている直流源は、次の如き、す
外わち： に４　＝　（１，６５±０．（１０６、Ｋｔ−８，８２
±１１．０８８゜およびに３＝　４．（１０±０．０４
０の定数を持つのが好ましい。 可能力実施例における電流調整回路は、命名された順序
において直列に接続される第１の抵抗、第２の抵抗およ
び第３の抵抗を含み、制御段は第４の抵抗と第３の抵抗
との直列接続に直列に瘍続されるコレクターエミツタ路
と、第５および第１の抵抗の直列に並列に接続されるペ
ース−エミツタ路とを持つトランジスタ金倉み、第２の
抵抗は前述のトランジスタのペースと、第３および第４
の抵抗間における回路点との間に接続される。 前節に記載の電源における第１の抵抗１１．／、　、第
２の抵抗口、′２、第３の抵抗１１．３’　および箪４
の抵抗Ｒ１′４　の相対的太きさは： に、、＝　（１，Ｆｉ　７　±　（＋、３　、　Ｒ２＝
　７．６　９　十（３，３８。 およびに、３　＝　４．（ｌ　Ｏ±０．２０として；１
（、、＝Ｉぐ１【（４ ０・２　：に２０４ Ｒ３＝１＜３ｎ。 と規定されるのが望寸しい、 直ぐ前の節（でおいて記述されている直流電源は次の如
く、すなわち： Ｋｌ　＝　ｒｌ、５７±０．（１（１６、Ｒ２−７，６
９±０．０７６およびＴ’−ｓ　＝　４．０　（１±０
．０４として規定される定数金持つのが好ましい。 幾つかの可能な実施例において、その電流調整回路は命
名さｆ’した順序において直列に接続される、所定の抵
抗と別な所定の抵抗とでもって構成される第１の抵抗と
、第２の抵抗と、第３の抵抗とを含むことができ、その
制（財）段は第４および第３の抵１Ａ二の直列接続にｉ
へ列に接蘇されるコレクターエミツタ路と、その所定の
抵抗に並列に且つ別な所定の抵抗および竿５の抵抗の１
α列接続に並列に接続されるペース−エミツタ路とを持
つトランジスタを含み、その第２の抵抗はそのトランジ
スタのペースとそしてその第３および第４の抵抗間にお
ける回路点との間に接続されろう ｆｌｉｔ　Ｎｊ　テノＴ’ＪＴ、　’ｉ：ｔｉＸ　ＶＣ
オはル？Ｘ１　ノ：ｌｉ、！Ｊｊ１１．．．２Ｗ　２　
ノ抵抗Ｒ１２、第３の抵抗Ｒ，３および第４の抵抗口１
４の相対的大きさは： ＫＩ−（１，６５±０．０３　、　Ｒ２”＝　８．８２
十〇、／ｌ　４　。 およびに３＝　４．００±０．２０として■、、＝　Ｋ
、、［１４ ■・２　””　Ｒ２ｉｔ、。 １”１３　＝　Ｋ３Ｂ。 と規定される。 直ぐ前の節による直流電源は： に１　＝　０．６５±０．００６　、Ｋ２　＝、８．８
２±０．０８８　。 およびに３　＝　４．（１０±０．０４０として規定さ
れる定数金持つのが好ましい。 被制御段は、　Ｍ　Ｃ）Ｓ　Ｆ　ＥＴとしての電界効果
トランジスタ全含むことができる。 被制御段ｔｄダーリントン配列において接続される複数
のトランジスタを含んでも良い。 平滑回路には直流出力電圧検知回路が設けられていて、
そこでのレベルに応動して、電流パルスを作シ出しそし
て直流出力レベルを作り出す回路手段全制御ｉｔ　”ｊ
るのに使用される制御信号を発生゛するようになってい
る。 以下添（７１図面に従って本発明の実施例に旬き説明す
る。 第１Ａおよび第１Ｂ図において例示されている如く、本
発明に従って構成された電源の例示としての箪１の実施
例並びにその変形例は、参照数字１９にて総称的に指定
されている電流調整回路を含み、従来のＩ　Ｌ７Ｖ　、
　’６０Ｈ２電圧源２２を横切って接続された例示とし
て示されている１対の端子２０　、２１　ｋ含んで５る
。第１Ａおよび第１Ｂ図には、端子２１に対して接続さ
れている電極を持つ電解コンデンサとして実現される１
００．（１μ■２の蓄積コンデンサ２４を含む平滑回路
２３が設けられている。蓄債コンデンザ２４を横切って
は直列に５６Ωの抵抗器２６と少なくとも１つのツェナ
ダイオード２７とが接続され、電源の出力端子２８，２
９Ｕツエナダイオード２７を横切ってか或は直列に接続
される複数の各ダイオードを横切って接続されている、 ツェナダイオードは、例えば、ＥＯＧ５０１８Ａとして
指定されている９、１ｖダイオードとして実現できる。 参照数字１９により総称的に指定されている電流調整回
路は平滑回路２３と端子２０との間に接・絖され、コン
デンサ２４は、電流調整回路１９からの電流パルス全労
けるように回路内に設けられている。電流調整回路１９
はコンデンサ２４を充電するように動作する。 第１Ａおよび第１Ｂ図に例示されている回路は、か力り
異なる大きさおよび電圧レベルのコンデンサを異なる電
圧レベルおよび／又は周波数の電源でもって充電するの
にも利用でき、前述の１１７Ｖ、２３４Ｖレベルおよび
６０　Ｈｚ　は単なる例である。電流調整回路１９は、
第１の抵抗器３３（抵抗Ｒ，１）、第２の抵抗器３４（
抵抗口、２）、第３の抵抗器３５（抵抗Ｒ１３）および
整流用ダイオード３６（第１Ａ図）、又は端子２１には
接続されていない方のコンデンサ２４の１つの極板とそ
の充電回路の端子２０との間に接続される整流用ダイオ
ード３６′　（第１Ｂ図）を含んでいる。例示されてい
る如く、整流用ダイオード３６（第１Ａ図）は端子２０
に接続されているアノードと、抵抗器３５の１端に接続
されているカソードとを持っている。第１Ｂ図に示され
ているように、整流用ダイオード３６′はコンデンサ２
４の極板の１つに接続されていルカソーＦｆｆｉ持ち、
そのアノードは抵抗器３３の自由端に接続されている。 第４の抵抗器３７（抵抗Ｒ，４）は第２および第３の抵
抗器３４．３５の接続点と、ＮＰＮ）ランジスタ３８の
コレクタとの間に接続されていて、トランジスタ３８は
第１の抵抗器３３の１端に接続されているエミッタを持
っている。第１の抵抗器３３の他端はトランジスタ３８
のペース並びに第２の抵抗器３４の１端に接続されてい
る。トランジスタ３８、抵抗器３３，３４．３５および
３７は電流調整回路１９の制御段を構成している。又、
トランジスタ３８のコレクタは、ダーリントン接続され
た一連のＮＰＮ接合トランジスタ３９〜４２全含む電流
増幅器にも接続されている。 ダーリントン接続されたトランジスタは、例えば、約２
００，０００の比較的大きな電流利得（β２）全与える
ように遷ばれており、他方、トランジスタ３８を含む制
御段は例えば約１００の電流利得（β１）ケ持つように
選ばれる。トランジスタ３９」４２の各々のコレクタは
整流ダイオード３６のカソード（第１Ａ図）か、又は電
源２２の端子２０（第１Ｂ図〕に接続されている。トラ
ンジスタ：３９〜４２のうちの第１のものすなわちトラ
ンジスタ３９０ペースはスイッチングトランジスタ３８
のコレクタに接続されている。ダーリントン接続された
トランジスタ３９〜４２の最稜のものすなわちトランジ
スタ４２のエミッタは、電流制限用の第５の抵抗器４３
（ＲＩりを介して、コンデンサ２４の１つの極板および
トランジスタ３８のエミッタに接続されている。１「流
制限用としての第５の抵抗器４３は、それがヒユーズと
しても機能するように選ばれた羽村からの全組化によっ
て形成される正の温度係数（Ｐ　Ｔ　Ｏ）の抵抗であっ
て、再充電中にある一々ツテリに変化を与えることなし
に回路を切り、周囲における危険状態全回避させている
。第１Ａおよび第１Ｉ３図に例示されている電流調整回
路１９の場合、ダーリ／トン回路構成のトランジスタ３
９〜。４２によって構成される電流増幅器の出力とスイ
ッチング・トランジスタ３８との間には外部帰還が与え
られていないが、内部帰還は第２および第１の抵抗３４
゜３３會介したトランジスタ３８のベースへの第３の抵
抗３５の連結によって与えられている。 回路１９が振動する可能性は、小さなコンデンサ４４を
トランジスタ３８のコレクタとトランジスタ４２のエミ
ッタとの間に接続しセして／又は小さなコンデンサ４５
および抵抗器４６のｒＭ　列接続全トランジスタ３８の
ペースとトランジスタ４２のエミッタとの間に接続する
ことで回避できる。 例として、第１Ａおよび第１Ｂ図に例示されていて且つ
集積回路において使用できる／ぐツテリ充電回路の回路
パラメータに対する典型的な値を次に示す。 Ｂ、１＝　８．９４６Ω　１ａ＝０．１２Ａ（平均〕Ｒ
２＝　１．２０．５４３Ω　ｉ　ｐ＝５．０Ａ　（ピー
ク〕Ｒ３＝　５４，６６８Ω　β１＝１００（電流利得
、制御段）Ｒ・４＝　］、３．６６７Ω　β２　＝２０
０，０００　（電流利得。 Ｒｓ＝　０．３８５Ω　電流増幅器） 実際問題として、抵抗Ｒ，，−Ｒ，に対する個々の値は
約±２０％と云うようにかなシ変動し、抵抗Ｒ１１〜Ｂ
、４に対する正確な値はそれらの間における割合はど重
要ではない。実際の場合における１１．１　：　Ｒ４、
１１１２：　Ｒ４およびＲ，３：Ｂ、４の比率は実質的
に±５％の範囲内にあるのが望ましく、実質的に±１％
にあるのが好ましい。こうした判定基阜は、第１Ａおよ
び第１Ｂ図の充電回路を拡散技術を用いて集積回路とし
て実現させること金白］能′にする。実際の場合におけ
る集積回路は、好寸しく（ｄ：円筒状にあって、約’１
６吋の長さと約％６吋の直径とを持つ小さか・・ウジン
グ内に含寸れても良い。各々が約１吋の２つの同心状ワ
イヤ・リードがハウジングから延在して与えられる。蓄
債コンデンザ２４全除いた場合での平滑回路は集積回路
の１部として構成さｉｌ、るのが好ましい。 従って、如上の比率全定数に＋　、　Ｒ２およびに３と
してそｉｔそれ表わすと、次の如くなる。すなわち： Ｂ・４Ｂ・４ およびｉ＜３＝　４．００±０．２０　＝二■（，４ 又は、一層好ましくは： ｆ（＋＝０．６５±０．００６　、Ｒ２””８．８２±
０．０８８および■ぐ３＝４．００±０．０４ 第５の抵抗Ｒ９５は他の抵抗に関して特定の比率にある
必要がないので、金属化によって容易に形成でき且つ回
路点に対する又はその間における金蔵接点にて構成でき
る。抵抗口５は、温度上昇と共に値において増大し７そ
れによシミ流を制限する正の温度係数（１）　’］’　
Ｏ）　’４−持つ抵抗であるのが望オしい。械抗Ｒ１１
〜Ｂ、４の大きさに対する抵抗ｎ、５の大きさは非常に
小さい。抵抗Ｒ９５は、実際の場合には適当な熱マウン
トがチップに与えられ、充電中では約１２５℃の温度に
おいて動作することになる電流調整回路全安定化させる
作用をする。充電電流は、摂氏１度当り約（１，４，５
％の割合で周囲温度における上昇と共に減少する。 運転に際して、第１人および第１Ｂ図に示されている回
路配列は、電流調整回路１９の入力端子２０，２１ＩＶ
ｌに接続されるものとして示されている電圧源２２に対
して電流調整回路１９金接続することによって動作状態
に置かれる。充電すれるべきコンデンサ２４は端子２１
と電流調整回路３１との間に接続されている（その電圧
は、■ｑｂとして第少Ａおよび第一５Ｂ図において例示
されている）、、第５Ａ図は従来の１１７■（ｒｍｓ　
）、６０１−Ｊｚ家庭用コン七ントにおける入力源電圧
２２０時間の関数としての電圧波形ｅ１に示している。 第５Ｂ図は整流用ダイオード３６（第１Ａ図）又は整流
用ダイオード３６′（第１．Ｂ図）の出力における整流
電圧の波形ｅ２を示している。第５Ａおよび第５Ｂ図に
示されている′電圧波形は、６０Ｈ２入力の１−サイク
ルに対して例示されている。第５Ｃ図は、約１２５℃の
安定な動作湯度が到達された彼での、第１Ａおよびｉｌ
Ｂ図での矢印４７にて示されている第５の抵抗器４３を
通してコンデンサ２４へと流れる充電電流ｉｃの対応波
形である。第５Ｃ図において見られる如く、交流入力の
各サイクルに対しては２つの電流スノぐイク４８，４９
があり、ピーク充電電流ｉｐは約５゜ＯＡである。こう
した電流スパイク４８．４’９は、図からも見られる如
く、例えばｎ、ｏ　ＯＯ４秒と云う比較的短かい期間で
あり、約０．］２Ａの平均充電電流ｉａとなる。 第１Ａおよび第１Ｂ図を再び参照するｋ、ダイオード３
６（第１Ａ図）又はダイオード３６′（第１Ｔ３図）は
、トランジスタ３９〜４２によって規定されるダーリン
トン構成の電流増幅器に対して入力軍、流源を与え、制
御段のスイッチングパトランジスタ３８に対して動作電
圧を与える。初めに、比較的太き外電流スノξイクが発
生されて、ＰＴＯ抵抗器４３をその加熱により値におい
て増大させ・、その後、その電流スパイークの振幅はそ
れらが５．ＯＡレベルに到るにつれて小さくなり、チッ
プは約１２５℃の安定した動作淵度を達成する。故に、
電源２２の交流電圧ＣＩが正であってしかも例えば、充
電されるべきコンデンサ２４の電圧１（ｂＫ関して２．
６ｖ以内で僅かばかり大きい場合、トランジスタ３８お
よび３９〜４２は導通しない。その電圧差が２．６ｖに
到ると、コンデンサ充電電流は、第５０図での電流スノ
ξイク４８の前縁として例示されているように、トラン
ジスタ３９〜４２全通して流れ始める。トランジスタ３
９のペースへの電流は、トランジスタ３９〜４２にて増
幅されそして初めは第５の抵抗器４３全通してコンデン
サ２４へと比較的低いレベルにおいて流れ、それにより
、電流スパイク４８の前縁が５．ＯＡレベルに向けて進
むようにコンデンサ２４を充電し始める。電流スノξイ
ク４８として例示されているこの電流は、整流用ダイオ
ード３６．、（第１Ａ図）又は整流用ダイオード３６１
　（第１Ｂ図）を介してコレクタへと供給される電圧が
１層プラスになるにつれて増大し、そのライン電圧ｅ１
がコンデンサ電圧Ｅｂよシも約ｌｏｖ大きいときに、約
５．ＯＡのピークに到る。増加する電流は、ダーリント
ン接続されたトランジスタ３９〜４２へと供給されるの
みならず又、前にも述べた如く、ダイオード３６とコン
デンサ２４′の１つの極板との間（第１Ａ図）又はダイ
オード３６′と電源２２の端子２ｏとの間（第１Ｂ図）
で直列に接続されている第１の抵抗器３３、第２の抵抗
器３４および第３の抵抗器３５がら成る分圧器を介して
トランジスタ３８のペースにも供給される。トランジス
タ３８のペースへの電流が十分な状態でそのライン電ｆ
ｆ１ｅ４がコンデンサ２４の電圧Ｅｂ　よりも約１０ｖ
程度大きイレベルに到ると、このトランジスタ全ターン
オンさせ、かなりの電流をそのエミッターコレクタ路全
通して流れさせてその電圧を減少させる。その結果、ト
ランジスタ３９のペースへと供給される電流はダーリン
トン構成にあるトランジスタ３．９゛〜４２から成る電
流増幅器に流れる電流を第５Ｃ図での電流スパイクの後
縁によって例示されているように減少させそして約０．
０００４秒の期間金持つ総合的電流スパイク４８奮迅速
にターンオフさせる。トランジスタ３９〜４２は、ライ
ン電圧ｅＩが蓄積コンデンサの電圧Ｅｂに対して約２７
．６Ｖの差に到るときにターン・オフされる。この時間
期間中、第２の抵抗器３４と第３の抵抗器３５との間で
の接続点における電圧の低下として与えられる内部帰還
のために、トランジスタ３８の実効抵抗は増加する。ト
ランジスタ３９〜４２は、トランジスタ３８が導通して
いて、そのライン電圧間の差が蓄積コンデンサの電圧Ｅ
ｂに対して約２７．６Ｖ以下になるときに再びターンオ
ンされ、その結果、第５Ｃ図の電流スノクイク４９の前
縁が作り出され、この電流スノξイクは、ライン電圧ｅ
１とコンデンサ電圧Ｅｂ　との間における電圧差が再び
約１０’　Ｖに到るとき、約５．ＯＡのピークへと到達
する。トランジスタ３９〜４２は、ライン電圧ｅＩとコ
ンデンサ電圧Ｅｂとの間における差が再び約２．６ｖに
到る迄、導通し続ける。かくして、約５．ＯＡで０．０
００４秒期間の電流スパイク４９が作り出される。こう
した作用は入力電圧ｅ１の半サイクルおきに生ずるので
、１つはそれらの部分におけるように、２つの電流スパ
イク４８．４９が発生される。かくして、充電用として
の電流スパイクは、整流用ダイオード３６（第１Ａ図）
又はダイオード３６′（第１Ｂ図）からの整流半波電圧
出力ｅ２の初勘部分において、例えば約０．０００４秒
と云う短かい時間期間にわたって作り出され、他の電流
スノぐイクは、前と同様にして、約（１，０００４秒と
云う短かい時間期間にわたり、その終端部分（ｌζおい
て作り出され２）。こうした作用は次々と行われて、雷
、流スノξイークの形態における電荷をコンデンサ２４
に与え、これはコンデンサ２４が完・全に充電されるま
で継続する。この時間中、コンデンサは出力端子２８．
２９（ｚ介して負荷へと放電され、ゼナーダイオード２
７は調整された出方電ＩＥ金与える。 １１７Ｖ　、、６０ｒ１ｚ電源に代って２３４　Ｖ　、
　６０　Ｈｚ電源が使用される場−８−（回路内におけ
る湯度変化の影響は無視して）、電流スパイク４８，４
９の尖頭振幅は変らない（第５Ｃ図）が、それら電流ス
ノクイクおよび平均電流の時間期間は半分に力る。しか
しながら、笑際の場合、電源電圧が高い場合での回路の
動作湿度は低い電圧（Ｌ１７Ｖ）の場合よりも低いので
、ＰＴＯ抵抗器４３の値全低下させて電流スパイク４’
８．４９の尖頭振幅を大きくさせることになる。更に、
低い回路温度はトランジスタ３８（第１Ａおよび第１Ｂ
図）のゲート−エミッタ間でのスレッショルド電圧を大
きくさせるので、電流スパイクの期間および尖頭振幅を
共に増大させる傾向にある。装着が高い電源電圧で作動
されるときでの低い回路湿度の結果として、平均電流に
おける減少は、その回路温度が一定に糾：持されるとし
た場合に比較してかなシ大きい。 第２図に例示さ−れている如く、本発明に従って構成さ
れた電源回路の例示としての２８２の笑施例が参照数字
５０により総称的に指定され、従来の１１７Ｖ　、　６
０Ｈｚ電圧源２２を横切って接続された例示のための１
対の端子２０．２１ｆｆｉ含み、第１Ａおよび第１Ｂに
示されているのと類似の回路コンポーネントに対しては
類似の参照数が付与されている。第２図に示されている
平滑回路２３は電解コンデンサである１０００μＦ’ｌ
）　蓄積：’ンデンサ２４を含んでいる。コンデンサ２
４は端子２１とトランジスタ３８のエミッタとの間に接
続されている。蓄積コンデンサ２４を横切って直列に５
６０の抵抗器２．６と少なくとも１つのツェナダイオー
ド２７とが接続されておシ、電混の出力端子２８　、２
’９はツェナダイオード２７を横切って接続され、ツェ
ナダイメート２７は、例えば１うＣｏ５ｏ１８Ａとして
の９．１ｖダイオードとして実現できる。参照数字５．
０によって総称的に指定されている電流調整回路は端子
２　（１、２１を横切ってコンデンサ２４と直列に接続
されている。 第２図に例示されている基本回路５ｏは、１１７Ｖ　、
６０Ｈｚ電源および２３４Ｖ　、６０Ｈ２？［源でもっ
てコンデン？’を充電するのにも使用できる。 しかしながら、第２図に例示さｉＬでいる充電回路は、
かなり異なる電圧レベルおよび／又は周波数の電源でも
ってコンデンサ全充電するのべも利用でき、如上の電圧
レベルおよび周波′数は単なる例として述べられている
こと全銘記されたい。電流調整回路５０１１″！第１の
抵抗器５１（抵抗Ｈ，／、）および第２の抵抗器５２（
抵抗Ｒ’２）全含み、も（７も内部帰還が所望ならば、
第３の抵抗器５３（抵抗Ｈ，／３）が、電流制限用の抵
抗ｆ！：子５４　（抵抗口、’５）ｋ介”してコンデン
サ２４とその回路の端子２０との間に接続さ第１ている
整流用ダイオ−ＩＳ３６に１σ列に含捷ハる。例示され
ている如く、整流用ダイオード３６は端子２０に接続さ
れているアノードと第３の抵抗器５３の１端に接続され
ているカソードとを持っている。第１Ｂ図に例示さｆ’
している場合での如く、第２図の回路の変形はダイメー
ト３６を、抵抗器５４およびトランジスタ３８のエミッ
タの接耘点とコンデンサ２・４０１つの極板との間に接
続される整流用ダイオードでもって置き換えることによ
って可能である。第４の抵抗器５５（抵抗口・′４）は
第２および第３の抵抗器５２および５３の接続点とＮＰ
Ｎトランジスタ３８のコレクタとの間［４１続されてい
る。Ｎ　）’　Ｎ　）ランジスタ３８は、コンデンサ２
４と且つ、第１の抵抗器５４を介して、第１の抵抗器５
１の１端とに接続さオしているエミッタ２持ち、第１の
抵抗器５１の他端はトランジスタ３８のペース並びに第
２の抵抗器５２の１　”；ＩＲＸに接続されている。 ｌ・ランジスク３８および抵抗器５１〜５５は電流調整
回路５０の制御段を構成する。第３の抵抗器５３がない
場合、抵抗Ｒ，′３は零であり、トランジスタロ３８の
電極に接続されない抵抗器５５の端部と抵抗器５２の端
部とは、ダイオード３６のカソードに直に接続されるこ
とになる。この場合には、外部帰還のみが与えられるこ
とになる。トランジスタ３８のコレクタはダーリントン
構成された一連のＮＰＮ接合トランジスタ３９〜４２に
接続される。ダーリントン構成のトランジスタ３９〜４
２は、例えば、約２００，０００の比較的大きい電流利
得（β２９を与えるように選ばれ、他方、制御段のトラ
ンジスタ３８は、例えば、約１００の電流利得（β１）
全回路に持たせるように選ばれる。トランジスタ３９〜
４２の各々のコレクタは整流用ダイオード３６のカソー
ドに接続されている。トランジスタ３９〜４２の初めの
ものすなわちトランジスタ３９のペースはトランジスタ
゛３８のコレクタに接続されている。ダーリントン接続
された電流増幅用トランジスタ３９〜４２の最後のもの
すなわちトランジスタ４２のエミッタは第５の４１１：
抗器５４を介して制御トランジスタ３８のエミッタに接
続されている。第２図に例示されている電流調整回路５
０の場合には、外部帰還が、トランジスタ３８のベース
に接続されていない方の第１の抵抗器５１の端部に接続
されたコンデンサ２４に接続されていない端部金持つ第
５の抵抗器５４を介して、ダーリントン回路構成のトラ
ンジスタ３９〜４２にて構成される増幅器の出力とスイ
ッチング・トランジスタ３８との間に与えられてい、る
、イ」加的内部帰還は、第１Ａおよび第１Ｂ図に例示さ
れている実施例における如く、トランジスタ３８のベー
スへの第３の抵抗器５３（抵抗器３５、第１Ａおよび第
１．Ｂ図）の連結によって与えられる。 ９ｊｌとして、こ＼では、第２図において例示され且つ
集ｆ、Ｉｉｆ回路において使用できる充電回路の回路ノ
ξラメータに刻する典型的な値を示す、。 １１、１’　＝　７．６４＋１Ω　ｉａ　＝　Ｑ、１２
　Ａ　（平均）［Ｌ’２＝　］（１２，７４（ｌΩ　ｉ
ｐ　＝　５．（’ｌ　Ａ　（ピーク）■・’３＝　５３
，４４０Ω　β＋＝１．（１０（電流利イひ、制御段）
１１、’４＝＝　ｌ　３，３６０Ω　β２　＝　２００
，０００　（電流利得。 ［ｌ’ｓ　＝　（１，１１００電流増幅器）第】Ａおよ
び第１Ｂ図に例示されている実施例における如く、実際
問題として、抵抗Ｒ，／、〜Ｉ１．’　、に対する個々
の値は約±２０％と云う範囲で変動ず・・るが、抵抗Ｒ
・′１〜ｐ　ｔ　４に対する正確なｆｒｉはそれらの間
における比率はど重機ではない。 実際の場合において、Ｂ％、　：　Ｒ，／４．　Ｈ，’
／２：ｎ、Ｉ４およびＨ，／３：　Ｒ，の比率は実質的
に±５％の範囲内にあるのが望ましく、実質的に±１％
にあるのが好貫しい。こうした判定基準は第２図の電流
ｊｊ！！ＩＩ整回路５０全回路技術を使用して集積回路
として丈現するのを可能にし、箇ＩＡおよび２ｎＪＢ図
に例示さ−れでいる実施例に関連して述べられた大きさ
くτついての１１！２長はこの実施例にも等しく適用す
る。従って、如上の比重全定数に、’ｌ　＋　Ｋ′２お
よびに′３　としてナノ１．それ表現すると次の如くな
る。すなわち： 又は、一層好ましくは： に、＝０．５７±０．００６．　Ｋ２　＝　７．６９゜
±０．（１７’６および■ぐ３＝４．ＯＯ±０．０４ 抵抗Ｒ１５は他の抵抗に関して特定の比率にある必要が
ないので、金属化によって容易に形成でき且つ回路点に
対する又はその間における全屈接点により構成できる。 第１Ａおよび第１Ｂの場合における如く、抵抗Ｂ１５は
、潟度士昇ど共に値において増加して電流全制限しそし
て実際の集積回路では、適当な熱マウントがチップに与
えら）ｔ、て、・々ツテリ充電中では約１２５℃のテッ
プ温度において動作することになる回路を安定化させる
正の流度係数（Ｐ　Ｔ　Ｃ）を持つ抵抗であるのが望ま
しい。ＰＴＯ抵抗器５４　（Ｒ′５）は、それがヒユー
ズとしても機能するように選ばれた材料でもっての金属
化によって形成されル（７）　カ好−ｊ：　Ｌ　（、充
１Ｅ中におけるコンデン”４−２４、平滑回路２３の他
のコンポーネントおよび伶子２８．２９に接続されてい
る装置全破損することなく回路を切１ｔ’ｌ　Ｌ　、周
囲における危険状態全回避させている。充電電流は、華
氏１回当シ約１／／係の割合において周囲調度における
上昇につれて減少することになる。 回路５，０が１辰動する可能性は、小さな静電容量４４
全トランジスタ３８のコレクタとトランジスタ４２のエ
ミッタとの間に接続しそして／又は小さなコンデンサ４
５と抵抗器４６との直列接綺ヲトランジスタ３８のペー
スとトランジスタ４２のエミッタとの間に接続すること
によって回避ができる、 運転に際して、第２図に示されている回路配列は第１Ａ
図の回路と同様にして動作状１態に置かれ、第５　Ａ−
第５０図において示されている波形幻、２１′￥２図の
回路にも同様に適用する。 第２図に例示されている回路において、電流スノξイク
４８．４９は、ｉ５０図に９ｐ示されている如く、動作
流風が達成さｉまた後姓、約Ｏ８］２への平均光′Ｍｃ
’　ｍ、流葡与えるように一約５．ＯＡ句近の大きさに
到達することＫな勺、そこにおいて、その電流スパイク
４８　、４．９はそれぞれ約ｎ、０００４秒の期間を有
している。第１Ａ図の回路と第２図の回路との間におけ
る動作上での主な差異は次の点、すなわち、第２図の回
路には、抵抗器５３による内部帰還と抵抗器５４による
トランジスタ３８への外部帰還とが共に与えられている
ことである。 運転に際して、第５の抵抗器５４によって与えられる外
部帰還と第３の抵抗器５３によって与えられる内部帰還
とは、制御段の抵抗全会え、そしてトランジスタ３８に
作用して、比較的低い電圧がある期間に対してはトラン
ジスタ３９〜４２における電流全制限しそして高い電圧
がある時間中ではｌ・ランジヌタ３９〜４２をターン・
オフさせる。 第３図に例示されている如く１本発明に従って構成さノ
１．る第３の実施例としての電源は、参照数字５７によ
って総称的に指定さり、ている電流調整回路と、従来＋
７）　１１７Ｖ　、　６０Ｔ−１，、電圧源２２企横切
って接続されている例示としての１対の；ｌｌｉ！子２
０，２１とを含んでいる。第３図において、平滑回路２
３は、端子２１とトランジスタ３８のエミッタとの間に
接続された電１解コンデンサとしての１０００μＦ蓄積
コンデンサ２４を含んでいる。蓄積コンデンサ２４を横
切って直列（’ｉ’−５６０の抵抗器２６と少なくとも
１つのゼナーダイオード２７とが接続されておシ、電源
の出力端子２８．２９はツェナダイオード２７を横切っ
て接続されている。ツェナダイオード２７は、例えばＥ
ＯＧ５Ｑ１８Ａ　として指定される９、１Ｖダイオード
として実現できる。参照数字５７によって総称的に指定
されてい電流調整回路は端子２　（１、２１を゛横切っ
て蓄積コンデンサ２４と直列に接続されているので、コ
ンデンサ２４は電流調整回路５７からの電流パルスを受
けることができる。 第３図に例示されている回路（ｄ、かなり異なる大キさ
および電圧レベルのコンデンサを異なる電圧レベルお工
ひ／又は周波斂の電源でもって充電するのにも利用でき
、従来σ）１１７Ｖおよび２３４Ｖ　、６０１４ｚの電
源は単なる例である。電流調整回路５７（ｉ、並列に接
続される抵抗器３３ａおよび３３ｂによって規定され、
以下では６′′第１の抵抗″（抵抗Ｂ５＋）と呼ばれる
ｍｌの抵抗性インピーダンス、第２の抵抗器３４（抵抗
Ｒ５２）、第３の抵抗器３５（抵抗Ｂ、３）およびコン
デンサ２４の１つの極板とその充電回路の端子２０との
間に接続されている整流用ダイオード３６を含んでいる
。例示されている如く、整流用ダイオード３６は端子２
０に接続されているアノードと、抵抗器３５の１端に接
続されているカソードと４：持っているうしかしながら
、第３図に示されているダイオード３６は、第１Ｂ図に
示されている如く、コンデンサ２４の１つの極板に接続
されているカソードとそして抵抗器３３ａの自由端に接
続さｆ’しているアノードとを持つ整流用ダイオード３
６′によって置き換えることができるものと理解された
い。第４の抵抗器３７（抵抗Ｒ１４）は第２および第３
の抵抗器３４および３５の接続点と、ＮＰＮトランジヌ
タ３８のコレクタとの間に接続され、そのトランジスタ
３８のエミッタはコンデンサ２４と抵抗器３３ｂの１端
とに接続されている。抵抗器３３ｂの他端ハトランジス
タ３８のベース並びに第２の抵抗器３４の１端に接続さ
れている。トランジスタ３８と、抵抗器３３ａ、３３ｂ
、３４　、’３５および３７とは雷、流調整回路５７の
制御段を構成する。トランジスタ３８のコレクタは、ダ
ーリントン接続された一連のＮＰＮ接合トランジスタ３
９〜４２を含む電流増幅器に接続されている。 ダーリントン接続され７ｔトジンジスタは、５例えば約
２００．ｆｌ　Ｏｆｌの比較的太きａ電流利得（β２）
全与えるように選ばれ、他方、ｌ−ランジスタ３８を含
む制御段は例えば約１００の電流利得（ｆｌ）を持たぜ
るように選ばれている。トランジスタ３９〜４２の各々
のコレクタは整流用ダイオード３６のカソードに（又は
ｂ　ｍ　Ｉ　Ｂ図に示されている如く”、回路がダ・ｆ
オード３６ケダイオード３６′でもって置き変えること
によって修正された場合には電源２２の端子２０に）接
続されている。トランジスタ３９〜４２の第１のものす
なわちトランジスタ３９のベースはスイッチング・トラ
ン、ジスク３８のコレクタＶｃ接続されている。ダーリ
ントン接続されたトランジスタ３９〜４２の４ｔ　４＆
のも（／、）すなわちトランジスタ４２のエミッタは、
電流制限用の第５の抵抗器４３　（ａｓ　）　”；ｌ：
介して、コンデンサ２４およびトランジスタ３８のエミ
ッタＩＩ（接続されている。 電流制限用の第５の抵抗器４５は、それがヒユーズとし
ても全能するように選ばれた材料からの全屈化にて形成
される正の温度係数（ＰＴＯ）金持つ抵抗であるのが望
ましく、それにより、充電中におけるコンデンサに変化
金与えることなしに回路を切り后１「シて周囲におりる
危険状憩孕回避させている。第３図に例示されている電
流調整回路５７の楊企（℃は、外部帰還が、抵抗：’＋
Ｎ　４３と１１（抗病３３【）との曲における接続によ
って、スイッチング・トランジスタ３８とぞしてダーリ
ントン回路構成のトランジスタ３９〜４２によって構成
される電流増幅器の出力との間に力えられている。内部
ン“・ｉ）還は、抵抗器３４お工び３３ａ（５介してト
ランジスタ３８のベースへの抵抗器３５の連結によって
与えられている。抵抗Ｒ１２〜Ｒ，４および抵抗Ｒ９１
（これは並列に接続される抵抗器３３ａおよび３３ｂＬ
７）笑効抵抗としてｔｊ’ｌ”ｊｉ’さｉｔ１抵抗器４
３は非常に小さいンの値並びにその比率および範囲を選
ぶには、第１Ａ図の回路に関連せる判定基準および計算
が以下詳Ｉ１１に示される如く適用される。 第１Ａ、第１Ｂおよび第２図に例示された実施例におけ
る如く、その回路が如伺なる状況の下でも振動し力いこ
とを保証するには、第１Ａ。 ｊｆｆｌＢおよび第２図に例示されているのと同様な態
様において、小さなコンデンサ４４および／又は小さ々
コンデンサ４５と抵抗器４５の直列接Ｒｋ？３図で示さ
れているように接続することが必要である。 例として、第４図に例示され且つ具体的集積回路におい
て使用できる調整回路の回路ノラメータに対する典型的
□な値？次に示す。 ｎ、、＝　８．９４６Ω　１ａ＝０．１２Ａ（平均）Ｒ
２＝１２０，５４３Ω　１ｐ＝５．ＯＡ（ビーク）夏１
．ａ＝　５４，６６８Ω　β＋＝１（１０（電流利得、
制御段）Ｂ＜＝　１３．６６７Ω　β２＝２００，００
０　（電流利得。 Ｒ，ｓ＝　０．３８．５０　電流増幅器）実際問題とし
て、抵抗Ｒ１〜１１．４に対する個々の値は釣上゛２０
％のようにかなシ大きく変動するが、抵抗口、ｌ　””
　Ｒ，４に対する正確な値はそれらの間における比率ｔ
など重畳ではない。実際の場合において、Ｊ　：　ｆｌ
、４　、　Ｒ２：　ｎ４　オＺ　Ｕ　Ｒ３：　Ｒ，＜の
比率は実質的に±５係の範囲内にあるのが望寸しく、実
質的に±１％にあるのが好ましい。 こうした判定基準は、第３図の充電回路５７を拡散技術
を用いて集積回路として実現すること発可簡にする。実
用に際して、この集積回路は、好ましくは円筒状にあっ
て、約著。吋の長さとそして約％６吋の直径とを持つ小
さ々ハウジング内に収容することができる。各々が約１
吋の２つの同心状ワイヤリードがそのハウジングから突
き出して与えられる。平滑回路に関しては、蓄積コンチ
ンサ２４全除いて、その集積回路の１部分とするのが好
ましい。 従って、如上の比率を定数に、　、　Ｋ２およびＩ（３
としてそれぞれ表わすと、次の如くなるうおよびに３Ｆ
　４．００±０．２０＝−Ｒ・４ 又は、一層好ましくは： に１＝０．６５　±０．００６．　Ｋ２＝８．８２±０
０８８およびに３　＝　４．０　（１±００４第５の抵
抗Ｒ１５は他の抵抗に関して特定の比率にある必要がな
いので、金属化によって容易に形成でき且つ回路に対す
る又はその間における金属接点にて構成できる。抵抗口
、５は、温度上昇と共に値において増加して電流の流れ
全制限する正の温度係数（Ｐｉ’Ｏ）’ｆ＜持つ抵抗で
あるのが望ましい。抵抗１（，１〜Ｂ、４の大きさに対
する抵抗Ｒ１５の太きさけ非常に小さい。実際の場合に
おいて、抵抗Ｒ，５は、適当な熱マウントがテップに与
えられて、バッテリ充電中では約１２５℃の温度で動作
することになる電流調整回路を安定化させるようにイ／
ケ用する。充電電流は摂氏１度当り約０．４５％の割合
で周囲温度の上昇につれて減少する。 第３図に示されている回路は、その動作に関する限シ、
第１Ａ、第１Ｂおよび第２図に例示されている回路と同
様に動作し、第５Ａ−第５Ｃ図の電圧および電流波形が
適用されるので、こ＼では説明の反復を省略する。 第４図に例示されている如く、本発明に従って構成され
る電源の例示としての第４の実施例は、ｊ１７Ｖ　、６
０Ｈｚ電圧源２２を横切って接続された例示としての１
対の端子２０　、、、２１　’５１”持つ電流調整回路
全台み、第１Ａ、第１Ｂ、第２および第３爾に示されて
いる回路コンポーネントと類似のコンポーネントに対し
ては類似の参照数字が付与されている。第４図に示され
ているように、平滑回ｆ８２３は、そのエミツター／ぐ
イアス抵抗器を介してトランジスタ３８のエミッタと端
子２１との間に接続されｆ？：、電解コンデンサである
１０００μＦ蓄積コンデンザ２４を含んでいる。５６Ω
の抵抗器２６と少なくとも１つのツェナダイオード２７
とがコンデンサ２４全横切って直列に接続され、その電
源の出力焔子２８゜２９は、例えばＢＯＯ５０１８Ａと
して指定される９、ｉＶダイオードとして実現できるツ
ェナダイオード２７を横切って接続されている。参照数
字６９によって総称的に指定されている電流調整回路は
、端子２０．２１を介し−で、交流源２２を横切ってコ
ンデンサ２４と直列に接続されている。 第４図に例示されている電流調整回路６９は、１１７Ｖ
　、　６（ｌＨｚ電源および２３４Ｖ　、６０Ｈ２電源
からコンデンサ２４を充電１するのに使用できる。しか
しながら、第４図に例示されている電流調整回路はかな
り異なる電圧レベルのコンデンサを異なる電圧レベルお
よび／又は周波数の電源でもって充電するのにも利用で
き、如上の電圧レベルおよび周波数は単なる例であると
理解されたい。電流調整回路５８は、第１の抵抗器５８
（抵抗Ｒ’＋）、第２の抵抗器５９（抵抗［”２）、内
部帰還が望まれるときに設けられる第３の抵抗器６０（
抵抗Ｌ”３）、および交流源２２に接続されている端子
２０と抵抗器６０の１端との間に接続される整流用ダイ
オ−１’３６（代替として、この整流用ダイオードは第
１Ｂ図での整流用ダイオード３６′によって例示されて
いるように接続されても良い）に直列にあ第６の抵抗器
６２（抵抗Ｒ’６）はトランジスタ３８のエミッタと、
コンデンサ２４０１つの極板或は、もしも第４図の回路
が第ｉＢ図に示されているように整流用ダイオードを置
き換えることにより修正されているならば、整流用ダイ
オード３６′のアノードとの間に接続される。 例示されている如く、整流用ダイメートは端子２０に接
続されているアノードと、第３の抵抗器６０のｌ屑ｉ、
ｉ　Ｉ／Ｃ接続されているカン−Ｆとを持っている。ｍ
４の抵抗器６３（抵抗Ｒ９’４）は第２および第３の抵
抗器５９および６０の接続点とＮＰＮ）ランジスタ３８
のコレクタとの間に接続され、ＮＰＮ）ランジスタ３８
のエミッタは、一方では抵抗器６２１−介してコンデン
サ２４に接続され、他方では抵抗器６２および第５の抵
抗器６１ケ介して第１の抵抗器５８の１端に接続され、
抵抗器５８の他端はトランジスタ３８のベース並ひに第
２の抵抗器５９の１端に接続　。 されている。トランジスタ３８および抵抗器５８〜６３
は電流調整回路６９の制御段を構成している。第３の抵
抗器６０がない場合、抵抗Ｒ，３け零であるので、抵抗
器５９の端部とトランジスタ３Ｂの′＠極に接続されて
いない方の抵抗器６３の端部とはダイオード３６のカソ
ードにｉＭ　ＶＣ％或はそのダイオードが第１３３図に
示されているようにダイオード３６′として位置されて
いる場合には端子２０に接続されることになる。抵抗口
、′３の値が零である場合には、外部帰還のみが力えら
れることになる。トランジスタ３８のコレクタは、好ま
しくは金坊酸化物シリコン電界効沫トランジスタ（八４
０ＳＦＥＴ）　である電界効果トランジスタ（Ｔ＝’　
Ｅ’ｌ’　）のゲート電極＋０１に接続されている。λ
４０８　ＦＩＤＴ　６４は約２８の比較的高い相互コン
タクタンス（Ｇｌ　’に一％えるように選ばれ、他方、
制御段のトランジスタ３８は例えば約１００と云う比較
的太き外電光利得（βを回路内に持つように選ばれる。 ＭＯ８ＦＥ’！’６４のンーヌ電極＋８１は整流用ダイ
オード３６のカソードに（或は、もしもそのダイオード
が第１Ｂ図に示されている如く位置されているならば端
子２０に）接続されている。ＭＯＳ　ＦＥ’ｒ６４のケ
ートはトランジスタ３８のコレクタに接続されている。 ＭＯＳ　ＦＥＴ　６’４のドレイン・ゲー）　（Ｄｌは
、第５の抵抗器６１に介して、コンデンサ２４の１つの
極板に（或は、もしもダイオードが第１Ｂ図に示されて
いるように位置されているならば、整流用ダイオード３
６のアノードに）接佇されていると同時に、制御トラン
ジスタ３８のエミッタに接続されている。λ４０ＳＦＢ
’ｌ’６４のサブストレートはそのドレイン電極（■）
）に導電的に接続されている。第４図に例示されている
電流調整回路５８の場合には、外部帰還が、ｌ・ランジ
スタ３８のベースに接続されていない方の第１の抵抗器
５８の端部に接続されているコンデンサ２４（又は、第
１１３図の可変例が使用されるならば、ダイオード３６
′のアノード）に接続されていない端部金持つ第５の抵
抗器６１を介して、ＭＯＳＦＥＴ　６４　によって構成
されている増幅器の出力とヌイツテング・トランジスタ
３８との間に与えられている。＜＝ｈ加的方内部帰還は
、第２図に例示されている実施例でのように、トランジ
スタ３８のペースに対する第３０ｍ　抗層６０の連結に
よって与えられている。 その回路の］辰動は、例えば１２００．Ｆの小さなコン
デンサ６５を抵抗器５８と並列に接続することにより回
避させることができる。 例として、第４図において例示され且つ実際の集積回路
として使用できる電流調整回路の回路パラメータに対す
る典型的な値を次に示す。 ｎ、’ｒ＝　３，９００Ω　１ａ＝０．１２Ａ（平均）
Ｒ’　ｘ　＝　１０　（１，００（ｌΩ　ｉ　ｐ＝　５
．ＯＡ　（ピーク）Ｂ１０−１８，０００Ω　β＝１０
０　（電流利得、制斜段）■、’＜　＝　３６．００　
（ｌΩ　０＝２．０ｔＪＲ１’５＝　０．０７Ω　（Ｍ
　ＯＳ　Ｆ　ｌｉ　’ｌ’増幅器の相ｎ、’６＝　２７
０Ω　互コンダクタイス）第４図に例示されている実施
例において、抵抗口、′１〜Ｂ、　４’　に対する個々
の値は、実際問題として、他の実施例における如く、約
±２０％と云う範囲でかなり変るが、抵抗Ｉｔ、’１〜
Ｒ１′４に対する正確な値はそれらの間における比率は
ど重畳ではない。実際の場合におけるＲ、／ｌ：　（（
、Ｚ。 １１、’２　：　Ｒ，’４およびＲ，／３：　Ｒ，／、
の比率は実質的に±５％の範囲内にあるのが望ましく、
実質的に±１係にあるのが好ましい。こうした判定基準
は第４図の回路の電流調整回路部分全拡散技術音用いて
集積回路として実現するの全可能にしており、他の実施
例に関連して述べもれた寸法での特長はこの実施例にも
等しく適用する。従って、如上の比率全定数に’１　、
　Ｋ’２およびＫ　／　。 としてそれぞれ表現すると次の如くなる。すなわち： 又は、一層好ましくは： に’＋＝０．５７±０．０６’６．　Ｋ’２＝７．６９
±０．０７６　。 および、に３＝　４．００±００４ 抵抗Ｒ１′５は他の抵抗に関して特定の比率にある必要
が寿いので、金属化によって容易に形成でき且つ回路点
に対する又はその間における金、＠接点によって構成で
きる。他の実施例の場合での如く、抵抗Ｒ１′５は、流
度上昇につれて値において増加して電流の流れを制限し
、実際の集積回路でｆｄ、適当な熱マウントがチップに
与えられ、〕々ツテリ充電中では約１２５下のチップ湿
度において動作することになる回路を安定化させるよう
に作用する市の温度係数（ＰＴＯ）全持つ抵抗であるこ
とが望ましい。Ｐ　’ｌ’　Ｏ抵抗器６１（Ｒ，’５）
は、それがヒユーズとしても機能するように選はね、た
４９料からの金属化により形成されるのが打首しく、充
電中にあるコンデンサ、その連動された回路コンポーネ
ントおよび／又は出力端子２８．２９に接続されるごと
になる装＠を破損することなしに回路を切りＰＩＦすよ
うにしている。充電電流は華氏１度当シ約１／４％の割
合において周囲温度の上昇につれて減少する。 トランジスタ３８に対して戸々イアス抵抗とじて作用す
る抵抗器６２は、抵抗Ｒ，１〜Ｒ，４に対して特定の比
率関係にある必要がない。 第４図にイタ１１示されている電力回路は第２図に例１
示されている回路とはソ同様な態４まζ・において７ｇ
作し、第２図でのダーリントン構成のトランジスタ３９
〜４２に７代る八４０Ｓ１・’Ｅ’ｌ’６４（第４図）
はトランジスタ３８を含んでいる利便１段によってター
ン・オンおよびメツされる。Ｅ’Ｃ：　５　Ａ　−５’
４５０図に示さノ１．ている波形は第２図の回路と実Ｔ
ｊ的に同じ態様にある第４図の回路によっても作り出さ
れるので、■ｈ作についての詳細な隔諸は必Ｔｆ２カい
ものと思われる。 第４図の回路は、第５Ａ−第５Ｃ図に例示されている波
形にｂ゛、１する限り、第２図の回路と本質的に同じに
動作するので、動作シーケンスについての詳述を省略す
る。 運転において、第５の抵抗器６１によって与えられる外
部帰還と、第３の抵抗器６（）によって力えられる内部
帰還とは、制の段の抵抗を変え、その能動素子すなわち
トランジスタに作用して、比較的低い電圧がある期間に
対してはＭＯ８ＦＥＴ６４に流れる電流全制限し、高い
電圧がある時間期間中ではＭＯ８ＦＥＴ　６４　”ｃタ
ーンメツさぜるように作用する。 こ＼での実施例において、電界効果トランジスタはダー
リントン構成のトランジスタ３９〜４２０代シとして使
用できることを銘記されたい。 第６図を参照するに、そこには叫声υの平滑回路２３′
が例示されている。こ（ｖ　（ＬｉＪ路は、第１Ａ。 第１Ｂ、第２．εＢ３および第４図に示されている実施
例および変形例に関連して記述された平滑回路に代って
使用できる。第６図の回路は、平滑回路２３の回路素子
に加えて、ツェナダイオード２７に１１１列に接続され
ているコレクターエミッタ電極路を持つＥＯＧ１９８と
してのＮＰＮトランジスタ６６を含み、こめ回路でツェ
ナダイオード２７は主０Ｇ５１２７Ａとして入手できる
１２Ｖのダイオードが用いられる。ツェナダイオード２
７のカソードとそして、Ｉら０Ｇ５０１８Ａとして入手
できる（１．１ｖダイオードであるツェナダイオード６
８のカソードとの間を抵抗導電接続しているのは３３０
Ωの抵抗器６７である。 抵抗器２６は３３Ωとして実現でき、蓄積コンデンサ２
４け１（１００７ｚＦとして案現できる。トランジスタ
６６のコレクタは抵抗器６７とツェナダイオード２７と
の間における回路点に導電的に接続されている。第６図
に例示されている平滑回１Ｎｉ３２３　’並びに他の図
面において示されている平滑回路２３”°は約０．１．
２Ａの最大出力電流を与え、その出力範囲における出力
脈動雷、圧は１＋ｎｖビーク−ピーク以下である。 第７図を参照するに、そこには、平滑回路２３および２
３′に代用できる受動性の平滑回路２３″が示されてお
シ、そこに含ｔｔ７ているフライバック・ダイオード６
９ｉｄ、そのアノードにおいて交流源の１方の端子２’
　Ｉ　Ｋ接続され、そのカソードにおいて誘導子７０の
１端に接続されている。誘導子７０の他瑞は蓄積コンデ
ンサ７１の１方の極板に接続され、その他方の極板はフ
ライバック・ダイオード６９のアノードおよび端子２１
に接続されている。ツェナダイオード７２は、フライ−
々ツ）・ダイオード６９と同じ極性において、コンデン
サ７１を横切って接続さノ１．ている。１対の出力端子
２８　、２９はコンデンサ７１を横切って接続されてい
る。 第７図に例示されている回路コンポーネントは、コンデ
ンサ７１および誘導子７０を除き、集積回路として、他
の回路コンポーネントと同じナツツ上に形成することが
できる。多くの場合において、商業上の理由からして、
すなわち、回路２３”全形成するのに回路板々ど他の従
来技術全使用できるようにするために、回路２３〃のコ
ン７１？−ネントをチップの１部として形成しないこと
が９″！しい。 ｆ■８図に例示されている如く、本発明に従って構す父
され且つ巾ＩＢ図に例示されている実施例に類似した電
源の例示としての第５の実施例は、参照数字１９によっ
て総称的に指定されている電流調整回路と、従来の１１
７Ｖ　、　６０）Ｊｚ電圧源２２全横切って接続されて
いる例示としての１対の端子２０　、２１と金含んでい
る。第８図において、平滑回路７３は、端子２１に接続
された電極を持つ電解コンデンサとして実現される１０
００μＦの蓄積コンデンサ７４全含んでいる。 鉄心入り誘導子７５とフライ戸々ツク・ダイオード７６
とは蓄積コンデンサ７４食横切って互いに直列に接続さ
れ゛、電源の出力端子２８．２９は蓄積コンデンサ７４
を横切って接続されている。フライバック・ダイオード
７６は交流源の端子２１に接続されているアノード金持
チ、そのカン−Ｆは誘導子７５の１端に且つ整流用ダイ
オード３６′のカソードに接続されている。 整流用ダイオード３６′を含みそして参照数字１９によ
って総称的に指定されている電流調整回路は平滑回路７
３と端子２０との間に接続されており、蓄積コンデンサ
７４とそして誘導子７５とは、誘導子７５によって平滑
された電流調整回路１９からの電流パルスがコンデンサ
７４を充電するように、その回路内に置力、１れている
。 第一８図に例示されている電流調整回路工９は、第１の
抵抗器３３（抵抗Ｒ＋　）と、第２の抵抗器３４（抵抗
Ｒ１２）と、第３の抵抗器３５（抵抗１１．３）と、誘
導子７５を介して、端子２１ＶＣ接続されてい々い方の
コンデンサ７４の極板とその充電回路の端子２０との間
に接続されている整流用ダイオード３６′とを含んでい
る。整流用ダイオード３６′はコンデンサ７４には接続
されていない方の誘導子７５の１端とそしてフライ／”
ツク・ダイオード７６のカソードとに接続されているカ
ソード金持ち、ダイオード３６′のアノードは抵抗器３
３の自由端に接Ｕ・されている。 第４の抵抗器３７（抵抗３４〕は第２および第３の抵抗
器３４および３５の接続点とＮＰＮトランジスタ３８の
スレフタとの間に接続され、トランジスタ３８のエミッ
タは第１の抵抗器３３の１備に接続されている。第１の
トランジスタ３３の他端はトランジスタ３８のベース並
びに第２の抵抗器３４の１端に接続されている。トラン
ジスタ３８と抵抗器３３．’３４．３５および３７とは
電流調整回路１９の制（財）段を構成する。トランジス
タ３８のコレクタはダーリントン接続された一連のＮＰ
Ｎ接合トランジスタ３９〜４２を含む電流増幅器に接続
されている。 ダーリントン接続されたトランジスタは、例えば約２０
＋１．ＯＧ　Ｏの比較的大きな電流利得（β２）全力え
るようＱτ選ばれ、他方、トランジスタ３８百−含む制
御段は例えば約１００のπ１．流形１イＪｌ（β１）全
持つように週ばれている。トランジスタ３９〜４２の各
々のコレクタは電源２２の端子２０（Ｃ接続されている
。トランジスタ３９〜４２の初めのものすなわちトラン
ジスタ３９のベースはスイッチング・トランジスタ３８
のコレクタに接続されている。ダーリントン接続された
トランジスタ３９〜４２のＢ、後のものすなわちトラン
ジスタ４２のエミッタは、電流制限用の第５の抵抗器４
３　（Ｒｓ）　’ｆ”介して、整流用ダイオード３６′
のアノードとトランジスタ３８のエミッタとに接続され
ている。電流制限用の第５の抵抗器４３は、それがヒユ
ーズとしても機能するように選ばれた材料からの金属化
顛よって形成される正のｍ度係数（ＰＴＣ）ｉ持つ哲抗
で４５って、平滑回路や又は負荷を破損させることなく
回路を切り離して周囲における危険状態を回避させてい
る。第８図に例示されている電流調整回路１９の場合、
ダーリントン回路構成のトランジスタ３９〜４２によっ
て４“１４成された電　・流増幅器の出力とスイッチン
グ・トランジスタ３８との曲における外部帰還は与えら
れていないが、内部扉１．３は第２および第１の抵抗器
３４および３３を介したトランジスタ３８のベースに対
する第３の抵抗器３５の連結によって与えら５れでいる
。 回路１９が振ｍυする可？＋１＝注は、小さな静電容９
４４をトランジスタ３８のコレクタとトランジスタ４２
のエミッタとの間に接続しそして／又ハ小すなコンデン
サ４５および抵抗器４６の直列接続をトランジスタ３８
のベースとトランジスタ４２のエミッタとの間に接続す
ることによって回避できる。 例えば、第８図に例示されている電流調整回路１９の回
路ノ々ラメータに対する典型的な値は、対応する参ＩＨ
（数字を持っている第１Ａおよび第１Ｂ図のものに対応
する。 実際問題として、第８図の回路の抵抗Ｒ，１〜【？１４
に対する個々の値は、第１Ａおよび＠ｌＢ図の回路の場
合と同様にして、約±２０係と云うようにか斤り変５の
するが、抵抗１１７１〜Ｂ４に対する正確な値はそれら
の間における比率はど重要でない。実際の場合における
ｎ、、　：　ｎ、４　、　Ｒ，２：　１１．４および１
１．３：　ｎ、、の比率は大賀的に±１％の範囲内にを
）るのが望ましく、第１Ａおよび第１　［１図に門述し
て前に述べたものに対応する。 第８図でσ〕電源には、出力ｙ１）４子２８．２９を怖
切って現わオＬる直流出力電圧に応動する直流出力電圧
検知回路７７が設けられている。この検知回路は、例示
されている如く、シュミット・トリガー回路として実現
されでいる。シュミット・トリが一回路７７は演算増幅
器７８を含み、そ°の反転入力端子は、コンデンサ７４
を横切ってすなわち出力端子２８．２９’に値見切って
直列に接続されて（八る抵抗器８１とツェナ・ダイオー
ド８２との間の接続点に接続されている。演算Ｊ１；９
幅？＝”Ａ　７８　（１）出力端子は抵抗器８３を介し
てその非反転入力胞子に接続されている。演算増幅器７
８に対する動作／々イアスｖＣＣは、出力端子２８に対
づ−る１方の接続点と、接地基準である出力端子２９に
対し−Ｃ与えられている他の接続点全弁して与えられる
。 シュミット・トリが一回路の出力である杼ｆ算増＋１’
ｉｉＴ器７８の出力端子は、光学結合回路８４の１部で
あって且つ抵抗器３５と′ｆバ抗外器３７の間での回路
点に接続されているコレクタを持つＮ　、１）　Ｎホト
・トランジスタ８６のベースに対向して物理的に位置さ
れている光放出ダイオード（］、Ｆ；Ｉ））８５を介し
て接地基準に接続されている。ホト・トランジスタ８６
のエミッタは抵抗器３４と抵抗器３３との間における接
続点に接続されている。ホト・トランジスタ８６が導通
すると、抵抗器３４が実質的に短絡されて、制御トラン
ジスタ３８を導通させ、その結果、ダーリントン情成の
トランジスタ３９〜４２はターン・オフされ、ホト・ト
ランジスタ８６がターン・オフさノ′しるまでその丑＼
Ｖ（維持される。 ホト・トランジスタ８６のターン・オフ小カイ乍は、そ
のシュミット・トリガーが初期のオフ状態からオン状ｐ
、１１へと変る電、圧レベルよりも僅かばかり低い第２
の所定のレベル以下へとコンデンサ７４な゛（１０切っ
た′賀ＥＥが降下して、そのシュミット・）・リガーが
その初Ｊυ１の状態へと戻るときに生ずＺ）。これは、
コンデンサ７４が高温き゛る電圧に充電されるのを防ｔ
ｌ−Ｌ、その直流出力電圧ケ２つの予め決めらｉ′１．
た値開にイ（ｆ持することになる。 運転に際Ｌ７で、第８図に示されている回路配列は、電
流調整回路１９の入力端子２４１　’、　２１間にＩ￥
続されるものとして示さｉｔでいる電圧・源２２に対し
て電流Ｆ周整回路１９を１ヲ１けることで動作状態に僅
かれ、ｆＪ！１人および筑ｌＢ図の回路と同じ態様にお
いて動作するので、第５Ｃ図に示されでいる電流スパイ
ク４８．．４９が誘導子７３を介してコンデンサ７４を
充電することになる。第５　Ａ　＋、　Ｗ、　５０図に
例示されている波形は第８図の市、流調整回路１９にも
適用するので、その動作については論語するまでもかい
と考える。従って、こ＼では、電圧検知回路７７および
光学連結回路８４０機能についてのみ記述する。）ξル
ス４８．４９（ｆｆｒ５０図）の充電作用。 は間欠的に笑施され、コンデンサ７４が第１の所定のレ
ベルへと十分に充電さノするまで継続する。この期間中
、コンデンサは出力Ｅｊｉｉ子２８゜２９全介して放電
しても良い。コンデンサ７４を横切ってのＰ１’、：圧
が簗１の所定のレベルに到ると、１寅算」曽ψ吊器７８
（ｄその茜い出力状ｉ目へと変って、Ｔ、１ＥＤ８５を
ターン・オンさせる。これはホト・トランジスタ８６を
ターン・オンさせ、抵抗器３４を分路してその値を低下
させて、トランジスタ３８のペースに高い電圧を印加す
る。 この時点で、トランジスタ３８がターン・オくして、大
きな電流全抵抗器３５および３７に流し、結果的に、ダ
ーリントン構成のトランジスタ３９〜４２？ｒ実質的に
ターン・オフさせる。 こ＼で、高い電流スパイク４８．４９によるコンデンサ
７４の充電は停止する。コンデンサ７４ケ放電させる負
荷電流のために、そＣ）コンデンサ７４を横切った電圧
がその第１の所定のレベルよりも僅かばかり低い第２の
所定のレベルまで降下すると、演算増幅器７８はその初
期の低い状態へと戻り、Ｔ、ＥＤダイオード８５がター
ン・オフされ、ホト・トランジスタ８６がその非導通状
態へと戻ることになる。 こ＼で、電流調整回路］９は、その平滑回路７３に対し
て電、流パルスを再び供給し始め、コンデンサ７４ｔＴ
；ｔｍｌの所定のレベルに向って再ひ充１げ、される。 如上の説明から明らかたように、端子２８および２９か
ら負荷へと供給される直流出力電圧は、その第１および
第２の所定のレベル間に維持される。 第８図での電圧検知回路７７および光学結合回路８４は
、もしもこうした回路の直流出力電圧について電圧調整
全力えたいならば、第１Ａ。 第１Ｂおよび第２〜第４図に例示されている電源でのツ
エナパダイオード２７に代って使用できるものと理解さ
れたい。

【図面の簡単な説明】

第１Ａおよび第１Ｂ図は本発明にょる電源の第１の実施
例の回路図およびその変形例の回路図、第２図は本η゛
７明による電伽の第２の実施例の回路図、第３図は本発
明による電１源の第３の実施例であって、第１および第
２の実施例のせ長金組込んでいる回路図、第４図は本発
明による’Ｉｎ、　□ｊの第４の実施例であって、特に
電界効果トランジスタを含む回路図、第５Ａ−第５Ｃ図
は、本分１１１１．ｌの動作全理解する上で有用な、絽
ＩＡ、ｉｌＢ、第２．第３および第４図に例示さ力、て
いる回路での種々な場所における重圧および１１Σ流波
形図、第６図は、第１Ａ、第１Ｂ、第２、第３および第
４図に例示されている電源の実施例で使用されている受
ルカ（）平滑回路に対して代替として使用できる能ｆｈ
））コンポーネントによる平滑回路の回路１ン１、第７
図は、第１Ａ、第る電源の；Ｉ′！施例に使用されてい
る平滑回路に対して代替できる受’ｄｊｉ＋の平滑回路
の回路図並びに第８図は、第１１−１図の回路に相当す
る本発明による電源の２１）５の丈廁夕１１で、電工出
力制両回路ケそごに組込むことによって修正された回路
図である。 １９　：　５　（）；　５７　：　６９・・・調整回路
２３；２３’　；２３″　；７３・・・平滑回路３６　
；　３６　’・・・整流回路 特許出願人 ンリツＦ　ステイト　テヤージャーズ インコーボレーテツド 代　理　人　北　利　欣　− 他２名 第１　図Ａ 第２図 莢４図 算５諺Ａ 第５図Ｂ 第５図Ｃ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　整流回路と、直列に接続された電流調整回路およ
   び平滑回路と、その平滑回路からの出力接続部とを含む
   直流電源において、前記整流回路（３ｆＭ３６”）は炉
   液されていない整流出力を与え、前記調整回路（１９；
   ５０゜５７：６９）は、前記整流回路からの炉液されて
   いない整流出力の瞬間的撮幅に応動して、そのろ波され
   てい々い整流出力が前記平滑回路（２３；２３’；２３
   ”　’；　７３）を横切ったＮ５圧にて規定される第１
   のレベルと一層高い第２のレベルとの・間にある期間中
   では前記平滑回路へと電流金泥し、その炉液されｆいな
   い整流出力がその第２のレベルよりも大きい期間中では
   前記平滑回路への電流全阻止することを特徴とする直流
   電源。 ２　前記平滑回路（２３；２３′　；２３″；７３）は
   、前記電流調整回路（１９；５０；５７；６９）と直列
   に接続された蓄積コンデンサ（２４；７１；７４）を含
   んでいることを特徴とする％￥ｆ請求の範囲第１項に記
   載の直流電源。 ３、　前記電流調整回路（１９；５０；５７；６９）は
   制御段（３８）と、該制御段からの出力に接続される制
   御入力を持つ被制御段（３９〜４２；６９）とを含み、
   前記制御段には負帰還が与えられていることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項又は第２項のいづれかに記載の
   直流電源。 ４、　負帰還が前記制御段（，３８）の内部負帰還によ
   シ少なくとも部分的に与えられること全特徴とする特許
   請求の範囲第３項に記載の直流電源。 ５、負帰還が前記被制御段（３９〜４２　；６９）から
   前記制御段（３８）への外部帰還により少なくとも部分
   的に与えられることを特徴とする特許請求の範囲第３項
   に記載の直流電源。 ６、負帰還が前記制御段（３８）の内部負帰還と、前記
   被制御段（３９〜４２”、６９）から前記制御段（３８
   ）への外部負帰還とによって与えられること全特徴とす
   る特許請求の範囲第３項に記載の直流電源。 ７　前記電流調整回路（１９；５０；５７；６９）は、
   前記平滑回路（２３；２３’；２３″；７３）への電流
   の少女くとも大部分がそこを通して流れ、温度上昇と共
   に値において増加して前記平滑回路への電流全制限する
   正の温度係数の抵抗（４３；５４；６１）を含んでいる
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２房のい
   づれかに記載の直流電源。 ８、　前記電流調整回路（１９，”５０；５７；６９）
   は、前記平滑回・路Ｃ２３；２３’；２３”；７３）へ
   の電流の少なくとも大部分がそこを通して流れ且つその
   回路のフェール・セーフ動作に対してヒユーズとして機
   能する抵抗（４３；５４；６１）を含んでいることを特
   徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項のいづれかに
   記載の直流電源。 ９、　前記平滑回路（２３：　２３”；　２３”　）へ
   の電流の少々くとも大部分が流れるｔＹＪ記抵抗抵抗３
   ：５４；６１）は、温度上昇と共に値において増加して
   前記平滑回路への電流を制限する正の湿度係数の抵抗で
   あることを特徴とする１１″！ｉ許請求の範囲第８項に
   記載の直流電源。 １０　前記平滑回路（２３；２３’　、’２３”；７３
   ）への電流の少なくとも大部分が流れる前記抵抗（４３
   ；５４　；６１）は、集積回路の製造又は製作中におけ
   る金６化にて形成されることを特徴とする特許請求の範
   囲第８項又は第９項のいづれかに記載の直流電源。 ・１１．　前記電流調整回路（１９）は、命名された順
   序において直列に接続される第１の抵抗（３３）、第２
   の抵抗（３４）および第３の抵抗（３５）ｋ含み、前記
   制御段は、第４の抵抗（３７）と前記第３の抵抗との直
   列接続に直列に接続されるコレクターエミツタ路と、前
   記第１の抵抗に並列に接続されるベース−エミツタ路と
   全持つトランジスタ（３８’）’（ｒ含み、そして前記
   第２の抵抗は前記トランジスタ（３８）のペースト、前
   記第３および第４の抵抗間における接続点にて規定され
   る回路点との間に接続されていることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項又は第２項のいづれかに記載の直流電
   源。 １２、前記第１の抵抗Ｒ１己３３）、第２の抵抗Ｒ１２
   （３４）、第３の抵抗Ｒ：＋　（３５）および第４の抵
   抗口・４（３７）の相対的太きさは、 Ｋｌ　＝　（１，６５」＝　（ＬＯ３、Ｋ２　＝　８．
   ８２±０．４４およびに３　＝　４．００±０．２０と
   して、Ｉｌ、、　＝　Ｋ、、　Ｒ，。 １１、．２　＝　ｒ＜２ＩＩ４ ０３　°に３Ｒ，４ と規定されることを特徴とする特許請求の範囲第１１項
   に記載の直流電源っ １３、前記Ｋｌ　＋　Ｋ２およびに３は：に１−０．６
   ５±０．００６　。 Ｋ２　＝　ｎ、８２±（１，０８８、およびに３　＝　
   ｔ、ｆｌｏ±０．０４０ であること全特徴とする特許請求の範囲第１２項ｔｉｃ
   記載の直流電源。 」４　前記電流調整回路（５ｎ；６９）Ｆｉ、命名され
   たｌＦＪ序において直列に接続される第１の抵抗（５１
   ＋　５８　）、第２の抵抗（５２；５９）および第３の
   抵抗（５３；６（１）を含み、前に（シ制御段は、第４
   の抵抗（５５，’６３）と前記第３の抵抗との直列接続
   に直列に接Ｕ）−されるコレクターエミツタ路と、ｉ５
   の抵抗（５４；６１）と前記第１の抵抗との直列接続に
   並列に接続されるペーヌーエミツタ路とを持つトランジ
   スタ（３８）’ｅ含み、前記第２の抵抗は、前記トラン
   ジスタのベースと、前記第３および第４の抵抗間におけ
   る回路点との間に接続されていること全特徴とする特許
   請求の範囲第１項又は第２項に記載の直流電源。 １５　前記第１の抵抗Ｒ・’＋（５１；Ｆｉ　８　）、
   第２の抵抗Ｒ′２（５２、’　５９．）、第３の抵抗日
   、′３（５３、’　Ｇ　Ｏ）および第４の抵抗Ｉｔ’４
   （５５；６３）の相対的太きさけ： ｆ（’１　’　＝　０．５７±Ｑ、（１３、Ｋ”２　＝
   　７．６９±０．３８゜およびに’　３　＝　４ｉ１０
   ±０．２０として、１１′ｌ　ゴに’、＋１、′４ Ｅｌ、’２＝に、’、２［１’４ Ｉｔ、’３＝　Ｋ’３ｎ、’４ と規定されること全特徴とする特許請求の範囲第１４項
   に記載の直流電、源。 １６　前記に’、、に’２およびに′３は：に、−’Ｉ
   　−（）、５７　±　０．０（１６，Ｉぐ’２　＝　７
   ．ｆｉ　Ｑ　十　０．０　７　６およびＫ　’　３　＝
   　４ＪＩ　Ｏ±０．０４であることを特徴とする特許請
   求の範囲第１５項に記載の直流電源。 １７　前記電流調整回路（５７）は、命名された順序に
   おいて直列に接続される、並列に接続されて第１の抵抗
   ？構成する所定の抵抗（３３ａ）および別な所定の抵抗
   （３３ｂ）、第２の抵抗制御段は１第４の抵抗（３７）
   と前記第３の抵抗との直列接続に直列に接続されるコレ
   クタ、−エミツタ路と、前記所定の抵抗（３３ａ）に並
   列に接続され且つ前記別な所定の抵抗（３３ｂ）と第５
   の抵抗（４３）との直列接続に並列に陸続されるペース
   −エミツタ路とを持つトランジスタ（３８）’を含み、
   前記第２の抵抗しｔ、トランジスタ（３８）のペースと
   、前記第３および第４の抵抗間における回路点との間に
   接続されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   又は第２項に記載の直流電源。 １８　前記第１の抵抗口、＋　（３’３ａ　、　３３ｂ
   　）、第２の抵抗ＩＬ２（３４）、第３の抵抗１’ｈ（
   ３５）および第４の抵抗Ｒ４（３−７）の相対的大きさ
   は、Ｋｌ　＝　０．６　５　±　０．０　３　、Ｋ２　
   ＝　８．８　２　±０．４　４　。 およびに３　＝　４．００±０．２０としてＲ・、＝に
   、Ｒ・４ １’１．２＝Ｉぐ２　Ｒ１４ Ｒ・３＝に３Ｒ・４ と規定されることを特徴とする特許請求の範囲第１７項
   に記載の直流電源。 １９　前記に、　、　Ｋ２およびに３は：に＋　＝　０
   ．６５±０．００６　、　Ｋ２　＝　８．８２±０．０
   ８８　。 およびに３　＝　４．００±０．０４０であることを特
   徴とする特許請求のｐ間第１８項に記載の直流電源。 ２０　前記被制御段（６９）は電界効果トランジスタか
   ら成っていることを特徴とする特許請求の範囲第３功に
   記載の直流電源。 ２１　前記電界効果トラン・クスタはＭＯＳＦＥＴであ
   ることを特徴とする特許請求の帥囲第２０項に記載の直
   流電源。 ２２二′前記被制御段（３９〜４２）はダーリントン配
   列において接続される複数のトランジスタから成ってい
   ることを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載の直流
   電源。 ２３８　前記平滑回路（７３）には、その直流出力電圧
   が所望のレベルに到るか又はそれを越える場会に制御信
   号を発生する直流出力電圧検知回路（７７）が連結され
   ていて、前記電流調整回路（１９）は、その直流出力電
   圧が所定のレベルを越えないことを保証するべく前記鼾
   知回路によって制御されることを特徴とする特許請求の
   範囲第１項乃至第４項および第７項乃至第１３項のいづ
   れか１項に記載の直流電源。 ２４、前記直流出力電圧検知回路（７７）と前記電流調
   整回路（１９）との間には光学連結回路（８４）が設け
   られていることを特徴とする特Ｎ′′［請求の範囲第２
   ３項に記載の直流雷、源。 ２５、前ｍ２電圧検知回路（７７、第８図）はシュミッ
   ト・トリガー（７８〜８３）であって、該シュミット・
   トリガーは、その直流出力電圧がその所望のレベルを越
   えるときに１つの状態へと変化し、その直流出力電圧が
   前述の所定のレベルよりも低め異なるし゛ベル以下にな
   るまではそのま＼の状態に止どまるようになっているこ
   と全特徴とする特許請求の範囲第２４項に記載の直流電
   源。