JPS6042557A - 容積型二相流の膨脹機を用いる動力回収方法 - Google Patents
容積型二相流の膨脹機を用いる動力回収方法Info
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- JPS6042557A JPS6042557A JP15062283A JP15062283A JPS6042557A JP S6042557 A JPS6042557 A JP S6042557A JP 15062283 A JP15062283 A JP 15062283A JP 15062283 A JP15062283 A JP 15062283A JP S6042557 A JPS6042557 A JP S6042557A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/14—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant
- F25B2400/141—Power generation using energy from the expansion of the refrigerant the extracted power is not recycled back in the refrigerant circuit
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- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、容積型二相流の膨張機を用いる動力回収方法
に関する。
に関する。
従来、冷凍サイクル又はヒートポンプサイクルにおいて
、冷媒の膨張を行なうにあたって膨脹弁を用いるものに
おいては高圧力（凝縮圧力）力瓢ら低圧力（蒸発圧力）
までの圧力降下は損失となっている。また二相流膨張機
により冷媒の膨張を行なうものもめるが、これは該膨張
機に液体冷媒を直接噴射して動力を得ようとするもので
あるが、遠心型においては液体膨張は不可能であるから
、体積型のスクリュー圧縮機が用いられる。
、冷媒の膨張を行なうにあたって膨脹弁を用いるものに
おいては高圧力（凝縮圧力）力瓢ら低圧力（蒸発圧力）
までの圧力降下は損失となっている。また二相流膨張機
により冷媒の膨張を行なうものもめるが、これは該膨張
機に液体冷媒を直接噴射して動力を得ようとするもので
あるが、遠心型においては液体膨張は不可能であるから
、体積型のスクリュー圧縮機が用いられる。
しかしながら、このような二相流膨張機を用いる基台、
吸入過程の終了時の締切りに基ずく液体流の水撃により
配管系統や装置本体に振動〃（発生−′シ、このため効
率よく動力を回収することｄ！できず、ひいては冷凍又
はヒートポンプサイクル全体としての効率の向上にも寄
与しにくいことにな９、−また振動による騒音も発生す
ることになる。
吸入過程の終了時の締切りに基ずく液体流の水撃により
配管系統や装置本体に振動〃（発生−′シ、このため効
率よく動力を回収することｄ！できず、ひいては冷凍又
はヒートポンプサイクル全体としての効率の向上にも寄
与しにくいことにな９、−また振動による騒音も発生す
ることになる。
本発明は冷凍又はヒートポンプサイクルにおいて二相流
の膨張機を用い、噴射する飽々口液又は過冷却液が水撃
や脈動により装置本体や配管系統に騒音や振動が生ずる
ことを防止するとともに、冷凍又はヒートポンプサイク
ルの効率の増加を計ることを目的とする。
の膨張機を用い、噴射する飽々口液又は過冷却液が水撃
や脈動により装置本体や配管系統に騒音や振動が生ずる
ことを防止するとともに、冷凍又はヒートポンプサイク
ルの効率の増加を計ることを目的とする。
本発明は、容積型二相流の膨張機に高圧の飽；Ｆ（１液
又は過冷却液を導入することを特徴とする動力回収方法
に関する。
又は過冷却液を導入することを特徴とする動力回収方法
に関する。
また本発明は、容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又
は過冷却液を導入するにめたり、配管の途中において、
前記液の液相中に適宜の手段によって気相部を形成させ
ることを特徴とする動力回収方法に関する。
は過冷却液を導入するにめたり、配管の途中において、
前記液の液相中に適宜の手段によって気相部を形成させ
ることを特徴とする動力回収方法に関する。
また本発明は、容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又
は過冷却液を導入するにあた９、配管の逆甲において、
適宜の手段によって、前記液の振動を消去させることを
特徴とする動力回収方法に関する。
は過冷却液を導入するにあた９、配管の逆甲において、
適宜の手段によって、前記液の振動を消去させることを
特徴とする動力回収方法に関する。
また本発明は、高圧の過冷却液の圧力を少し下げること
によって飽和液とし、これを容積型二相流−０膨張機に
導入することにより該膨張機の吸入過程の途中で前記液
の減圧沸騰が生ずるようにすることを特徴とする動力回
収方法に関する。
によって飽和液とし、これを容積型二相流−０膨張機に
導入することにより該膨張機の吸入過程の途中で前記液
の減圧沸騰が生ずるようにすることを特徴とする動力回
収方法に関する。
更に本発明は、容積型二相流の膨張機に筒圧過冷液を導
入するにわたり、前記液の減圧沸騰に時間的な余裕を与
えるため前記膨張機の回転数を減じて時間的遅れを与え
るように該膨張愼金運転することを特徴とする動力回収
方法に関する。
入するにわたり、前記液の減圧沸騰に時間的な余裕を与
えるため前記膨張機の回転数を減じて時間的遅れを与え
るように該膨張愼金運転することを特徴とする動力回収
方法に関する。
更に本発明は、容積型二相流の膨張様に制圧の飽和液又
は過冷却液を導入するとともに、冷凍又はヒートポンプ
サイクルの運−転条件の変動（圧縮機の吸入側の冷媒温
度若しくは圧力又は蒸発器内の冷媒液レベルの変動）を
検出して前記膨張機の能力制御を行なうことを特徴とす
る動力回収方法に関する。
は過冷却液を導入するとともに、冷凍又はヒートポンプ
サイクルの運−転条件の変動（圧縮機の吸入側の冷媒温
度若しくは圧力又は蒸発器内の冷媒液レベルの変動）を
検出して前記膨張機の能力制御を行なうことを特徴とす
る動力回収方法に関する。
更に本発明は、容積型二相流の膨張機に晶出の飽和液又
は過冷却液・全導入するとともに、前記膨張機を動力回
収機としての交流発電機に接続し、整流器を通して１０
−流を得、更にサイリスタ・インバータにより特定周波
数に変換することにより動力回収を行なうことを特徴と
する動力回収方法に関する。
は過冷却液・全導入するとともに、前記膨張機を動力回
収機としての交流発電機に接続し、整流器を通して１０
−流を得、更にサイリスタ・インバータにより特定周波
数に変換することにより動力回収を行なうことを特徴と
する動力回収方法に関する。
第１図は、従来の冷凍及びヒートポンプサイクルの７０
−シートでちゃ、駆動体αりによシ圧縮機（１）が駆動
され、圧縮された冷媒ガスは尚圧管（６）から＃！縮器
（２）に流入して液化し、受液器０・、液管（７）を経
て、熱交換器（５）内の熱交換管（８）により蒸発器（
４）ヲ出た圧縮機（１）への吸入ガスと熱交換して過冷
却され、過冷却管（９）を流れ、膨張弁（３）によシ減
圧影脹して蒸発器（４）内に流入し、熱交換管（１１の
冷却負荷と熱交換して耐却力を発揮し、熱交換器（５）
、吸入室０１）を経て圧縮機（１）に吸入されサイクル
を繰返す。凝縮器（２）には加熱負荷用の熱交換器←）
が組込まれている。
−シートでちゃ、駆動体αりによシ圧縮機（１）が駆動
され、圧縮された冷媒ガスは尚圧管（６）から＃！縮器
（２）に流入して液化し、受液器０・、液管（７）を経
て、熱交換器（５）内の熱交換管（８）により蒸発器（
４）ヲ出た圧縮機（１）への吸入ガスと熱交換して過冷
却され、過冷却管（９）を流れ、膨張弁（３）によシ減
圧影脹して蒸発器（４）内に流入し、熱交換管（１１の
冷却負荷と熱交換して耐却力を発揮し、熱交換器（５）
、吸入室０１）を経て圧縮機（１）に吸入されサイクル
を繰返す。凝縮器（２）には加熱負荷用の熱交換器←）
が組込まれている。
第２図は、本発明の一実施例の７０−シートであって、
第１図の従来技術の膨張弁（３）に代えてスクリュ一式
の膨張機（３ｃＬ）とそれにより駆動式れる動力回収用
の発電機又は各種の被駆動機（ロ）が連結され、液管（
９）は途中に流１ｉｔａ１１整弁（ト）を介してスクリ
ュ一式の膨張ｍ （３α）の噴射孔（１７１に導通して
いる。
第１図の従来技術の膨張弁（３）に代えてスクリュ一式
の膨張機（３ｃＬ）とそれにより駆動式れる動力回収用
の発電機又は各種の被駆動機（ロ）が連結され、液管（
９）は途中に流１ｉｔａ１１整弁（ト）を介してスクリ
ュ一式の膨張ｍ （３α）の噴射孔（１７１に導通して
いる。
膨張後の二相流混合冷媒は蒸発器（４）に入り冷却負荷
の熱交換管０１と熱交換する。その他の構造、作用は第
１図の場合と同一である。
の熱交換管０１と熱交換する。その他の構造、作用は第
１図の場合と同一である。
前記の第１図、第２図のサイクルをモリエル線図で対比
してみる。第３図において、ＸＯは飽和液線、ｙｏは飽
和ガス線であって、第１図の従来技術では、４−ｃ圧縮
、ｅ−ｄ−ｅ−ｆ凝縮、ｆ−ｈ膨張、ｈ −ａ−４蒸発
の工８を辿る。ｅ−ｆｉｔ、過冷却である。冷凍効果は
ｈ−ａのエンタルピで表わされる。これに対し、第２図
の本発明の実施例においては、過冷却された液はスクリ
ュ一式容積型の二相流の膨張機によりｔ−ｇ−ｔの工程
を辿り、圧力差で回動する二相流の膨張機は更にｇ−ｔ
の工程に沿いｈからｔまでエンタルピの減少した工程を
辿ることになる。したがって、冷凍効果（冷凍能力）は
、ｔ−ａのエンタルピで表ワサれ、Ｌ ” ａ ） ｈ
τ）であるから、１７１分だけエンタルピは増加する。
してみる。第３図において、ＸＯは飽和液線、ｙｏは飽
和ガス線であって、第１図の従来技術では、４−ｃ圧縮
、ｅ−ｄ−ｅ−ｆ凝縮、ｆ−ｈ膨張、ｈ −ａ−４蒸発
の工８を辿る。ｅ−ｆｉｔ、過冷却である。冷凍効果は
ｈ−ａのエンタルピで表わされる。これに対し、第２図
の本発明の実施例においては、過冷却された液はスクリ
ュ一式容積型の二相流の膨張機によりｔ−ｇ−ｔの工程
を辿り、圧力差で回動する二相流の膨張機は更にｇ−ｔ
の工程に沿いｈからｔまでエンタルピの減少した工程を
辿ることになる。したがって、冷凍効果（冷凍能力）は
、ｔ−ａのエンタルピで表ワサれ、Ｌ ” ａ ） ｈ
τ）であるから、１７１分だけエンタルピは増加する。
なお、飽和点ｅからの場合はｅ−ｍで工程が表わされる
ので、エンタルピはｅ−ｎ−の場合よりも矢張増加する
。
ので、エンタルピはｅ−ｎ−の場合よりも矢張増加する
。
次に、高圧の飽和液又は過玲却液を尋人するにあたり、
配管の途中において、高圧液の液相中に気相を形成する
ことにより、水撃や脈動による騒音や振動を防止する実
施例について説明する。
配管の途中において、高圧液の液相中に気相を形成する
ことにより、水撃や脈動による騒音や振動を防止する実
施例について説明する。
第４図は、圧縮機（１）の油の循環回路（２４）に油冷
却器（２５）を設け、凝縮器（２）からの高圧の冷媒液
の一部によって油を冷却し、これにより加熱された高圧
液と蒸発冷媒との混合流を液管（９）中の高圧過冷却液
とともに膨張機（３α）に導入させる。
却器（２５）を設け、凝縮器（２）からの高圧の冷媒液
の一部によって油を冷却し、これにより加熱された高圧
液と蒸発冷媒との混合流を液管（９）中の高圧過冷却液
とともに膨張機（３α）に導入させる。
第５図は圧縮機（１）からの吐出ガスの一部を側路（２
３）に導びいて液管（９）中の高圧過冷却液中に尋人さ
せ、この混合流を膨張機（３α）に流入させる。
３）に導びいて液管（９）中の高圧過冷却液中に尋人さ
せ、この混合流を膨張機（３α）に流入させる。
第６図は、受液器（１１１から側路Ｈにより冷媒ガスを
液ｖ（９）内の高圧液中に導入しその混合流を膨張機（
３α）に流入させる。
液ｖ（９）内の高圧液中に導入しその混合流を膨張機（
３α）に流入させる。
次に、高圧の飽和液又は過冷却液を導入するにあたり、
配管の途中において、高圧液の振動を位相差により相殺
させ又はクッション部により消去させることにより水撃
や脈動による騒音や振動を防止する実施例について説明
する。
配管の途中において、高圧液の振動を位相差により相殺
させ又はクッション部により消去させることにより水撃
や脈動による騒音や振動を防止する実施例について説明
する。
第７図は、液管（９）の途中に２つのルーゾ回路（≠Ｘ
９Ｃ）を作り、圃回路のそれぞれの管の太さ、又は長さ
′ｆ：具ならしめ、分岐部で圧力変動を吸収させる。
９Ｃ）を作り、圃回路のそれぞれの管の太さ、又は長さ
′ｆ：具ならしめ、分岐部で圧力変動を吸収させる。
第８図は、過は却てれた高圧液の液管（９）の途中にク
ッションタ／りい１を介在でせ、該タンク−の液入１］
と液出口間に気相部（２１）を設けて低ｓｉ吸収させる
。
ッションタ／りい１を介在でせ、該タンク−の液入１］
と液出口間に気相部（２１）を設けて低ｓｉ吸収させる
。
第９図は、直管（９）に分岐管（９α）を設け、これに
＃眼タンク（２２）を設けてその気相部により振動を吸
１区させる〇 第１０図は、受液器０呻に膨張機（３α）をじ妙λに取
付け、高圧の液管（９）の長さ部分を実質的になくする
ことＫより振動の要因をなべして脈動が起らないように
している。
＃眼タンク（２２）を設けてその気相部により振動を吸
１区させる〇 第１０図は、受液器０呻に膨張機（３α）をじ妙λに取
付け、高圧の液管（９）の長さ部分を実質的になくする
ことＫより振動の要因をなべして脈動が起らないように
している。
次に、高圧の過冷却液の圧力を少し下げることによって
飽和液とし、これを膨張機に尋人することにより、該膨
張機の吸入過程の途中で前記族の減圧沸騰が確実に生起
するようにし、振動が生じないようにする実施例につい
て説明する。
飽和液とし、これを膨張機に尋人することにより、該膨
張機の吸入過程の途中で前記族の減圧沸騰が確実に生起
するようにし、振動が生じないようにする実施例につい
て説明する。
第１１図は、受液器α樟からの高圧過冷却液の液管（９
）の途中に絞り（１５α）を挿入し圧力を下げる。
）の途中に絞り（１５α）を挿入し圧力を下げる。
第１２図は、受液器部からの液管（９）の途中にノズル
（１騨）を挿入し圧力を下げる。
（１騨）を挿入し圧力を下げる。
第１３図は、受液器０＠から膨張機（３α）への高圧過
冷却液の液管（９）の途中に水車（１５（＋）を設け、
被動機（１４α）を駆動させることによって前記液の圧
力を下げる。
冷却液の液管（９）の途中に水車（１５（＋）を設け、
被動機（１４α）を駆動させることによって前記液の圧
力を下げる。
なお、前記の実施例に示した構造以外にも、膨張機（３
α）に高圧の飽和液又は過冷却液を導入するにあたって
、配管の途中において前記液の液相中に気相を形成する
方法としては、第１４図に示すように、ｔ ′＃（９）
の途中にヒータ又は適宜の加熱手段（２８）を挿入して
加熱により冷媒ガ゛スを発生させ、或は前記（２Ｂ）
’に熱交換器とし、外気温が過冷却液よ）低いときはヒ
ータとしてガスを発生させ、過冷却液より外気温が誦い
ときは外気温自身を加熱源として加熱することによりガ
スを発生させることもできる。
α）に高圧の飽和液又は過冷却液を導入するにあたって
、配管の途中において前記液の液相中に気相を形成する
方法としては、第１４図に示すように、ｔ ′＃（９）
の途中にヒータ又は適宜の加熱手段（２８）を挿入して
加熱により冷媒ガ゛スを発生させ、或は前記（２Ｂ）
’に熱交換器とし、外気温が過冷却液よ）低いときはヒ
ータとしてガスを発生させ、過冷却液より外気温が誦い
ときは外気温自身を加熱源として加熱することによりガ
スを発生させることもできる。
−なおまた、第１５図のように液管（９）の途中をフレ
キシブル・９イブ（２９）として振動を吸収させるよう
にしたり、第１６図のように膨張機を位相をずらして併
動に襟数台例えば（３α） （３／−）のように設ける
ことにより脈動を消去することもできる。
キシブル・９イブ（２９）として振動を吸収させるよう
にしたり、第１６図のように膨張機を位相をずらして併
動に襟数台例えば（３α） （３／−）のように設ける
ことにより脈動を消去することもできる。
次に、容積型二相流の膨張機ｖｃ＾圧過冷却液全ｉＱ人
するにあたり、前記液の減圧沸騰に時間的な余裕を与え
るため前記膨張機の回転数を減じて時間的遅れを与える
ように該膨張機全運転する実施例について説明する。
するにあたり、前記液の減圧沸騰に時間的な余裕を与え
るため前記膨張機の回転数を減じて時間的遅れを与える
ように該膨張機全運転する実施例について説明する。
容積型二相流の膨張機に高圧過冷却数を尋人するとき吸
込過程の途中で減圧による飽和液が飽オ１１圧力以下に
なっても瞬間に沸騰が生起せず、沸騰遅れが生ず−る。
込過程の途中で減圧による飽和液が飽オ１１圧力以下に
なっても瞬間に沸騰が生起せず、沸騰遅れが生ず−る。
したがって沸騰遅れのため沸騰現象が生起しない内に入
口ポートが閉制すると、故の締切シによる水撃が生じこ
れが配管内を上流側に反射し振動を発生させる。
口ポートが閉制すると、故の締切シによる水撃が生じこ
れが配管内を上流側に反射し振動を発生させる。
このような現象を避けるためには膨張機を制憫１してそ
の回転数を減するようにすればよい。すなわち膨張機の
回転を適度に減じ吸入ボートの開口している時間を長く
なるようにして吸入過程で液の沸騰を生起させる。これ
によりガスによるクツジョン作用を利用できるので吸入
ポート閉鎖に基ずく振動が防止できる。
の回転数を減するようにすればよい。すなわち膨張機の
回転を適度に減じ吸入ボートの開口している時間を長く
なるようにして吸入過程で液の沸騰を生起させる。これ
によりガスによるクツジョン作用を利用できるので吸入
ポート閉鎖に基ずく振動が防止できる。
回転数を減少させると前記のように振動を防止すること
ができるので、振動に基ずく有効効率＝実出力／断熱熱
落差×流量の低下は減少するが、ロータ間の洩れが増大
するので有効効率は低下する。したがって、吸入過程の
最終段階で沸騰が開始するように膨張機の回転数を制御
するのが望ましへい。
ができるので、振動に基ずく有効効率＝実出力／断熱熱
落差×流量の低下は減少するが、ロータ間の洩れが増大
するので有効効率は低下する。したがって、吸入過程の
最終段階で沸騰が開始するように膨張機の回転数を制御
するのが望ましへい。
次に容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷却液
全導入するとともに、冷凍又はヒートポンプサイクルの
運転条件の変動を検出して膨張機の能力制御１４１を行
なう実施例について説明する。
全導入するとともに、冷凍又はヒートポンプサイクルの
運転条件の変動を検出して膨張機の能力制御１４１を行
なう実施例について説明する。
冷凍又はヒートポンプサイクルに容積型二相流の１彫眼
機金用い−Ｃ動力回収をも行なわせる場合には、加熱又
は冷却目的のためのサイクルの運転に支障を来さぬよう
な制御が心安となる。例えば圧縮機の吸入側の冷媒温度
又は圧力が変動した場合、蒸発器内の液レベルが変動し
た場合等にはその変動に応じて膨張機の能力を制御、例
えば膨張弁の、出口側に設けた流量調整外の開度を加減
し回収動力の方が変化してもサイクルの方の連転状況に
変動を生じないようにする。
機金用い−Ｃ動力回収をも行なわせる場合には、加熱又
は冷却目的のためのサイクルの運転に支障を来さぬよう
な制御が心安となる。例えば圧縮機の吸入側の冷媒温度
又は圧力が変動した場合、蒸発器内の液レベルが変動し
た場合等にはその変動に応じて膨張機の能力を制御、例
えば膨張弁の、出口側に設けた流量調整外の開度を加減
し回収動力の方が変化してもサイクルの方の連転状況に
変動を生じないようにする。
次に、接種型二相流の膨張機に高圧の踏第１１液又は過
冷却液を導入するとともに、膨張機に交ｖ１℃発電機を
接続し、整流器を通して直流を得、更にサタ イリス・インバータによ、！１ｌｌｖｊ定周波数に変換
することにより動力回収を行なう実施例について説明す
る。
冷却液を導入するとともに、膨張機に交ｖ１℃発電機を
接続し、整流器を通して直流を得、更にサタ イリス・インバータによ、！１ｌｌｖｊ定周波数に変換
することにより動力回収を行なう実施例について説明す
る。
第１７図は、圧縮機人口の冷媒温度又は蒸発器の液レベ
ルの変化全検出してサイリスタのダートで位相を変化さ
せることにより膨張機の回転数を制御し、ひいては冷媒
流量の制御を行なうことができるようにする動力回収方
法であって、被駆動慎０りが交流発電機であり、これは
可変速度発電機になるために）＋！ｊ１１波数と同時に
出力電圧も変化するが、これを整流器（３３）で整流し
サイリスタ・インバータ（３４）でこの直流を商用′電
源に等しい電圧及び−拘波数に変換する。−実温度又は
賊レベル検出器（３１）の出力を位相変換器（３２）に
人力させプーイリスタ・インバータ（３４）の出力電流
の位相制御により商用＠ 諒（３６）に動力の回生を竹
なわせるものである。この場合に、交流発′畦機の回転
数の変化に滲う電圧変化に対して予め交流発電機の励ｉ
ｔ流の加減により定電圧制御全行ない定・電圧、可変周
波数の発′醒機出力を温度検出器（３１）の出力で位相
制御を行い整流器（３３） 、サイリスタ・インバータ
（３４）を介して曲用電源（３６）側に動力の回生全灯
ってもよい。この交流発電機は励磁巻線のある発電機で
なければならないが、水入磁石による固定励磁発電機で
は出力に＠専練輪（３５）を直列に第１８図のように接
続することによシ出力に定電流ｌ時性を与えることで電
力回生用のサイリスタ・インバータの位相開側１は容易
になる。勿論、直匠出力全蓄電池などに電力貯蔵を行い
他に使用してもよい。
ルの変化全検出してサイリスタのダートで位相を変化さ
せることにより膨張機の回転数を制御し、ひいては冷媒
流量の制御を行なうことができるようにする動力回収方
法であって、被駆動慎０りが交流発電機であり、これは
可変速度発電機になるために）＋！ｊ１１波数と同時に
出力電圧も変化するが、これを整流器（３３）で整流し
サイリスタ・インバータ（３４）でこの直流を商用′電
源に等しい電圧及び−拘波数に変換する。−実温度又は
賊レベル検出器（３１）の出力を位相変換器（３２）に
人力させプーイリスタ・インバータ（３４）の出力電流
の位相制御により商用＠ 諒（３６）に動力の回生を竹
なわせるものである。この場合に、交流発′畦機の回転
数の変化に滲う電圧変化に対して予め交流発電機の励ｉ
ｔ流の加減により定電圧制御全行ない定・電圧、可変周
波数の発′醒機出力を温度検出器（３１）の出力で位相
制御を行い整流器（３３） 、サイリスタ・インバータ
（３４）を介して曲用電源（３６）側に動力の回生全灯
ってもよい。この交流発電機は励磁巻線のある発電機で
なければならないが、水入磁石による固定励磁発電機で
は出力に＠専練輪（３５）を直列に第１８図のように接
続することによシ出力に定電流ｌ時性を与えることで電
力回生用のサイリスタ・インバータの位相開側１は容易
になる。勿論、直匠出力全蓄電池などに電力貯蔵を行い
他に使用してもよい。
〔発明の効果〕
本発明は、容積型二相流膨張様を用いる動力回収方法に
おいて、該膨張機に直接噴射する流体の水撃、脈動によ
る振動や騒音を、配管系統にガス層を作りクッション手
段を作ることにより防止し、−また膨張機の吸入退部に
おいて確実に減圧沸騰を生起せしめるようにすることに
より防止し、膨張機によるエンタルピーの減少によりエ
ンタルピー差を増加させ、冷凍又はヒートポンゾ能力を
増加させることができる。父、冷凍又はと−トポンプ能
力全定常に維持しつつ動力凹状を行なうことができる。
おいて、該膨張機に直接噴射する流体の水撃、脈動によ
る振動や騒音を、配管系統にガス層を作りクッション手
段を作ることにより防止し、−また膨張機の吸入退部に
おいて確実に減圧沸騰を生起せしめるようにすることに
より防止し、膨張機によるエンタルピーの減少によりエ
ンタルピー差を増加させ、冷凍又はヒートポンゾ能力を
増加させることができる。父、冷凍又はと−トポンプ能
力全定常に維持しつつ動力凹状を行なうことができる。
第１図は従来の冷凍及びヒートポンプサイクルの７０−
シートダイヤグラム、第３図は冷凍及びヒートポンプサ
イクルのモリエル線図、第２図及び第４図ないし第１８
図は本発明の異なる実施例の冷凍及びヒートポンプサイ
クルのフローシートダイヤグラムである。 ３α・膨張機、９・・液看、９ａ・・分岐営、９ ’
＋ ９ ｃ・・ループ回路、１４・・発電機、１５（Ｌ
・・絞り、１５４・・ノズル、１５ｃ・・水車、１８・
・受液器、１９・・側路、２ｏ・・クッションタンク、
２２・・膨張タンク、２３・・側路、２５・・油冷却器
、２８・・加熱手段、２９・・フレキシブル・！イブ、
３３・・整流器、３４・・サイリスターインバータ。 昭和５８年８月１８日
シートダイヤグラム、第３図は冷凍及びヒートポンプサ
イクルのモリエル線図、第２図及び第４図ないし第１８
図は本発明の異なる実施例の冷凍及びヒートポンプサイ
クルのフローシートダイヤグラムである。 ３α・膨張機、９・・液看、９ａ・・分岐営、９ ’
＋ ９ ｃ・・ループ回路、１４・・発電機、１５（Ｌ
・・絞り、１５４・・ノズル、１５ｃ・・水車、１８・
・受液器、１９・・側路、２ｏ・・クッションタンク、
２２・・膨張タンク、２３・・側路、２５・・油冷却器
、２８・・加熱手段、２９・・フレキシブル・！イブ、
３３・・整流器、３４・・サイリスターインバータ。 昭和５８年８月１８日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷却
液を導入することを特徴とする動力回収方法０ （２） 容積型二相流の膨張機が冷凍又はヒートポン・
グサイクルに組込まれていることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の動力回収方法。 （３）容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷却
液を導入するにあたｐ１配管の途中において、前記液の
液相中に気相を形成することを特徴とする動力回収方法
。 （４） 圧縮機の潤滑油を冷却することによｐ蒸発した
冷媒を高圧の飽和液又は過冷却液に混合し、この混合流
を膨張機に導入することを特徴とする％Ｉｆｆ：請求の
範囲第３項記載の動力回収方法。 （５）圧縮機の吐出ガスの一部を菌属の飽和液又は過冷
却液に混合し、この混合流を膨張機に導入することを特
徴とする％ｆｆ請求の範囲第３項記載の動力回収方法。 （６）受液器内のガスの一部を高圧の飽和液又は過冷却
液に混合し、この混合流を膨張機に導入することを特徴
とする％肝ｉ＃求の範囲第３項記載の動力回収方法。 （７）容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷却
液を導入するにあたシ、配管の途中において、前記液の
振動を消去させることを特徴とする動力回収方法。 （８）受液器から膨張機に至る配管の途中において、２
つのループ回路を形成し、両回路の管の太さ又は長さを
異ならしめ位相差により圧力変動を吸収させることを特
徴とする特許請求の範囲第７項記載の動力回収方法。 （９）受液器から膨張機に至る配管の途中において、ク
ッションタンク全般けることを特徴とする特Ｗｆ詞求の
範囲第７項記載の動力回収方法。 佃 受液器から膨張機に至る配管の途中において、膨張
タンクを設けることを特徴とする特許請求の範囲第７項
記載の動力回収方法。 ａｖ 受液器から膨張機に至る配管を実質上なくし両者
を直結したことを特徴とする特許請求の範囲第７項Ｎ己
載の動力回収方法。 ０４ 高圧の過冷却液の圧力金少し下げることによって
飽和液とし、これを容積型二相流の膨張機に導入するこ
とを特徴とする動力回収方法。 ０１ 絞りにより圧力を下けることを特徴とする特許請
求の範囲第１２項記載の動力回収方法。 α→ ノズルにより圧力を下けること全特徴とする特許
請求の範囲第１２項記載の動力回収方法。 ０Ｑ 水亀で動力を得ることによって圧力を下げること
を特徴とする％ｉｆｆ藺求の範囲第１２項記載の動力回
収方法。 ０→ 容積型二相流の膨張機に高圧過冷液ｆ：導入する
にあたシ、前記液の減圧沸騰に時間的な余裕を与えるた
め前記膨張機の回転数を減じて時間的遅れを与えるよう
に該膨張機を運転することを特徴とする動力回収方法。 ａ′Ｉ）容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷
却液を導入するとともに、冷凍又はヒートポンプサイク
ルの運転条件の変動を検出して前記膨張機の能力制御を
行なうことを特徴とする動力回収方法。 ０→ 冷凍又はヒートポンプサイクルの圧縮機の吸入側
の冷媒温度若しくは圧力又は蒸発器内の冷媒液レベルの
変化を検出して膨張機の能力制御を行なうことを特徴と
する請求 項記載の動力回収方法。 （１ω 膨張機の出口側の流量調整弁により該膨張機の
能力制御を行々うことを特徴とする特許請求の範囲第１
７項又は第１８項記載の動力回収方法。 い珍 容積型二相流の膨張機に高圧の飽和液又は過冷却
Ｄ．′！ｉｌ−導入するとともに、前記膨張機を動力回
収機としての父流発電戦に接続し、整流器全通して直流
を得、更にサイリスタ・インパータニヨり特定周波数に
変換することにより動力回収＋ｈなうことを特徴とする
動力回収方法。 （２１） 冷凍又はヒートポンプサイクルの運転条件の
変化を検出してサイリスタのケ゛一トで位相を変化させ
これにより膨張機の回転数を制御することを特徴とする
％Ｖｆ請求の範囲第２０項記載の動力回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15062283A JPS6042557A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 容積型二相流の膨脹機を用いる動力回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15062283A JPS6042557A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 容積型二相流の膨脹機を用いる動力回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6042557A true JPS6042557A (ja) | 1985-03-06 |
| JPH0346746B2 JPH0346746B2 (ja) | 1991-07-17 |
Family
ID=15500885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15062283A Granted JPS6042557A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 容積型二相流の膨脹機を用いる動力回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6042557A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62252870A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-11-04 | 株式会社 前川製作所 | 冷凍又はヒ−トポンプサイクルにおける冷媒流量制御方法 |
| JP2005312289A (ja) * | 2004-03-22 | 2005-11-04 | Ebara Corp | 発電装置 |
| WO2006075742A1 (ja) * | 2005-01-17 | 2006-07-20 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | ヒートポンプ応用機器および膨張機を用いた動力回収装置 |
| JP2006266653A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2006266652A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2020159643A (ja) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS528100U (ja) * | 1975-07-01 | 1977-01-20 | ||
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| JPS57108555A (en) * | 1980-12-25 | 1982-07-06 | Mitsubishi Electric Corp | Air/liquid converter |
| JPS57148166A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-13 | Sharp Kk | Refrigerating plant |
-
1983
- 1983-08-18 JP JP15062283A patent/JPS6042557A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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| JPS57148166A (en) * | 1981-03-09 | 1982-09-13 | Sharp Kk | Refrigerating plant |
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|---|---|---|---|---|
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| JPWO2006075742A1 (ja) * | 2005-01-17 | 2008-06-12 | 松下電器産業株式会社 | ヒートポンプ応用機器 |
| JP2006266653A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP2006266652A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
| JP4552721B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2010-09-29 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP4650049B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2011-03-16 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| JP2020159643A (ja) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
| WO2020194945A1 (ja) * | 2019-03-27 | 2020-10-01 | 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0346746B2 (ja) | 1991-07-17 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |