JPS6041994B2 - 流体圧シリンダ - Google Patents
流体圧シリンダInfo
- Publication number
- JPS6041994B2 JPS6041994B2 JP50049275A JP4927575A JPS6041994B2 JP S6041994 B2 JPS6041994 B2 JP S6041994B2 JP 50049275 A JP50049275 A JP 50049275A JP 4927575 A JP4927575 A JP 4927575A JP S6041994 B2 JPS6041994 B2 JP S6041994B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- load
- cylinder
- piston
- point
- piston rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Actuator (AREA)
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシリンダの軸受部に作用する荷重の変動を減小
させるようにした流体圧シリンダに関する。
させるようにした流体圧シリンダに関する。
一般にシリンダのピストンロッドに曲げ荷重などが作用
する場合、ピストンストロークの変位に伴つて軸受部の
荷重は変動する。
する場合、ピストンストロークの変位に伴つて軸受部の
荷重は変動する。
例えば第１図に示すように、振動試験機などに利用され
る両端固定のシリンダについて検討してみるに、シリン
ダ１の基端１ａは固定され、ピストンロッド２の先端に
はフレクチヤ部材３（Ｆｌｅｘｕｒｅ：可撓部または、
たわみ部、圧縮や引張剛性は高いが曲げ（横）剛性の低
い弾性変形しやすい部材であつて、ＳＮＣＭ（ニッケル
クロムモリブデン鋼鋼材）など機械構造用合金鋼でつく
られたもの、以下同じ）を取付け、このフレクチヤ部材
３の先端に被試験体４を固定し、第１図の中立位置から
ピストン５を左右に移動させ、フレクチヤ部材３の変形
に伴い被試験体４に振巾δの微振動を与える場合、シリ
ンダ１の軸受部６、７に作用する荷重は、ピストンスト
ロークに伴つて大きく変動し、最伸長時と最収縮時ては
３〜４倍の荷重変化がある。（この点に関しては詳細を
後述するが）好ましくは、軸受に作用する荷重変動はで
きる限り小さい方がよく、本発明はかかる要請にもとづ
いて提案されたもので、両端固定されたシリンダの軸受
部に作用する荷重が小さく、かつストローク変化に伴う
荷重変動の小さい流体圧シリンダを提供する。以下実施
例を図面にもとづいて説明する。
る両端固定のシリンダについて検討してみるに、シリン
ダ１の基端１ａは固定され、ピストンロッド２の先端に
はフレクチヤ部材３（Ｆｌｅｘｕｒｅ：可撓部または、
たわみ部、圧縮や引張剛性は高いが曲げ（横）剛性の低
い弾性変形しやすい部材であつて、ＳＮＣＭ（ニッケル
クロムモリブデン鋼鋼材）など機械構造用合金鋼でつく
られたもの、以下同じ）を取付け、このフレクチヤ部材
３の先端に被試験体４を固定し、第１図の中立位置から
ピストン５を左右に移動させ、フレクチヤ部材３の変形
に伴い被試験体４に振巾δの微振動を与える場合、シリ
ンダ１の軸受部６、７に作用する荷重は、ピストンスト
ロークに伴つて大きく変動し、最伸長時と最収縮時ては
３〜４倍の荷重変化がある。（この点に関しては詳細を
後述するが）好ましくは、軸受に作用する荷重変動はで
きる限り小さい方がよく、本発明はかかる要請にもとづ
いて提案されたもので、両端固定されたシリンダの軸受
部に作用する荷重が小さく、かつストローク変化に伴う
荷重変動の小さい流体圧シリンダを提供する。以下実施
例を図面にもとづいて説明する。
第２図において、１０はシリンダ、１１はビス”トン、
１２はピストンロッドで、ピストンロッド１２は軸心に
有底筒状の中空部１３が形成され、この中空部１３の基
部にフレクチヤ部材１４が植設され、フレクチヤ部材１
４の先端をピストンロッド１２の先端より外方に突出さ
せる。
１２はピストンロッドで、ピストンロッド１２は軸心に
有底筒状の中空部１３が形成され、この中空部１３の基
部にフレクチヤ部材１４が植設され、フレクチヤ部材１
４の先端をピストンロッド１２の先端より外方に突出さ
せる。
つまり、フレクチヤ部材１４を介して作用する荷重の作
用点をピストンロッド１２の先端ではなく、これよりピ
ストン１１側に近づけるようにしたのである。
用点をピストンロッド１２の先端ではなく、これよりピ
ストン１１側に近づけるようにしたのである。
この結果、後述するように、ストローク変位に伴う軸受
部１５の荷重変動の少ないシリンダを得ることができる
。
部１５の荷重変動の少ないシリンダを得ることができる
。
これを従来と比較しつつ証明する。
第３図に従来のシリンダ、第４図に本発明のシリンダを
それぞれあられし、それぞれシリンダ先端のフレクチヤ
部材が変形してピストンロッドに矢印で示すように、せ
ん助力Ｆと曲げモーメントＭが発生すると仮定する。
それぞれあられし、それぞれシリンダ先端のフレクチヤ
部材が変形してピストンロッドに矢印で示すように、せ
ん助力Ｆと曲げモーメントＭが発生すると仮定する。
まず、従来シリンダについて考察すると、軸受部の荷重
支持点Ａとピストンの荷重支持点Ｂに作用する荷重を考
えるに、いまピストンは矢印でで示す方向にＸだけ移動
したとして、第１に、曲げモーメントＭにより作用する
Ａ，Ｂ点の荷重，Ｒ６α，ＲＢαは、両端固定の場合の
モーメントＭが一定になることから、 暴１ ここで１１は初期の支点Ａ，Ｂの距離、１２はロッド先
端と支点Ａの距離を示す。
支持点Ａとピストンの荷重支持点Ｂに作用する荷重を考
えるに、いまピストンは矢印でで示す方向にＸだけ移動
したとして、第１に、曲げモーメントＭにより作用する
Ａ，Ｂ点の荷重，Ｒ６α，ＲＢαは、両端固定の場合の
モーメントＭが一定になることから、 暴１ ここで１１は初期の支点Ａ，Ｂの距離、１２はロッド先
端と支点Ａの距離を示す。
次にせん断力ＦによるＡ点の荷重ＲＡβを求めると、
−尼ｊ−Ｆ これよりＲＡβ−１−ァ ・・・・
（２）同じくＢ点の荷重ＲＢβは、（１２＋ｘ） ・Ｆ
＝ー（１１−ｘ）であるから、したがつて、曲げモーメ
ントＭとせん断力Ｆとの合成荷重がＡ，Ｂ点にそれぞれ
作用するから、これらの荷重ＲＡＩ：．ＲＢは次のよう
になる。
−尼ｊ−Ｆ これよりＲＡβ−１−ァ ・・・・
（２）同じくＢ点の荷重ＲＢβは、（１２＋ｘ） ・Ｆ
＝ー（１１−ｘ）であるから、したがつて、曲げモーメ
ントＭとせん断力Ｆとの合成荷重がＡ，Ｂ点にそれぞれ
作用するから、これらの荷重ＲＡＩ：．ＲＢは次のよう
になる。
以上が従来の場合で、次に本発明の場合について考える
と、上記と同じように、まず曲げモーメントＭにもとづ
くＡ，Ｂ点の荷重は、次に、せん断力Ｆにもとづくそれ
ぞれの荷重Ｒ″９βとＲ″８βは、ロッド先端からフレ
クチヤ部材の基端までの距離をｙとして、〔（１１−ｘ
）＋（１２＋ｘ）−ｙ〕 ・Ｆ＝（１１−ｘ）・Ｒ″９
βであるから、同じく、（１。
と、上記と同じように、まず曲げモーメントＭにもとづ
くＡ，Ｂ点の荷重は、次に、せん断力Ｆにもとづくそれ
ぞれの荷重Ｒ″９βとＲ″８βは、ロッド先端からフレ
クチヤ部材の基端までの距離をｙとして、〔（１１−ｘ
）＋（１２＋ｘ）−ｙ〕 ・Ｆ＝（１１−ｘ）・Ｒ″９
βであるから、同じく、（１。
＋ｘ−ｙ） ・Ｆ＝ー（１１−ｘ）Ｒ″Ｂβであるから
、そして、支点ＡとＢとに作用する曲げモーメントＭと
せん断力Ｆとの合成荷重Ｒ″ぇとＲ″Ｂは、これらのこ
とから、（４）と（９）式とを単純に比較しても、軸受
荷重はＲ″ぇくＲＡであることが分かる。
、そして、支点ＡとＢとに作用する曲げモーメントＭと
せん断力Ｆとの合成荷重Ｒ″ぇとＲ″Ｂは、これらのこ
とから、（４）と（９）式とを単純に比較しても、軸受
荷重はＲ″ぇくＲＡであることが分かる。
更に詳細に検討するに、まず曲げモーメントＭにもとづ
く支点荷重ＲＡα，Ｒ８αとＲ″９α，Ｒ″８αは、（
１）式と（６）式からシリンダの同一ストローク点で同
一となるから、せん断力ＦにもとづくＲＡβとＲ１Ａβ
及びＲＢβとＲ″Ｂβについてのみ比較することにする
。
く支点荷重ＲＡα，Ｒ８αとＲ″９α，Ｒ″８αは、（
１）式と（６）式からシリンダの同一ストローク点で同
一となるから、せん断力ＦにもとづくＲＡβとＲ１Ａβ
及びＲＢβとＲ″Ｂβについてのみ比較することにする
。
尚、ピストンのストロークをＳと置いて以下に述べる。
１ （２）式と（７）式から、ＲＯくｙく２（１１＋１
２）Ｊの範囲内にある限り、ピストンの同一ストローク
点におけるＲ″９βの絶対値は常にＲＡβよりも小にな
ると共に、特に（７）式から、ｙが１１＋１２に近づけ
ば近づく程ピストンの同一ストローク点におけるＲ′９
βの絶対値は小に、かつ、Ｒｘ＝ＳＪ点で発生するＲ″
９βＭａｘ．ｌ５ｒｓ＝０Ｊ点のＲ″９βＭｉｎとの差
も小になる。また、Ｒｙ＝１１＋１２ＪにおいてはＲｘ
＝ｏ−ｓョに亘りＲ′９βは常に零となり、その場合の
ＲＲ″９βＭａｘ一Ｒ″Ａｆ３ｍｉｎョの値も零になる
。２ （３）式と（８）式から、ＲＯ〈ｙ〈２（１。
２）Ｊの範囲内にある限り、ピストンの同一ストローク
点におけるＲ″９βの絶対値は常にＲＡβよりも小にな
ると共に、特に（７）式から、ｙが１１＋１２に近づけ
ば近づく程ピストンの同一ストローク点におけるＲ′９
βの絶対値は小に、かつ、Ｒｘ＝ＳＪ点で発生するＲ″
９βＭａｘ．ｌ５ｒｓ＝０Ｊ点のＲ″９βＭｉｎとの差
も小になる。また、Ｒｙ＝１１＋１２ＪにおいてはＲｘ
＝ｏ−ｓョに亘りＲ′９βは常に零となり、その場合の
ＲＲ″９βＭａｘ一Ｒ″Ａｆ３ｍｉｎョの値も零になる
。２ （３）式と（８）式から、ＲＯ〈ｙ〈２（１。
＋Ｓ）Ｊの範囲内にあるりピストンの同一ストローク点
におけるＲ″Ｂβの絶対値は常にＲＢβよりも小になる
と共に、特に（３）式から、ＲＢβはＲｘ＝０〜ＳＪに
亘り常に０マイナスョの値をとりつつｘの増加に伴つて
絶対値が増大するのに対し、Ｒ″８βは（８）式からＪ
ｌｌ＋１２〈ｙ〈２ （１２＋Ｓ）Ｊの範囲内にとる
ことによりＲｘ＝ｏ〜ＳＪに亘つて常に１プラスョの値
を保ちつつｘの増加に伴つて増大し、Ｒｙ＝１１＋１２
Ｊにおいてｘの値に関係なくＲＲ″Ｂβ＝ＦＪとなり、
Ｒｌ２＋ｓ≦ｙ〈１１＋１２Ｊの範囲内ではＲＸ＝ｏ〜
ＳＪに亘り常に１プラスョの値を保ちつつｘの増加に伴
つて減少し、さらに１２〈ｙぐ。＋Ｓｊの範囲内にあつ
てはＸが零から増大するのに伴いＲ″Ｂβは１プラスョ
から０マイナスョに変化しＲＯくｙ≦１。ョにとればＲ
Ｘ＝ｏ〜ＳＪに亘りＲ″８βは常に１マイナスョの値を
保ちつ一）Ｘの増加に伴つてその絶対値が増大する。ま
た１Ｒ″８βＭａｘ−Ｒ″８β而ＮＪの値はｙがＲｌｌ
＋１。
におけるＲ″Ｂβの絶対値は常にＲＢβよりも小になる
と共に、特に（３）式から、ＲＢβはＲｘ＝０〜ＳＪに
亘り常に０マイナスョの値をとりつつｘの増加に伴つて
絶対値が増大するのに対し、Ｒ″８βは（８）式からＪ
ｌｌ＋１２〈ｙ〈２ （１２＋Ｓ）Ｊの範囲内にとる
ことによりＲｘ＝ｏ〜ＳＪに亘つて常に１プラスョの値
を保ちつつｘの増加に伴つて増大し、Ｒｙ＝１１＋１２
Ｊにおいてｘの値に関係なくＲＲ″Ｂβ＝ＦＪとなり、
Ｒｌ２＋ｓ≦ｙ〈１１＋１２Ｊの範囲内ではＲＸ＝ｏ〜
ＳＪに亘り常に１プラスョの値を保ちつつｘの増加に伴
つて減少し、さらに１２〈ｙぐ。＋Ｓｊの範囲内にあつ
てはＸが零から増大するのに伴いＲ″Ｂβは１プラスョ
から０マイナスョに変化しＲＯくｙ≦１。ョにとればＲ
Ｘ＝ｏ〜ＳＪに亘りＲ″８βは常に１マイナスョの値を
保ちつ一）Ｘの増加に伴つてその絶対値が増大する。ま
た１Ｒ″８βＭａｘ−Ｒ″８β而ＮＪの値はｙがＲｌｌ
＋１。
ョに近づくにしたがつて減少し、Ｒｙ＝１１＋Ｉ２Ｊで
零になる。３以上のことから、Ｒ″９βについてその絶
対値およびＲＲ″ぇβＭａｘ−Ｒ″ぇβＭｉｎョを小に
するには、ｙをＲＩｌ＋１２ョにできるだけ近づければ
よい。
零になる。３以上のことから、Ｒ″９βについてその絶
対値およびＲＲ″ぇβＭａｘ−Ｒ″ぇβＭｉｎョを小に
するには、ｙをＲＩｌ＋１２ョにできるだけ近づければ
よい。
４Ｒ″Ｂβについては、ＲＲ５Ｂｐｍａｘ−Ｒ″ＢβＭ
ｉｎョを小にするにはＹｆ！−Ｒｌｌ＋１。
ｉｎョを小にするにはＹｆ！−Ｒｌｌ＋１。
ョにできるだけ近づければよいが、しかし、Ｒ″８βＭ
ａｘの絶対値とＲＲ″Ｂｆ３ｍａｘ−Ｒ″Ｂｐｍｉｎｊ
とを小にするにはＲＸ＝０Ｊ点とＲＸ＝Ｓ．ｊ点におけ
るＲ″Ｂβの絶対値をできるだけ等しくしてやればよい
。それにはになることから、結局Ｒ″８の方は、ｙをＲ
ｌ。＋」違Ｖ−＋ｙに近づけるにしたがい、Ｒ″８が働
く２・１１−ＳＦＪ部分の最大軸受荷重と軸受荷重の変
動とを小さくすることができる。
ａｘの絶対値とＲＲ″Ｂｆ３ｍａｘ−Ｒ″Ｂｐｍｉｎｊ
とを小にするにはＲＸ＝０Ｊ点とＲＸ＝Ｓ．ｊ点におけ
るＲ″Ｂβの絶対値をできるだけ等しくしてやればよい
。それにはになることから、結局Ｒ″８の方は、ｙをＲ
ｌ。＋」違Ｖ−＋ｙに近づけるにしたがい、Ｒ″８が働
く２・１１−ＳＦＪ部分の最大軸受荷重と軸受荷重の変
動とを小さくすることができる。
また、これまではピストンの全ストロークに亘つてのＲ
Ａ，Ｒ″Ａ，ＲＢ，Ｒ″８について考えてきたが、たと
えば振動試験機用のシリンダなどのようにピストンが中
立点を境にして１±ＳＪだけ左右に振動する場合には第
５図及び第６図に示すように、前記（１）式からＡＯ式
においてＲｌｌ＝１３＋ＳＪ，ｒｌ２＝１４−ＳＪと置
き、かつｘがＲＸ＝０〜２Ｓョに亘つて変化すると考え
ればよく、したがつから、Ｙ４ｒＩ２＋塘？？ョに近づ
ければよい。
Ａ，Ｒ″Ａ，ＲＢ，Ｒ″８について考えてきたが、たと
えば振動試験機用のシリンダなどのようにピストンが中
立点を境にして１±ＳＪだけ左右に振動する場合には第
５図及び第６図に示すように、前記（１）式からＡＯ式
においてＲｌｌ＝１３＋ＳＪ，ｒｌ２＝１４−ＳＪと置
き、かつｘがＲＸ＝０〜２Ｓョに亘つて変化すると考え
ればよく、したがつから、Ｙ４ｒＩ２＋塘？？ョに近づ
ければよい。
なお、参考のため、１１＝３へ１２＝５、ｘ＝０〜２０
とした場合のｙの値によるＲ″９βとＲ″８βの変化例
を別表１，■に示す。以上によつて、ｙの値がＲ″ぇβ
とＲ″８βに及ぼす影響が分つた。
とした場合のｙの値によるＲ″９βとＲ″８βの変化例
を別表１，■に示す。以上によつて、ｙの値がＲ″ぇβ
とＲ″８βに及ぼす影響が分つた。
そこで次にはこれにＲ″ぇαとＲ″Ｂαを加味してｙの
値がＲ″Ａ，Ｒ″Ｂに及ぼす影響を考えてみると、Ｒ″
ぇαは常に１プラスョ側に働くのに対し、Ｒ″９βはＲ
ｙ＝１１＋１２ョを境にしてＲｙく１１＋１２Ｊでは１
プラスョ側に、Ｒｙ〉１１＋１２Ｊでは１マイナスョ側
に働く。したがつて、Ｒ″ぇが働く部分の最大軸受荷重
と軸受荷重の変動は、（９）式において、となつてｙを
Ｒｌｌ＋１２＋署ョに近づければ近づけるほど小となり
、同様にＲ′８の方は、ＧＯ式においてＲＸ＝０ｊ点と
ＲＸ＝ＳＪ点におけるＲ″８の絶対値を等しくするには
においてＪＯ＜ｙく２・ （１３＋１４）Ｊである限り
ＲｌＲ″９βＩ＜ＲＡｆ３ョになること、及びＲＯくｙ
〈２・（１４＋Ｓ）Ｊで１Ｒ″Ｂｆ３ｌ＜ＲＡβになる
のは勿論、Ｒ″９についてその絶対値及びＲＲ″Ａｍａ
ｘ一Ｒ″Ａｍｉｎョを小にするには、（９）″式から（
１３＋１４−となつて、ｙをＲｌ３＋１４＋署ョに近づ
けることによりＲ″ぇが働く部分の最大軸受荷重と軸受
荷重の変動とを小さくできることが分る。
値がＲ″Ａ，Ｒ″Ｂに及ぼす影響を考えてみると、Ｒ″
ぇαは常に１プラスョ側に働くのに対し、Ｒ″９βはＲ
ｙ＝１１＋１２ョを境にしてＲｙく１１＋１２Ｊでは１
プラスョ側に、Ｒｙ〉１１＋１２Ｊでは１マイナスョ側
に働く。したがつて、Ｒ″ぇが働く部分の最大軸受荷重
と軸受荷重の変動は、（９）式において、となつてｙを
Ｒｌｌ＋１２＋署ョに近づければ近づけるほど小となり
、同様にＲ′８の方は、ＧＯ式においてＲＸ＝０ｊ点と
ＲＸ＝ＳＪ点におけるＲ″８の絶対値を等しくするには
においてＪＯ＜ｙく２・ （１３＋１４）Ｊである限り
ＲｌＲ″９βＩ＜ＲＡｆ３ョになること、及びＲＯくｙ
〈２・（１４＋Ｓ）Ｊで１Ｒ″Ｂｆ３ｌ＜ＲＡβになる
のは勿論、Ｒ″９についてその絶対値及びＲＲ″Ａｍａ
ｘ一Ｒ″Ａｍｉｎョを小にするには、（９）″式から（
１３＋１４−となつて、ｙをＲｌ３＋１４＋署ョに近づ
けることによりＲ″ぇが働く部分の最大軸受荷重と軸受
荷重の変動とを小さくできることが分る。
一方、Ｒ″８が働く部分の最大軸受荷重と軸受荷重の変
動を小さくす虎１１〒朴月？″谷ｊこおいてＲｘ，＝０
ョ点とョＸ＝２・ＳＪ点におけるＲ″Ｂの絶対値が等し
くなるようにしてやればよいことから、まず、Ｒ″８β
について考えると、（８Ｙ式において”となり、これを
用いて１３＝８、１４＝１へｓ＝２、ｘ＝０〜４とした
場合のｙの値によるＲＡβとＲ″ぇβおよびＲＢβとＲ
″８βの変化例を別表■，■に示す。
動を小さくす虎１１〒朴月？″谷ｊこおいてＲｘ，＝０
ョ点とョＸ＝２・ＳＪ点におけるＲ″Ｂの絶対値が等し
くなるようにしてやればよいことから、まず、Ｒ″８β
について考えると、（８Ｙ式において”となり、これを
用いて１３＝８、１４＝１へｓ＝２、ｘ＝０〜４とした
場合のｙの値によるＲＡβとＲ″ぇβおよびＲＢβとＲ
″８βの変化例を別表■，■に示す。
また、Ｒ″Ｂについては同様に０１″式からとなり、こ
れによりｙをＲｌ４＋虐＋署ョに近づるほどＲ″８が働
く部分の最大軸受荷重と軸受荷重の変動を小さくできる
。以上のことから理解されるように、フレクチヤ部材１
４をピストンロッド１２の突出端ではなく、ロッド内部
のなるべくピストン１１側に連結することにより、シリ
ンダ１０の軸受部Ａ，Ｂに作用する最大荷重及びストロ
ーク変位に伴う荷重変動を減することができ、したがつ
て、軸受部の摩耗防止、耐久性の向上などが期待できる
。
れによりｙをＲｌ４＋虐＋署ョに近づるほどＲ″８が働
く部分の最大軸受荷重と軸受荷重の変動を小さくできる
。以上のことから理解されるように、フレクチヤ部材１
４をピストンロッド１２の突出端ではなく、ロッド内部
のなるべくピストン１１側に連結することにより、シリ
ンダ１０の軸受部Ａ，Ｂに作用する最大荷重及びストロ
ーク変位に伴う荷重変動を減することができ、したがつ
て、軸受部の摩耗防止、耐久性の向上などが期待できる
。
また、このようにフレクチヤ部材１４を内蔵することに
より、全長が短かくなりスペース的に有利となる。尚、
両端か固定され、曲け及びせん断荷重が作用するシリン
ダについて、フレクチヤ部材１４の代りにロッドを２重
筒状に置換えたものにも本発明は当然適用できるのてあ
り、要するに荷重の入力点をピストンロッド先端からピ
ストン側に移動させることに要旨がある。
より、全長が短かくなりスペース的に有利となる。尚、
両端か固定され、曲け及びせん断荷重が作用するシリン
ダについて、フレクチヤ部材１４の代りにロッドを２重
筒状に置換えたものにも本発明は当然適用できるのてあ
り、要するに荷重の入力点をピストンロッド先端からピ
ストン側に移動させることに要旨がある。
第１図は従来のシリンダの断面図、第２図は本発明の断
面図、第３図は荷重の作用関係をあられす従来シリンダ
の説明図、第４図は同じく本発明の説明図、第５図は他
の場合の荷重の作用関係をあられす従来シリンダの説明
図、第６図は同じく本発明の説明図てある。 １０・・・・シリンダ、１１・・・・・ゼストン、１２
・・・・ゼストンロツド、１３・・・・・・中空部、１
４・・・・・・フレクチヤ部材、１５・・・・・・軸受
部。
面図、第３図は荷重の作用関係をあられす従来シリンダ
の説明図、第４図は同じく本発明の説明図、第５図は他
の場合の荷重の作用関係をあられす従来シリンダの説明
図、第６図は同じく本発明の説明図てある。 １０・・・・シリンダ、１１・・・・・ゼストン、１２
・・・・ゼストンロツド、１３・・・・・・中空部、１
４・・・・・・フレクチヤ部材、１５・・・・・・軸受
部。
Claims (1)
- １ 一端がシリンダ軸受を介して外方に突出するピスト
ンロッドを有底筒状に形成し、外部荷重を受けるフレク
チヤ部材の基端を上記ピストンロッドの有底筒基部に固
定したことを特徴とする流体圧シリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50049275A JPS6041994B2 (ja) | 1975-04-23 | 1975-04-23 | 流体圧シリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50049275A JPS6041994B2 (ja) | 1975-04-23 | 1975-04-23 | 流体圧シリンダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51124780A JPS51124780A (en) | 1976-10-30 |
| JPS6041994B2 true JPS6041994B2 (ja) | 1985-09-19 |
Family
ID=12826285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50049275A Expired JPS6041994B2 (ja) | 1975-04-23 | 1975-04-23 | 流体圧シリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6041994B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4924890U (ja) * | 1972-06-10 | 1974-03-02 |
-
1975
- 1975-04-23 JP JP50049275A patent/JPS6041994B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51124780A (en) | 1976-10-30 |
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