JPS6028579B2 - 連続鋳造におけるスラブの矯正方法 - Google Patents
連続鋳造におけるスラブの矯正方法Info
- Publication number
- JPS6028579B2 JPS6028579B2 JP10288377A JP10288377A JPS6028579B2 JP S6028579 B2 JPS6028579 B2 JP S6028579B2 JP 10288377 A JP10288377 A JP 10288377A JP 10288377 A JP10288377 A JP 10288377A JP S6028579 B2 JPS6028579 B2 JP S6028579B2
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- Japan
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- slab
- continuous casting
- temperature
- straightening
- straightening method
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、湾曲形連続鋳造設備により鋳造されるスラ
ブが水平に矯正される際に、スラブ表面癖の発生を防止
したスラブの矯正方法に関する。
ブが水平に矯正される際に、スラブ表面癖の発生を防止
したスラブの矯正方法に関する。
湾曲形連続鋳造設備により鋳造されるスラブの表面欠陥
のうち、最も問題となるのはスラブが水平に矯正される
際に発生する横ひび割れからなる表面癖である。そして
、この表面癖は対象材が高グレード品になるほど発生頻
度が高くなり、高グレード品の連続鋳造化の隆路となっ
ていた。前記横ひび割れ癖のミクロ組織を観察すると、
癖はオーステナィトの粒界に沿っており、そのオーステ
ナィト粒界より初析フェライトが析出していることがわ
かる。又割れ癖発生部のオーステナィト粒は粗大化して
いるのが特徴である。一方湾曲形連続鋳造設備では、ス
ラブを水平に矯正する際、スラブの厚さ方向にひずみ量
として１％相当の矯正応力が作用する。すなわち、矯正
時の横ひび割れ癖の発生原因は、粗大化したオーステナ
ィト粒界に初折フェライトが析出し２相状態にある高温
脆性帯で矯正応力が作用するためと考えられる。
のうち、最も問題となるのはスラブが水平に矯正される
際に発生する横ひび割れからなる表面癖である。そして
、この表面癖は対象材が高グレード品になるほど発生頻
度が高くなり、高グレード品の連続鋳造化の隆路となっ
ていた。前記横ひび割れ癖のミクロ組織を観察すると、
癖はオーステナィトの粒界に沿っており、そのオーステ
ナィト粒界より初析フェライトが析出していることがわ
かる。又割れ癖発生部のオーステナィト粒は粗大化して
いるのが特徴である。一方湾曲形連続鋳造設備では、ス
ラブを水平に矯正する際、スラブの厚さ方向にひずみ量
として１％相当の矯正応力が作用する。すなわち、矯正
時の横ひび割れ癖の発生原因は、粗大化したオーステナ
ィト粒界に初折フェライトが析出し２相状態にある高温
脆性帯で矯正応力が作用するためと考えられる。
この発明は、前記の割れ庇発生原因をふまえて、割れ癖
防止のため矯正点でのスラブ表面温度を管理せんとする
ものである。
防止のため矯正点でのスラブ表面温度を管理せんとする
ものである。
すなわち、この発明は、湾曲形連続鋳造設備により鋳造
されるスラブ矯正点に達する直前のスラブ表面温度を、
各成分系材質ごとにオーステナィト域に加熱して作られ
た連続冷却変態曲線（以下ＣＣＴ曲線と称す）における
初祈フェライトの析出温度から、この温度を越えた１０
０００以内の温度範囲に保持して、綾込中のスラブを水
平に矯正することを提案するものである。
されるスラブ矯正点に達する直前のスラブ表面温度を、
各成分系材質ごとにオーステナィト域に加熱して作られ
た連続冷却変態曲線（以下ＣＣＴ曲線と称す）における
初祈フェライトの析出温度から、この温度を越えた１０
０００以内の温度範囲に保持して、綾込中のスラブを水
平に矯正することを提案するものである。
本発明者等はＣＣＴ曲線を用いて鏡片のスラブ表面癖を
防止することについて数十種の試験を重ねた結果、連続
鋳造におけるＣＣＴ曲線は、オーステナィト域温度から
の熱処理用ＣＣＴ曲線を用いるのが最適であることを試
験結果より知見した。
防止することについて数十種の試験を重ねた結果、連続
鋳造におけるＣＣＴ曲線は、オーステナィト域温度から
の熱処理用ＣＣＴ曲線を用いるのが最適であることを試
験結果より知見した。
したがって、前記初析フェライトの析出温度は各成分系
材質ごとに求めたＣＣＴ曲線より把握できる。前記のご
とく、矯正点でのスラブ表面温度は初折フェライトの析
出温度より高く管理する必要があるが、高温すぎるとオ
ーステナィトが粗大化し、かえって横ひび割れ癖の発生
頻度が高くなる。
材質ごとに求めたＣＣＴ曲線より把握できる。前記のご
とく、矯正点でのスラブ表面温度は初折フェライトの析
出温度より高く管理する必要があるが、高温すぎるとオ
ーステナィトが粗大化し、かえって横ひび割れ癖の発生
頻度が高くなる。
そこで発明者は適正スラブ表面温度について種々試験し
た。その一例としてＡＰＩ規格Ｘ−６９／Ｐ材について
の試験結果を第１図に示す。図はスラブ矯正点表面温度
と横ひび割れ癖の発生頻度との関係を示した図表である
が、初折フェライト析出温度から、この温度を越えると
横ひび割れ癖の発生はほとんど見られないが、初析フェ
ライト析出温度を基点として１００００を越えると急激
に横ひび割れ庇の発生が増大することがわかる。したが
ってスラブ矯正点でのスラブ表面温度は、初析フェライ
ト析出温度より、この温度を越えて１００ｑｏ以内の温
度範囲に管理することが望ましい。次に、この発明の実
施例について説明する。
た。その一例としてＡＰＩ規格Ｘ−６９／Ｐ材について
の試験結果を第１図に示す。図はスラブ矯正点表面温度
と横ひび割れ癖の発生頻度との関係を示した図表である
が、初折フェライト析出温度から、この温度を越えると
横ひび割れ癖の発生はほとんど見られないが、初析フェ
ライト析出温度を基点として１００００を越えると急激
に横ひび割れ庇の発生が増大することがわかる。したが
ってスラブ矯正点でのスラブ表面温度は、初析フェライ
ト析出温度より、この温度を越えて１００ｑｏ以内の温
度範囲に管理することが望ましい。次に、この発明の実
施例について説明する。
ＣＯ．０９％，Ｓｉｏ．３２％，Ｍｎｌ．３９％，ＰＯ
．０１９％，ＳＯ．０２％，Ｃｕｏ．１６％，Ｃｒｏ．
１５％，Ｍｏｏ．０１％，ＶＯ．０２％，Ｎｂｏ．０４
６％，ＳｏそＡ夕０．０４７％、残り鉄及び不可避的不
純物よりなる鋼（ＡＰＩ規格Ｘ−６９／Ｐ材）のＣＣＴ
曲線を求めると第２図に示すとおりである。この鋼を湾
曲形連続鋳造設備により寸法１８００×１９０のスラブ
を作る際、スラブを水平に矯正する（Ｐ／Ｒピンチロー
ルでの位置）時点での温度管理を、１従来法により初折
フェライト析出温度（７３０℃）より低い温度で矯正す
る方法、ロこの発明の実施によりスラブ表面温度を７８
０ｏｏの温度範囲に管理して矯正する方法で行った。
．０１９％，ＳＯ．０２％，Ｃｕｏ．１６％，Ｃｒｏ．
１５％，Ｍｏｏ．０１％，ＶＯ．０２％，Ｎｂｏ．０４
６％，ＳｏそＡ夕０．０４７％、残り鉄及び不可避的不
純物よりなる鋼（ＡＰＩ規格Ｘ−６９／Ｐ材）のＣＣＴ
曲線を求めると第２図に示すとおりである。この鋼を湾
曲形連続鋳造設備により寸法１８００×１９０のスラブ
を作る際、スラブを水平に矯正する（Ｐ／Ｒピンチロー
ルでの位置）時点での温度管理を、１従来法により初折
フェライト析出温度（７３０℃）より低い温度で矯正す
る方法、ロこの発明の実施によりスラブ表面温度を７８
０ｏｏの温度範囲に管理して矯正する方法で行った。
１の従来法は第２図のＣＣＴ曲線からわかるようにオー
ステナィト粒界に初析フェライトが析出した２相領域で
矯正されるものであり、第３図の顕微鏡写真に見られる
ようにオーステナィト粒界に沿った横ひび割れが発生し
ており、この割れ癖は最大ＩＱ肋の深さ‘こも達してい
た。
ステナィト粒界に初析フェライトが析出した２相領域で
矯正されるものであり、第３図の顕微鏡写真に見られる
ようにオーステナィト粒界に沿った横ひび割れが発生し
ており、この割れ癖は最大ＩＱ肋の深さ‘こも達してい
た。
これに対し、ロのこの発明法によるものはオーステナィ
ト１相領域で矯正されるものであり、第４図の顕微鏡写
真に示すように、ひび割れは生じておらずスラブ表面欠
陥は認められなかった。
ト１相領域で矯正されるものであり、第４図の顕微鏡写
真に示すように、ひび割れは生じておらずスラブ表面欠
陥は認められなかった。
この発明は連続鋳造の湾曲型、垂直型をとわずすべての
連続鋳造方式に適用できる。
連続鋳造方式に適用できる。
第１図はＡＰＩ規格Ｘ−６９／Ｐ材の連続鋳造における
スラブ矯正点表面温度と横ひび割れ癖の発生頻度との関
係を示す図表、第２図はこの発明の一実施例における対
象鋼のＣＣＴ曲線、第３図は従来法により矯正されたス
ラブの表面部の顕微鏡写真、第４図はこの発明法により
矯正されたスラブの表面部の顕微鏡写真である。 第１図 第２図 第４図 第３図
スラブ矯正点表面温度と横ひび割れ癖の発生頻度との関
係を示す図表、第２図はこの発明の一実施例における対
象鋼のＣＣＴ曲線、第３図は従来法により矯正されたス
ラブの表面部の顕微鏡写真、第４図はこの発明法により
矯正されたスラブの表面部の顕微鏡写真である。 第１図 第２図 第４図 第３図
Claims (1)
- １ 連続鋳造設備により鋳造されるスラブが矯正点に達
する直前のスラブ表面温度を、各成分系材質ごとにオー
ステナイ域に加熱して作られた連続冷却変態曲線（ＣＣ
Ｔ曲線）における初析フエライトの析出温度から、この
温度を越えた１００℃以内の温度範囲に管理して、上記
温度範囲内で鋳込中のスラブを矯正し、スラブ表面疵の
発生を防止し得ることを特徴とする連続鋳造におけるス
ラブの矯正方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10288377A JPS6028579B2 (ja) | 1977-08-27 | 1977-08-27 | 連続鋳造におけるスラブの矯正方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10288377A JPS6028579B2 (ja) | 1977-08-27 | 1977-08-27 | 連続鋳造におけるスラブの矯正方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5437031A JPS5437031A (en) | 1979-03-19 |
| JPS6028579B2 true JPS6028579B2 (ja) | 1985-07-05 |
Family
ID=14339257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10288377A Expired JPS6028579B2 (ja) | 1977-08-27 | 1977-08-27 | 連続鋳造におけるスラブの矯正方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028579B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02103882U (ja) * | 1989-02-03 | 1990-08-17 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002283018A (ja) * | 2001-03-23 | 2002-10-02 | Nippon Steel Corp | ブルームおよびビレット兼用多サイズ連続鋳造設備における鋳片の冷却方法および冷却設備 |
| JP5884479B2 (ja) * | 2011-01-31 | 2016-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1977
- 1977-08-27 JP JP10288377A patent/JPS6028579B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02103882U (ja) * | 1989-02-03 | 1990-08-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5437031A (en) | 1979-03-19 |
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