JPS6026878A - 油井用鋼管継手 - Google Patents
油井用鋼管継手Info
- Publication number
- JPS6026878A JPS6026878A JP13359783A JP13359783A JPS6026878A JP S6026878 A JPS6026878 A JP S6026878A JP 13359783 A JP13359783 A JP 13359783A JP 13359783 A JP13359783 A JP 13359783A JP S6026878 A JPS6026878 A JP S6026878A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- box
- nose
- bottle
- face
- flank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（１）産業上の利用分野
本発明は油田において用いられる油井用鋼管継手で特に
気密性を必要とする場所に用いられる継手に関するもの
である。
気密性を必要とする場所に用いられる継手に関するもの
である。
（２）従来技術
近年、世界的彦石油事情の悪化から、各国で油井の掘削
が活発化しているが、その環境はだんだんと厳しいもの
になってきて、深層化、高温高圧化、寒冷化、海底化に
向っており、また今丑でかえ勺みられなかった硫化水素
（Ｈ２Ｓ）性の油田も掘削の対象となった。
が活発化しているが、その環境はだんだんと厳しいもの
になってきて、深層化、高温高圧化、寒冷化、海底化に
向っており、また今丑でかえ勺みられなかった硫化水素
（Ｈ２Ｓ）性の油田も掘削の対象となった。
ここで要求される継手の性質としては高い応力に耐えら
れる強度が必要なことはもちろんのこと、高速度で上昇
してくる石油中に含まれる岩石等の微粒子によって生じ
るエロージョンに対して強いこと、気体、特にＨ２Ｓの
漏洩がないことおよび継手自体が高価なために使いすて
をせずある油田の採取が終れば、次の油田でも使用でき
るという繰夛返し、使用性能が高いことである。
れる強度が必要なことはもちろんのこと、高速度で上昇
してくる石油中に含まれる岩石等の微粒子によって生じ
るエロージョンに対して強いこと、気体、特にＨ２Ｓの
漏洩がないことおよび継手自体が高価なために使いすて
をせずある油田の採取が終れば、次の油田でも使用でき
るという繰夛返し、使用性能が高いことである。
ところで硫化水素（Ｈ２Ｓ）は人体に有害であるのみな
らず高応力状態の鍋に浸入すると、その部分を急速に腐
食し、割れを誘起させる性質を有する。そこで硫化水素
（Ｈａｓ）が存在する油田においては長い油井ス） Ｉ
Ｊソング ｓｔｒｉｎｇ ）の内で応力が最大になって
いる継手内のねじ部に硫化水素（Ｈ２Ｓ）が浸入すると
、使用中に継手部から破断し、採油中断と云う経済的な
大損害をおこすとともに、作秦者々らびに付近の住民に
重大な災害をおよばずことになる。
らず高応力状態の鍋に浸入すると、その部分を急速に腐
食し、割れを誘起させる性質を有する。そこで硫化水素
（Ｈａｓ）が存在する油田においては長い油井ス） Ｉ
Ｊソング ｓｔｒｉｎｇ ）の内で応力が最大になって
いる継手内のねじ部に硫化水素（Ｈ２Ｓ）が浸入すると
、使用中に継手部から破断し、採油中断と云う経済的な
大損害をおこすとともに、作秦者々らびに付近の住民に
重大な災害をおよばずことになる。
現在一般的に使用されているアメリカ石油協会（ＡＰＩ
）規格の継手は第１図に示す形をしているがビン１の雄
ねじ３頂部とボックス２の雌ねじ４底部が形成するラセ
ン状の間隙を通ってガスが容易に漏洩する構造となって
いるので、硫化水素（Ｈ２Ｓ ）の油田にはＡＰＩ規格
継手は用いられない。
）規格の継手は第１図に示す形をしているがビン１の雄
ねじ３頂部とボックス２の雌ねじ４底部が形成するラセ
ン状の間隙を通ってガスが容易に漏洩する構造となって
いるので、硫化水素（Ｈ２Ｓ ）の油田にはＡＰＩ規格
継手は用いられない。
又ＡＰＩ規格継手の油井ス） ＩＪソング内面は、継手
部で不連続的な段が付いているので、そこで原油の上昇
流が乱流となる。高圧油田では流速が速くなり、原油中
に含寸れる岩石等の硬質物罠より乱流ケ所に二ローショ
ンが発生するので高圧油田にも用いられない。
部で不連続的な段が付いているので、そこで原油の上昇
流が乱流となる。高圧油田では流速が速くなり、原油中
に含寸れる岩石等の硬質物罠より乱流ケ所に二ローショ
ンが発生するので高圧油田にも用いられない。
そこで気密性と内面のなめらかさを兼ねそなえた継手、
いわゆるプレミアムジヨイントが使用される。
いわゆるプレミアムジヨイントが使用される。
現在使用されているプレミアムジヨイントは２つのタイ
プに大別される。
プに大別される。
１つのタイプは第２図に示すように鋼管端部内面の雌ね
じを有する機械加工した部分２（以下ボックスと記す）
のねじの一部を切取って溝をっけ、そこにテフロンリン
グＴを嵌め込み、その後、鋼管端部外面の雄ねじを有す
る機械加工した部分１（以下ビンと記す）を螺合すると
比較約款かいテフロンリングＴが雄ねじ３にそって変形
密着し、気密構造となる継手である。
じを有する機械加工した部分２（以下ボックスと記す）
のねじの一部を切取って溝をっけ、そこにテフロンリン
グＴを嵌め込み、その後、鋼管端部外面の雄ねじを有す
る機械加工した部分１（以下ビンと記す）を螺合すると
比較約款かいテフロンリングＴが雄ねじ３にそって変形
密着し、気密構造となる継手である。
しかし継手加工工場であらかじめボックス２に嵌め込ん
だテフロンリングＴは運搬中の振動により脱落したシ、
あるいは現場でビン１を回転琲合中に雄ねじ３によｐ押
出されることが往々にしてあシ、その場合は気密構造と
ならなく、テフロン用溝が雌ねじ部の肉厚を薄くして継
手の強度低下をもたらす欠点がある。
だテフロンリングＴは運搬中の振動により脱落したシ、
あるいは現場でビン１を回転琲合中に雄ねじ３によｐ押
出されることが往々にしてあシ、その場合は気密構造と
ならなく、テフロン用溝が雌ねじ部の肉厚を薄くして継
手の強度低下をもたらす欠点がある。
他のタイプを第３図に示す。ビンエをボックス２に螺合
させピンノーズ先端面５とボックス端面７に、あるいは
ビンノーズフランク６とボックスフランク８にメタル接
触をおこさせ、さらに機械を用いて強力に回転させ、押
込んでメタル接触部に塑性変形をおこさせ、より完全に
気密構造とする継手である。接触部分には亜鉛、錫メッ
キあるいは化成処理しているものの往々にして被膜がや
ぶれ鏑同士の接触となり、焼付きをおこし、再使用でき
なくなる欠点がある１、 なお油井用鋼管を次々に接触してゆく方法には、管の一
端にビンを、他端にボックスを加工し、管同士を接続し
てゆくインテクラル方式と、２つのボックスからなるカ
ップリングと両端にビンを加工した管とで接続してゆく
カンブリング方式があるが、そのいずれにもテフロンリ
ングによるシールとメタル接触によるシールが適用され
ている。
させピンノーズ先端面５とボックス端面７に、あるいは
ビンノーズフランク６とボックスフランク８にメタル接
触をおこさせ、さらに機械を用いて強力に回転させ、押
込んでメタル接触部に塑性変形をおこさせ、より完全に
気密構造とする継手である。接触部分には亜鉛、錫メッ
キあるいは化成処理しているものの往々にして被膜がや
ぶれ鏑同士の接触となり、焼付きをおこし、再使用でき
なくなる欠点がある１、 なお油井用鋼管を次々に接触してゆく方法には、管の一
端にビンを、他端にボックスを加工し、管同士を接続し
てゆくインテクラル方式と、２つのボックスからなるカ
ップリングと両端にビンを加工した管とで接続してゆく
カンブリング方式があるが、そのいずれにもテフロンリ
ングによるシールとメタル接触によるシールが適用され
ている。
（３）発明の目的
本発明の目的は上述の欠点を考慮して、脱落しやすいテ
フロンリングを用いず、しかも焼イづけをおこさないで
繰返し使用出来る高気密性の油井／行鋼管ねし継手を提
供することにある。
フロンリングを用いず、しかも焼イづけをおこさないで
繰返し使用出来る高気密性の油井／行鋼管ねし継手を提
供することにある。
（４）発明の構成作用
その要旨上するところは一方の釧管の端部外面に雄ねじ
を有するピンと他方の端部内面に雌ねじを有するボック
スを螺合する鋼管継手において、ビンにビンノーズ第１
端面とビンノーズフランクとビンノーズ第２端面とビン
ノーズ部内径面になめらかガ溝ケ設け、 ボックスにボックス第１端 クとボックス第２端而とボックス第１端面近彷内径面に
なめらかな溝を設け、 ビンノーズフランクが管軸に対して１５°以内の夾角を
なし、ビンノーズ第１端面が管軸に対して６０°以上の
夾角をなし、ボックスフランクが管軸に対して１５°以
内の夾角をなし、ボックス第１端面が管軸に対して６０
°以上の夾角をなし、ビンノーズフランクの外径の各点
がボックスフランクの対応する各点の内径より小さく、
ピンノーズ長さがボックスフランクより長く、ビンノー
ズ第１端面がボックス第１端 ンノーズ第１端面とボックス第１端面およびビンノーズ
第２端面とボックス第２端面が当接するよう構成したこ
とを特徴とする油井用鋼管継手にあって、ピンノーズ厚
みを薄くして弾性変形を起しやすぐし、螺合に際してビ
ンノーズ第１端面とボックス第１端面を密着させて気密
Ｓ造とし、ピンノーズが過度にねじこまれて座屈又は折
れないようビンノーズ第２端面をボックス第２端而に当
接させてストッパーとし、あわせてビンノーズフランク
を弾性変形させてボックスフランクに密着させ２Ｎの気
密構造とし、ピンとボックス当接部内径面になめらかな
凹状の溝をつくって乱流がおこらないようにしてエロー
ジョンを防ぐ一方、取外してピンノーズに応力がなくカ
れば弾性力により嗟合前の状態に復元するという再使用
可能の継手である。
を有するピンと他方の端部内面に雌ねじを有するボック
スを螺合する鋼管継手において、ビンにビンノーズ第１
端面とビンノーズフランクとビンノーズ第２端面とビン
ノーズ部内径面になめらかガ溝ケ設け、 ボックスにボックス第１端 クとボックス第２端而とボックス第１端面近彷内径面に
なめらかな溝を設け、 ビンノーズフランクが管軸に対して１５°以内の夾角を
なし、ビンノーズ第１端面が管軸に対して６０°以上の
夾角をなし、ボックスフランクが管軸に対して１５°以
内の夾角をなし、ボックス第１端面が管軸に対して６０
°以上の夾角をなし、ビンノーズフランクの外径の各点
がボックスフランクの対応する各点の内径より小さく、
ピンノーズ長さがボックスフランクより長く、ビンノー
ズ第１端面がボックス第１端 ンノーズ第１端面とボックス第１端面およびビンノーズ
第２端面とボックス第２端面が当接するよう構成したこ
とを特徴とする油井用鋼管継手にあって、ピンノーズ厚
みを薄くして弾性変形を起しやすぐし、螺合に際してビ
ンノーズ第１端面とボックス第１端面を密着させて気密
Ｓ造とし、ピンノーズが過度にねじこまれて座屈又は折
れないようビンノーズ第２端面をボックス第２端而に当
接させてストッパーとし、あわせてビンノーズフランク
を弾性変形させてボックスフランクに密着させ２Ｎの気
密構造とし、ピンとボックス当接部内径面になめらかな
凹状の溝をつくって乱流がおこらないようにしてエロー
ジョンを防ぐ一方、取外してピンノーズに応力がなくカ
れば弾性力により嗟合前の状態に復元するという再使用
可能の継手である。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。第４図から
第６図は本発明の１態様を示す油井管用継手であって、
第４図はねじ継手のうちのインテグラル方式のピンを、
第５図はインテグラル方式のボックスを、第６図はビン
とボックスの螺合した状態の各断面を図示したものであ
る。第４図において、ビンノーズフランク１４は管軸に
対してθ璽の夾角をなす直線からなっている。ビンノー
ズフランク１４が円弧状の場合は、各点における接線が
管軸となす夾角のうち最大の角度を０１と定義する。
第６図は本発明の１態様を示す油井管用継手であって、
第４図はねじ継手のうちのインテグラル方式のピンを、
第５図はインテグラル方式のボックスを、第６図はビン
とボックスの螺合した状態の各断面を図示したものであ
る。第４図において、ビンノーズフランク１４は管軸に
対してθ璽の夾角をなす直線からなっている。ビンノー
ズフランク１４が円弧状の場合は、各点における接線が
管軸となす夾角のうち最大の角度を０１と定義する。
ビンノーズ第１端面１２は管軸に対してθ２の夾角をな
す直線からなり立っている。ビンノーズ第１端面１２が
円弧状の場合、各点における接線が管軸となす夾角のう
ち最大の角度を０２と定義する。
す直線からなり立っている。ビンノーズ第１端面１２が
円弧状の場合、各点における接線が管軸となす夾角のう
ち最大の角度を０２と定義する。
ビンの溝１５は曲線の組合わせからなるなめらかな曲面
となっている。ｎ１５が円弧状の曲面で出来ている場合
は各点における接線が管軸となす夾角をθ３とする。
となっている。ｎ１５が円弧状の曲面で出来ている場合
は各点における接線が管軸となす夾角をθ３とする。
ビンノーズ第１端面１２の延長線（以後Ａ’ＰＩ とす
ル）トピンノーズフランク１４の延長線（ 以後１ｐＦ
とする）の交点をＡ１ ビンノーズ第２端面（Ｅ。
ル）トピンノーズフランク１４の延長線（ 以後１ｐＦ
とする）の交点をＡ１ ビンノーズ第２端面（Ｅ。
Ｂ“） １３の延長線とＩＰＦの交点をＢ１なめらかな
溝１５の延長線（以後ＩＰＧとする）とＩｌｐ＋の交点
を０１１’ｐａと内径面ＤＰＩの交点をＤとそれぞれ定
義すればビンノーズ先端厚み（Ａ−０間の垂直距離）は
ＴＰ＋ １ ビンノーズフランク長さくｉ”Ｂ間の管軸
に対して平行な距離）はＬＰＦ 、溝の深さく ＤＰＩ
と０間の最大垂直距離）はＨＰＧ 、溝の長さくＣ−Ｄ
間の管軸に対して平行な距離）は１Ｌｐｃである。
溝１５の延長線（以後ＩＰＧとする）とＩｌｐ＋の交点
を０１１’ｐａと内径面ＤＰＩの交点をＤとそれぞれ定
義すればビンノーズ先端厚み（Ａ−０間の垂直距離）は
ＴＰ＋ １ ビンノーズフランク長さくｉ”Ｂ間の管軸
に対して平行な距離）はＬＰＦ 、溝の深さく ＤＰＩ
と０間の最大垂直距離）はＨＰＧ 、溝の長さくＣ−Ｄ
間の管軸に対して平行な距離）は１Ｌｐｃである。
３は雄ねじ山を示しＡＰＩ規格のラウンドねじ又はバン
トレスねじでもよく気密性とは関係がない０ 氾５図において、ボックスフランクＵは管軸に対してへ
の夾角をなす直線からなシ立っている。
トレスねじでもよく気密性とは関係がない０ 氾５図において、ボックスフランクＵは管軸に対してへ
の夾角をなす直線からなシ立っている。
ボックスフランク冴が円弧の場合はビンノーズフランク
１４が円弧状の場合の０１と同じ定義とする。
１４が円弧状の場合の０１と同じ定義とする。
ボックス第１端而２２が管軸に対してθ５の夾角をなす
直線から成シ立っている。ボックス第１端而２２が円弧
の場合はビンノーズ第１端面が円弧状の場合の０２と同
じ定義とする。
直線から成シ立っている。ボックス第１端而２２が円弧
の場合はビンノーズ第１端面が円弧状の場合の０２と同
じ定義とする。
ボックスの溝５は曲線の組合せからなっておりＤ′点に
おける接線と管軸とのなす夾角は０６である。
おける接線と管軸とのなす夾角は０６である。
壽５が円弧状で出来ている場合はθ３と同じ定義とする
。
。
ボックスフランクあの延長線（以後６Ｂｐとする）とボ
ックスフランク第１端 とするンの交点をＡ’ｌボックス第２端面（Ｂ“ Ｂ／
／／ ）乙の延長線（以後ｌＢ２とする）と７ＢＦの交
点をＢ′、なめらかな溝δの延長線（以後ｌＢＧとする
）とＡＢ＋の交点をＣ’ ＋ ｌＢＧとボックス内径面
ＤＢＩとの交点をＤ′とすれば、ボックス第１端 の垂直距離）はＴＢ＋ １ ボックスフランク長す（Ａ
’〜Ｂ′間の管軸に対して平行な距離）はＩＪＢＦ ＊
溝の深さく点Ｃからボックス内径面ＤＢＩの延長線に下
した垂線の最大距離）はＨＢ． 、溝の長さくＣ’〜Ｄ
′間の管軸に対して平行な距離）はＬＢＧである。
ックスフランク第１端 とするンの交点をＡ’ｌボックス第２端面（Ｂ“ Ｂ／
／／ ）乙の延長線（以後ｌＢ２とする）と７ＢＦの交
点をＢ′、なめらかな溝δの延長線（以後ｌＢＧとする
）とＡＢ＋の交点をＣ’ ＋ ｌＢＧとボックス内径面
ＤＢＩとの交点をＤ′とすれば、ボックス第１端 の垂直距離）はＴＢ＋ １ ボックスフランク長す（Ａ
’〜Ｂ′間の管軸に対して平行な距離）はＩＪＢＦ ＊
溝の深さく点Ｃからボックス内径面ＤＢＩの延長線に下
した垂線の最大距離）はＨＢ． 、溝の長さくＣ’〜Ｄ
′間の管軸に対して平行な距離）はＬＢＧである。
４は雌ねじを示し、ビンの雄ねじ３と螺合すればよい。
第５図においてボックス第１端面ｎを右上シの斜面とし
たのは、第４図に示すビン１０を回転させ、ビンノーズ
第１端面１２が前記端面２２に当接し、さらにビン１０
をボックス２０に押込もうとすると、ビンノーズ１１を
押し上げようとする分力を働かすためである。
たのは、第４図に示すビン１０を回転させ、ビンノーズ
第１端面１２が前記端面２２に当接し、さらにビン１０
をボックス２０に押込もうとすると、ビンノーズ１１を
押し上げようとする分力を働かすためである。
ビンノーズフランク１４の外径の各点がボックスフラン
クあの対応する各点の内径より小さく、ビンノーズフラ
ンク長さＬＰＦがボックスフランク長さＬＢＦよシ長く
、ビンノーズ第１端面１２の傾斜角θ２がボックス第１
端面２２の傾斜角θ，よシも大きい理由およびビンノー
ズ第２端面１３とボックス第２端面るを設けた理由を第
６図を用いて説明する。
クあの対応する各点の内径より小さく、ビンノーズフラ
ンク長さＬＰＦがボックスフランク長さＬＢＦよシ長く
、ビンノーズ第１端面１２の傾斜角θ２がボックス第１
端面２２の傾斜角θ，よシも大きい理由およびビンノー
ズ第２端面１３とボックス第２端面るを設けた理由を第
６図を用いて説明する。
第４図のビン１０と第５図のボックスかを螺合してゆく
と、まずビンノーズ第１端面１２の下端とボックス第１
端面２２の下端とが幾何学的、つまりビンノーズ１１部
が弾性変形しない状態で当接する。
と、まずビンノーズ第１端面１２の下端とボックス第１
端面２２の下端とが幾何学的、つまりビンノーズ１１部
が弾性変形しない状態で当接する。
このときのビンノーズフランク１４とボックスフランク
属の間隙の最大値をＨＰＢとする。
属の間隙の最大値をＨＰＢとする。
この状態では点Ｃ（Ｃ’）よシ上方は扇状の間隙があり
、ビンノーズフランク１４面とボックスフランク路面間
にも最大ＨＰＢの隙がある。次にビン１０を機械を用い
て回転させさらに右に進ませるとボックス第１端面２２
によってビンノーズ１１の進行が抑制されているため、
ボックス第１端 を中心として時計方向に回転してθ２−θ５ になった
時に回転が停止する。
、ビンノーズフランク１４面とボックスフランク路面間
にも最大ＨＰＢの隙がある。次にビン１０を機械を用い
て回転させさらに右に進ませるとボックス第１端面２２
によってビンノーズ１１の進行が抑制されているため、
ボックス第１端 を中心として時計方向に回転してθ２−θ５ になった
時に回転が停止する。
ビンノースフランク１４は弾性的に上方に曲げられ点Ｅ
でボックスフランク冴と接触しビンノーズ長さはＬＰＦ
Ｃ ＜ ＬＰＦ ）となる。
でボックスフランク冴と接触しビンノーズ長さはＬＰＦ
Ｃ ＜ ＬＰＦ ）となる。
この時点でビンノーズ第２端面１３がボックス第２端面
Ｚ３に当接しトルクが急上昇して定められた値になれば
螺合作業は完了１ ２重の気密構造となる。
Ｚ３に当接しトルクが急上昇して定められた値になれば
螺合作業は完了１ ２重の気密構造となる。
す々ワチピンノーズ１１部が弾性変形内でビンノーズフ
ランク面Ｕに当接するようにビンノーズ第２端面１３の
位置を決定する。
ランク面Ｕに当接するようにビンノーズ第２端面１３の
位置を決定する。
なおこの場合、Ｌｐｃ ＋Ｌｎａ ＝ Ｌ ＋ Ｌｐｃ
≦５０ｍｍ。
≦５０ｍｍ。
ＬＢＧ≦５０１１ｍ，Ｌ≦１ ０ ０ ｍｍであシ、Ｌ
ｐｃ ＞ ＬＢａ 、 Ｌｐａ ＝ ＬＢＧ ＋ Ｌｐ
ｃ ＜ ＬＥＧのいずれでもよい。
ｐｃ ＞ ＬＢａ 、 Ｌｐａ ＝ ＬＢＧ ＋ Ｌｐ
ｃ ＜ ＬＥＧのいずれでもよい。
第７図は本発明継手の別の態様のものを螺合しプζもの
でビンノーズ第１端面１２とボックス第１端而ｎは同じ
曲率の曲面であり、ビンノーズの溝１５とボックスの竹
５は直線の組合せがらなり立っている。
でビンノーズ第１端面１２とボックス第１端而ｎは同じ
曲率の曲面であり、ビンノーズの溝１５とボックスの竹
５は直線の組合せがらなり立っている。
ピン１０トホンクス印の螺合が完了するとビンノーズ第
１端面１２とボックス第１端面２２の全面で当接し、ビ
ンノーズ部が上部に少し弾性変形してＥ′部て商接し、
２重の気密構造となる。
１端面１２とボックス第１端面２２の全面で当接し、ビ
ンノーズ部が上部に少し弾性変形してＥ′部て商接し、
２重の気密構造となる。
次に数値限定理由を記す。
ビンノーズフランク１４の管軸に対する夾角θ８を１５
°以内としたのは１５°よシ大きな角度とするとビンノ
ーズ厚みＴｐ＋があ１シ厚くとれないことがらビンノー
ズの長さが短かぐなシ、弾性変形量も小さくなるからで
ある。
°以内としたのは１５°よシ大きな角度とするとビンノ
ーズ厚みＴｐ＋があ１シ厚くとれないことがらビンノー
ズの長さが短かぐなシ、弾性変形量も小さくなるからで
ある。
ビンノーズ第１端面の管軸に対する夾角θ，を６重０以
上としたのはこれ未満であると、ビンノーズ先端部（Ａ
点近傍）の肉がうすぐ々す、加工の際変形して加工精度
が充分とれないからである。
上としたのはこれ未満であると、ビンノーズ先端部（Ａ
点近傍）の肉がうすぐ々す、加工の際変形して加工精度
が充分とれないからである。
ボックスフランク冴の管軸に対する夾角θ４ヲ１５。
以下とビンノーズ第１端面１２がボックス第１端而２２
に幾何学的に接触した際ビンノーズフランク１４の傾斜
角θ１≦１５°の最大値以上にするとビンノーズフラン
ク１４トポツクスフランク別の間隙が大きくなってビン
ノーズフランク１４が変形当接しなくなるからである。
に幾何学的に接触した際ビンノーズフランク１４の傾斜
角θ１≦１５°の最大値以上にするとビンノーズフラン
ク１４トポツクスフランク別の間隙が大きくなってビン
ノーズフランク１４が変形当接しなくなるからである。
ボックス第１端
する夾角θ，を６０°以上にしたのはこの角度未満にな
ると、ボックス第１端 くなって変形しやすぐなり充分な加工粒度がとれないか
らである。
ると、ボックス第１端 くなって変形しやすぐなり充分な加工粒度がとれないか
らである。
次に溝の長さＬＰＧ、ＬＥＧを５Ｑ１＋α以内としたの
は５Ｑｍｍを超えると、継手強度が低下しかつバイトホ
ルダーの長さが長くなりすぎて溝加工の際ビビリが発生
し、なめらかな面とならないからである。溝斜面の管軸
に対する夾角θ１．θ６を４５°以下としたのは４５°
を超えると（を丁の最深部に応力集中がおこり、ビンノ
ーズが折れやすくなるためである。
は５Ｑｍｍを超えると、継手強度が低下しかつバイトホ
ルダーの長さが長くなりすぎて溝加工の際ビビリが発生
し、なめらかな面とならないからである。溝斜面の管軸
に対する夾角θ１．θ６を４５°以下としたのは４５°
を超えると（を丁の最深部に応力集中がおこり、ビンノ
ーズが折れやすくなるためである。
（５）実施例
次に本発明の実施例を用いて本発明の効果ケさらに具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例１
接合すべき管（は油井用鋼管ＡＰＩ規格Ｎ−８０、外径
１７７．８闘、肉厚１１．５１１１＋ｍ ｆ：用いた。
１７７．８闘、肉厚１１．５１１１＋ｍ ｆ：用いた。
なおインテグラル方式の継手は両端をアブセントして厚
肉にした鋼管を加工したものである。試験片はインテグ
ラル方式、カンプリング方式共に２組づつ製作し、比較
材としてＡＰＩ規格継手２組を用いた。
肉にした鋼管を加工したものである。試験片はインテグ
ラル方式、カンプリング方式共に２組づつ製作し、比較
材としてＡＰＩ規格継手２組を用いた。
試験片の諸元を表処示す。
ＡＰＩ ５Ａ２モデイフアイドコンパウンドグリースを
塗布した継手の組立を締付トルク１１００ ｋｇ−ｍで
行った６個の試験片について蛋素ガスで管内圧を４７６
気圧に保ち、引張力１３５トンで６６℃ないし１６３℃
の温度ザイクルを１００回かけたが本発明の継手４個は
全べて継手部からリークせず完全であったが、Ａ、 Ｐ
Ｉ規格のものは２個とも窒素ガスの漏洩があった。
塗布した継手の組立を締付トルク１１００ ｋｇ−ｍで
行った６個の試験片について蛋素ガスで管内圧を４７６
気圧に保ち、引張力１３５トンで６６℃ないし１６３℃
の温度ザイクルを１００回かけたが本発明の継手４個は
全べて継手部からリークせず完全であったが、Ａ、 Ｐ
Ｉ規格のものは２個とも窒素ガスの漏洩があった。
実施レリ２
実施例１でガスの漏洩がなかった本怜明のそれぞれのタ
イプの１組づつを締付様にて１１００／ｌ；ｙ−ｍのト
ルクで線側け］ｙ ）まずしを１０回繰返したが、焼料
はおこらなかった。
イプの１組づつを締付様にて１１００／ｌ；ｙ−ｍのト
ルクで線側け］ｙ ）まずしを１０回繰返したが、焼料
はおこらなかった。
（６）発明の効果
以上詳述した様に本発明には従来のプレミアムジヨイン
トの様にテフロンリングの脱落による気密性のそう失、
あるいは全屈の塑性変形的接触に起因する焼付による再
使用不可の問題もなかった。
トの様にテフロンリングの脱落による気密性のそう失、
あるいは全屈の塑性変形的接触に起因する焼付による再
使用不可の問題もなかった。
さらにビンノーズ先端部内面に加工した溝はなめらかな
面を有するため、応力集中が起らずしかも変形が弾性限
内であるため応力が低くＨ２Ｓによる応力腐食われもな
く、かつ上列する流体が溝によって乱流となることもな
いので、乱流により生ずるエロージョンも防止出来る優
れた継手であり工業上きわめて有用なものである。
面を有するため、応力集中が起らずしかも変形が弾性限
内であるため応力が低くＨ２Ｓによる応力腐食われもな
く、かつ上列する流体が溝によって乱流となることもな
いので、乱流により生ずるエロージョンも防止出来る優
れた継手であり工業上きわめて有用なものである。
【図面の簡単な説明】
第１図はＡＰｉ規格油井用鋼管継手の断面図、第２図は
テフロンリングを用いたプレミアムジヨイントの断面図
、 第３図１はメタル接触型プレミアムジヨイントの断面図
、 第４図は本発明のビンの１態様断ｍｉ図、第５図は本発
明のボックスの１態様断面図、第６図は本発明のビンと
ボックスを螺合した場合の当接部詳細図、 第７図は本発明の別の態様のビンとボックスを螺合した
場合の当接部詳細図である。 ■・・・ビン、 ２ ボックス、 ３・・雄ねじ、 ４・・・雌ねじ、 ５・・ビンノーズ先端面、 ６・・・ビンノーズフランク、 ７・ボックス端面、 ８・・ボックスフランク、 １０・・・ビン、 １１・・・ビンノーズ、 １２・ ビンノーズ第１端面、 １３・・・ビンノーズ第２端面、 １４・・・ビンノーズフランク、 １５・・ビン側のなめらかな溝、 入・・・ボックス、 ２１・・・ボックス第１端而近傍、 ｎ・・ボックス第１端面、 る・・ボックス第２端面、 ２４ ・・・ボックスフランク、 ５・・・ボックス側の力めらかな溝。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 代理人 弁理士 熊 谷 福 １酎り。
テフロンリングを用いたプレミアムジヨイントの断面図
、 第３図１はメタル接触型プレミアムジヨイントの断面図
、 第４図は本発明のビンの１態様断ｍｉ図、第５図は本発
明のボックスの１態様断面図、第６図は本発明のビンと
ボックスを螺合した場合の当接部詳細図、 第７図は本発明の別の態様のビンとボックスを螺合した
場合の当接部詳細図である。 ■・・・ビン、 ２ ボックス、 ３・・雄ねじ、 ４・・・雌ねじ、 ５・・ビンノーズ先端面、 ６・・・ビンノーズフランク、 ７・ボックス端面、 ８・・ボックスフランク、 １０・・・ビン、 １１・・・ビンノーズ、 １２・ ビンノーズ第１端面、 １３・・・ビンノーズ第２端面、 １４・・・ビンノーズフランク、 １５・・ビン側のなめらかな溝、 入・・・ボックス、 ２１・・・ボックス第１端而近傍、 ｎ・・ボックス第１端面、 る・・ボックス第２端面、 ２４ ・・・ボックスフランク、 ５・・・ボックス側の力めらかな溝。 特許出願人 新日本製鉄株式会社 代理人 弁理士 熊 谷 福 １酎り。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｆｉｌ 一方の鋼管の端部外面に雄ねじを有するピンと
、他方の鋼管の端部内面に雌ねじを有するボックスを螺
合する鋼管継手において、ピンにピンノーズ第１端面と
ピンノーズフランクとピンノーズ第２端面とビンノーズ
部内径面になめらかな溝を設け、ボックスにボックス第
１端面とボックスフランクとボックス第２端面とボック
ス第１端而近傍内径面になめらかな溝を設け、ビンノー
ズフランクが管軸に対して１０°以内の夾角をなし、ビ
ンノーズ第１端面が管軸に対して６０’以上の夾角を表
し、ボックスフランクが管軸に対して１０°以内の夾角
をなし、ボックス第１端 ビンノーズフランクの外径の各点がボックスフランクの
対応する各点の内径よシ小さく、ビンノーズ長さがボッ
クスフランクの長さよシ長く、ビンノーズ第１端面がボ
ックス第１端面より太きな角度を有し、ビンノーズ第１
端面とボックス第１端面、およびピンノーズ第２端面と
ボックス第２端 徴とする、油井用鋼管継手。 （２） ピンノーズ内径先端部とボックス第１端面内径
側先端部からそれぞれの内奥に向って５０羽以内に直線
および／又は円弧の組合せからなるなめらかな港を有す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の油井用
鋼管継手。 （３） ピンノーズ部内径面とボックス第１端而近傍内
径面のなめらかな溝の各点における接線と管軸との夾角
が４５°以内であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の油井用鍋管継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13359783A JPS6026878A (ja) | 1983-07-23 | 1983-07-23 | 油井用鋼管継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13359783A JPS6026878A (ja) | 1983-07-23 | 1983-07-23 | 油井用鋼管継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6026878A true JPS6026878A (ja) | 1985-02-09 |
Family
ID=15108527
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13359783A Pending JPS6026878A (ja) | 1983-07-23 | 1983-07-23 | 油井用鋼管継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026878A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6272808A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-03 | Nippon Steel Corp | 海洋構造物係留用鋼管レグ材継手 |
| WO1998054501A1 (en) | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Screw joint for oil well pipe |
| EP0949441A1 (en) * | 1997-10-08 | 1999-10-13 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Screw joint for oil well pipes and method of manufacturing same |
| JP2004501333A (ja) * | 2000-12-22 | 2004-01-15 | バローレック・マネスマン・オイル・アンド・ガス・フランス | 補強された当接面を有する中空ねじ継手 |
| US8287008B2 (en) | 2005-08-09 | 2012-10-16 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Liquid and gas tight threaded tubular connection |
| JPWO2018180218A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2019-06-27 | 日本製鉄株式会社 | 鋼管用ねじ継手 |
-
1983
- 1983-07-23 JP JP13359783A patent/JPS6026878A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6272808A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-03 | Nippon Steel Corp | 海洋構造物係留用鋼管レグ材継手 |
| WO1998054501A1 (en) | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Screw joint for oil well pipe |
| US6045165A (en) * | 1997-05-30 | 2000-04-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Threaded connection tubular goods |
| EP0949441A1 (en) * | 1997-10-08 | 1999-10-13 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Screw joint for oil well pipes and method of manufacturing same |
| US6237967B1 (en) | 1997-10-08 | 2001-05-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Threaded connection for oil country tubular goods and its method of manufacturing |
| EP0949441A4 (en) * | 1997-10-08 | 2006-09-06 | Sumitomo Metal Ind | SCREW CONNECTION FOR OIL PIPES AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| JP2004501333A (ja) * | 2000-12-22 | 2004-01-15 | バローレック・マネスマン・オイル・アンド・ガス・フランス | 補強された当接面を有する中空ねじ継手 |
| US8287008B2 (en) | 2005-08-09 | 2012-10-16 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Liquid and gas tight threaded tubular connection |
| JPWO2018180218A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2019-06-27 | 日本製鉄株式会社 | 鋼管用ねじ継手 |
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