JPS6026836B2 - 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS6026836B2 JPS6026836B2 JP56108023A JP10802381A JPS6026836B2 JP S6026836 B2 JPS6026836 B2 JP S6026836B2 JP 56108023 A JP56108023 A JP 56108023A JP 10802381 A JP10802381 A JP 10802381A JP S6026836 B2 JPS6026836 B2 JP S6026836B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- zinc
- nickel alloy
- corrosion resistance
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は不純物元素の濃度を下げて耐食性等を改良する
亜鉛ーニッケル合金めつき鋼板の製造方法に関するもの
である。
亜鉛ーニッケル合金めつき鋼板の製造方法に関するもの
である。
従来、鋼板の耐食性向上のための金属めつきとしては、
亜鉛めつきが広く一般に行われてきた。
亜鉛めつきが広く一般に行われてきた。
このめつきは主として亜鉛の犠牲防食によって鋼板の腐
食を防止するものであり、耐食性は亜鉛の主着量に依存
する。すなわち、高耐食性を得ようとすれば、亜鉛付着
量を増加しなければならず、その場合必要亜鉛量の増加
によるコストアップあるいは溶接性の低下など、いくつ
かの問題が脈生することを避けることができない。近年
、耐食寿命向上のための自動車車体への防錆用めつき鋼
板の適用の拡大に伴い、少なし、めつき付着量で耐食性
の良好なめつきがあらためて種々検討されており、その
中のひとつに亜鉛ーニッケル合金めつきがある。
食を防止するものであり、耐食性は亜鉛の主着量に依存
する。すなわち、高耐食性を得ようとすれば、亜鉛付着
量を増加しなければならず、その場合必要亜鉛量の増加
によるコストアップあるいは溶接性の低下など、いくつ
かの問題が脈生することを避けることができない。近年
、耐食寿命向上のための自動車車体への防錆用めつき鋼
板の適用の拡大に伴い、少なし、めつき付着量で耐食性
の良好なめつきがあらためて種々検討されており、その
中のひとつに亜鉛ーニッケル合金めつきがある。
この亜鉛−ニッケル合金めつきは、ニッケル含有率が約
１０〜２０％の領域で耐食性に優れ、同じ目付量の亜鉛
めつきに比べ数情の耐食性を示すことが知られている。
電気亜鉛ーニツケル合金めつきは高電流密度でめつきで
きること、浴の電気伝導度が良いことから、通常塩化物
あるいは硫酸塩を主体とした酸性格でめつきされるのが
普通である。この方法で工業的な亜鉛−ニッケル合金め
つきの製造を行う場合、従来亜鉛やニッケル濃度、俗温
、裕ｐＨあるいは電流密度や俗とストリップの相対速度
などのめつき条件を同じくしてめつきしてし、ても、往
々にして製品の品質特性にバラッキを生じ、耐食性ある
いは光沢や外観均一性の劣るものができるという問題点
があった。
１０〜２０％の領域で耐食性に優れ、同じ目付量の亜鉛
めつきに比べ数情の耐食性を示すことが知られている。
電気亜鉛ーニツケル合金めつきは高電流密度でめつきで
きること、浴の電気伝導度が良いことから、通常塩化物
あるいは硫酸塩を主体とした酸性格でめつきされるのが
普通である。この方法で工業的な亜鉛−ニッケル合金め
つきの製造を行う場合、従来亜鉛やニッケル濃度、俗温
、裕ｐＨあるいは電流密度や俗とストリップの相対速度
などのめつき条件を同じくしてめつきしてし、ても、往
々にして製品の品質特性にバラッキを生じ、耐食性ある
いは光沢や外観均一性の劣るものができるという問題点
があった。
従って、本発明は、この問題点を解決し、常に良好な耐
食性および外観を持つ亜鉛−ニッケル合金めつき鋼板を
工業的に安定して製造することを目的とする。
食性および外観を持つ亜鉛−ニッケル合金めつき鋼板を
工業的に安定して製造することを目的とする。
本発明によれば、亜鉛およびニッケルを含む酸性めつき
俗で鋼板に電気亜鉛ーニッケル合金めつきを行うに際し
、裕中のＦｅ濃度を１．０夕／そ以下およびＰｂ、Ｃｄ
、Ｃｕの合計濃度を２０の９／そ以下とすることにより
上記目的を達成することができる。
俗で鋼板に電気亜鉛ーニッケル合金めつきを行うに際し
、裕中のＦｅ濃度を１．０夕／そ以下およびＰｂ、Ｃｄ
、Ｃｕの合計濃度を２０の９／そ以下とすることにより
上記目的を達成することができる。
本発明者等の研究によると、亜鉛−ニッケル合金めつき
の耐食性あるいは外観の劣質化は、めつき裕中の不純物
元素、特にＦｅ、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕの濃度に強い相関が
あり、亜鉛ーニッケル合金めつき鋼板の工業的生産にお
ける品質特性のバラッキをもたらす重要な要因がこれら
の元素の濃度変化に起因していることを見し、出し、本
発明に至った。
の耐食性あるいは外観の劣質化は、めつき裕中の不純物
元素、特にＦｅ、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕの濃度に強い相関が
あり、亜鉛ーニッケル合金めつき鋼板の工業的生産にお
ける品質特性のバラッキをもたらす重要な要因がこれら
の元素の濃度変化に起因していることを見し、出し、本
発明に至った。
以下に本発明による方法の具体的効果、適正範囲等につ
き詳細に説明する。第１図は、硫酸亜鉛と硫酸ニッケル
を主体とした酸性めつき裕中の鉄イオン濃度と目付量２
０夕／〆でめつきした場合のめつき被膜の耐食性および
外観との関係を示すものである。この図から、鉄イオン
が１夕／そ以上になると耐食性が劣化し、また外観も光
沢のないものになることがわかる。第１鉄イオンより第
２鉄イオンの方が影響は大きかったが、頭向は同じであ
った。第２図は第１図におけると同じ酸性めつき裕中の
鉛、カドミウム、銅の個々のあるいは合計量の濃度と、
目付量２０夕／肘でめつきした場合のめつき被膜の耐食
性および外観との関係を示すものである。
き詳細に説明する。第１図は、硫酸亜鉛と硫酸ニッケル
を主体とした酸性めつき裕中の鉄イオン濃度と目付量２
０夕／〆でめつきした場合のめつき被膜の耐食性および
外観との関係を示すものである。この図から、鉄イオン
が１夕／そ以上になると耐食性が劣化し、また外観も光
沢のないものになることがわかる。第１鉄イオンより第
２鉄イオンの方が影響は大きかったが、頭向は同じであ
った。第２図は第１図におけると同じ酸性めつき裕中の
鉛、カドミウム、銅の個々のあるいは合計量の濃度と、
目付量２０夕／肘でめつきした場合のめつき被膜の耐食
性および外観との関係を示すものである。
この図から、いずれも濃度との比例的な関係があり、２
０の９／そ以上になると耐食性、外観ともに劣化するこ
とがわかる。以上のことから、亜鉛ーニツケル合金めつ
きには浴中の不純物の濃度管理が極めて重要であり、耐
食性、外観ともに優れた製品を工業的に安定して得るた
めには、裕中の鉄を１．０夕／そ以下および鉛カドミウ
ム、銅の合計濃度を２０の９／そ以下とすることが効果
的であることが明らかである。
０の９／そ以上になると耐食性、外観ともに劣化するこ
とがわかる。以上のことから、亜鉛ーニツケル合金めつ
きには浴中の不純物の濃度管理が極めて重要であり、耐
食性、外観ともに優れた製品を工業的に安定して得るた
めには、裕中の鉄を１．０夕／そ以下および鉛カドミウ
ム、銅の合計濃度を２０の９／そ以下とすることが効果
的であることが明らかである。
裕中の鉄濃度の増加による耐食性の劣化は、鉄濃度が５
夕／そ以下では、めつき層中のニッケル量はなんら変化
しないので、めつき被膜の本質的な変化によるものとは
考えにくい。恐らく、めつき層中への鉄の竜着がめつき
被膜中における電池作用を促進し、腐食の進行を早める
ためと考えられる。鉛、カドミウム、銅は鉄の場合より
はるかに少ない濃度領域で悪影響を及ぼし、またいずれ
もめつき層中のニッケル量を増加せしめることが共通の
特徴であった。従って、これらの元素による耐食性の劣
化は、鉛、カドミウム、銅の電着の他に、めつき層中に
ニッケル富化層が形成されることによる腐食電流の増大
が原因として考えられる。めつき裕中への鉄の混入は主
としてストリップの溶解によるものである。
夕／そ以下では、めつき層中のニッケル量はなんら変化
しないので、めつき被膜の本質的な変化によるものとは
考えにくい。恐らく、めつき層中への鉄の竜着がめつき
被膜中における電池作用を促進し、腐食の進行を早める
ためと考えられる。鉛、カドミウム、銅は鉄の場合より
はるかに少ない濃度領域で悪影響を及ぼし、またいずれ
もめつき層中のニッケル量を増加せしめることが共通の
特徴であった。従って、これらの元素による耐食性の劣
化は、鉛、カドミウム、銅の電着の他に、めつき層中に
ニッケル富化層が形成されることによる腐食電流の増大
が原因として考えられる。めつき裕中への鉄の混入は主
としてストリップの溶解によるものである。
鉛は鉛あるいは鉛系の不綾性陽極を使用する場合はその
電極の溶解によって、また可溶性の亜鉛陽極を使用する
場合は電極中不純物から、あるいは鉛製電極ベッドから
供給されることによってその濃度が増加する。カドミウ
ムは主として電極中の不純物から、また銅は電極中不純
物やめつき糟まわりの電気配線系統の溶解などによって
めつき裕中に混入する。これらの有害成分の除去は、鉄
の場合は選択的吸着館を有するキレート樹脂による方法
の他、沈澱法あるいはめつき格の一部をダンプアウトす
る方法等によって行われる。
電極の溶解によって、また可溶性の亜鉛陽極を使用する
場合は電極中不純物から、あるいは鉛製電極ベッドから
供給されることによってその濃度が増加する。カドミウ
ムは主として電極中の不純物から、また銅は電極中不純
物やめつき糟まわりの電気配線系統の溶解などによって
めつき裕中に混入する。これらの有害成分の除去は、鉄
の場合は選択的吸着館を有するキレート樹脂による方法
の他、沈澱法あるいはめつき格の一部をダンプアウトす
る方法等によって行われる。
また、鉛、カドミウム「銅はめつき液の一部のダウンア
ウトの他、亜鉛末あるいは亜鉛粒を格に投入し、これら
の金属を置換折出させて除去したり、硫酸塩浴の場合は
ストロンチウムやバリウムの化合物を格に添加し、生成
する硫酸ストロンチウムや硫酸バリウムとの共沈によっ
て除去する方法などがある。なお、めつき浴中には通常
、ＦｅとＰｂ、Ｃｄ、Ｃｕとが不純物として共存してい
る場合が多いが、共存による影響はほぼそれぞれ単独濃
度における影響の加算的レベルである。従って、実際の
めつき格の管理は、この点を考慮してＦｅ濃度を１タノ
ク以下、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕの合計濃度を２０ｍｇ／〆以
下の範囲で低く継持することが良好な製品を得る上で肝
要である。本発明において用いられるめつき格は、硫酸
塩あるいは塩化物を主体とした亜鉛とニッケルを含むｐ
Ｈが約１．５から３．８塁度の酸性格である。
ウトの他、亜鉛末あるいは亜鉛粒を格に投入し、これら
の金属を置換折出させて除去したり、硫酸塩浴の場合は
ストロンチウムやバリウムの化合物を格に添加し、生成
する硫酸ストロンチウムや硫酸バリウムとの共沈によっ
て除去する方法などがある。なお、めつき浴中には通常
、ＦｅとＰｂ、Ｃｄ、Ｃｕとが不純物として共存してい
る場合が多いが、共存による影響はほぼそれぞれ単独濃
度における影響の加算的レベルである。従って、実際の
めつき格の管理は、この点を考慮してＦｅ濃度を１タノ
ク以下、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃｕの合計濃度を２０ｍｇ／〆以
下の範囲で低く継持することが良好な製品を得る上で肝
要である。本発明において用いられるめつき格は、硫酸
塩あるいは塩化物を主体とした亜鉛とニッケルを含むｐ
Ｈが約１．５から３．８塁度の酸性格である。
これらは、高電流密度が得られること、めつき格の電気
伝導度がよいことから通常よく用いられるものである。
亜鉛ーニッケル合金めつきでは裕組成、解、ストリップ
に対する電流密度や格の相対速度等のめつき条件によっ
て析出するソつき層の組成が種々変化するが、本発明は
裕中０／不純物である鉄、鉛、カドミウム、銅を上述し
たような一定濃度以下にすることによって、耐食性およ
び外観の優れた亜鉛‐ニッケル合金めつきを安定して製
造することがその主旨であり、これ以外の浴組成やめつ
き条件を特に限定する必要はない。以下、本発明を好適
実施例および比較例を挙げて説明する。
伝導度がよいことから通常よく用いられるものである。
亜鉛ーニッケル合金めつきでは裕組成、解、ストリップ
に対する電流密度や格の相対速度等のめつき条件によっ
て析出するソつき層の組成が種々変化するが、本発明は
裕中０／不純物である鉄、鉛、カドミウム、銅を上述し
たような一定濃度以下にすることによって、耐食性およ
び外観の優れた亜鉛‐ニッケル合金めつきを安定して製
造することがその主旨であり、これ以外の浴組成やめつ
き条件を特に限定する必要はない。以下、本発明を好適
実施例および比較例を挙げて説明する。
〔実施例 １〕
水平式のストリップ連続めつき装置で、袷延鋼帯ストリ
ップに下記の条件で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した
。
ップに下記の条件で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した
。
‘１’めつき浴
ＮｉＳ０４・斑２０ ３００夕／そ、ＺｎＳ０４・７比
０１５Ｍ／そ、Ｆｅ０．１夕／夕、Ｐｄ ２の９／そ、
Ｃｄｌｍ９／夕、Ｃｕｌ地／夕、町 ２．０俗温５０ｑ
Ｏ■ 電流密度 ６Ｍ／ｄ〆 ‘３｝ ストリップ速度 １８ｈ／ｍｉｎ｛４｝ めつ
き付着量 ２０夕／め目簾 めつき後、塩水頃霧試験による耐食性テストおよび目視
による表面外観の観察を行った。
０１５Ｍ／そ、Ｆｅ０．１夕／夕、Ｐｄ ２の９／そ、
Ｃｄｌｍ９／夕、Ｃｕｌ地／夕、町 ２．０俗温５０ｑ
Ｏ■ 電流密度 ６Ｍ／ｄ〆 ‘３｝ ストリップ速度 １８ｈ／ｍｉｎ｛４｝ めつ
き付着量 ２０夕／め目簾 めつき後、塩水頃霧試験による耐食性テストおよび目視
による表面外観の観察を行った。
その結果を他の例とともに第１表に示す。〔実施例 ロ
〕 実施例１と同じめつき設備で同じ袷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した。
〕 実施例１と同じめつき設備で同じ袷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した。
‘１’ めつき格ＮｊＳ０４・細２０３００夕／そ、Ｚ
ｎＳ０４・７比０１５０２／そ、Ｆｅ０．６夕／そ、Ｐ
ｂ６の９／そ、Ｃｄ２のｐ／夕、Ｃｕ ２雌／Ｚ、餌
２．ｕ格温５０００【２１ 電流密度、ストリップ速度
、めつき付着量・・・実施例１と同じ〔実施例 ｍ〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛ーニッケル合金めつきを施した。
ｎＳ０４・７比０１５０２／そ、Ｆｅ０．６夕／そ、Ｐ
ｂ６の９／そ、Ｃｄ２のｐ／夕、Ｃｕ ２雌／Ｚ、餌
２．ｕ格温５０００【２１ 電流密度、ストリップ速度
、めつき付着量・・・実施例１と同じ〔実施例 ｍ〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛ーニッケル合金めつきを施した。
‘１１ めつき浴ＮｉＣ夕２・班２０２４０夕／そ、Ｚ
ｎＣク２ １４０夕／そ、Ｆｅ０．３タノク、Ｐｂ
６雌／夕、Ｃｄ３のｏ／ク、Ｃｕｌのｐ／そ、ｐＨ ３
．０、浴温５０ｑＯ｛２） 電流密度、ストリップ速度
、めつき付着量…実施例１と同じ〔比較例 １〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した。
ｎＣク２ １４０夕／そ、Ｆｅ０．３タノク、Ｐｂ
６雌／夕、Ｃｄ３のｏ／ク、Ｃｕｌのｐ／そ、ｐＨ ３
．０、浴温５０ｑＯ｛２） 電流密度、ストリップ速度
、めつき付着量…実施例１と同じ〔比較例 １〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛−ニッケル合金めつきを施した。
○１ めつき格ＮｉＳ０４・細２０ ３００夕／そ、Ｚ
ｎＳ０４・７４０１５０９ノそ、Ｆｅｌ．６夕／そ、Ｐ
ｂ８の９ノ夕、Ｃｄ３のｐ／そ、Ｃｕ２の９／そ、餌
２．リ格温５０ｑ○■ 電流密度、ストリップ速度、め
つき付着量・・・実施例１と同じ〔比較例 ０〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛ーニッケル合金めつきを施した。
ｎＳ０４・７４０１５０９ノそ、Ｆｅｌ．６夕／そ、Ｐ
ｂ８の９ノ夕、Ｃｄ３のｐ／そ、Ｃｕ２の９／そ、餌
２．リ格温５０ｑ○■ 電流密度、ストリップ速度、め
つき付着量・・・実施例１と同じ〔比較例 ０〕 実施例１と同じめつき設備で同じ冷延鋼帯に、下記条件
で亜鉛ーニッケル合金めつきを施した。
‘１’めつき格ＮｉＣそ２・細２０２４０夕／そ、Ｚｎ
Ｃ夕２ １４０タノク、Ｆｅ○‐７夕／そ、Ｐｂ２６
倣ノそ、Ｃｄ５のｏ／Ｚ、Ｃｕ ２雌／Ｚ、ｐＨ ３．
０、格温５ぴ○【２１ 電流密度、ストリップ速度、め
つき付着量・・・実施例１と同じこれらの結果をまとめ
て示した第１表によると、鉄、鉛等の不純物の濃度が低
い実施例は、鉄、鉛等の濃度が高い比較例に比べ、耐食
性、外観ともに優れていることがわかる。
Ｃ夕２ １４０タノク、Ｆｅ○‐７夕／そ、Ｐｂ２６
倣ノそ、Ｃｄ５のｏ／Ｚ、Ｃｕ ２雌／Ｚ、ｐＨ ３．
０、格温５ぴ○【２１ 電流密度、ストリップ速度、め
つき付着量・・・実施例１と同じこれらの結果をまとめ
て示した第１表によると、鉄、鉛等の不純物の濃度が低
い実施例は、鉄、鉛等の濃度が高い比較例に比べ、耐食
性、外観ともに優れていることがわかる。
なお、比較例にあげた不純物濃度は亜鉛−ニッケル合金
めつきの工業的な量産時においては容易に到達する水準
である。この結果から、本発明の方法が、耐食性、外観
ともに優れた亜鉛−ニッケル合金めつきを工業的に安定
して得るために極めて重要であることが明らかである。
第１表
めつきの工業的な量産時においては容易に到達する水準
である。この結果から、本発明の方法が、耐食性、外観
ともに優れた亜鉛−ニッケル合金めつきを工業的に安定
して得るために極めて重要であることが明らかである。
第１表
第１図は亜鉛およびニッケルを含む酸性めつき裕中の鉄
濃度とめつき被膜の耐食性および外観の関係を示すグラ
フ、第２図は第１図におけると同じ酸性めつき裕中の鉛
、カドミウム、銅のいずれか一種または二種以上の金属
の合計濃度とめつき被膜の耐食性および外観の関係を示
すグラフである。 第１図 第２図
濃度とめつき被膜の耐食性および外観の関係を示すグラ
フ、第２図は第１図におけると同じ酸性めつき裕中の鉛
、カドミウム、銅のいずれか一種または二種以上の金属
の合計濃度とめつき被膜の耐食性および外観の関係を示
すグラフである。 第１図 第２図
Claims (1)
- １ 亜鉛およびニツケルを含む酸性めつき浴で鋼板に電
気亜鉛−ニツケル合金めつきを行うに際し、浴中のＦｅ
濃度を１．０ｇ／ｌ以下およびＰｂ、Ｃｄ、Ｃｕの合計
濃度を２０ｍｇ／ｌ以下とすることを特徴とする亜鉛−
ニツケル合金めつき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56108023A JPS6026836B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56108023A JPS6026836B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589998A JPS589998A (ja) | 1983-01-20 |
| JPS6026836B2 true JPS6026836B2 (ja) | 1985-06-26 |
Family
ID=14474008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56108023A Expired JPS6026836B2 (ja) | 1981-07-10 | 1981-07-10 | 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026836B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6277354U (ja) * | 1985-10-31 | 1987-05-18 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102218449B1 (ko) | 2018-12-19 | 2021-02-19 | 주식회사 포스코 | 표면외관이 우수한 전기도금강판 및 그 제조방법 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106927A (ja) * | 1973-02-17 | 1974-10-11 | ||
| JPS5017335A (ja) * | 1973-06-20 | 1975-02-24 | ||
| JPS561400A (en) * | 1979-06-02 | 1981-01-09 | Kernforschungsanlage Juelich | Method of introduing out heat from crashed target * and target device therefor |
| JPS57137493A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Electroplating method for alloy |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5624641Y2 (ja) * | 1978-11-02 | 1981-06-10 |
-
1981
- 1981-07-10 JP JP56108023A patent/JPS6026836B2/ja not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49106927A (ja) * | 1973-02-17 | 1974-10-11 | ||
| JPS5017335A (ja) * | 1973-06-20 | 1975-02-24 | ||
| JPS561400A (en) * | 1979-06-02 | 1981-01-09 | Kernforschungsanlage Juelich | Method of introduing out heat from crashed target * and target device therefor |
| JPS57137493A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Electroplating method for alloy |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6277354U (ja) * | 1985-10-31 | 1987-05-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS589998A (ja) | 1983-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1255247A (en) | Process for preparing zn-fe base alloy electroplated steel strips | |
| EP0125658B1 (en) | Corrosion resistant surface-treated steel strip and process for making | |
| US4249999A (en) | Electrolytic zinc-nickel alloy plating | |
| JPS6026836B2 (ja) | 亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH07331483A (ja) | 電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2529557B2 (ja) | 鉛合金製不溶性陽極 | |
| EP0335989B1 (en) | Insoluble anode made of lead alloy | |
| JPS6028918B2 (ja) | 片面亜鉛系電気メッキ鋼板の非メッキ面の後処理方法 | |
| JPS6024197B2 (ja) | 電気メツキ用Ｐｂ合金製不溶性陽極 | |
| JPS6027757B2 (ja) | 高耐食性電気亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0814038B2 (ja) | Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 | |
| KR100256328B1 (ko) | 도장후 내식성이 우수한 아연-크롬-철 합금 전기도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH0390591A (ja) | 生産性に優れた亜鉛―マンガン合金の電気めつき方法 | |
| KR100579411B1 (ko) | 아연-니켈-텅스텐 합금전기도금용액 및 이 용액을 이용한 아연-니켈-텅스텐 합금 전기도금강판의 제조방법 | |
| JP3320893B2 (ja) | 表面外観に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0124233B2 (ja) | ||
| JPH03260043A (ja) | 耐黒変性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0754193A (ja) | 化成処理性に優れた高耐食性電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2930735B2 (ja) | めっき密着性に優れた両面亜鉛ニッケル合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6121318B2 (ja) | ||
| JPS61295393A (ja) | Ａｌ合金積層めつき金属材およびその製造法 | |
| JPH0718464A (ja) | 化成処理性に優れた高耐食性電気亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02259095A (ja) | 耐食性と化成処理性に優れたＺｎ‐Ｎｉ系合金電気めっき鋼板とその製造方法 | |
| JPH04276099A (ja) | 加工性に優れた亜鉛系電気めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS58133395A (ja) | 片面亜鉛系電気メツキ鋼板の非メツキ面の後処理方法 |