JPS602622A - ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 - Google Patents
ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法Info
- Publication number
- JPS602622A JPS602622A JP10988183A JP10988183A JPS602622A JP S602622 A JPS602622 A JP S602622A JP 10988183 A JP10988183 A JP 10988183A JP 10988183 A JP10988183 A JP 10988183A JP S602622 A JPS602622 A JP S602622A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- ferritic stainless
- cooling
- less
- continuously cast
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はニオブ、銅含有フェライト系ステンレス鋼連続
鋳造鋳片（以下「連鋳片」という。）を熱間圧延する方
法に関するものである。
鋳造鋳片（以下「連鋳片」という。）を熱間圧延する方
法に関するものである。
（従来技術）
ＳＵＳ４３０鋼で代表されるフェライト系ステンレス鋼
は高価なＮｌを多量に含まず従って安価であるため自動
車外装部品や建築内装品などの比較的マイルドな腐食環
境で表面の美麗さを要求される用途に広く用いられてい
る。しかしＳＵＳ ３０４鋼で代表されるオーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて一般的に耐食性が劣るため用
途が限定されていた。
は高価なＮｌを多量に含まず従って安価であるため自動
車外装部品や建築内装品などの比較的マイルドな腐食環
境で表面の美麗さを要求される用途に広く用いられてい
る。しかしＳＵＳ ３０４鋼で代表されるオーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べて一般的に耐食性が劣るため用
途が限定されていた。
また、フェライト系ステンレス鋼は、部品製造において
絞シ加工や引張り加工を受けるとりジングまたはロービ
ングと称される凹凸の縞模様が発生して外観を著しく損
なうという欠点を有していた。
絞シ加工や引張り加工を受けるとりジングまたはロービ
ングと称される凹凸の縞模様が発生して外観を著しく損
なうという欠点を有していた。
これに対して本出願人は、ＮｂとＣｕを複合添加して特
に光輝焼鈍仕上げで耐誘性を向上させたフェライト系ス
テンレス鋼を発明しく特開昭５７一１４０８６０号公報
）さらにＮ量をはじめとする成分を厳密に管理しかつ熱
延条件と粗焼鈍条件を限定して事実上りジンクの全くな
いフェライト系ステンレス鋼販の製造方法を発明した（
％願昭５７−８２２８１号）。とれらの発明によるフェ
ライト系ステンレス鋼はＳＵＳ ３０４鋼と全く同様に
使用することが可能となったばかりでなく溶接部熱影響
部の耐食性劣化がないことや応力腐食割れ感受性がない
ことからむしろＳＵＳ ３０４鋼の使用分野以外でも使
用が可能となるなど、安価なフェライト系ステンレス鋼
の使用範囲を著しく拡大した。
に光輝焼鈍仕上げで耐誘性を向上させたフェライト系ス
テンレス鋼を発明しく特開昭５７一１４０８６０号公報
）さらにＮ量をはじめとする成分を厳密に管理しかつ熱
延条件と粗焼鈍条件を限定して事実上りジンクの全くな
いフェライト系ステンレス鋼販の製造方法を発明した（
％願昭５７−８２２８１号）。とれらの発明によるフェ
ライト系ステンレス鋼はＳＵＳ ３０４鋼と全く同様に
使用することが可能となったばかりでなく溶接部熱影響
部の耐食性劣化がないことや応力腐食割れ感受性がない
ことからむしろＳＵＳ ３０４鋼の使用分野以外でも使
用が可能となるなど、安価なフェライト系ステンレス鋼
の使用範囲を著しく拡大した。
しかし、この含Ｎｂ 、 Ｃｕフェライト系ステンレス
鋼は以上に述べたような多くの利点を有しているものの
、連続鋳造による鋳片が冷却時に割れやすいという欠点
を有している。即ち含Ｎｌ） 、 （：：ｕフェライト
系ステンレス鋼の連鋳片は、冷却途中で横方向に割れを
生じたシ、熱延のための再加熱中に折損して圧延を中止
せざるを得ない事故が発生しやすい。また割れが軽微で
たとえ圧延が終了しても著しい山へげ状の疵や貫通孔が
残存し商品価値をなくしてしまうととが起き易いのであ
る。
鋼は以上に述べたような多くの利点を有しているものの
、連続鋳造による鋳片が冷却時に割れやすいという欠点
を有している。即ち含Ｎｌ） 、 （：：ｕフェライト
系ステンレス鋼の連鋳片は、冷却途中で横方向に割れを
生じたシ、熱延のための再加熱中に折損して圧延を中止
せざるを得ない事故が発生しやすい。また割れが軽微で
たとえ圧延が終了しても著しい山へげ状の疵や貫通孔が
残存し商品価値をなくしてしまうととが起き易いのであ
る。
これに対して従来は徐冷炉等で８００℃付近から１００
℃付近までを徐冷する方法や、鋳片の遷移温度が３００
℃付近にあることから３００℃以下に冷却することなく
再加熱する方法（特開昭５８−３９７３２号公報）が提
案されている。また、Ｃｕの含まれていない含Ｎｂ＠に
ついては鋳片の引張強さが１５０℃以下で熱応力よシも
小さくなることから１５０℃以下に冷却することなく再
加熱する方法（特開昭５４−１２８４６４号公報）が開
示されているが、この方法は本発明に係るＮｂ 、 Ｃ
ｕ含有フェライト系ステンレス鋼の場合金Ｎｂフェライ
ト系ステンレス鋼であっても効果がない。
℃付近までを徐冷する方法や、鋳片の遷移温度が３００
℃付近にあることから３００℃以下に冷却することなく
再加熱する方法（特開昭５８−３９７３２号公報）が提
案されている。また、Ｃｕの含まれていない含Ｎｂ＠に
ついては鋳片の引張強さが１５０℃以下で熱応力よシも
小さくなることから１５０℃以下に冷却することなく再
加熱する方法（特開昭５４−１２８４６４号公報）が開
示されているが、この方法は本発明に係るＮｂ 、 Ｃ
ｕ含有フェライト系ステンレス鋼の場合金Ｎｂフェライ
ト系ステンレス鋼であっても効果がない。
これらの方法は、徐冷の速度を５℃／ｈｒ程度まで下げ
ても効果がなく、たとえそれ以下に低下することで効果
があったとしてもコスト的に不利であるため実用的では
なく、マた３００℃以下に冷却しないという対策は、割
れ発生に対しては後述する考え方に基づいて適切な方法
であると思われるが、３００℃以上では鋳片の表面手入
れができないという、表面の品質が重視されるステンレ
ス鋼にとっては重大な欠点を有しておシ、これもまた実
用的ではない。
ても効果がなく、たとえそれ以下に低下することで効果
があったとしてもコスト的に不利であるため実用的では
なく、マた３００℃以下に冷却しないという対策は、割
れ発生に対しては後述する考え方に基づいて適切な方法
であると思われるが、３００℃以上では鋳片の表面手入
れができないという、表面の品質が重視されるステンレ
ス鋼にとっては重大な欠点を有しておシ、これもまた実
用的ではない。
（発明の目的）
本発明は以上のような欠点のない実用的な鋳片の圧延方
法を提供することを目的とするものである。
法を提供することを目的とするものである。
（発明の構成・作用）
本発明者らは、連鋳片の割れの原因について種々調査を
重ねた結果、含Ｎｂ 、 Ｃｕフェライト系ステンレス
鋼の連鋳片の粒界には版状のＮｂ炭化物がしだの葉状に
粗大に析出しておシ、その部分を基点として割れが発生
していることを見出した。さらに基点付近では粒界割れ
であるが、太き々全体の割れは主として脆性破壊である
ととそして微細な粒界割れは犬き々割れ以外に鋳片内に
多数存在していることを発見した。このような事実から
鋳片割れは、粗大なしだの葉状析出物のある粒界が冷却
時の熱応力によって粒界割れを起こし、その割れ部分に
応力が集中し、その状態で遷移温度風（５） 下になった場合に脆性的に大きな割れに至るものと考察
した。このような考案に基づくと遷移温度以下に下げな
いという対策は、微細な粒界割れはたとえ発生しても（
このような微細割れは圧延時に圧着されるので問題がな
い）大きな割れに至らないということで、理論にかなっ
ておシ、非常に適切な方法であると言える。含Ｎｌ）
、 Ｃｕフェライト系ステンレス鋼連鋳片の遷移温度は
実験室的に測定すると約３００℃であるので、３００℃
以下に下げないという対策は容易に考えられる。
重ねた結果、含Ｎｂ 、 Ｃｕフェライト系ステンレス
鋼の連鋳片の粒界には版状のＮｂ炭化物がしだの葉状に
粗大に析出しておシ、その部分を基点として割れが発生
していることを見出した。さらに基点付近では粒界割れ
であるが、太き々全体の割れは主として脆性破壊である
ととそして微細な粒界割れは犬き々割れ以外に鋳片内に
多数存在していることを発見した。このような事実から
鋳片割れは、粗大なしだの葉状析出物のある粒界が冷却
時の熱応力によって粒界割れを起こし、その割れ部分に
応力が集中し、その状態で遷移温度風（５） 下になった場合に脆性的に大きな割れに至るものと考察
した。このような考案に基づくと遷移温度以下に下げな
いという対策は、微細な粒界割れはたとえ発生しても（
このような微細割れは圧延時に圧着されるので問題がな
い）大きな割れに至らないということで、理論にかなっ
ておシ、非常に適切な方法であると言える。含Ｎｌ）
、 Ｃｕフェライト系ステンレス鋼連鋳片の遷移温度は
実験室的に測定すると約３００℃であるので、３００℃
以下に下げないという対策は容易に考えられる。
一方、このような考察に基づくと鋳片割れが単なる引張
強さの差で起こる延性破断てないことから、たとえ含Ｎ
ｂフェライト系ステンレス鋼鋳片の引張強さが１５０℃
以下で熱応力よシ小さくなるとして１５０℃以下に下げ
ないという対策をとっても鋳片割れを防止できないこと
もまた良く理解できる。
強さの差で起こる延性破断てないことから、たとえ含Ｎ
ｂフェライト系ステンレス鋼鋳片の引張強さが１５０℃
以下で熱応力よシ小さくなるとして１５０℃以下に下げ
ないという対策をとっても鋳片割れを防止できないこと
もまた良く理解できる。
本発明者らは以上の考えに基づき含Ｎｂ ｌ Ｃｕフェ
ライト系ステンレス鋼連鋳片の遷移温度を低下するだめ
の方法を種々検討した結果、鋳片の冷却（６） 速度と関係があることを見出し本発明を成しとげた。
ライト系ステンレス鋼連鋳片の遷移温度を低下するだめ
の方法を種々検討した結果、鋳片の冷却（６） 速度と関係があることを見出し本発明を成しとげた。
即ち、フェライト系ステンレス鋼の連鋳片ハ、一般に６
００〜８００℃で鋳片として切断され以後１０〜１５時
間かけて自然空冷され表面温度１００℃以下のいわゆる
冷片となる。もちろん冷片になるまでの冷却時間は鋳片
の厚さに影響を受けることは充分に考えられるが、厚さ
１５０〜３５０簡の鋳片ではそれ程大きな差はない。し
かし、切断された鋳片を直ちに保熱炉等に装入すること
で冷却速度を遅くすることは容易である。
００〜８００℃で鋳片として切断され以後１０〜１５時
間かけて自然空冷され表面温度１００℃以下のいわゆる
冷片となる。もちろん冷片になるまでの冷却時間は鋳片
の厚さに影響を受けることは充分に考えられるが、厚さ
１５０〜３５０簡の鋳片ではそれ程大きな差はない。し
かし、切断された鋳片を直ちに保熱炉等に装入すること
で冷却速度を遅くすることは容易である。
第１図は第１表に示した成分で２１５笥厚の含Ｎｂ 、
Ｃｕフェライト系ステンレス鋼鋳片を７００℃から２
００℃までの冷却速度を変えて冷却した冷片の遷移温度
を測定した結果でちる。徐冷は保熱炉で実施しだので自
然放冷の冷却曲線の時間軸を延長した曲線とほぼ一致す
る。遷移温度は、自然放冷をした場合３００℃であるの
に対して、徐冷によって低温側に移行し、特に３５時間
以上の徐冷を行々うことで約１５０℃まで低下する。
Ｃｕフェライト系ステンレス鋼鋳片を７００℃から２
００℃までの冷却速度を変えて冷却した冷片の遷移温度
を測定した結果でちる。徐冷は保熱炉で実施しだので自
然放冷の冷却曲線の時間軸を延長した曲線とほぼ一致す
る。遷移温度は、自然放冷をした場合３００℃であるの
に対して、徐冷によって低温側に移行し、特に３５時間
以上の徐冷を行々うことで約１５０℃まで低下する。
第２図は第１表に示した成分２１５℃厚の含Ｎｂ ｒ
Ｃｕフェライト系ステンレス鋼鋳片から切出した５０■
Ｘ ５０ ｔｔａｎ Ｘ １００閣の試料を用いて徐冷
すべき温度域をめる目的で遷移温度を測定した結果であ
る。７００℃から４００℃までと４００℃から２００℃
までの冷却時間を分けて測定した結果、図に示したとお
、９７００℃から４００℃までを１８℃７’ｈ ｒ以下
の平均冷却速度で、かつ４００℃から２００℃までを１
５℃／ｈ ｒ以下の平均冷却速度で冷却することで遷移
温度の低下が見込まれることがわかった。高温側、低温
側どちらかの冷却時間が不足しても効果が激減する。ま
た７００℃から４００℃までの冷却曲線は保熱炉中での
曲線に近いものが良好であった。しかし、実験的に局部
的に急冷に近い条件まで実施したが（試験材が小さいの
で可能である。）、それ程影響がなく、７００℃から４
００℃までを１８℃／ｈ ｒ以下の平均冷却速度にする
こと、かつまた４００℃から２００゜℃までを１５℃／
ｈ ｒ以下の平均冷却速度にすることで遷移温度は２０
０℃未満どなった。
Ｃｕフェライト系ステンレス鋼鋳片から切出した５０■
Ｘ ５０ ｔｔａｎ Ｘ １００閣の試料を用いて徐冷
すべき温度域をめる目的で遷移温度を測定した結果であ
る。７００℃から４００℃までと４００℃から２００℃
までの冷却時間を分けて測定した結果、図に示したとお
、９７００℃から４００℃までを１８℃７’ｈ ｒ以下
の平均冷却速度で、かつ４００℃から２００℃までを１
５℃／ｈ ｒ以下の平均冷却速度で冷却することで遷移
温度の低下が見込まれることがわかった。高温側、低温
側どちらかの冷却時間が不足しても効果が激減する。ま
た７００℃から４００℃までの冷却曲線は保熱炉中での
曲線に近いものが良好であった。しかし、実験的に局部
的に急冷に近い条件まで実施したが（試験材が小さいの
で可能である。）、それ程影響がなく、７００℃から４
００℃までを１８℃／ｈ ｒ以下の平均冷却速度にする
こと、かつまた４００℃から２００゜℃までを１５℃／
ｈ ｒ以下の平均冷却速度にすることで遷移温度は２０
０℃未満どなった。
以上の知見からＮｔ） 、 Ｃｕ含有フェライト系ステ
ンレス鋼連鋳片を、７００℃から４００℃才でを１８℃
／ｈ ｒ以下、４００℃から２００℃までを１５℃／ｈ
ｒ ｐ下の平均冷却速度で冷却し、かつ２００℃未満に
冷却することなく再加熱し、熱間圧延する鋳片割れのな
い圧延方法を発明した。この結果鋳片の表面手入を２０
０〜３００℃で実施することが可能となった。
ンレス鋼連鋳片を、７００℃から４００℃才でを１８℃
／ｈ ｒ以下、４００℃から２００℃までを１５℃／ｈ
ｒ ｐ下の平均冷却速度で冷却し、かつ２００℃未満に
冷却することなく再加熱し、熱間圧延する鋳片割れのな
い圧延方法を発明した。この結果鋳片の表面手入を２０
０〜３００℃で実施することが可能となった。
次に出発鋼成分の限定理由を簡単に説明する。
Ｃ，ＮはＮｂの炭窒化物となシ表面疵を発生させたシ耐
食性を劣化するので、それぞれ０．０５％以下、０．０
４係以下とした。
食性を劣化するので、それぞれ０．０５％以下、０．０
４係以下とした。
Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼として通常用いられる
Ｃｒ量として１０〜３０チの範囲とした。
Ｃｒ量として１０〜３０チの範囲とした。
Ｓｌ１Ｍｒ＋は強度の点から添加することができるが多
量になると熱間加工性が劣化するだめ上限はどちらも１
俤とした。
量になると熱間加工性が劣化するだめ上限はどちらも１
俤とした。
ＮｂはＣ，Ｎを固定しなおかつ耐食性を向上させるため
に０．２俤以上でかつＣチとＮ％の和の８倍以上とした
。しかし１６０％以上を添加しても効（１０） 果が変わらないことから上限を１．０チした。
に０．２俤以上でかつＣチとＮ％の和の８倍以上とした
。しかし１６０％以上を添加しても効（１０） 果が変わらないことから上限を１．０チした。
ＣｕはＮｂとの複合によシ耐食性を向上せしめるが、多
量に添加すると、熱間加工性が劣化するため０．２〜１
．０チとした。
量に添加すると、熱間加工性が劣化するため０．２〜１
．０チとした。
また必要に応じて添加することのできるＴＩ 。
Ｎｌ 、 Ｍｏは多量に添加するとコスト的に不利とな
るばかシでなく熱間加工性も劣化するため上限をそれぞ
れ１チ以下、１係以下、３チ以下とした。
るばかシでなく熱間加工性も劣化するため上限をそれぞ
れ１チ以下、１係以下、３チ以下とした。
次に実施例を挙げて本発明をさらに説明する。
第２表に示した成分を代表成分とする含Ｎｂ ｐ Ｃｕ
フェライト系ステンレス鋼連鋳片を種々の冷却方法で冷
却し、２００〜３００℃の間で表面手入を行ない、続い
て熱間圧延を行なった。その結果、鋳片の割れ°の発生
の有無を第３表に示した。（）内に圧延数を示した。本
発明方法では全く割れが発生しないのに対して、自然放
冷し３００℃未満に下げないという方法（Ａ５）を除く
比較方法ではいずれも割れが発生した。また、Ａ５の方
法では割れは発生しなかったものの、表面手入が全くで
きず、熱間圧延後表面疵の除去に多大な負担をかけざる
を得なかった。
フェライト系ステンレス鋼連鋳片を種々の冷却方法で冷
却し、２００〜３００℃の間で表面手入を行ない、続い
て熱間圧延を行なった。その結果、鋳片の割れ°の発生
の有無を第３表に示した。（）内に圧延数を示した。本
発明方法では全く割れが発生しないのに対して、自然放
冷し３００℃未満に下げないという方法（Ａ５）を除く
比較方法ではいずれも割れが発生した。また、Ａ５の方
法では割れは発生しなかったものの、表面手入が全くで
きず、熱間圧延後表面疵の除去に多大な負担をかけざる
を得なかった。
（発明の効果）
以上の如く本発明によればニオブ、銅含有フェライト系
ステンレス鋼の連鋳片を割れを発生することなく熱間圧
延しうるという顕著な効果が奏されるので産業上稗益す
るところが極めて大である。
ステンレス鋼の連鋳片を割れを発生することなく熱間圧
延しうるという顕著な効果が奏されるので産業上稗益す
るところが極めて大である。
第１図は２１５ｍ＋厚Ｎｂ 、 Ｃｕ含有フェライト系
ステンレス鋼連鋳片の７００℃から２００℃までの冷却
に要した時間と遷移温度との関係を示した図、第２図は
同じ（Ｎｂ ＃ ｃｕ含有フェライト系ステンレス鋼の
冷却速度と遷移温度の関係を示した図である。 〔９，１製Ｊ△ （１５） 第２図 ７００−ダθｏ’ｃの坪均冷去ｐ速一度 〔’Ｃ／ｈと
〕・跨発 明 者 船木秀− 川崎市中原区井田１６１８新日本製 鐵株式會社基礎研究所内 ・老発 明 者 阿部義男 川崎市中原区井田１６１８新日本製 鐵株式會社基礎研究所内 手続補正書 （自発） 昭和５８年８月２９ 目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第１０９８８１号 ２、 発明の名称 ニオブ、銅含有フェライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延
方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式全社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１）明細書５頁１２行〜１３行及び１４行の「基点」
を「起点」に夫々補正する。
ステンレス鋼連鋳片の７００℃から２００℃までの冷却
に要した時間と遷移温度との関係を示した図、第２図は
同じ（Ｎｂ ＃ ｃｕ含有フェライト系ステンレス鋼の
冷却速度と遷移温度の関係を示した図である。 〔９，１製Ｊ△ （１５） 第２図 ７００−ダθｏ’ｃの坪均冷去ｐ速一度 〔’Ｃ／ｈと
〕・跨発 明 者 船木秀− 川崎市中原区井田１６１８新日本製 鐵株式會社基礎研究所内 ・老発 明 者 阿部義男 川崎市中原区井田１６１８新日本製 鐵株式會社基礎研究所内 手続補正書 （自発） 昭和５８年８月２９ 目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第１０９８８１号 ２、 発明の名称 ニオブ、銅含有フェライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延
方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式全社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７、 補正の内容 （１）明細書５頁１２行〜１３行及び１４行の「基点」
を「起点」に夫々補正する。
Claims (1)
- Ｃ０，０５％以下、ＮＯ，０４％以下、ｃｒ１ｏ〜３０
％、Ｓｉ１％以下、凪１チ以下、Ｎｂ０．２〜１．０％
テかつＣＳとＮ％の８倍以上＊ Ｃｕ ０．２〜２チを
含み、さらに必要に応じてＴｉ １ ％以下、Ｎｌ １
％以下、 Ｍｏ ３チ以下の１種または２種以上を含
有し、残シはＦｅおよび不可避不純物からなる含Ｎｂ
、 Ｃｕフェライト系ステンレス鋼の連続鋳造鋳片を鋳
造後、７００℃から４００℃までを平均冷却速度１８℃
／ｈｒ以下、４００℃から２００′Ｃ１でを平均冷却速
度１５℃／ｈ ｒ以下で冷却し、かつ２００℃未満に冷
却することなく再び加熱し、熱間圧延を行なうことを特
徴とするニオブ、銅含有フェライト系ステンレス鋼連鋳
片の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10988183A JPS602622A (ja) | 1983-06-18 | 1983-06-18 | ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10988183A JPS602622A (ja) | 1983-06-18 | 1983-06-18 | ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS602622A true JPS602622A (ja) | 1985-01-08 |
| JPS62206B2 JPS62206B2 (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=14521528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10988183A Granted JPS602622A (ja) | 1983-06-18 | 1983-06-18 | ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS602622A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010005633A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Kobe Steel Ltd | 鋳片の冷却方法 |
| JP2015518087A (ja) * | 2012-04-02 | 2015-06-25 | エイケイ・スチール・プロパティーズ・インコーポレイテッドＡＫ Ｓｔｅｅｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ， Ｉｎｃ． | 費用対効果が高いフェライト系ステンレス鋼 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5794448A (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-11 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of high chrome ferritic stainless steel ingot |
-
1983
- 1983-06-18 JP JP10988183A patent/JPS602622A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5794448A (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-11 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of high chrome ferritic stainless steel ingot |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010005633A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Kobe Steel Ltd | 鋳片の冷却方法 |
| JP2015518087A (ja) * | 2012-04-02 | 2015-06-25 | エイケイ・スチール・プロパティーズ・インコーポレイテッドＡＫ Ｓｔｅｅｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ， Ｉｎｃ． | 費用対効果が高いフェライト系ステンレス鋼 |
| US9816163B2 (en) | 2012-04-02 | 2017-11-14 | Ak Steel Properties, Inc. | Cost-effective ferritic stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62206B2 (ja) | 1987-01-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4776900A (en) | Process for producing nickel steels with high crack-arresting capability | |
| KR970008164B1 (ko) | 법랑피복용 강판 및 그 제조방법 | |
| JP2765392B2 (ja) | 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH04224659A (ja) | マルテンサイト系継目無鋼管とその製造方法 | |
| JPS602622A (ja) | ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法 | |
| JPS63213619A (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP2826819B2 (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS62199721A (ja) | 加工性の良好なフエライト系ステンレス鋼の鋼板または鋼帯の製造法 | |
| JP2000144320A (ja) | 鉄筋用異形棒鋼およびその製造方法 | |
| US4801341A (en) | One-sided enamelable hot-rolled steel sheet and process for producing the same | |
| JPS63241120A (ja) | 高延性高強度複合組織鋼板の製造法 | |
| JP3175919B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片の分塊圧延方法 | |
| JP3518517B2 (ja) | 高クロム・フェライト系耐熱鋼材の製造方法 | |
| JPH07216451A (ja) | 溶接軟化抵抗の高い高強度高延性ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JP3543200B2 (ja) | メタルソー基板用鋼板の製造方法 | |
| JPS63203721A (ja) | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH093543A (ja) | オーステナイト系ステンレス熱延鋼板および冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6077928A (ja) | 絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07268561A (ja) | 熱間加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼 | |
| JPH0332604B2 (ja) | ||
| JPS63145711A (ja) | 低温靭性にすぐれる高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH06328214A (ja) | フェライト系ステンレス鋼の置き割れ防止方法 | |
| JPH0625739A (ja) | 優れた低温靭性を有する耐サワー鋼板の製造方法 | |
| JPS63210242A (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPS6213556A (ja) | 熱間圧延で表面割れの少ないステンレス合金鋼およびそのスラブ加熱方法 |