JPS60253716A - 燃焼用酸素富化気体供給装置 - Google Patents
燃焼用酸素富化気体供給装置Info
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- JPS60253716A JPS60253716A JP60056785A JP5678585A JPS60253716A JP S60253716 A JPS60253716 A JP S60253716A JP 60056785 A JP60056785 A JP 60056785A JP 5678585 A JP5678585 A JP 5678585A JP S60253716 A JPS60253716 A JP S60253716A
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- Japan
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- oxygen
- flow rate
- combustion
- gas
- enriched gas
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
- F23L7/007—Supplying oxygen or oxygen-enriched air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃焼用酸素富化気体供給装置に関するものであ
る。
る。
近年エネルギーコストの上昇は著しく、エネルギー利用
機器に対して省エネルギー化が強く要請されている。特
にエネルギーを直接燃料として利用する燃焼機器、内燃
機関、外燃機関などに対してはその燃焼効率の向上に関
して種々の改良が試みられている0その1つとして酸素
富化燃焼法がある。周知のように燃焼は化学的に見れば
、燃料の酸素による酸化反応であり、この時発生する反
応熱が利用されるものである。一般的に燃焼と云えば、
古今東西を問わず、自然の大気中、すなわち21 VO
L%の酸素濃度下における燃焼であった。
機器に対して省エネルギー化が強く要請されている。特
にエネルギーを直接燃料として利用する燃焼機器、内燃
機関、外燃機関などに対してはその燃焼効率の向上に関
して種々の改良が試みられている0その1つとして酸素
富化燃焼法がある。周知のように燃焼は化学的に見れば
、燃料の酸素による酸化反応であり、この時発生する反
応熱が利用されるものである。一般的に燃焼と云えば、
古今東西を問わず、自然の大気中、すなわち21 VO
L%の酸素濃度下における燃焼であった。
この時発生した反応熱は排ガス、(たとえば、炭酸ガス
、水分および空気中の窒素ガスなどンに与えられ、回収
不可能−な場合は排ガス損失となる。
、水分および空気中の窒素ガスなどンに与えられ、回収
不可能−な場合は排ガス損失となる。
あるいは、その排ガス容量によって燃焼@度か左右され
る。いずれにしても排ガス量が少ければ少い程利用しつ
る熱量利得は大きくなる。排ガス中で、大きな影響をも
たらす因子は生成した水分および空気中に含有される燃
焼に無関係な不活性気体、特に窒素である。この窒素の
量を低減させることにより、燃焼速度の上昇、燃焼温度
の上昇が認められ結果的には大きな燃焼における省エネ
ルギー化が果しうる。窒素量の低減は、すなわち、酸素
富化空気を用いることであり、その効果は、例えば第1
図(a)に示すように数頭の酸素富化によっても大きな
燃焼節減が可能となる。図中、横軸は酸素富化空気の酸
素濃度を、縦軸は燃焼の節減率を示し、各燃焼温度をパ
ラメーターにしたものである。これは、天然ガス(13
A)を燃料とした場合の例であるが、他の燃料に対して
も同様の傾向は見られる。図から明らかなように、省エ
イ・ルギー(燃料節減効果)は高温利用領域になればな
る程秀れており、ガラス溶解、ガラス加工、金属溶解、
セラミック焼成、各種鍛造炉用一般ボイラーなどの用途
に広く有効である。捷だ、酸素富化率は、数係〜20%
程度上昇すれば大きな効果を示し、必らずしも高濃度酸
素を必要としないことが理解される。副次的な効果とし
ては、酸素富化空気を用いることによシ、燃焼時たとえ
ばピアノバーナーでは火炎長が短かく鋭くなり、精密加
工用として特に秀れた効果も与える。
る。いずれにしても排ガス量が少ければ少い程利用しつ
る熱量利得は大きくなる。排ガス中で、大きな影響をも
たらす因子は生成した水分および空気中に含有される燃
焼に無関係な不活性気体、特に窒素である。この窒素の
量を低減させることにより、燃焼速度の上昇、燃焼温度
の上昇が認められ結果的には大きな燃焼における省エネ
ルギー化が果しうる。窒素量の低減は、すなわち、酸素
富化空気を用いることであり、その効果は、例えば第1
図(a)に示すように数頭の酸素富化によっても大きな
燃焼節減が可能となる。図中、横軸は酸素富化空気の酸
素濃度を、縦軸は燃焼の節減率を示し、各燃焼温度をパ
ラメーターにしたものである。これは、天然ガス(13
A)を燃料とした場合の例であるが、他の燃料に対して
も同様の傾向は見られる。図から明らかなように、省エ
イ・ルギー(燃料節減効果)は高温利用領域になればな
る程秀れており、ガラス溶解、ガラス加工、金属溶解、
セラミック焼成、各種鍛造炉用一般ボイラーなどの用途
に広く有効である。捷だ、酸素富化率は、数係〜20%
程度上昇すれば大きな効果を示し、必らずしも高濃度酸
素を必要としないことが理解される。副次的な効果とし
ては、酸素富化空気を用いることによシ、燃焼時たとえ
ばピアノバーナーでは火炎長が短かく鋭くなり、精密加
工用として特に秀れた効果も与える。
このように酸素富化空気による燃焼は数々の長所、特に
省エネルギー効果において顕著な特長を有するが、これ
を実現具体化するためには低コストの酸素、もしくは酸
素富化空気の供給が強く要請されてくる。現在燃焼用と
して必要となる酸素富化気体は、一般に酸素ボンベによ
シ供給されているが、しかしボンベ使用に関しての問題
は、高圧ガスを使用すると云う事、あるいはボンベ交換
が必要な事、ガスもれの危険等である。さらにボンベ以
外としては液体酸素の使用が行なわれているが、これに
ついても同様な問題が見られる。
省エネルギー効果において顕著な特長を有するが、これ
を実現具体化するためには低コストの酸素、もしくは酸
素富化空気の供給が強く要請されてくる。現在燃焼用と
して必要となる酸素富化気体は、一般に酸素ボンベによ
シ供給されているが、しかしボンベ使用に関しての問題
は、高圧ガスを使用すると云う事、あるいはボンベ交換
が必要な事、ガスもれの危険等である。さらにボンベ以
外としては液体酸素の使用が行なわれているが、これに
ついても同様な問題が見られる。
前述した如く、現在省エネルギー化が必要な時代となっ
ている中で、より効率的に空気中の無尽蔵の酸素を取り
出す事が必要である。
ている中で、より効率的に空気中の無尽蔵の酸素を取り
出す事が必要である。
すでにほとんどの高分子膜は、ピノホールの無い状態で
は窒素の透過係数に較べ酸素の透過係数が大である事が
知られている。この事から当然高分子膜を選択分離用と
して使用可能であるが、しかし高分子膜を用いた装置か
ら得られる酸素富化気体を燃焼用として用いる場合、以
下に示す条件を満足することが必要であり、医療用(特
開昭51−3291号公報、特開昭51−6876号公
報など)として必要とされる条件とはかなりの違いが見
られる。このことは使用条件が1つだ〈異なる事による
ものである。
は窒素の透過係数に較べ酸素の透過係数が大である事が
知られている。この事から当然高分子膜を選択分離用と
して使用可能であるが、しかし高分子膜を用いた装置か
ら得られる酸素富化気体を燃焼用として用いる場合、以
下に示す条件を満足することが必要であり、医療用(特
開昭51−3291号公報、特開昭51−6876号公
報など)として必要とされる条件とはかなりの違いが見
られる。このことは使用条件が1つだ〈異なる事による
ものである。
一般に燃焼装置は種々の燃焼方法、燃焼温度。
装置の形状、大きさを有しており、個々の装置により酸
素富化気体の酸素濃度、流量が規定される。
素富化気体の酸素濃度、流量が規定される。
この事から、酸素富化気体を燃焼装置に利用する場合、
これらの条件に合う酸素富化気体供給装置が必要となる
。しかるに、酸素富化気体供給装置製造に関して上記条
件を満すためには、単に酸素富化気体を得る装置であれ
ば良いと云う事ではない。つまり使用状態、使用条件、
装置の外部条件など種々の変化に対応できる供給装置で
ある事が必要であり、他に利用される様な酸素富化気体
の必要条件とはかなりの違いがある。具体的に酸素富化
供給装置として必要な条件を示すと、第1に燃焼装置が
必要とする酸素濃度を可変できることである。このこと
は酸素富化気体を気体あるいは液体燃料と混合して燃焼
させた場合その時の酸素濃度により燃焼温度及び燃焼速
度が著しく変化することによる。すなわち、酸素濃度が
わずか1%増加する事により約80°Cの温度上昇が見
られると同時に、燃焼速度の大巾な変化により火炎長が
大きく変わる。この事から酸素富化気体供給装置として
は燃焼装置が必要とする酸素濃度は可変である事が必要
である。第2あ点としては第1と同様に酸素富化気体の
流量を可変とする必要がある。
これらの条件に合う酸素富化気体供給装置が必要となる
。しかるに、酸素富化気体供給装置製造に関して上記条
件を満すためには、単に酸素富化気体を得る装置であれ
ば良いと云う事ではない。つまり使用状態、使用条件、
装置の外部条件など種々の変化に対応できる供給装置で
ある事が必要であり、他に利用される様な酸素富化気体
の必要条件とはかなりの違いがある。具体的に酸素富化
供給装置として必要な条件を示すと、第1に燃焼装置が
必要とする酸素濃度を可変できることである。このこと
は酸素富化気体を気体あるいは液体燃料と混合して燃焼
させた場合その時の酸素濃度により燃焼温度及び燃焼速
度が著しく変化することによる。すなわち、酸素濃度が
わずか1%増加する事により約80°Cの温度上昇が見
られると同時に、燃焼速度の大巾な変化により火炎長が
大きく変わる。この事から酸素富化気体供給装置として
は燃焼装置が必要とする酸素濃度は可変である事が必要
である。第2あ点としては第1と同様に酸素富化気体の
流量を可変とする必要がある。
つ−19、燃焼装置の条件、あるいは理論燃焼に近い値
で燃焼させるために流量を可変とする必要がある。第3
に酸素富化供給装置の外部条件、主に温度の変化に対す
る適応が可能である事である。
で燃焼させるために流量を可変とする必要がある。第3
に酸素富化供給装置の外部条件、主に温度の変化に対す
る適応が可能である事である。
つまり選択気体透過膜を用いた本装置においては温度変
化により膜の気体透過量が変化し、この結果酸素富化気
体の流量が変化するので、この変化を無くする事を可能
とする事である。
化により膜の気体透過量が変化し、この結果酸素富化気
体の流量が変化するので、この変化を無くする事を可能
とする事である。
以上の諸条件を解決することにより燃焼用として使用可
能な酸素富化気体が得られる。本発明ではこれらの点を
解決し、燃焼用として使用可能な酸素富化気体を得る装
置を提供するものである。
能な酸素富化気体が得られる。本発明ではこれらの点を
解決し、燃焼用として使用可能な酸素富化気体を得る装
置を提供するものである。
以下さらに前述した必要条件を詳細に説明する。
一般に燃焼用ガス量、あるいはカロリーに適した理論燃
焼を行うだめの酸素富化気体の酸素濃度および流量の最
適量を得るだめの一つの方法として装置内の選択気体透
過膜の両面における差圧を変化させる事が考えられる。
焼を行うだめの酸素富化気体の酸素濃度および流量の最
適量を得るだめの一つの方法として装置内の選択気体透
過膜の両面における差圧を変化させる事が考えられる。
しかし単に差圧を変化させる事により上記の目的を達成
させる事はできない。この理由は差圧と透過流量に関し
て次の関係があるからである。透過流量は次式により示
される。
させる事はできない。この理由は差圧と透過流量に関し
て次の関係があるからである。透過流量は次式により示
される。
ここでF(N2)、F(02)は窒素及び酸素の透過量
、K はEMo物理的定d、P(N2)、P(o2)は
それぞれ膜材質にともなう窒素、酸素の透過係数、ΔP
(N2)、ΔP(02ンは窒素及び酸素の膜面に対する
分圧差を示すものである。つまりこの式から分かる様に
膜を透過する全流量(Ft)はFt−F(N2)−)−
F(02)であり、差圧を変化させると透過流量(Ft
)は必要量に制御されるが、一方酸素濃度(F(02
)/F(t))も同時に変化する。これを実験結果から
示したものが第1図中)である。この図では一次側とし
て空気(21係酸素)を用いている。
、K はEMo物理的定d、P(N2)、P(o2)は
それぞれ膜材質にともなう窒素、酸素の透過係数、ΔP
(N2)、ΔP(02ンは窒素及び酸素の膜面に対する
分圧差を示すものである。つまりこの式から分かる様に
膜を透過する全流量(Ft)はFt−F(N2)−)−
F(02)であり、差圧を変化させると透過流量(Ft
)は必要量に制御されるが、一方酸素濃度(F(02
)/F(t))も同時に変化する。これを実験結果から
示したものが第1図中)である。この図では一次側とし
て空気(21係酸素)を用いている。
図中横軸は選択気体透過膜の一次側の圧(A)と二次側
の圧(B)(透過気体)との正比(B/A)を示したも
ので、曲線Pおよび左縦軸はその時の酸素濃度(%)で
あり、曲線Qおよび右縦軸は透過量をB/A−0,5の
時1としたときの流量比を示したものである。この結果
から分かる様に差圧を減少すると、透過量(Ft)も減
少し、かっは素濃度(F (02)/F (t ))も
減少する事となる。
の圧(B)(透過気体)との正比(B/A)を示したも
ので、曲線Pおよび左縦軸はその時の酸素濃度(%)で
あり、曲線Qおよび右縦軸は透過量をB/A−0,5の
時1としたときの流量比を示したものである。この結果
から分かる様に差圧を減少すると、透過量(Ft)も減
少し、かっは素濃度(F (02)/F (t ))も
減少する事となる。
尚この値は膜の透過性能及びボンダの排気能力により絶
対値は変化するが、しかしこの傾向はどの様な状態でも
同じと云える。この様に必要とする酸素濃度と流量を得
るためには単に差圧を変化する事では解決できない。さ
らに以下に示す効果も加味する必要がある。
対値は変化するが、しかしこの傾向はどの様な状態でも
同じと云える。この様に必要とする酸素濃度と流量を得
るためには単に差圧を変化する事では解決できない。さ
らに以下に示す効果も加味する必要がある。
一般に多くの高分子膜は温度上昇により透過量も増加す
る傾向を示している。これは次式により示される。
る傾向を示している。これは次式により示される。
P = Po exp −(Ep/kT ) −−(3
)上式より透過量の増大は温度Tの上昇によるP(透過
係数)の増加にともなうもので、さらに活性化エイ・ル
ギー(Ep)とも相関を持つものである。
)上式より透過量の増大は温度Tの上昇によるP(透過
係数)の増加にともなうもので、さらに活性化エイ・ル
ギー(Ep)とも相関を持つものである。
第1表がそのEpO例を示したものである。又第1図C
はEpの小さいポリジメチルシロキサンの温度と酸素の
透過係数を示したもので、温度が1o′C増加すると約
10係もの透過係数の増加が見られる。つ1シこの事実
は酸素富化気体供給装置の設置環境の温度変化に大きく
依存している事であり温度変化に対して適応可能な装置
である必要がある。通常燃焼用装置の設置環境としては
かなりきびしい環境にある。つまり四季を通じ装置周辺
の温度ば0°C附近から40°C前後の間を変化する。
はEpの小さいポリジメチルシロキサンの温度と酸素の
透過係数を示したもので、温度が1o′C増加すると約
10係もの透過係数の増加が見られる。つ1シこの事実
は酸素富化気体供給装置の設置環境の温度変化に大きく
依存している事であり温度変化に対して適応可能な装置
である必要がある。通常燃焼用装置の設置環境としては
かなりきびしい環境にある。つまり四季を通じ装置周辺
の温度ば0°C附近から40°C前後の間を変化する。
この様に数10度の変化に対し、常に透過流量を制御し
なければならない。さらに第1表から酸素と窒素の活性
化エネルギー(Ep)は等しくなく、弐〇)からEp及
び温度Tによる透過係数Pは酸素の場合と窒素とでは異
なる事から当然温度変化に対する酸素と窒素の流量変化
も一致しないと云う事になる。
なければならない。さらに第1表から酸素と窒素の活性
化エネルギー(Ep)は等しくなく、弐〇)からEp及
び温度Tによる透過係数Pは酸素の場合と窒素とでは異
なる事から当然温度変化に対する酸素と窒素の流量変化
も一致しないと云う事になる。
第 1 表
外部環境について同様の事は湿度についても云える。前
記したように多くのものは窒素、酸素気体よりも水の透
過係数が太きい。この事は大気中の酸素を選択的に膜を
用い分離しようとする時、当然水分を同時に透過し、結
果として透過した気体中の水の分圧は大気中のそれより
も大きくなり、外部の温度に対応し露結現象も生じる。
記したように多くのものは窒素、酸素気体よりも水の透
過係数が太きい。この事は大気中の酸素を選択的に膜を
用い分離しようとする時、当然水分を同時に透過し、結
果として透過した気体中の水の分圧は大気中のそれより
も大きくなり、外部の温度に対応し露結現象も生じる。
この現象で特に燃焼に与える効果は透過気体中の湿度増
加である。つまり富化気体中の湿度増加により各気体の
分圧の変化、及び水蒸気混入による燃焼時の熱伝導変化
による燃焼効率の低下を来たす場合がある。この様に湿
度の効果は特に温度と同様装置の設置場所により異なる
が、燃焼用として使用される場合、外部環境は温度と同
様非常に悪く室外と同程度の状況である。つ1り国内の
一年間の湿度変化は10数%〜90%の範囲を変動して
いる。
加である。つまり富化気体中の湿度増加により各気体の
分圧の変化、及び水蒸気混入による燃焼時の熱伝導変化
による燃焼効率の低下を来たす場合がある。この様に湿
度の効果は特に温度と同様装置の設置場所により異なる
が、燃焼用として使用される場合、外部環境は温度と同
様非常に悪く室外と同程度の状況である。つ1り国内の
一年間の湿度変化は10数%〜90%の範囲を変動して
いる。
このような状況下で燃焼用として、必要な条件はいかに
湿度を減少させるかと云う事ではなく、いかに一定とす
るかと云う事で、実際問題としては年間を通じて最低の
湿度にどの様に近ずけるかを工夫すればよい。
湿度を減少させるかと云う事ではなく、いかに一定とす
るかと云う事で、実際問題としては年間を通じて最低の
湿度にどの様に近ずけるかを工夫すればよい。
次いで得られた酸素富化気体がいかに安定したものであ
るかと云う事が重要である。本発明の装置においては気
体の輸送は真空型のボノグにLり行なっているが、問題
となる点はポンプ自身の特性である。つまりポンプの動
作として常に減圧〜圧縮のサイクルと云う動作で行なわ
れ、本質的に輸送される気体は脈動すると云う事である
。そのため単に真空型ポンプで送られた酸素富化気体を
燃焼用気体として用いると、甚しいときは炎が脈動を打
ち、最悪の時には最適燃焼状態を破壊する事となる。よ
ってできるだけ安定した気体を得る事が、燃焼用気体と
しての必要条件である。
るかと云う事が重要である。本発明の装置においては気
体の輸送は真空型のボノグにLり行なっているが、問題
となる点はポンプ自身の特性である。つまりポンプの動
作として常に減圧〜圧縮のサイクルと云う動作で行なわ
れ、本質的に輸送される気体は脈動すると云う事である
。そのため単に真空型ポンプで送られた酸素富化気体を
燃焼用気体として用いると、甚しいときは炎が脈動を打
ち、最悪の時には最適燃焼状態を破壊する事となる。よ
ってできるだけ安定した気体を得る事が、燃焼用気体と
しての必要条件である。
以上が燃焼用酸素富化装置として必要な条件であり、本
発明はこれを満足する燃焼用富化酸素供給装置を提供し
ようとするものである。
発明はこれを満足する燃焼用富化酸素供給装置を提供し
ようとするものである。
第2図は本装置の主要部分の1つの構成図である。この
図は空気の導入口から出口までの各部の配置構成及び非
透過気体の流れを示したものである。図において、21
は金属ネットあるいはフィルターで、膜セルの保護をす
るために設けられている。外気はファ/22によシこの
金属ネット6るいはフィルター21を通って導入され、
膜セル1を通過し、酸素及び水蒸気が選択気体透過膜を
通過して酸素及び水蒸気が選択的に除かれる。膜セル1
については第4図で後述する。次いで、選択気体透過膜
を通過しない窒素富化気体(酸素および水蒸気が少ない
状態となった気体)はファン22によりさらに後部へ流
れるか、又は直接放出される。後部へ流れる場合は湿度
除去部23で水を蒸発させて冷却し、真空ポンプ24を
通シ、脈動除去部25を通って、気体の流れる方向を制
御する風向制御板26で方向を変えられ外部へ出る。
図は空気の導入口から出口までの各部の配置構成及び非
透過気体の流れを示したものである。図において、21
は金属ネットあるいはフィルターで、膜セルの保護をす
るために設けられている。外気はファ/22によシこの
金属ネット6るいはフィルター21を通って導入され、
膜セル1を通過し、酸素及び水蒸気が選択気体透過膜を
通過して酸素及び水蒸気が選択的に除かれる。膜セル1
については第4図で後述する。次いで、選択気体透過膜
を通過しない窒素富化気体(酸素および水蒸気が少ない
状態となった気体)はファン22によりさらに後部へ流
れるか、又は直接放出される。後部へ流れる場合は湿度
除去部23で水を蒸発させて冷却し、真空ポンプ24を
通シ、脈動除去部25を通って、気体の流れる方向を制
御する風向制御板26で方向を変えられ外部へ出る。
風向制御板26は図では縦に複数枚並べているが、横方
向に複数枚並べてもよい0また、風向制御板26は装置
の側面や下方に設けてもよい。27は防音材、28は膜
セル1の後段に設けた外気導入部で、詳細は第6図によ
り後述する。外気導入部28は酸素濃度が一定である外
気に接する必要があるので、排出気体を出す風向制御板
26からは離した位置にする必要がある〇 なおファ/22は第2図では膜セル1の後方に設けたが
、77ン22は単に気体を流すだめのものであるから、
空気取り入れ口、あるいは空気排出口に設けてもよい。
向に複数枚並べてもよい0また、風向制御板26は装置
の側面や下方に設けてもよい。27は防音材、28は膜
セル1の後段に設けた外気導入部で、詳細は第6図によ
り後述する。外気導入部28は酸素濃度が一定である外
気に接する必要があるので、排出気体を出す風向制御板
26からは離した位置にする必要がある〇 なおファ/22は第2図では膜セル1の後方に設けたが
、77ン22は単に気体を流すだめのものであるから、
空気取り入れ口、あるいは空気排出口に設けてもよい。
一方膜を透過した酸素富化気体の流れを示しだものが第
3図である。図において空気30は常時使用中の主膜セ
ル31及び酸素濃度及び流量を制御するだめの補助膜セ
ル32を通過し、膜を酸素が選択的に透過する。この酸
素富化気体は真空ポツプ33に進むが、その中間に、こ
の気体の内部圧力検知部34及び酸素濃度、流量制御の
だめの外気導入部28がある。これは第2図の外気導入
部28に相当する。外気導入部28は、外部の通常空気
(酸素21VO1%)を導入し、酸素富化気体を稀釈し
て、酸素濃度および、流量を調節するもので、複数個有
っても良く、ポンプの前後いずれにあっても有効である
。さらに真空ポンプ33を通過した富化気体は必要なら
ばこの気体中の水分を除去するための除湿室36を通る
。ここで得られた気体の一部はさらに濃度、流量を制御
するためにフィードバックコントロール37によりンイ
ードバックする。残りの気体は必要ならば脈動を除去す
るためバッファー室38を通り燃焼用富化気体として取
り出される。35Ii温度検知器、90は流量検知器、
91は圧力検知器、92は燃焼装置、93は圧、流量制
御用吐出口である。
3図である。図において空気30は常時使用中の主膜セ
ル31及び酸素濃度及び流量を制御するだめの補助膜セ
ル32を通過し、膜を酸素が選択的に透過する。この酸
素富化気体は真空ポツプ33に進むが、その中間に、こ
の気体の内部圧力検知部34及び酸素濃度、流量制御の
だめの外気導入部28がある。これは第2図の外気導入
部28に相当する。外気導入部28は、外部の通常空気
(酸素21VO1%)を導入し、酸素富化気体を稀釈し
て、酸素濃度および、流量を調節するもので、複数個有
っても良く、ポンプの前後いずれにあっても有効である
。さらに真空ポンプ33を通過した富化気体は必要なら
ばこの気体中の水分を除去するための除湿室36を通る
。ここで得られた気体の一部はさらに濃度、流量を制御
するためにフィードバックコントロール37によりンイ
ードバックする。残りの気体は必要ならば脈動を除去す
るためバッファー室38を通り燃焼用富化気体として取
り出される。35Ii温度検知器、90は流量検知器、
91は圧力検知器、92は燃焼装置、93は圧、流量制
御用吐出口である。
以上が各部の主な配置構成と流れを全体的に示したもの
であるが、さらに各々について詳しく説明する。
であるが、さらに各々について詳しく説明する。
燃焼用酸素富化気体供給装置の製造において、あらかじ
め一応の使用条件等を加味し、必要酸素濃度、流量を満
足するものを作る事が出来るが、前述した如く、使用条
件、使用環境によりさらに最適燃焼を行なうための制御
が必要である事から、まず第1に酸素濃度、流量を可変
とするだめの方法について示す。すなわち外部条件、変
動等に対応できる様に第1の方式として膜セル部分で可
変とする事である。第4図がその膜セル部分の構成を示
したものである。図中1は膜セル全体を示し46は1つ
又は複数の膜セルで構成され、通常の動作状態でioo
%可動している主膜セルである。
め一応の使用条件等を加味し、必要酸素濃度、流量を満
足するものを作る事が出来るが、前述した如く、使用条
件、使用環境によりさらに最適燃焼を行なうための制御
が必要である事から、まず第1に酸素濃度、流量を可変
とするだめの方法について示す。すなわち外部条件、変
動等に対応できる様に第1の方式として膜セル部分で可
変とする事である。第4図がその膜セル部分の構成を示
したものである。図中1は膜セル全体を示し46は1つ
又は複数の膜セルで構成され、通常の動作状態でioo
%可動している主膜セルである。
46は補助膜セルで複数の膜セルで構成され使用条件、
外部変動が生じだ時に使用するもので、全膜セルに占め
る割合は各種条件によシ異なるが2Q係前後である。又
この補助膜セル46を制御するだめに、1個以上の制御
バルブ47を持ち、このバルブ47fC対し1M1以上
の補助膜セル46を有する構成である。丑たこのバルブ
47はON −0FF制御による手動、あるいは電動式
バルブである。動作方法としては、バルブ47を開にす
る事により補助膜セル46の酸素富化気体は導管48を
通り、主膜セル46の酸素富化気体が通過している導管
49と合流する事となる。開とする補助膜セルの数を制
御することにょ9膜セル1より得られる酸素富化気体の
流量または酸素濃度を制御できる。補助膜セル46を使
用した時の酸素富化気体の変化としては、圧が一定の場
合には、酸素濃度一定で、流量の増加が起る事となる。
外部変動が生じだ時に使用するもので、全膜セルに占め
る割合は各種条件によシ異なるが2Q係前後である。又
この補助膜セル46を制御するだめに、1個以上の制御
バルブ47を持ち、このバルブ47fC対し1M1以上
の補助膜セル46を有する構成である。丑たこのバルブ
47はON −0FF制御による手動、あるいは電動式
バルブである。動作方法としては、バルブ47を開にす
る事により補助膜セル46の酸素富化気体は導管48を
通り、主膜セル46の酸素富化気体が通過している導管
49と合流する事となる。開とする補助膜セルの数を制
御することにょ9膜セル1より得られる酸素富化気体の
流量または酸素濃度を制御できる。補助膜セル46を使
用した時の酸素富化気体の変化としては、圧が一定の場
合には、酸素濃度一定で、流量の増加が起る事となる。
次に第5図について説明する。図に示されている様に膜
セル1からの酸素富化気体の流れは導管49を通る流れ
を示すが、途中圧力セツタ−50を通る。これは膜の透
過気体側の圧を知るものでありこれにより透過気体の状
態を膜特性温度、流量等からめようとするものである。
セル1からの酸素富化気体の流れは導管49を通る流れ
を示すが、途中圧力セツタ−50を通る。これは膜の透
過気体側の圧を知るものでありこれにより透過気体の状
態を膜特性温度、流量等からめようとするものである。
捷だ導管61を通る経路で酸素富化気体の状態を変化さ
せるため、第2図及び第3図の空気導入部28に対応す
る空気外導入れ目52を設けである。これは、取り入れ
口52にフィルターを使用しであるもので、取り入れる
流量はバルブ53により調節する。このバルブ53は流
量可変のタイプであり、手動するいは、モーターにより
可変する事が可能なものである。この装置の働きは、た
とえば、酸素濃度が規定より高く、一方流量が少ない場
合に使用する事ができるもので、この制御は前述した補
助膜用バルブ47と、後述する制御方法との兼ね合いに
なる事は云うまでもない。次に導管51を通ってきた気
体は減圧ポツプ55に達するが、この導管54とポンプ
排出側導管56とを接続するだめのバルブ67が設けら
れている。このバルブ57はバルブ53と1司様に流量
可変タイプのものであり、手動あるいは、モーターによ
る制御が可能なものである。又バルブ57の役目は導管
49.51側の圧力を減少させるだめのバイパスであり
、これを開とする事により透過気体の酸素濃度、流量を
減少させ規定値に達成させるものである。このバルブ6
7の制御はバルブ53と同様に種々の条件、つま9、補
助膜パルプ47.空気取り入れバルブ53の使用可否、
温度、圧力・流量等のファクターと相関がある事は云う
までもない。以上が、燃焼用酸素富化気体として必要と
する規定流量。
せるため、第2図及び第3図の空気導入部28に対応す
る空気外導入れ目52を設けである。これは、取り入れ
口52にフィルターを使用しであるもので、取り入れる
流量はバルブ53により調節する。このバルブ53は流
量可変のタイプであり、手動するいは、モーターにより
可変する事が可能なものである。この装置の働きは、た
とえば、酸素濃度が規定より高く、一方流量が少ない場
合に使用する事ができるもので、この制御は前述した補
助膜用バルブ47と、後述する制御方法との兼ね合いに
なる事は云うまでもない。次に導管51を通ってきた気
体は減圧ポツプ55に達するが、この導管54とポンプ
排出側導管56とを接続するだめのバルブ67が設けら
れている。このバルブ57はバルブ53と1司様に流量
可変タイプのものであり、手動あるいは、モーターによ
る制御が可能なものである。又バルブ57の役目は導管
49.51側の圧力を減少させるだめのバイパスであり
、これを開とする事により透過気体の酸素濃度、流量を
減少させ規定値に達成させるものである。このバルブ6
7の制御はバルブ53と同様に種々の条件、つま9、補
助膜パルプ47.空気取り入れバルブ53の使用可否、
温度、圧力・流量等のファクターと相関がある事は云う
までもない。以上が、燃焼用酸素富化気体として必要と
する規定流量。
規定酸素濃度を得るためと、外部条件の変動に対し、一
定値を得るだめの制御部である。尚補助膜は使用条件に
よシ必要としない場合は不要である。
定値を得るだめの制御部である。尚補助膜は使用条件に
よシ必要としない場合は不要である。
丑だ制御パルプの操作はすべであるいは一部手動とする
事も可能である。
事も可能である。
すでに記した如く、温度による変動を制御するために膜
セル1部分に温度上フサ−59を取り付け、常時温度を
監視し温度変化が生じた時は上記したと同様に補助膜4
6の使用、外気の導入、バイパスバルブ57の開閉の可
否を解析し規定値を達成させる。本装置では前述した如
く、温度、圧力、透過流量、酸素濃度とがそれぞれ相関
関係にありこれらの制御を手動で行う事も可能であるが
、後述する自動集中制御の方式を用いれば実時間で制御
を行うことも可能である。
セル1部分に温度上フサ−59を取り付け、常時温度を
監視し温度変化が生じた時は上記したと同様に補助膜4
6の使用、外気の導入、バイパスバルブ57の開閉の可
否を解析し規定値を達成させる。本装置では前述した如
く、温度、圧力、透過流量、酸素濃度とがそれぞれ相関
関係にありこれらの制御を手動で行う事も可能であるが
、後述する自動集中制御の方式を用いれば実時間で制御
を行うことも可能である。
この様にポンプの排挨口58から得られた酸素富化気体
中には水分が含まれているため必要ならばこれを除く必
要がある。特に大気湿度が高い場合、減圧状態からポン
プ55を通り常圧寸たはそれ以上になると、水蒸気は外
部温度との相対温度差により露結現象が起る0この事を
利用し通常はスパイラル状の管を通し、この管を常温に
する事により水蒸気を露結し取り出す。しかるに外気温
度によυ湿度や露結量が変化すると云う問題が生じる。
中には水分が含まれているため必要ならばこれを除く必
要がある。特に大気湿度が高い場合、減圧状態からポン
プ55を通り常圧寸たはそれ以上になると、水蒸気は外
部温度との相対温度差により露結現象が起る0この事を
利用し通常はスパイラル状の管を通し、この管を常温に
する事により水蒸気を露結し取り出す。しかるに外気温
度によυ湿度や露結量が変化すると云う問題が生じる。
本装置ではできるだけ透過気体中の湿度を下げるために
、次の方法により解決した。理想的には湿度を下げる方
法として0°C以下の温度の中に透過気体を通る事によ
り連継する事ができるが、このような方法を用いると、
装置の大型化および維持管理に伴うコスト上昇が避けら
れない。よって本装置ではできるだけ簡便でかつ常温以
下にする事により解決した。つ1り水が浸透しやすい材
質と熱伝導のよい材質とを密着させた状態で透過気体の
導通管に接続させる。この原理は、透過気体中の水蒸気
がとの導通管で露結した時、この水が浸透圧あるいは内
圧で外部に取り出され、大気中で気化するとき、さらに
潜熱により温度を下げる事により、より温度を下げ露結
を促進させるものである。
、次の方法により解決した。理想的には湿度を下げる方
法として0°C以下の温度の中に透過気体を通る事によ
り連継する事ができるが、このような方法を用いると、
装置の大型化および維持管理に伴うコスト上昇が避けら
れない。よって本装置ではできるだけ簡便でかつ常温以
下にする事により解決した。つ1り水が浸透しやすい材
質と熱伝導のよい材質とを密着させた状態で透過気体の
導通管に接続させる。この原理は、透過気体中の水蒸気
がとの導通管で露結した時、この水が浸透圧あるいは内
圧で外部に取り出され、大気中で気化するとき、さらに
潜熱により温度を下げる事により、より温度を下げ露結
を促進させるものである。
第6図は除湿部および脈流除去部を設けた構成を示し、
第6図と同一部分には同一符号を付して説明を省略する
。図に示されているように特に前述した除湿部62はポ
ンプ55の直後に設置する必要がある。つまりポンプ5
5の入口54と出口56とのバイパスに除湿部62を通
す必要がある。
第6図と同一部分には同一符号を付して説明を省略する
。図に示されているように特に前述した除湿部62はポ
ンプ55の直後に設置する必要がある。つまりポンプ5
5の入口54と出口56とのバイパスに除湿部62を通
す必要がある。
つ鷹りこの除湿部62を通さずに行なうと、パルプ5γ
の近傍で露結が生じ、流量変動と同時に、さらに水蒸気
が逆流する事となる。以上のように除湿された酸素富化
気体は向流れに脈動を生じている場合がある。このため
バッファー25によシこの脈動を阻止している。さらに
この気体は流量センサー部90を通り、かつ圧力計91
を通る。
の近傍で露結が生じ、流量変動と同時に、さらに水蒸気
が逆流する事となる。以上のように除湿された酸素富化
気体は向流れに脈動を生じている場合がある。このため
バッファー25によシこの脈動を阻止している。さらに
この気体は流量センサー部90を通り、かつ圧力計91
を通る。
またこの部分の導管92が異常圧(燃焼バーナー系への
導管がストップされた場合等ンの時又は流量が多過ぎる
時にバルブ93により自動的に減圧又は排出されるよう
に設置されている。この燃焼用酸素富化気体は導管92
に送られ導管94からの燃焼用ガスあるいは燃焼用液体
燃料と混合される。また本装置外の燃焼部分あるいは燃
焼用燃料部分には、流量セ/サー95.圧力センサー9
6を設ける事によりさらに高品位の酸素富化気体とする
事が可能である。
導管がストップされた場合等ンの時又は流量が多過ぎる
時にバルブ93により自動的に減圧又は排出されるよう
に設置されている。この燃焼用酸素富化気体は導管92
に送られ導管94からの燃焼用ガスあるいは燃焼用液体
燃料と混合される。また本装置外の燃焼部分あるいは燃
焼用燃料部分には、流量セ/サー95.圧力センサー9
6を設ける事によりさらに高品位の酸素富化気体とする
事が可能である。
第7図は装置全体の長さを短くし、小型化を図った場合
の実施例で、膜セル部1を上段に、その他の部分を下段
にし、気体の流れをコ字形としたものである。図におけ
る各符号は第2図、第4図。
の実施例で、膜セル部1を上段に、その他の部分を下段
にし、気体の流れをコ字形としたものである。図におけ
る各符号は第2図、第4図。
第5図、第6図の各部と同一であシ説明を省略する。こ
の実施例においては、空気取り入れ口21と窒素富化気
体排出口とが同一方向に向っているため、風向制御板2
6よシ多量の窒素富化気体を排出する場合は風向舗御板
26の向きを左右方向に広げるなどして、窒素富化気体
が空気取り入れ口21にまわりこまないようにしなけれ
ばならない。
の実施例においては、空気取り入れ口21と窒素富化気
体排出口とが同一方向に向っているため、風向制御板2
6よシ多量の窒素富化気体を排出する場合は風向舗御板
26の向きを左右方向に広げるなどして、窒素富化気体
が空気取り入れ口21にまわりこまないようにしなけれ
ばならない。
次に前述した規定流量および酸素濃度を安定に供給する
だめの制御方法について述べる。これらを得るだめの制
御部分としては、補助膜開閉、大気導入バルブおよびバ
イパスパルプの操作の3点でありこの操作はどれを取っ
ても、流量、酸素濃度との関数となっている。一方これ
らの操作に関し、流量および酸素濃度を知る手段は膜付
近の温度、透過気体・の圧、最終取9出し口の流量ある
いは圧力の数点である。これらの関係は一見複雑な操作
であるが、自動制御可能なものである。すなわち、使用
する膜特性は膜材料特有のものである。
だめの制御方法について述べる。これらを得るだめの制
御部分としては、補助膜開閉、大気導入バルブおよびバ
イパスパルプの操作の3点でありこの操作はどれを取っ
ても、流量、酸素濃度との関数となっている。一方これ
らの操作に関し、流量および酸素濃度を知る手段は膜付
近の温度、透過気体・の圧、最終取9出し口の流量ある
いは圧力の数点である。これらの関係は一見複雑な操作
であるが、自動制御可能なものである。すなわち、使用
する膜特性は膜材料特有のものである。
したがって膜自身の差圧(ΔP)、透過量(■〕、酸素
濃度(02)、温度に対する透過係数(PT)を知り、
単なる演算処理を行なう事によシ可能である。
濃度(02)、温度に対する透過係数(PT)を知り、
単なる演算処理を行なう事によシ可能である。
具体的にはマイクロコノピユータ−を使用し、セフす〜
部分の複数ケ所を測定し、その結果から指定値よシの変
動を観察し、これを膜それ自身の特性と比較演算し、最
適流量および濃度を得るために数ケ所の制御バルブのど
れを変化させるのが最適であるかを予測し決定する。具
体的には第8図の構成で制御する。図中111.112
,113は各七ノサーからの入力である。たとえば11
1のラインは第5図の圧力上ノサ−5oからの入力であ
りこれをオペアンプ114で正規化した後、セレクター
115を通り処理回路116でA/D変換され演算その
他の処理を行なう0またライン112は第5図の温度セ
ンサー59の出力であり室温補正された後オペアップ1
14に入シ、セレクタ115を経て処理回路116に加
えられる0同様にライン113は第6図の流量センサー
9oの出力であり、オペアップ114.セレクタ116
を経て処理回路116に加えられる。処理回路116で
演算、処理されて得られたデータは、ROM117に記
憶されている膜特性、たとえば第1図すに示された特性
と比較される。このデータは、使用する膜の基本的デー
タである。
部分の複数ケ所を測定し、その結果から指定値よシの変
動を観察し、これを膜それ自身の特性と比較演算し、最
適流量および濃度を得るために数ケ所の制御バルブのど
れを変化させるのが最適であるかを予測し決定する。具
体的には第8図の構成で制御する。図中111.112
,113は各七ノサーからの入力である。たとえば11
1のラインは第5図の圧力上ノサ−5oからの入力であ
りこれをオペアンプ114で正規化した後、セレクター
115を通り処理回路116でA/D変換され演算その
他の処理を行なう0またライン112は第5図の温度セ
ンサー59の出力であり室温補正された後オペアップ1
14に入シ、セレクタ115を経て処理回路116に加
えられる0同様にライン113は第6図の流量センサー
9oの出力であり、オペアップ114.セレクタ116
を経て処理回路116に加えられる。処理回路116で
演算、処理されて得られたデータは、ROM117に記
憶されている膜特性、たとえば第1図すに示された特性
と比較される。このデータは、使用する膜の基本的デー
タである。
一方、燃焼条件の初期値設定はキーボード63より入力
させる。64はキーボード63の表示装置である。キー
ボード63より入力させた値と膜特性の比較により指定
される条件を決定し、次いで制御方法を決定し表示する
。同時にバルブ駆動用モータコントローラ120に指示
を与え、バルブ53を駆動する。同様にバルブ57はバ
ルブ駆動用コントローラ121で、バルブ47はバルブ
駆動用コントローラ122で制御する。この動作をくり
返すことにより精度を上げてゆく、この時のデータ、補
正データはRAM118に蓄えられる。以上の方法によ
り制御を行う。なお、図中66はCPUの一例を示した
ものであり、CPUの種類により異なるが、要するに、
各種データを膜特性と比較演算し制御方法の最適条件を
決定するものである。なお本方法ではさらに外部条件の
複雑な変化に対し、膜特性をさらに補正し、最適化へ進
める事が可能である。以上の方法をソフトウェアから見
たものが第9図である。
させる。64はキーボード63の表示装置である。キー
ボード63より入力させた値と膜特性の比較により指定
される条件を決定し、次いで制御方法を決定し表示する
。同時にバルブ駆動用モータコントローラ120に指示
を与え、バルブ53を駆動する。同様にバルブ57はバ
ルブ駆動用コントローラ121で、バルブ47はバルブ
駆動用コントローラ122で制御する。この動作をくり
返すことにより精度を上げてゆく、この時のデータ、補
正データはRAM118に蓄えられる。以上の方法によ
り制御を行う。なお、図中66はCPUの一例を示した
ものであり、CPUの種類により異なるが、要するに、
各種データを膜特性と比較演算し制御方法の最適条件を
決定するものである。なお本方法ではさらに外部条件の
複雑な変化に対し、膜特性をさらに補正し、最適化へ進
める事が可能である。以上の方法をソフトウェアから見
たものが第9図である。
次に第10図によ9本装置の電気回路、安全装置回路に
ついて説明する。図中、実線は電源回路、破線はコント
ロール回路である0まず、真空ポンプ駆動用三相電源1
31および単相10ovの電源132よりの電圧は、そ
れぞれ電源防止用プレーカー133 、134を通り、
開閉コントロールボックス135に入る。さらにサーマ
ル型の過電流防止ブレーカ−136,137を通り各電
源が供給される。1 oovの電源140は各コントロ
ーラにおいて必要に応じDC変換される。この電源はC
,PUee、ファン22.指示ランプ154゜警報ブザ
−150および各バルブの制御コントローラー144に
供給される。電源145は100■入力電源132の異
常あるいは停電の時に使用するだめの、CPUバックア
ップ電源および警報ブザ−146用電源である。次にコ
ントロール回路であるが、ライン147よりデータ入力
されその値が異常値(規定値からの大きなズレ、あるい
は制御不可能な値等)が検出された時ライン148によ
り開閉コントロールボックス136を駆動して電源遮断
、ライン149を介して警報ブザ−150の作動および
ライン151を介して制御コントローラ144の制御等
を指示する。162/1153.154,155は各種
の動作状態ζi示するだめのランプあるいはLED表乍
表置装置る0本装置で使用しているl1fld燃焼用を
目的としている事から最低でも20e/分以上の流量を
得るために透過能の良いポリジメチルシロキサンを含む
膜材が好適であり、捷だ本装置として最終的に燃焼用と
して用いられる酸素濃度は燃焼に適した39係以下のも
のである。
ついて説明する。図中、実線は電源回路、破線はコント
ロール回路である0まず、真空ポンプ駆動用三相電源1
31および単相10ovの電源132よりの電圧は、そ
れぞれ電源防止用プレーカー133 、134を通り、
開閉コントロールボックス135に入る。さらにサーマ
ル型の過電流防止ブレーカ−136,137を通り各電
源が供給される。1 oovの電源140は各コントロ
ーラにおいて必要に応じDC変換される。この電源はC
,PUee、ファン22.指示ランプ154゜警報ブザ
−150および各バルブの制御コントローラー144に
供給される。電源145は100■入力電源132の異
常あるいは停電の時に使用するだめの、CPUバックア
ップ電源および警報ブザ−146用電源である。次にコ
ントロール回路であるが、ライン147よりデータ入力
されその値が異常値(規定値からの大きなズレ、あるい
は制御不可能な値等)が検出された時ライン148によ
り開閉コントロールボックス136を駆動して電源遮断
、ライン149を介して警報ブザ−150の作動および
ライン151を介して制御コントローラ144の制御等
を指示する。162/1153.154,155は各種
の動作状態ζi示するだめのランプあるいはLED表乍
表置装置る0本装置で使用しているl1fld燃焼用を
目的としている事から最低でも20e/分以上の流量を
得るために透過能の良いポリジメチルシロキサンを含む
膜材が好適であり、捷だ本装置として最終的に燃焼用と
して用いられる酸素濃度は燃焼に適した39係以下のも
のである。
以上の方式により燃焼用として主に必要とされる条件で
ある酸素濃度および流量の可変が可能であり、また規定
の濃度、流量が温度等の外部条件により変動せず、かつ
湿度に対してもより安定でありまた得られた富化気体が
脈動のないものであり、燃焼用として十分実用可能なば
累冨化気体が得られるものである。
ある酸素濃度および流量の可変が可能であり、また規定
の濃度、流量が温度等の外部条件により変動せず、かつ
湿度に対してもより安定でありまた得られた富化気体が
脈動のないものであり、燃焼用として十分実用可能なば
累冨化気体が得られるものである。
第1図(a)は酸素濃度と燃焼節約率との関係をを示す
図、第1図(b)は選択気体透過膜の両側の差圧と酸素
濃度および流量の関係を示す図、第1図((+)は選択
気体透過膜の温度と透過係数との関係を示す図、第2図
は本発明による燃焼用酸素富化気体供給装置の原理構成
図、第3図は本発明による燃焼用酸素富化気体供給装置
の構成および動作原理を説明するだめのブロツク図、第
4図は本発明に使用される膜セル部構成図、第5図は本
発明装置における酸素冨化気体系の説明図、第6図は本
発明装置の全体構成を示す図、第7図は本発明装置の実
施例を示す構成図、第8図は本発明装置の制御系の説明
図、第9図は本発明装置の制御系動作を説明するフロー
チャート、第10図は本発明装置における電気回路系説
明図である。 1・・・・・・選択気体透過膜セル、21・・・・・・
フィルター、22・−・・ファン、23・・・・・湿度
除去部、24゜33.55・・・・・・真空ポンプ、2
5・・・・・脈動除去部、26・・・・り虱向制御板、
27・・・・・・防音材、28・・・・・・外気導入部
、31.45・・・・・・主膜セル、32.46−・・
・補助膜セル、34,50・・・・・・内部圧力検知部
、35・・・・・・温度検知部、36・・・・・・除湿
室、37・・・・・7 イー ドパツクコントロール、
38・・・・・パンファー室、90・・ 流量検知器、
91・・・・・圧力検知器、92・・・・・・燃焼装置
、93・・・・・圧、流量制御用吐出口。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 11か1名第
1図 ((II 酸う〜ミシ、tイ漬【 (γ・ン 第1図 tb] (C) (aC) ’/rx/ρ3 ☆ べ 区 忙 笛 3 図 第4図 r 1 1 〜 CS 窄 第9図
図、第1図(b)は選択気体透過膜の両側の差圧と酸素
濃度および流量の関係を示す図、第1図((+)は選択
気体透過膜の温度と透過係数との関係を示す図、第2図
は本発明による燃焼用酸素富化気体供給装置の原理構成
図、第3図は本発明による燃焼用酸素富化気体供給装置
の構成および動作原理を説明するだめのブロツク図、第
4図は本発明に使用される膜セル部構成図、第5図は本
発明装置における酸素冨化気体系の説明図、第6図は本
発明装置の全体構成を示す図、第7図は本発明装置の実
施例を示す構成図、第8図は本発明装置の制御系の説明
図、第9図は本発明装置の制御系動作を説明するフロー
チャート、第10図は本発明装置における電気回路系説
明図である。 1・・・・・・選択気体透過膜セル、21・・・・・・
フィルター、22・−・・ファン、23・・・・・湿度
除去部、24゜33.55・・・・・・真空ポンプ、2
5・・・・・脈動除去部、26・・・・り虱向制御板、
27・・・・・・防音材、28・・・・・・外気導入部
、31.45・・・・・・主膜セル、32.46−・・
・補助膜セル、34,50・・・・・・内部圧力検知部
、35・・・・・・温度検知部、36・・・・・・除湿
室、37・・・・・7 イー ドパツクコントロール、
38・・・・・パンファー室、90・・ 流量検知器、
91・・・・・圧力検知器、92・・・・・・燃焼装置
、93・・・・・圧、流量制御用吐出口。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 11か1名第
1図 ((II 酸う〜ミシ、tイ漬【 (γ・ン 第1図 tb] (C) (aC) ’/rx/ρ3 ☆ べ 区 忙 笛 3 図 第4図 r 1 1 〜 CS 窄 第9図
Claims (1)
- 選択気体透過膜セルに空気を供給する手段と、選択気体
透過膜の一次側と二次側間に圧力差を設ける手段と、前
記選択気体透過膜セルを透過した酸素富化気体を燃焼装
置に供給する配管系と、前記酸素富化気体の流量および
酸素濃度の少なくとも一方を制御する手段とを備え、前
記制御手段が、主膜セルと補助膜セルとで構成された選
択気体透過膜セルにおける補助膜セルの稼動数を制御す
る手段、前記配管系に1ケ所以上設けられた外気取り入
れ口およびその流量を制御するバルブから成る手段、前
記圧力差を設ける手段としてのポツプの入口および排出
口とを接続するフィードバックバイパス径路ならびにそ
の流量調整バルブから成る手段、前記燃焼装置近傍の配
管系に配された気体吐出口およびその流量調整バルブか
ら成る手段のいずれか、またはそれらのいくつかもしく
はすべての組合せによシ構成されたことを特徴とする燃
焼用酸素富化気体供給装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60056785A JPS60253716A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 燃焼用酸素富化気体供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60056785A JPS60253716A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 燃焼用酸素富化気体供給装置 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55180686A Division JPS57104007A (en) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | Oxygen-enriched gas supplying equipment for combustion |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60253716A true JPS60253716A (ja) | 1985-12-14 |
JPS6367602B2 JPS6367602B2 (ja) | 1988-12-27 |
Family
ID=13037070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60056785A Granted JPS60253716A (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | 燃焼用酸素富化気体供給装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60253716A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Family Cites Families (1)
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JPS51118292A (en) * | 1975-04-10 | 1976-10-18 | Hitachi Zosen Corp | Joint device for pusher and barge |
-
1985
- 1985-03-20 JP JP60056785A patent/JPS60253716A/ja active Granted
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6367602B2 (ja) | 1988-12-27 |
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