JPS60251239A - Free-cutting titanium alloy and its manufacture - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To manufacture a free-cutting Ti alloy superior in machinability without deteriorating the superior characteristic of Ti by incorporating granular free- cutting inclusions consisting of a specified double compound contg. S in Ti. CONSTITUTION:An alloy consisting of, as the compsn., <=10% total of one or two kinds among 0.001-10% Si, 0.001-10% Se, 0.001-10% Te, one or two kinds from 0.005-10% REM, 0.001-10% Ca or further <=50% total of one or >=two kinds among specified quantities of Al, Sn, Co, Cu, Ta, Mn, Hf, W, Si, Nb, Zr, Mo, V and the balance Ti is melted by plasma progressive casting method. The Ti alloy superior in machinability without deteriorating the lightness and strength of Ti and contg. the free-cutting double compounds having 0.1-500mu average particle diameter and of Ti-S (Se-Te), Cd-S (Se-Te), REM-S (Se-Te) is obtained.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

発明の旺 desire for invention

【産業上の利用分野】[Industrial application field]

本発明は、被削性の改善されたチタン合金に関し、その
製造方法をも包含する。The present invention relates to a titanium alloy with improved machinability, and also includes a manufacturing method thereof.

【従来の技術】[Conventional technology]

純チタンおよびチタン合金は、軽量で強度が高いという
利点を生かして、とくに航空機の材料としてよく使われ
ている。　これらの利点は、自動車や電子機器などの部
品をつくる上でも有用であるが、ＴｉもＴ１合金も加工
性とくに被剛性が鋼など在来の材料にくらべて劣るため
、大量生産品の部品を製造するのは困難であった。 一方、鋼の被削性を改善するため、Ｓを添加することが
行なわれている。　しかし、ＴｉまたはＴｉ合金にＳを
添加しても、被削性改善効果は期待したほどではなく、
結晶粒界に板状のＴｉ　−８化合物が析出し、靭延性を
低下させるといったマイナス面が目立ってしまう。　こ
のような事情で、これまでＴｉまたはＴｉ合金の特性を
低下させず６− にイの被削性を改善する方法は見出されていなかった。 ［発明が解決しようとする問題点］ 本発明の目的は、ＴｉおよびＴｉ合金の物性をそこなう
ことなく、その被削性を改善した合金を提供すること、
およびそのような合金の好適な製造方法を提供すること
にある。 発明の構成 （問題点を解決するための手段１ 本発明の快削チタン合金の基本的態様は、Ｓ：０．００
１〜１０％、Ｓｅ　：０．００１〜１０％およびＴｅ　
：０．００１〜１０％の１種または２種以上を、２種以
上の場合は、合計で１０％以下含有し、ＲＥＭ：０．０
０５〜１０％およびＣａ　：ｏ、ｏｏｉ〜１０％の１種
または２種を含有し、残余が実質的にＴｉであって、Ｔ
ｉ−８（Ｓｅ　。 Ｔｅ）化合物、Ｃａ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物
、ＲＥＭ−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物およびこれら
成分の複化合物である快削性介在物の１種または２種以
上を含有することを特徴とする。 本発明の快削チタン合金の変更態様は、上記の基本的組
成に加えて、ＡＵ＋１０％以下、Ｓｎ：１５％以下、Ｃ
Ｏ：１０％以下、Ｃｕ：５％以下、Ｔａ：１５％以下、
Ｍｎ：１０％以下、ｌ」ｆ：１０％以下、Ｗ：１０％以
下、Ｓｉ　：０．５％以下、Ｎｂ：２０％以下、Ｚｒ：
１０％以下、ＭＯ：１５％以下、Ｖ　：　２０％以下オ
、ｌ：ｃＦｏ　：　１０％以下の１種または２種以上を
、２種以上の場合は合計で５０％以下の範囲で含有する
ことを特徴とする。 本発明の快削チタン合金の別の変更態様は、前記の基本
的組成に加えて、Ｐｂ：１０％以下およびＢｉ：１０％
以下の１種または２種を、２種の場合は合計で１０％以
下含有する。 前記の基本的組成に加えて、上記の２種の変更態様で用
いる任意添加元素の両方を添加したものも、本発明の快
削チタン合金の範囲に入る。 本発明の快削チタン合金の製造方法は、第一には、０．
００１〜１０％のＳ、０．００１〜１０％のＳｅおよび
０．００１〜１０％のＴｅの１種または２種以上（２種
以上の場合は合計で１０％以下）、０．００５〜１０％
（７）ＲＥＭおよび０゜００１〜１０％のＣａの１種ま
たは２種ならびに残余の量のｌｉを、ＲＰＣ（プラズマ
・プログレッシブ・キャスティング炉で溶解覆ることを
特徴とする。 本発明の快削チタン合金の製造方法は、第二には、Ｔｉ
　−８（Ｓｅ　、　Ｔ１３　）化合物、Ｃａ　−８（Ｓ
ｅ　、　Ｔｅ　）化合物、ＲＥＭ−８（Ｓｅ　、Ｔｅ　
）化合物およびこれらの成分の複化合物である快削性付
与物質を、Ｔｉに対し、ｏ、ｏｏｉ〜１ｏ％の８１０．
００１〜１０％０）Ｓｅおよび０．００１〜１０％のＴ
ｅの１種または２種以上（２種以上の場合は合計で）と
、０．００５〜１０％のＲＥＶおよび０．００１〜１０
％のＣａの１種または２種とを与えるように配合するこ
とを特徴とする。Pure titanium and titanium alloys are particularly popular as aircraft materials due to their light weight and high strength. These advantages are useful in making parts for automobiles, electronic devices, etc., but both Ti and T1 alloys have inferior workability and particularly stiffness compared to conventional materials such as steel, making them difficult to manufacture parts for mass-produced products. It was difficult to manufacture. On the other hand, in order to improve the machinability of steel, S is added. However, even if S is added to Ti or Ti alloy, the machinability improvement effect is not as expected.
The negative side of this is that plate-shaped Ti-8 compounds precipitate at grain boundaries, reducing toughness and ductility. Under these circumstances, no method has been found to date to improve the machinability of Ti or Ti alloys without degrading their properties. [Problems to be Solved by the Invention] An object of the present invention is to provide an alloy with improved machinability without impairing the physical properties of Ti and Ti alloys.
and to provide a suitable manufacturing method for such an alloy. Structure of the invention (Means for solving problems 1) The basic aspect of the free-cutting titanium alloy of the present invention is S: 0.00.
1-10%, Se: 0.001-10% and Te
: 0.001 to 10% of one or two or more types, in the case of two or more types, the total content is 10% or less, REM: 0.0
05 to 10% and Ca: o, ooi to 10%, the remainder is substantially Ti, and T
One or more types of free-cutting inclusions that are i-8 (Se. Te) compounds, Ca-8 (Se, Te) compounds, REM-8 (Se, Te) compounds, and composite compounds of these components. It is characterized by containing. Modifications of the free-cutting titanium alloy of the present invention include, in addition to the above basic composition, AU+10% or less, Sn: 15% or less, C
O: 10% or less, Cu: 5% or less, Ta: 15% or less,
Mn: 10% or less, l'f: 10% or less, W: 10% or less, Si: 0.5% or less, Nb: 20% or less, Zr:
10% or less, MO: 15% or less, V: 20% or less, l: cFo: 10% or less, and in the case of two or more, the total content must be 50% or less. It is characterized by Another modification of the free-cutting titanium alloy of the present invention is that, in addition to the above basic composition, Pb: 10% or less and Bi: 10%
It contains one or two of the following, and in the case of two types, the total content is 10% or less. In addition to the above-mentioned basic composition, the free-cutting titanium alloy of the present invention also includes the optional addition elements used in the above two modified embodiments. The method for producing a free-cutting titanium alloy according to the present invention includes, firstly, 0.
001-10% S, 0.001-10% Se and 0.001-10% Te, one or more (if two or more types, the total is 10% or less), 0.005-10 %
(7) Free-cutting titanium of the present invention is characterized by melting and covering REM and one or two of 0°001 to 10% Ca and the remaining amount of Li in an RPC (plasma progressive casting furnace). The second method for producing the alloy is Ti.
-8(Se, T13) compound, Ca-8(S
e, Te) compound, REM-8 (Se, Te
) compound and a free-cutting property imparting substance which is a composite compound of these components, to Ti in an amount of 810% to 10%.
001-10%0) Se and 0.001-10% T
one or more types of e (in the case of two or more types, in total), 0.005 to 10% REV and 0.001 to 10
% of one or two types of Ca.

【作用） 微量のＲＥＭおよびＣａのいずれか一方または両方を添
加すると、Ｓを含有するＴｉまたはＴｉ合金中の硫化物
が粒状になり、靭延性の低下を伴９− わずに、被剛性が著しく改善される。　この効果は、Ｓ
だりでなく、３ｅおよびＴｅに対しても同様に認められ
る。 本発明の快削チタン合金の各成分の作用と、組成の限定
叩出は、つぎのとおりである。 Ｓ二〇、００１〜１０％、Ｓｅ：００ＯＯ１〜１０％、
Ｔｅ：０．００１〜１０％、合計で１０％以下 これらの元素は介在物をつくり被剛性を改善する。　こ
の目的のためには、いずれも０゜００１％以上の存在が
必要である。　一方、多最にあると熱間加工性を著しく
低下させるので、各々１０％以下、２種以上の場合は合
計で１０％を出ないようにする。 ＲＥＭ：０．００５〜１０％ 本発明でｒＲＥＭＪとは、Ｓｏ、Ｙおよびランタニド系
希土類金属（原子番号５７〜７１）を意味する。　これ
らの金属は、ｓ、ｓｅ、−Ｔｅなどと安定な化合物をつ
くり、介在物を粒状にする。　靭延性を損わず被削性を
高め１０− る効果は、０．００５％以上の添加で得られる。　過大
になると耐食性および強度が低下するので、上限を１０
％とした。 Ｃａ　：０．００１〜１０％ Ｃａも、ＲＥＶと同様に、Ｓ、Ｓｅおよび丁ｅと安定な
化合物をつくり、介在物を粒状にする。　下限および上
限は、ＲＦＭのそれらと同じ見地から定めた。 【実ｍ態様】 任意添加元素のはたらきと、前記の組成をえらんだ根拠
を下に記す。 Ａｌｕ：１０％以下、Ｓｎ：１５％以下、Ｃｒ：１５％
以下、Ｆｅ：１０％以下、Ｐｄ：５％以下、Ｎｉ　：１
０％以下、Ｂｅ：１０％以下、ＣＯ：１０％以下、Ｃｕ
：１０％以下、Ｔａ：１５％以下、Ｍｎ：１０％以下、
Ｈｆ：１０％以下、Ｗ：１０％以下、Ｓｉ　：０．５％
以下、Ｎｉｌ：２０％以下、これらの成分は、ｌｉ　と
化合物をつくって合金の強度を高める。　上限を超えて
添加すると、靭延性が著しく低下する。　なお、Ｐｄは
強度だけでなく、耐食性を向上させる効果もある。 Ｚｒ：１０％以下、Ｍｏ：１５％以下、■＝２０％以下 これらはＴｉ合金の結晶粒を制御し、適正な強度と靭延
性を得る目的で添加する。　上限を超えて添加すると、
β相が安定化して、この目的を達することができない。 ０：０．１％以下 ＴｉおよびＴｉ合金にＯが入ると、強度が大いに高まる
。　しかし、一方で靭延性をひどく下げるので、１％以
内に止めなければならない。 上記の任意添加元素の量は、その種類によっても多少異
なるが、多くなるにつれて合金の比重が高まり、Ｔ１合
金の利点である軽吊さが失なわれるので、一般にその含
有量を５０％以下にすべきである。 Ｐｂ：１０％以下、Ｂｉ　：１０％以下これらの元素は
、ｓ、ｓｅおよびＴｅとならんで、Ｔｉ合金の被剛性を
改善する。　不利益は、熱間加工性の低下と比重の増大
である。 従って、上限を１０％とし、複合して添加する場合でも
合計量で１０％を超えない方がよい。 被剛性付与物質であるＴｉ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）
化合物、ＲＦＭ−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物および
Ｃａ　−８（Ｓｅ、Ｔｅ　＞化合物なトハ、粒状）介在
物として存在することにより効果を生じるのであるから
、マトリクスに固溶してしまっては意味がない。　その
粒子の大きさは、通常１〜１００μ程度である。　鋳込
み時の急冷により０．１μ以下の微細粒になったり、添
加法が不適切で５００μ以上の巨大粒になったりすると
効果が乏しい。 本発明の快削チタン合金の製造は、任意の方法によるこ
とができるが、前記のＰＰＣ炉を用いた溶解が、成分と
くにＳ　（Ｓｅ　、Ｔｅ　）、ＲＥＭおよびＣａの偏析
をなくし、均一な合金を与える点で好適である。 Ｔｉの窒化物や多量の酸化物は合金の被剛性に１３− とって有害であるから、さらに真空炉で再溶解して精製
することが好ましい。 ｓ、ＳｅおよびＴｅは、沸点が低いため元素状態で添加
すると歩留りが低く、成分の変動も大きくなりやすい。 　そこで、これらはｌ’−ｉ、ＣａｌＲＥＭとの化合物
の形で添加すれば、歩留りが高く、均一な組成の合金を
安定して得られる。 本発明の快削チタン合金の製造には、溶製法のほか、粉
末冶金法も有用であって、上記した快削性付与物質の粉
末と、Ｔｉ合金の粉末とを混合して焼結することにより
、同様の性能の製品が得られる。　もちろん、溶解した
快削チタン合金から得た粉末を焼結してもよい。[Effect] When a small amount of REM and/or Ca is added, the sulfide in Ti or Ti alloy containing S becomes granular, and the stiffness increases without a decrease in toughness and ductility. Significantly improved. This effect is S
The same is true for 3e and Te. The action of each component of the free-cutting titanium alloy of the present invention and the limited knockout of the composition are as follows. S20, 001~10%, Se:00OO1~10%,
Te: 0.001 to 10%, total 10% or less These elements form inclusions and improve rigidity. For this purpose, the presence of each of them is required to be 0°001% or more. On the other hand, if the amount is too high, the hot workability will be significantly reduced, so each should not exceed 10%, and if two or more types are present, the total should not exceed 10%. REM: 0.005-10% In the present invention, rREMJ means So, Y, and lanthanide-based rare earth metals (atomic numbers 57-71). These metals form stable compounds with s, se, -Te, etc., and form inclusions into particles. The effect of increasing machinability without impairing toughness and ductility can be achieved by adding 0.005% or more. If it becomes too large, the corrosion resistance and strength will decrease, so the upper limit should be set at 10.
%. Ca: 0.001-10% Like REV, Ca also forms stable compounds with S, Se, and Te, making inclusions granular. The lower and upper limits were determined from the same standpoint as those for RFM. [Actual Embodiment] The functions of optionally added elements and the basis for selecting the above composition are described below. Alu: 10% or less, Sn: 15% or less, Cr: 15%
Below, Fe: 10% or less, Pd: 5% or less, Ni: 1
0% or less, Be: 10% or less, CO: 10% or less, Cu
: 10% or less, Ta: 15% or less, Mn: 10% or less,
Hf: 10% or less, W: 10% or less, Si: 0.5%
Hereinafter, Nil: 20% or less, these components form a compound with Li to increase the strength of the alloy. If added in excess of the upper limit, toughness and ductility will be significantly reduced. Note that Pd has the effect of improving not only strength but also corrosion resistance. Zr: 10% or less, Mo: 15% or less, ■=20% or less These are added for the purpose of controlling the crystal grains of the Ti alloy and obtaining appropriate strength and toughness and ductility. If you add more than the upper limit,
This goal cannot be achieved due to the stabilization of the β phase. 0:0.1% or less When O is incorporated into Ti and Ti alloys, the strength is greatly increased. However, on the other hand, it seriously reduces toughness and ductility, so it must be kept within 1%. The amount of the optionally added elements mentioned above varies depending on the type, but as the amount increases, the specific gravity of the alloy increases and the light suspension, which is an advantage of T1 alloy, is lost, so the content is generally kept below 50%. Should. Pb: 10% or less, Bi: 10% or less These elements, together with s, se, and Te, improve the rigidity of the Ti alloy. Disadvantages are reduced hot workability and increased specific gravity. Therefore, the upper limit should be set at 10%, and even when added in combination, the total amount should not exceed 10%. Ti-8 (Se, Te), which is a material that imparts stiffness
The effect is produced by the presence of compounds, RFM-8 (Se, Te) compounds, and Ca-8 (Se, Te > compound, granular) inclusions, so it is meaningless if they are solidly dissolved in the matrix. There is no. The particle size is usually about 1 to 100 microns. If the rapid cooling during casting results in fine grains of 0.1 μm or less, or if the addition method is inappropriate and results in giant grains of 500 μm or more, the effect will be poor. Although the free-cutting titanium alloy of the present invention can be produced by any method, melting using the PPC furnace described above eliminates the segregation of components, particularly S (Se, Te), REM, and Ca, and produces a uniform alloy. It is suitable in that it gives Since Ti nitrides and large amounts of oxides are harmful to the rigidity of the alloy, it is preferable to further refine the alloy by remelting it in a vacuum furnace. Since s, Se, and Te have low boiling points, if they are added in their elemental state, the yield will be low and the fluctuations in their components will tend to be large. Therefore, if these are added in the form of a compound with l'-i and CalREM, an alloy with a high yield and a uniform composition can be stably obtained. For producing the free-cutting titanium alloy of the present invention, in addition to the melting method, a powder metallurgy method is also useful, and the powder of the above-mentioned free-cutting property imparting substance and Ti alloy powder are mixed and sintered. A product with similar performance can be obtained. Of course, powder obtained from a molten free-cutting titanium alloy may be sintered.

【実施例１】 ＰＰＣ炉を用いて、第１表に示す組成のＴ１合金を溶解
し、径５０ｍ１１１の丸棒に鍛造し、焼なまし処理を施
した。　ただし、Ｎα１０は、ＲＰＣ炉の溶解に続いて
真空炉で再溶解をしたのち、上記の鍛造−焼なましを行
なった。　またＮα２はＧａｓ粉末を原料として用い、
Ｎｏ、　５はＴｉ　−８化合物、１４− Ｃａ−Ｔｅ化合物およびＲＥＭ−８化合物の粉末を原料
として用いた。　表において、番号にに印を付したもの
は比較例である。 Ｎ０１（実施例）とＮｏ、　６　’　（比較例）とのミ
クロ組織は、それぞれ、図面代用写真である第１図およ
び第２図に示すとおりである。　ｈ＋ｏ、　ｉの合金は
、介在物（Ｔｉ−８化合物、ＲＥＶ−８化合物）が粒状
で、その平均径が約３μである。　Ｎｏ、　６　’は介
在物（Ｔｉ−８）が巨大な板状で粒界に析出している。 被削性は、各試料を次の条件で切削して、工具：径５ｍ
ｍのドリル 送り：　Ｑ、　Ｑ　５ｍｍ／ｒｅｖ　。 穴深さ：２０＋１１１１１ １０００ｍ寿命速度をめて評価した。　「１０００ｍ寿
命速度」は、ドリル寿命が、のべ穴深さ１０００ｍｍに
なる切削速度（回転速度）であって、工具使用時の作業
能率をあられす。 この被削性は、ｌ１ｉｉＩＩＴ１ニＳヲ加えｔｌｏ、６
”（Ｄ試料における１０００ｍｍ寿命速度の値を標準に
とり、これを１００としたときの比率「穴あけ性指数」
で表現し、あわせて第１表に示した。 第１表の実施例と比較例とをまとめた各グループにおい
て、本発明に従ったものはいずれも、よりよい被剛性を
達成している。 試料のうち若干のものについて、ＪＩ８４号試験片を用
いたシャルピー試験により靭性をしらべた。　その結果
も第１表に一括して示す。[Example 1] Using a PPC furnace, T1 alloy having the composition shown in Table 1 was melted, forged into a round bar with a diameter of 50 m111, and annealed. However, Nα10 was melted in an RPC furnace, then remelted in a vacuum furnace, and then subjected to the forging and annealing described above. In addition, Nα2 uses gas powder as a raw material,
In No. 5, powders of Ti-8 compound, 14-Ca-Te compound, and REM-8 compound were used as raw materials. In the table, the numbers marked with are comparative examples. The microstructures of No. 1 (Example) and No. 6' (Comparative Example) are as shown in FIG. 1 and FIG. 2, which are photographs substituted for drawings, respectively. In the alloy h+o, i, the inclusions (Ti-8 compound, REV-8 compound) are granular, and the average diameter thereof is about 3 μ. In No. 6', inclusions (Ti-8) were precipitated at grain boundaries in the form of huge plates. Machinability was determined by cutting each sample under the following conditions, using a tool with a diameter of 5 m.
Drill feed in m: Q, Q 5mm/rev. Hole depth: 20+11111 1000m life speed was evaluated. "1000m life speed" is the cutting speed (rotational speed) at which the drill life is 1000 mm in the borehole depth, and is used to improve work efficiency when using the tool. This machinability is calculated by adding l1iiIIIT1 to S, tlo, 6
(The ratio of the 1000 mm service life velocity value of D sample as the standard and this as 100 is the ``drillability index.'')
It is expressed as , and is also shown in Table 1. In each group of Examples and Comparative Examples in Table 1, all those according to the present invention achieved better stiffness. The toughness of some of the samples was examined by a Charpy test using a JI No. 84 test piece. The results are also summarized in Table 1.

【実施例２】 やはりＲＰＣ炉を用いて、第２表に示す組成のＴｉ合金
を溶解し、回転電極法により、平均粒径１００μの粉末
を製造した。 これを、直径６０ｍｍｘ高さ１００ｍｍの円柱状の圧粉
成形体とした。 この成形体を、真空中で温度約８５０℃に５時間保って
焼結し、径３０＋ｎ＋ｎの丸棒に鍛造して、焼きなまし
処理をした。 試料について、実施例１と同様な被剛性試験および靭性
試験を行なった。　それらの結果を、あわせて第２表に
示す。 １９− ２２５− 発明の効果 上記の実施データにみるとおり、本発明によるときは、
ＴｉおよびＴｉ合金の被削性が、靭性などの物性をそこ
なうことなく、大幅に改善される。 Ｔｉの機械加工が容易になることは、その大量生産タイ
プの工業部品への適用を可能にし、各種工業製品が軽量
化され、Ｔｉの用途が拡大する。[Example 2] Also using an RPC furnace, a Ti alloy having the composition shown in Table 2 was melted, and powder with an average particle size of 100 μm was produced by a rotating electrode method. This was made into a cylindrical powder compact with a diameter of 60 mm and a height of 100 mm. This compact was sintered by keeping it in a vacuum at a temperature of about 850° C. for 5 hours, forged into a round bar with a diameter of 30+n+n, and annealed. The same stiffness test and toughness test as in Example 1 were conducted on the sample. The results are also shown in Table 2. 19-225- Effects of the invention As seen in the above implementation data, according to the present invention,
The machinability of Ti and Ti alloys is significantly improved without impairing physical properties such as toughness. Easier machining of Ti enables its application to mass-produced industrial parts, reduces the weight of various industrial products, and expands the uses of Ti.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

図面はいずれも、快削元素としてＳを含有するＴｉの組
織の顕微鏡写真（倍率は４００倍）であって、第１図は
本発明の実施例を、また第２図は比較例を、それぞれ示
す。 特許出願人　大同特殊鋼株式会社 代理人　弁理士　須　賀　総　夫 ２１− 一７’Ｆ＋− 第１図 第２図The drawings are all micrographs (magnification: 400x) of the structure of Ti containing S as a free-cutting element. Figure 1 shows an example of the present invention, and Figure 2 shows a comparative example. show. Patent applicant Daido Steel Co., Ltd. Agent Patent attorney Souo Suga 21-17'F+- Figure 1 Figure 2

Claims (1)

【特許請求の範囲】 （１）　Ｓ：Ｏ，００１〜１０％、Ｓｅ：０．００１〜
１０％およびＴｅ：０．００１〜１０％の１種または２
種以上を、２種以上の場合は合計で１０％以下含有し、
ＲＥＭ：０，００５〜１０％およびＣａ：０．００１〜
１０％の１種または２種を含有し、残余が実質的にＴｉ
であって、Ｔｉ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、Ｃ
ａ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、ＲＥＶ−８（Ｓ
ｅ　。 Ｔｅ）化合物およびこれら成分の複化合物である快削性
介在物の１種または２種以上を含有することを特徴とす
る快削チタン合金。 （２）　快削性介在物が粒状であって、その平均直径が
０．１〜５００μである特許請求の範囲第１項の快削チ
タン合金。 （３）　Ｓ：０．００１〜１０％、ｓｅ　：ｏ、。 ０１〜１０％およびＴｅ：０．００１〜１０％の１種ま
たは２種以−りを、２種以上の場合は合計で１０％以下
含有し、ＲＥＭ：０．００５〜１０％およびＣａ：０．
００１〜１０％の１種または２種に加えて、ＡＱ：１０
％以下、Ｓｎ：１５％以下、Ｃｏ：１０％以下、Ｃ１ｌ
：５％以下、Ｔａ：１５％以下、Ｍｎ：１０％以下、Ｈ
ｆ：１０％以下、Ｗ：１０％以下、Ｓｉ　：０゜５％以
下、Ｎｂ：２０％以下、Ｚｒ：１０％以下、Ｍｏ：１５
％以下、Ｖ：２０％以下およびＯ：１％以下の１種また
は２種以上を、２種以上の場合は合計で５０％以下の範
囲で含有し、残余が実質的にＴ１であって、Ｔｉ　−８
（ｓｅ　。 Ｔｅ）化合物、Ｃａ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物
、ＲＥＭ−３（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物およびこれら
成分の複化合物である快削性介在物を含有することを特
徴とする快削チタン合金。 （４）　快削性介在物が粒状であって、その平均直径が
０．１〜５００μである特許請求の範囲第３項の快削チ
タン合金。 ＜５）　Ｓ：０．００１〜１０％、Ｓｅ　：０．００１
〜１０％おにびＴｅ：０１００１〜１０％の１種または
２種以上を、２種以上の場合は合計で１０％以下含有し
、ＲＦＭ：０．００５〜１０％およびＣａ　：０．００
１〜１０％の１種または２種を含有し、ざらにＰｂ：１
０％以下およびＢ１１０％以下の１種または２種を、２
種の場合は合削で１０％以下含有し、残余が実質的にＴ
Ｉであって、Ｔｉ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、
Ｃａ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、ＲＥＭ−８（
Ｓｅ　、　Ｔｅ　＞化合物およびこれら成分の複化合物
である快削性介在物を含有することを特徴とする快削チ
タン合金。 （６）　快削性介在物が粒状であって、その平均直径が
０．１〜５００μである特許請求の範囲第５項の快削チ
タン合金。 （７）　０．００１〜１０％のＳ、０．００１〜１０％
のＳｅおよび０．００１〜１０％のＴｅの１種または２
種以上（２種以上の場合は合計で１０％以下）、０．０
０５〜１０％のＲＥＭおよび０．００１〜１０％のＣａ
の１種または２種、ならびに残余の量のＴｉを、ＲＰＣ
（プラズマ・プログレッシブ・キャスティング）炉で溶
解することを特徴とする快削性チタン合金の製造方法。 （８）　ＲＰＣ炉における溶解の後に真空溶解炉を用い
た再溶解を行なう特許請求の範囲第７項の製造方法。 （９）　Ｔｉ　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、Ｃａ
　−８（Ｓｅ　、　Ｔｅ　）化合物、ＲＥＶ−８（Ｓｅ
　。 Ｔｅ）化合物およびこれらの成分の複化合物である快削
性付与物質を、Ｔｉに対し０．００１〜１０％の８１０
．００１〜１０％のＳｅおよび０．００１〜１０％のＴ
ｅの１種または２種以上（２種以上の場合は合計で）と
、０．００５〜１０％のＲＥＭおよび０．００１〜１０
％のＣａの１種または２種とを与えるように配合するこ
とを特徴とする快削性チタン合金の製造方法。 （１０）　粉末冶金法により実施する特許請求の範囲第
９項の製造方法。 ５−[Claims] (1) S: O, 001-10%, Se: 0.001-10%
10% and Te: 1 or 2 of 0.001 to 10%
In the case of two or more species, the total content is 10% or less,
REM: 0,005~10% and Ca: 0.001~
Contains 10% of one or two Ti, with the remainder being substantially Ti.
Ti-8(Se, Te) compound, C
a-8 (Se, Te) compound, REV-8 (S
e. A free-cutting titanium alloy characterized by containing one or more free-cutting inclusions which are a Te) compound and a composite compound of these components. (2) The free-cutting titanium alloy according to claim 1, wherein the free-cutting inclusions are granular and have an average diameter of 0.1 to 500μ. (3) S: 0.001-10%, se: o. REM: 0.005-10% and Ca: 0. ．．
In addition to one or two types of 001 to 10%, AQ: 10
% or less, Sn: 15% or less, Co: 10% or less, C1l
: 5% or less, Ta: 15% or less, Mn: 10% or less, H
f: 10% or less, W: 10% or less, Si: 0°5% or less, Nb: 20% or less, Zr: 10% or less, Mo: 15
% or less, V: 20% or less and O: 1% or less, in the case of two or more, the total is 50% or less, and the remainder is substantially T1, Ti-8
Free-cutting titanium characterized by containing a free-cutting inclusion that is a (se.Te) compound, a Ca-8 (Se, Te) compound, a REM-3 (Se, Te) compound, and a composite compound of these components. alloy. (4) The free-cutting titanium alloy according to claim 3, wherein the free-cutting inclusions are granular and have an average diameter of 0.1 to 500μ. <5) S: 0.001-10%, Se: 0.001
~10% Onibi Te: 01001 to 10%, one or two or more types, if two or more types, contains 10% or less in total, RFM: 0.005 to 10% and Ca: 0.00
Contains 1 to 10% of one or two types, and Pb: 1
0% or less and B110% or less, 2
In the case of seeds, the content is 10% or less by grinding, and the remainder is substantially T.
I, a Ti-8 (Se, Te) compound,
Ca-8 (Se, Te) compound, REM-8 (
A free-cutting titanium alloy characterized by containing free-cutting inclusions that are Se, Te>compounds and composite compounds of these components. (6) The free-cutting titanium alloy according to claim 5, wherein the free-cutting inclusions are granular and have an average diameter of 0.1 to 500μ. (7) 0.001-10% S, 0.001-10%
of Se and 0.001 to 10% of Te or two
Species or more (if there are two or more types, the total is 10% or less), 0.0
05-10% REM and 0.001-10% Ca
One or two of the above and the remaining amount of Ti are subjected to RPC
(Plasma Progressive Casting) A method for producing free-cutting titanium alloys, which is characterized by melting in a furnace. (8) The manufacturing method according to claim 7, wherein after melting in an RPC furnace, remelting is performed using a vacuum melting furnace. (9) Ti-8(Se, Te) compound, Ca
-8(Se,Te) compound, REV-8(Se
. Te) compound and a free machining property imparting substance which is a composite compound of these components, 0.001 to 10% of 810 to Ti.
．． 001-10% Se and 0.001-10% T
one or more types of e (in the case of two or more types, in total), 0.005-10% REM and 0.001-10%
% of one or two types of Ca. (10) The manufacturing method according to claim 9, which is carried out by a powder metallurgy method. 5-