JPS60245899A - 極低温容器の断熱支持装置 - Google Patents
極低温容器の断熱支持装置Info
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- JPS60245899A JPS60245899A JP10050484A JP10050484A JPS60245899A JP S60245899 A JPS60245899 A JP S60245899A JP 10050484 A JP10050484 A JP 10050484A JP 10050484 A JP10050484 A JP 10050484A JP S60245899 A JPS60245899 A JP S60245899A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、極低温容器の断熱支持装置に係り、特に液体
ヘリウム温度に冷却すべき超電動コイルなどの極低温デ
バイスを収納する低温側容器に働く力を、室温近くにな
る高温側容器へ伝達する断熱支持体に好適な極低温容器
の断熱支持装置に関するものである。
ヘリウム温度に冷却すべき超電動コイルなどの極低温デ
バイスを収納する低温側容器に働く力を、室温近くにな
る高温側容器へ伝達する断熱支持体に好適な極低温容器
の断熱支持装置に関するものである。
まず、従来の極低温容器の断熱支持装置について第１図
ないし第３図を参照して説明する。
ないし第３図を参照して説明する。
第１図は、一般的な極低温容器の縦断面図、第２図は、
その断熱支持装置部の断面図、第３図は、その断熱支持
体に用いる繊維強化樹脂のサーマルポテンシャルを示す
線図である。
その断熱支持装置部の断面図、第３図は、その断熱支持
体に用いる繊維強化樹脂のサーマルポテンシャルを示す
線図である。
第１図において、１は、液体ヘリウム温度に冷却すべき
極低温デバイスに係る超電動コイルで、温度約４．２に
の冷媒である液体ヘリウム２中に浸漬されている。３は
、これら超電動コイル１および液体ヘリウム２を収納す
る低温側容器である。
極低温デバイスに係る超電動コイルで、温度約４．２に
の冷媒である液体ヘリウム２中に浸漬されている。３は
、これら超電動コイル１および液体ヘリウム２を収納す
る低温側容器である。
７は、室温約３００にの高温側容器に係る真空容器で、
低温側容器３の周囲を包囲している。
低温側容器３の周囲を包囲している。
ＩＯは、低温側容器３と高温側容器７の中間に位置する
中間温度シールド部材に係る中間シールド板である。中
間シールド板１０の表面には冷却管９が当接されており
、低温側容器３内で液体ヘリウム３が蒸発したヘリウム
ガス８を、管９ａを介して冷却管９に流すことによって
、中間シールド板１０を、ヘリウムガス８の顕熱を利用
してガス冷却し、約５０にの温度にしている。
中間温度シールド部材に係る中間シールド板である。中
間シールド板１０の表面には冷却管９が当接されており
、低温側容器３内で液体ヘリウム３が蒸発したヘリウム
ガス８を、管９ａを介して冷却管９に流すことによって
、中間シールド板１０を、ヘリウムガス８の顕熱を利用
してガス冷却し、約５０にの温度にしている。
低温側容器３と中間シールド板１０との間は、多層断熱
材４と断熱真空層５が低温側容器３を包囲しており、中
間シールド板１０と真空容器７との間には多層断熱材１
１と断熱真空層６があって、それぞれ断熱がなされてい
る。
材４と断熱真空層５が低温側容器３を包囲しており、中
間シールド板１０と真空容器７との間には多層断熱材１
１と断熱真空層６があって、それぞれ断熱がなされてい
る。
液体ヘリウム２は、弁１２を介しヘリウム注入管１３か
ら低温側容器３内へ注入されている。
ら低温側容器３内へ注入されている。
前記冷却管９を流れるヘリウムガスεは、中間シールド
板１０を冷却し、前記ヘリウム注入管１３を冷却したの
ち、管９ｂ、弁１４を経て外気へ放出される。
板１０を冷却し、前記ヘリウム注入管１３を冷却したの
ち、管９ｂ、弁１４を経て外気へ放出される。
また、弁１５は安全弁である。
このような構成の極低温容器における超電動コイル１や
低温側容器３に加わる荷重は、外側にある真空容器７へ
伝達しなければならない。この役目を果すのが断熱支持
装置部１６ａ、１６ｂ。
低温側容器３に加わる荷重は、外側にある真空容器７へ
伝達しなければならない。この役目を果すのが断熱支持
装置部１６ａ、１６ｂ。
１６ｃである。
この断熱支持装置１６ ａ 、 １６ ｂ 、１．６
ｃに必要とされる条件は、前記荷重を充分に支持しなけ
ればならないことは言うまでもないが、さらに室温側の
真空容器７から熱伝導で、中間シールド板１０を経て、
低温側容器３内の液体ヘリウム２へと熱が侵入し、液体
ヘリウム２を蒸発させることになるので、この熱侵入量
をできるだけ低減することも非常に重要な課題となって
いる。
ｃに必要とされる条件は、前記荷重を充分に支持しなけ
ればならないことは言うまでもないが、さらに室温側の
真空容器７から熱伝導で、中間シールド板１０を経て、
低温側容器３内の液体ヘリウム２へと熱が侵入し、液体
ヘリウム２を蒸発させることになるので、この熱侵入量
をできるだけ低減することも非常に重要な課題となって
いる。
このように高荷重を支持し、熱侵入量も小さいものの例
として、第２図に示すような断熱支持装置が従来用いら
れている。
として、第２図に示すような断熱支持装置が従来用いら
れている。
第２図において、第１図と同符号のものは同一部分を示
している。
している。
１７は、低温側容器３と中間シールド板１０との間に設
けられた断熱支持体に係る円筒で１円筒１７は、カーボ
ンのクロス繊維で強化した樹脂（以下ＣＦＲＦ）という
）で形成されている。
けられた断熱支持体に係る円筒で１円筒１７は、カーボ
ンのクロス繊維で強化した樹脂（以下ＣＦＲＦ）という
）で形成されている。
１８は、中間シールド板１０に一体的に接続している中
間支持具で、中間支持具１８はステンレス鋼などの金属
で形成されている。図に示すように１円筒１７は中間支
持具１８に接続している。
間支持具で、中間支持具１８はステンレス鋼などの金属
で形成されている。図に示すように１円筒１７は中間支
持具１８に接続している。
１９は、中間シールド板１０と真空容器７との間を連結
する断熱支持体に係る円筒で、円筒１９は、ガラスのク
ロス繊維で強化した樹脂（以下Ｇ Ｆ ＲＰという）で
形成されている。
する断熱支持体に係る円筒で、円筒１９は、ガラスのク
ロス繊維で強化した樹脂（以下Ｇ Ｆ ＲＰという）で
形成されている。
このようにＣＦＲＰの円筒１７は、中間支持具１８を介
してＧＦＲＰの円筒１９に接続され、低温側容器３と真
空容器７との間の力の伝達がなされる。
してＧＦＲＰの円筒１９に接続され、低温側容器３と真
空容器７との間の力の伝達がなされる。
以上のように、ＣＦＲＰとＧＦＲＰを使い分けることは
非常に重要で、これは特に熱的な問題に起因している。
非常に重要で、これは特に熱的な問題に起因している。
すなわち、構成材料によって、液体ヘリウム２への熱侵
入が大きく変わるからである。第３図にカーボンあるい
はガラスのクロス繊維で強化したエポキシ樹脂のサーマ
ルポテンシャルＥ （Ｔ）の温度依存性を示す。
入が大きく変わるからである。第３図にカーボンあるい
はガラスのクロス繊維で強化したエポキシ樹脂のサーマ
ルポテンシャルＥ （Ｔ）の温度依存性を示す。
第３図は、横軸に温度Ｋをとり、縦軸にサーマルポテン
シャルＥ’ （Ｔ） （Ｗｃｍ −’ ）をとってい−
る。
シャルＥ’ （Ｔ） （Ｗｃｍ −’ ）をとってい−
る。
サーモポテンシャルＥ （Ｔ）は、
である。
ここに、ｋは熱伝導率（Ｗローｊ、 Ｋ−１） 、Ｔは
温度である。
温度である。
図中の線は、ある低温、高温側をつなぐ構成材料のサー
マルポテンシャル、すなわちその材料にどのような熱が
流れこむか平均熱伝導率に相当するものを示しており、
細い実線はＧＦＲＰ、太い実線はＣＦ Ｒ，Ｐ 、破線
は後述する（Ｇ 十〇） Ｆ ＲＰを示している。
マルポテンシャル、すなわちその材料にどのような熱が
流れこむか平均熱伝導率に相当するものを示しており、
細い実線はＧＦＲＰ、太い実線はＣＦ Ｒ，Ｐ 、破線
は後述する（Ｇ 十〇） Ｆ ＲＰを示している。
これらの構成材料を介して侵入する熱量ＱＬ（Ｗ）は、
熱の流れ方向の長さをＬ（ＣＩｌｌ）、断面積をＡ （
ｃ／）とすると、次式で表わされる。
熱の流れ方向の長さをＬ（ＣＩｌｌ）、断面積をＡ （
ｃ／）とすると、次式で表わされる。
Ａ
ＱＬ ＝ （Ｅ （Ｔｈ） Ｅ （Ｔｃ））ここで、Ｔ
ｈ、Ｔｃは高温側、低温側の温度である。
ｈ、Ｔｃは高温側、低温側の温度である。
図から明らかなように、第１，２図で説明した極低温容
器の低温側容器３における極低温４．２にと中間シール
ド板１０における中間温度５０にとの間を接続する円筒
１７の構成材料としてはＣＦ Ｒ，Ｐが熱侵入を低減す
るという点から熱的にすぐれた材料であり、中間シール
ド板１０における中間温度５０にと真空容器７における
室温３００にとの間を接続する円筒１９としては、ＧＦ
ＲＰがＣＦＲＰより熱侵入量を低減するという点から熱
的にすぐれた材料であることがわかる。
器の低温側容器３における極低温４．２にと中間シール
ド板１０における中間温度５０にとの間を接続する円筒
１７の構成材料としてはＣＦ Ｒ，Ｐが熱侵入を低減す
るという点から熱的にすぐれた材料であり、中間シール
ド板１０における中間温度５０にと真空容器７における
室温３００にとの間を接続する円筒１９としては、ＧＦ
ＲＰがＣＦＲＰより熱侵入量を低減するという点から熱
的にすぐれた材料であることがわかる。
機械強度はＣＦＲＰの方がＧＦＲＰにくらべ全温度領域
で高いが、それほど大きな差はない。
で高いが、それほど大きな差はない。
従来、前述のようにＣＦＲＰと０ＦＰＲの熱的な特性を
うまく応用して、これらを温度領域で使い分けることに
よらて非常に熱侵入が小さく、高荷重に適した断熱支持
体が作られていた。しかし、カーボン繊維は非常に高価
で、その結果ＣＦＲＰは非常に高価となってしまうとい
う欠点があった。
うまく応用して、これらを温度領域で使い分けることに
よらて非常に熱侵入が小さく、高荷重に適した断熱支持
体が作られていた。しかし、カーボン繊維は非常に高価
で、その結果ＣＦＲＰは非常に高価となってしまうとい
う欠点があった。
本発明は、前述の従来技術の問題点を解決するためにな
されたもので、極低温容器における低温側、高温側の各
容器間を結ぶ断熱支持体の構成材料を改良することによ
って、熱侵入量を著しく低減でき、かつ安価な極低温容
器の断熱支持装置の提供を、その目的としている。
されたもので、極低温容器における低温側、高温側の各
容器間を結ぶ断熱支持体の構成材料を改良することによ
って、熱侵入量を著しく低減でき、かつ安価な極低温容
器の断熱支持装置の提供を、その目的としている。
本発明に係る極低温容器の断熱支持装置の構成は、極低
温デバイスを収納して冷却する低温側容器と、この周囲
を包囲する高温側容器と、これら低温側容器と高温側容
器との中間に位置する中間温度シールド部材とを備え、
前記低温側容器と前記中間温度シールド部材との間およ
び前記中間温度シールド部材と前記高温側容器との間の
断熱支持体として、繊維強化樹脂を使用する極低温容器
の断熱支持装置において、前記低温側容器と前記中間温
度シールド部材との間の繊維強化樹脂の断熱支持体とし
て、熱の流れ方向にカーボン繊維を、熱の流れと直角方
向にガラス繊維を互いに交差させて編んだ混成布で強化
したものを用いるとともに、前記中間温度シールド部材
と前記高温側容器との間のｍ維強化樹脂の断熱支持体と
して、ガラスクロス繊維で強化したものを用いるように
したものである。
温デバイスを収納して冷却する低温側容器と、この周囲
を包囲する高温側容器と、これら低温側容器と高温側容
器との中間に位置する中間温度シールド部材とを備え、
前記低温側容器と前記中間温度シールド部材との間およ
び前記中間温度シールド部材と前記高温側容器との間の
断熱支持体として、繊維強化樹脂を使用する極低温容器
の断熱支持装置において、前記低温側容器と前記中間温
度シールド部材との間の繊維強化樹脂の断熱支持体とし
て、熱の流れ方向にカーボン繊維を、熱の流れと直角方
向にガラス繊維を互いに交差させて編んだ混成布で強化
したものを用いるとともに、前記中間温度シールド部材
と前記高温側容器との間のｍ維強化樹脂の断熱支持体と
して、ガラスクロス繊維で強化したものを用いるように
したものである。
なお、本発明を開発した考え方を付記すると、次のとお
りである。
りである。
カーボンのクロス繊維で強化した樹脂の熱的特性ハ、４
．２Ｋ と約５０にの温度間のサーマルポテンシャルの
面で、ガラスのクロス繊維で強化した樹脂にくらべ小さ
いという特性がある。
．２Ｋ と約５０にの温度間のサーマルポテンシャルの
面で、ガラスのクロス繊維で強化した樹脂にくらべ小さ
いという特性がある。
本発明は、これら樹脂のサーマルポテンシャルが、繊維
の種類に支配されていることに着目して、ガラス繊維と
カーボン繊維の混成布を強化用繊維として使用した繊維
強化樹脂を、極低温容器の低温側容器の温度４．２Ｋ
と中間温度シールド部材の温度約５０にとの間に用いる
断熱支持体の構成材料として使用することを考えたもの
である。
の種類に支配されていることに着目して、ガラス繊維と
カーボン繊維の混成布を強化用繊維として使用した繊維
強化樹脂を、極低温容器の低温側容器の温度４．２Ｋ
と中間温度シールド部材の温度約５０にとの間に用いる
断熱支持体の構成材料として使用することを考えたもの
である。
以下、本発明の各実施例を先の第１図ないし第３図に合
わせて、第４図、第５図を参照して説明する。
わせて、第４図、第５図を参照して説明する。
まず、第４図は、本発明の一実施例に係る断熱支持体の
構成材料を示す斜視図である。
構成材料を示す斜視図である。
第４図に示す繊維強化樹脂の円筒２ｏは、先の第２図に
示す低温側容器３と中間シールド板１０に接続した中間
支持具１８との間に設けられた断熱支持体の円筒１７に
代るものである。
示す低温側容器３と中間シールド板１０に接続した中間
支持具１８との間に設けられた断熱支持体の円筒１７に
代るものである。
したがって、円筒２０は、温度４．２Ｋ と約５０にと
の間の温度領域に用いられる断熱支持体である。
の間の温度領域に用いられる断熱支持体である。
本実施例の極低温容器の断熱支持装置の構成は、前記円
筒２０が１円筒１７に代るほかは第１，２図の例と同等
のものである。
筒２０が１円筒１７に代るほかは第１，２図の例と同等
のものである。
円筒２０の構成材料は、太い白矢印に示す熱の流れ方向
２１に平行な繊維にカーボン繊維２２゜そして熱の流れ
方向２１に直角方向の繊維にガラス繊維２３を使用した
混成布を強化材として、エポキシなどの樹脂２４を強化
したものである。
２１に平行な繊維にカーボン繊維２２゜そして熱の流れ
方向２１に直角方向の繊維にガラス繊維２３を使用した
混成布を強化材として、エポキシなどの樹脂２４を強化
したものである。
この結果、この繊維強化樹脂の円筒２０の熱の流れ方向
のサーマルポテンシャルＥ （Ｔ）は、第３図の破線で
示、した（Ｇ十Ｃ）ＦＲＰのもので、カーボンのみで強
化したＣＦＲＰとほとんど変化がない。これは、このサ
ーマルポテンシャルＥ （Ｔ）は、はとんど熱の流れ方
向２１に平行に配置された繊維の種類によって決まるか
らである。
のサーマルポテンシャルＥ （Ｔ）は、第３図の破線で
示、した（Ｇ十Ｃ）ＦＲＰのもので、カーボンのみで強
化したＣＦＲＰとほとんど変化がない。これは、このサ
ーマルポテンシャルＥ （Ｔ）は、はとんど熱の流れ方
向２１に平行に配置された繊維の種類によって決まるか
らである。
また、熱の流れ方向２１に直角な向きへのサーマルポテ
ンシャルＥ （Ｔ）は、ガラス繊維のみで強化されたも
のとほぼ同じとなる。
ンシャルＥ （Ｔ）は、ガラス繊維のみで強化されたも
のとほぼ同じとなる。
このような混成布を強化材とすると、熱の流れ方向の熱
的特性を変えずカーボン繊維の使用量を半分にできて、
大幅に安価な繊維強化樹脂を得ることができる。
的特性を変えずカーボン繊維の使用量を半分にできて、
大幅に安価な繊維強化樹脂を得ることができる。
次に、本発明の他の実施例を第５図を参照して説明する
。
。
第５図は、本発明の他の実施例に係る断熱支持装置の断
面図で、図中、第１，２図と同一符号のものは、従来技
術または先の実施例と同等部分であるから、その説明を
省略する。
面図で、図中、第１，２図と同一符号のものは、従来技
術または先の実施例と同等部分であるから、その説明を
省略する。
第５図の実施例では、断熱支持体に係る円筒３０の構成
材料が、先の第４図の例と全く同じで、円筒３１の構成
材料は、第２図の円筒１９と同じであり、断熱支持体の
容器に対する接続構成が異なるものである。
材料が、先の第４図の例と全く同じで、円筒３１の構成
材料は、第２図の円筒１９と同じであり、断熱支持体の
容器に対する接続構成が異なるものである。
本実施例は、たとえば人工衛星に搭載する極低温容器な
どのように、高荷重がかかるのは打上げ時など一時的で
、通常は小荷重しかかかつていない装置に適用されるも
のである。
どのように、高荷重がかかるのは打上げ時など一時的で
、通常は小荷重しかかかつていない装置に適用されるも
のである。
すなわち、本実施例の考え方は、高荷重がかかるときは
、高温側の真空容器７Ａに取付けた遠隔操作可能のロボ
ットによって、真空容器７Ａと低温側容器３Ａとを断熱
支持体で機械的に結合して、極低温デバイスや低温側容
器３Ａにかかる荷重を外側の真空容器７Ａへ伝達できる
ようにする。
、高温側の真空容器７Ａに取付けた遠隔操作可能のロボ
ットによって、真空容器７Ａと低温側容器３Ａとを断熱
支持体で機械的に結合して、極低温デバイスや低温側容
器３Ａにかかる荷重を外側の真空容器７Ａへ伝達できる
ようにする。
一方、通常状態の小さな負荷のときは、前記ロボットに
よって、真空容器７Ａと低温側容器３Ａとを機械的に分
離し、小荷重は、前記断熱支持体によらず、他の補助的
な支持手段によって受けるようにしたものである。
よって、真空容器７Ａと低温側容器３Ａとを機械的に分
離し、小荷重は、前記断熱支持体によらず、他の補助的
な支持手段によって受けるようにしたものである。
第５図において、３０は、低温側容器３Ａと金属製中間
支持具３２との間に設けられた断熱支持体に係る円筒で
、円筒３０は、熱の流れ方向にカーボン繊維を、熱の流
れと直角方向にガラス繊維を互いに交差させて編んだ混
成布で強化した繊維強化樹脂（Ｇ＋Ｃ）ＦＲＰで形成さ
れている。
支持具３２との間に設けられた断熱支持体に係る円筒で
、円筒３０は、熱の流れ方向にカーボン繊維を、熱の流
れと直角方向にガラス繊維を互いに交差させて編んだ混
成布で強化した繊維強化樹脂（Ｇ＋Ｃ）ＦＲＰで形成さ
れている。
３１は、中間支持具３２と真空容器７Ａとの間に設けら
れた断熱支持体に係る円筒で、円筒３１は、ガラスのク
ロス繊維で強化された樹脂ＧＦＲＰで形成されている。
れた断熱支持体に係る円筒で、円筒３１は、ガラスのク
ロス繊維で強化された樹脂ＧＦＲＰで形成されている。
３３は、真空容器７Ａに取付けた遠隔操作ロボットの駆
動源で、サーボモータや形状記憶合金を応用したもので
あり、３４は、そのロボットのアームである。
動源で、サーボモータや形状記憶合金を応用したもので
あり、３４は、そのロボットのアームである。
前記の円筒３１は、ロボットアームに接続されている。
３５は、前記円筒３０のフランジ部と低温側容器３Ａと
の結合部、３６は、低温側容器３Ａと中間シールド板１
０Ａとを接続するひもで、ひも３６は、熱伝導率のきわ
めて低いポリアミド樹脂などで形成されている。
の結合部、３６は、低温側容器３Ａと中間シールド板１
０Ａとを接続するひもで、ひも３６は、熱伝導率のきわ
めて低いポリアミド樹脂などで形成されている。
３７は、中間シールド板１０Ａと中間支持具３２とを熱
的に接続する銅などの熱伝導性のよいメツシュである。
的に接続する銅などの熱伝導性のよいメツシュである。
このように構成された断熱支持装置の作用を説明する。
駆動源３３によって作動するロボットのアーム１９は、
高荷重で加わる場合、円筒２０と低温側容器３Ａとを結
合部３５で機械的に完全に結合させる。
高荷重で加わる場合、円筒２０と低温側容器３Ａとを結
合部３５で機械的に完全に結合させる。
このような場合は、たとえば、極低温容器が人工衛星に
搭載され、地上から打ち上げられて使用されるときの軌
道に乗るまでに相当する。こうして、軌道にのると、無
重力状態となるので、極低温デバイスや低温側容器３Ａ
はほとんど無負荷となる。そこで、駆動源３３によって
、ロボットのアーム３４は１円筒３０と低温側容器３Ａ
とを機械的に離脱させるように作動する。
搭載され、地上から打ち上げられて使用されるときの軌
道に乗るまでに相当する。こうして、軌道にのると、無
重力状態となるので、極低温デバイスや低温側容器３Ａ
はほとんど無負荷となる。そこで、駆動源３３によって
、ロボットのアーム３４は１円筒３０と低温側容器３Ａ
とを機械的に離脱させるように作動する。
このときは、ひも３６に荷重が全てかかるようになる。
このひも３６による熱侵入は非常に小さい。
第５図の実施例によれば、先の第２，４図の例と同様、
断熱支持体の熱的特性を変えず、カーボン繊維の使用量
を少なくして安価な繊維強化樹脂を得ることができるほ
か、次のような本実施例特有の効果がある。
断熱支持体の熱的特性を変えず、カーボン繊維の使用量
を少なくして安価な繊維強化樹脂を得ることができるほ
か、次のような本実施例特有の効果がある。
すなわち、本例の断熱支持体は、高負荷時には強固な支
持機構となり、負荷が小さいときは非常に低熱侵入の補
助支持手段によって支持されるので、極低温容器の熱効
率がよくなる。
持機構となり、負荷が小さいときは非常に低熱侵入の補
助支持手段によって支持されるので、極低温容器の熱効
率がよくなる。
以上述べたように、本発明によれば、極低温容器におけ
る低温側、高温側の各容器間を結ぶ断熱支持体の構成材
料を改良したので、熱侵入、量を著しく低減し、かつ安
価な極低温容器の断熱支持装置を提供することができる
。
る低温側、高温側の各容器間を結ぶ断熱支持体の構成材
料を改良したので、熱侵入、量を著しく低減し、かつ安
価な極低温容器の断熱支持装置を提供することができる
。
第１図は、一般的な極低温容器の縦断面図、第２図は、
その断熱支持装置部の断面図、第３図は。 その断熱支持体に用いる繊維強化樹脂のサーマルポテン
シャルを示す線図、第４図は、本発明の一実施例に係る
断熱支持体の構成材料を示す斜視図、第５図は、本発明
の他の実施例に係る断熱支持装置の断面図である。 １・・・超電動コイル、２・・・液体ヘリウム、３，３
Ａ・・・低温側容器、７，７Ａ・・・真空容器、１０．
ＩＯＡ・・中間シールド板、１８．３２・・・中間支持
具、１９．２０，３０．３１・・・円筒、２１・・・熱
の流れ、代理人 弁理士 高橋明夫 児 １ 国 ＋６１） 第 ２ （２） 第 ３ 図 し２度（Ｋ） 第 ４ （２）
その断熱支持装置部の断面図、第３図は。 その断熱支持体に用いる繊維強化樹脂のサーマルポテン
シャルを示す線図、第４図は、本発明の一実施例に係る
断熱支持体の構成材料を示す斜視図、第５図は、本発明
の他の実施例に係る断熱支持装置の断面図である。 １・・・超電動コイル、２・・・液体ヘリウム、３，３
Ａ・・・低温側容器、７，７Ａ・・・真空容器、１０．
ＩＯＡ・・中間シールド板、１８．３２・・・中間支持
具、１９．２０，３０．３１・・・円筒、２１・・・熱
の流れ、代理人 弁理士 高橋明夫 児 １ 国 ＋６１） 第 ２ （２） 第 ３ 図 し２度（Ｋ） 第 ４ （２）
Claims (1)
- １、極低温デバイスを収納して冷却する低温側容器と、
この周囲を包囲する高温側容器と、これら低温側容器と
高温側容器との中間に位置する中間温度シールド部材と
を備え、前記低温側容器と前記中間温度シールド部材と
の間および前記中間温度シールド部材と前記高温側容器
との間の断熱支持体として、繊維強化樹脂を使用する極
低温容器の断熱支持装置において、前記低温側容器と前
記中間温度シールド部材との間の繊維強化樹脂の断熱支
持体として、熱の流れ方向にカーボン繊維を、熱の流れ
と直角方向にガラス繊維を互いに交差させて編んだ混成
布で強化したものを用いるとともに、前記中間温度シー
ルド部材と前記高温側容器との間の繊維強化樹脂の断熱
支持体として、ガラスクロス繊維で強化したものを用い
るように構成したことを特徴とする極低温容器の断熱支
持装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10050484A JPS60245899A (ja) | 1984-05-21 | 1984-05-21 | 極低温容器の断熱支持装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10050484A JPS60245899A (ja) | 1984-05-21 | 1984-05-21 | 極低温容器の断熱支持装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60245899A true JPS60245899A (ja) | 1985-12-05 |
Family
ID=14275769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10050484A Pending JPS60245899A (ja) | 1984-05-21 | 1984-05-21 | 極低温容器の断熱支持装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60245899A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0228683A2 (en) * | 1986-01-03 | 1987-07-15 | General Electric Company | A low cost intermediate radiation shield for a magnet cryostat |
| JPS639600U (ja) * | 1986-07-08 | 1988-01-22 | ||
| WO2014097974A1 (ja) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | 川崎重工業株式会社 | 液化ガス用輸送容器 |
| WO2014174820A1 (ja) | 2013-04-23 | 2014-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 船舶用二重殻タンク構造および液化ガス運搬船 |
| US9587787B2 (en) | 2013-04-23 | 2017-03-07 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Support structure of ship tank, and liquefied gas carrier |
| WO2022045096A1 (ja) * | 2020-08-24 | 2022-03-03 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
| JP2022048400A (ja) * | 2020-08-24 | 2022-03-25 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
| WO2022145296A1 (ja) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 川崎重工業株式会社 | 三重殻タンク |
| WO2023238833A1 (ja) * | 2022-06-09 | 2023-12-14 | 川崎重工業株式会社 | 多重殻タンクおよび多重殻タンクの断熱材供給方法 |
| TWI844807B (zh) | 2020-12-28 | 2024-06-11 | 日商川崎重工業股份有限公司 | 三重殼儲槽 |
-
1984
- 1984-05-21 JP JP10050484A patent/JPS60245899A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0228683A2 (en) * | 1986-01-03 | 1987-07-15 | General Electric Company | A low cost intermediate radiation shield for a magnet cryostat |
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| US9656729B2 (en) | 2013-04-23 | 2017-05-23 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Double-shell ship tank structure and liquefied gas carrier |
| US9587787B2 (en) | 2013-04-23 | 2017-03-07 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Support structure of ship tank, and liquefied gas carrier |
| WO2014174820A1 (ja) | 2013-04-23 | 2014-10-30 | 川崎重工業株式会社 | 船舶用二重殻タンク構造および液化ガス運搬船 |
| WO2022045096A1 (ja) * | 2020-08-24 | 2022-03-03 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
| JP2022036609A (ja) * | 2020-08-24 | 2022-03-08 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
| JP2022048400A (ja) * | 2020-08-24 | 2022-03-25 | 三菱造船株式会社 | 船舶 |
| WO2022145296A1 (ja) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 川崎重工業株式会社 | 三重殻タンク |
| TWI844807B (zh) | 2020-12-28 | 2024-06-11 | 日商川崎重工業股份有限公司 | 三重殼儲槽 |
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