JPS6024297A - 継目無鋼管製管用ガイドシユ− - Google Patents
継目無鋼管製管用ガイドシユ−Info
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- JPS6024297A JPS6024297A JP13055183A JP13055183A JPS6024297A JP S6024297 A JPS6024297 A JP S6024297A JP 13055183 A JP13055183 A JP 13055183A JP 13055183 A JP13055183 A JP 13055183A JP S6024297 A JPS6024297 A JP S6024297A
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- JP
- Japan
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- guide shoe
- steel
- less
- steel pipe
- seamless steel
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- Pending
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間仕上継目無鋼管の製造工程で使用され
る傾斜ロール穿孔圧延機(第1ピアサ−第2ピアサ−)
や磨管機(リーラ−)等に適用されるプレート型がイド
シュー、特にCr−Mo含有合金鋼の製管時に使用して
優れた耐焼付性及び耐摩耗性を発揮するとともに、補修
・再使用が極めて容易な継目無鋼管製管用ガイドシュー
に関するものである。
る傾斜ロール穿孔圧延機(第1ピアサ−第2ピアサ−)
や磨管機(リーラ−)等に適用されるプレート型がイド
シュー、特にCr−Mo含有合金鋼の製管時に使用して
優れた耐焼付性及び耐摩耗性を発揮するとともに、補修
・再使用が極めて容易な継目無鋼管製管用ガイドシュー
に関するものである。
一般に、傾余1圧延方式による熱間仕−1=継目無鋼管
製造工程で使用される傾系10−ル穿孔圧延機や磨管機
等には、例えば第1図に示されるような形状に一体鋳造
されたガイドシューが備えられており、圧延の際に被圧
延拐の外径膨出を抑えるストッパー的役割を担わされて
いる。
製造工程で使用される傾系10−ル穿孔圧延機や磨管機
等には、例えば第1図に示されるような形状に一体鋳造
されたガイドシューが備えられており、圧延の際に被圧
延拐の外径膨出を抑えるストッパー的役割を担わされて
いる。
第2図は、前記がイドシューの配置状態を第2ピアサ−
を例にとって説明した模式図であり、左右対向配置の圧
延ロール2,2′とプラグ3とによって拡管減肉圧延さ
れる被圧延材1の外径が必要以上に膨出しないように規
制するガイドシュー4゜4が、プラダ3の上下に配置さ
れていることを示している。
を例にとって説明した模式図であり、左右対向配置の圧
延ロール2,2′とプラグ3とによって拡管減肉圧延さ
れる被圧延材1の外径が必要以上に膨出しないように規
制するガイドシュー4゜4が、プラダ3の上下に配置さ
れていることを示している。
ところで、従来、このような一体鋳造がイドシューの材
質には耐摩耗性や耐熱性等を考慮した鋳鋼が使用されて
いだが、近年、Cr、 Ni及びMO等の元素を含有す
る高品質のシーム1/スパイプの需要が増大してくるに
つれて、製管製品に、被圧延材とガイドシュー摺接面と
の焼付に起因するガイドシューマーク疵の発生が顕著と
なり、これが製品品質を大きく低下してし1うという問
題が出て来たのである。
質には耐摩耗性や耐熱性等を考慮した鋳鋼が使用されて
いだが、近年、Cr、 Ni及びMO等の元素を含有す
る高品質のシーム1/スパイプの需要が増大してくるに
つれて、製管製品に、被圧延材とガイドシュー摺接面と
の焼付に起因するガイドシューマーク疵の発生が顕著と
なり、これが製品品質を大きく低下してし1うという問
題が出て来たのである。
そこで、従来にあっては、ガイドシューと被圧延材間に
砂等の粉体研摩材を散布供給して焼付生成物のガイドシ
ュー面からの除去を図るという煩わしい作業を必要とし
たのである。しかも、このような焼付生成物除去作業を
繰返してもガイドシューマーク疵を完全に抑えるには至
らない上、製管本数も悪く、例えばCrを1%(以下、
係は重量割合とする)含有する鋼を製管する際に1.0
C−3Ni−25cr@鋼製がイドシューを使用したと
きの製管可能本数はせいぜい100本程度であシ、普通
鋼を製管したときの1000〜2000本に比べ約1/
10で使用不可となった。
砂等の粉体研摩材を散布供給して焼付生成物のガイドシ
ュー面からの除去を図るという煩わしい作業を必要とし
たのである。しかも、このような焼付生成物除去作業を
繰返してもガイドシューマーク疵を完全に抑えるには至
らない上、製管本数も悪く、例えばCrを1%(以下、
係は重量割合とする)含有する鋼を製管する際に1.0
C−3Ni−25cr@鋼製がイドシューを使用したと
きの製管可能本数はせいぜい100本程度であシ、普通
鋼を製管したときの1000〜2000本に比べ約1/
10で使用不可となった。
本発明者等は、上述のような観点から、今後益々需要の
増大するととが予想されるCr、Ni及びM。
増大するととが予想されるCr、Ni及びM。
等を含有する高品質継目無鋼管の製管時に使用して優れ
た耐焼付性及び耐摩耗性を発揮し、性状の良好な製品製
造を可能にするとともに、使用寿命が長く、かつ補修・
再使用が極めて容易なガイドシューを提供すべく、種々
の試験・検討を重ねながら研究を行った結果、 (a) Cr−Mo系継目無鋼管との耐焼付性向−にに
はガイドシューを構成する鋼中のNi量を増加すること
が極めて有効であり、従来がイドシューにおけるFe基
祠料をN1基材オ・1に転換すると、耐焼付性が一段と
向上する上、摩耗量も極めて少ないがイドシューが得ら
れること、 (b) この場合、ガイドシュー全体をN1基材料で構
成すると、コストが非常に高くなって不経済であるばか
シでなく、熱割れ貫通によってガイドシューが破損しや
すくなる恐れがでてくるが、ガイドシュ一本体を普通鋼
で構成し、これを所定形状に成形してから、その被圧延
材摺接面にN1基合金の肉盛溶接を施せば、耐焼付性、
耐摩耗性の優れたがイドシューな低コストで実現するこ
とができる上、表面の肉盛層に熱割れが発生しても本体
にまで伸展することがないので致命的な破損につながら
ず、長寿命を達成できるとと、 (C)更に、肉盛溶接を施したがイドシューは補5− 修肉盛溶接が可能であるので、肉盛溶接金属層が摩耗し
たとしても、該摩耗部をNi基の同成分の溶接材料で補
修肉盛溶接すれば数回の再使用が可能となり、この点か
らもコスト低減が図れること。
た耐焼付性及び耐摩耗性を発揮し、性状の良好な製品製
造を可能にするとともに、使用寿命が長く、かつ補修・
再使用が極めて容易なガイドシューを提供すべく、種々
の試験・検討を重ねながら研究を行った結果、 (a) Cr−Mo系継目無鋼管との耐焼付性向−にに
はガイドシューを構成する鋼中のNi量を増加すること
が極めて有効であり、従来がイドシューにおけるFe基
祠料をN1基材オ・1に転換すると、耐焼付性が一段と
向上する上、摩耗量も極めて少ないがイドシューが得ら
れること、 (b) この場合、ガイドシュー全体をN1基材料で構
成すると、コストが非常に高くなって不経済であるばか
シでなく、熱割れ貫通によってガイドシューが破損しや
すくなる恐れがでてくるが、ガイドシュ一本体を普通鋼
で構成し、これを所定形状に成形してから、その被圧延
材摺接面にN1基合金の肉盛溶接を施せば、耐焼付性、
耐摩耗性の優れたがイドシューな低コストで実現するこ
とができる上、表面の肉盛層に熱割れが発生しても本体
にまで伸展することがないので致命的な破損につながら
ず、長寿命を達成できるとと、 (C)更に、肉盛溶接を施したがイドシューは補5− 修肉盛溶接が可能であるので、肉盛溶接金属層が摩耗し
たとしても、該摩耗部をNi基の同成分の溶接材料で補
修肉盛溶接すれば数回の再使用が可能となり、この点か
らもコスト低減が図れること。
(d) 肉盛溶接金属層の材質をC:0,6%以上。
及びCr:10〜25%を含むN1基合金とすれば、]
11種の成分系で高crから低crまでの鋼の製管を良
好に実施でき、製管作業が極めて単純化されること、− (、) 肉盛溶接金属層の構成成分としてW、Co及び
Moのうちの1種以上を更に添加すれば、その耐摩耗性
が一層向上し、寿命が更に向上すること、以上(a)〜
(e)に示す如き知見を得るに至ったのである。
11種の成分系で高crから低crまでの鋼の製管を良
好に実施でき、製管作業が極めて単純化されること、− (、) 肉盛溶接金属層の構成成分としてW、Co及び
Moのうちの1種以上を更に添加すれば、その耐摩耗性
が一層向上し、寿命が更に向上すること、以上(a)〜
(e)に示す如き知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであシ、
継目無鋼管製管用ガイドシューを、低合金鋼又は普通鋼
製本体の被圧延材摺接面に C: 0.6〜2.0 %、Si: 1.5%以下。
製本体の被圧延材摺接面に C: 0.6〜2.0 %、Si: 1.5%以下。
Mn:1.5%以下、 P:0.04%以下。
6−
S:0.04%り下、Cr:10〜25%。
を含有するか、或いは更に、
W:1.0〜10.0係。
Co:5〜20%。
Mo:5〜20%。
のりもの1種以上をも含有し、
N1及びその他の不純物:残り。
から成る成分組成の肉盛溶接金属層を設けて構成するこ
とによシ、優れた耐焼+1性と耐摩耗性とをコスト安く
備えしめ、製管製品にガイドシューマーク疵が生ずるの
を防止するとともに使用寿命の延命化を図った点に特徴
を有するものである。
とによシ、優れた耐焼+1性と耐摩耗性とをコスト安く
備えしめ、製管製品にガイドシューマーク疵が生ずるの
を防止するとともに使用寿命の延命化を図った点に特徴
を有するものである。
なお、ガイドシュ一本体を構成する低合金鋼又は普通鋼
としては1.T I S規格に定められる引張り強度:
65kg/−以下の機械構造用炭素鋼及び合金鋼等のい
ずれをも採用できることはもちろんのことであシ、また
肉盛溶接金属層を設ける手段としては、前記成分組成の
溶接金属層が得られる溶接月別を使用するのであればい
かなる肉盛溶接方法でも採用することができる。
としては1.T I S規格に定められる引張り強度:
65kg/−以下の機械構造用炭素鋼及び合金鋼等のい
ずれをも採用できることはもちろんのことであシ、また
肉盛溶接金属層を設ける手段としては、前記成分組成の
溶接金属層が得られる溶接月別を使用するのであればい
かなる肉盛溶接方法でも採用することができる。
次いで、この発明のがイドシューにおいて、肉盛溶接金
属層の成分割合を前記の如くに数値限定した理由を説明
する。
属層の成分割合を前記の如くに数値限定した理由を説明
する。
■ C
C成分は、肉盛溶接金属層に耐摩耗性を付与するととも
に焼付を防止する作用を有しているが、その含有量が0
.6 %未満では高温での摩耗が大きくなり、また高温
潤滑に影響を及ぼすC析出量が少くなって焼付を発生し
やすくなる。一方、2.0係を毬えてCを含有させると
肉盛溶接時の割れ発生が顕著となるほか、肉盛溶接用コ
アードワイヤ(Cored Wire )に2.0%を
越えるCを含有させることはフラックスレシオ(フープ
と7ラツクスの比率)の関係上極めて困難で、安定した
C量及び溶着金属の歩留シを確保することができなくな
るので、C含有量を06〜2,0%と定めた。
に焼付を防止する作用を有しているが、その含有量が0
.6 %未満では高温での摩耗が大きくなり、また高温
潤滑に影響を及ぼすC析出量が少くなって焼付を発生し
やすくなる。一方、2.0係を毬えてCを含有させると
肉盛溶接時の割れ発生が顕著となるほか、肉盛溶接用コ
アードワイヤ(Cored Wire )に2.0%を
越えるCを含有させることはフラックスレシオ(フープ
と7ラツクスの比率)の関係上極めて困難で、安定した
C量及び溶着金属の歩留シを確保することができなくな
るので、C含有量を06〜2,0%と定めた。
■ Si、Mn、P、及びS
これらの元素は、いずれも肉盛溶接時の溶接性に悪影響
を及ぼすものであシ、特にSl及びMnの含有量が各々
1.5%を、そしてP及びS含有量が各々0.04 %
を越えるとブローホールの発生や割れの発生を引き起し
て溶接作業性を著しく悪化するようになることから、S
i:1.5%以下、Mn:1.5チ以下、P:0.04
%以下、及びS:O,O/I%以下と、それぞれその含
有量を制限した。
を及ぼすものであシ、特にSl及びMnの含有量が各々
1.5%を、そしてP及びS含有量が各々0.04 %
を越えるとブローホールの発生や割れの発生を引き起し
て溶接作業性を著しく悪化するようになることから、S
i:1.5%以下、Mn:1.5チ以下、P:0.04
%以下、及びS:O,O/I%以下と、それぞれその含
有量を制限した。
CT
Cr成分は、肉盛溶接金属層に高温強度と高温での耐摩
耗性を確保する作用があるが、その含有量が10%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、特に高温での耐
摩耗性が著しく劣化してしまう。一方25%を毬えてC
rを含有させると高温域で粒内に球状炭化物として析出
することが少なくなって潤滑性を著しく悪化するので、
焼付が起ってガイドシューマーク疵を発生するようにな
ること、及び溶接時の割れ発生の点から、Cr含有量を
10−25%と定めた。
耗性を確保する作用があるが、その含有量が10%未満
では前記作用に所望の効果が得られず、特に高温での耐
摩耗性が著しく劣化してしまう。一方25%を毬えてC
rを含有させると高温域で粒内に球状炭化物として析出
することが少なくなって潤滑性を著しく悪化するので、
焼付が起ってガイドシューマーク疵を発生するようにな
ること、及び溶接時の割れ発生の点から、Cr含有量を
10−25%と定めた。
■ W、Co、及びMO
これらの成分には、肉盛溶接金属層の耐摩耗性を一段と
向上する作用があるので必要に応じて1種以上添加含有
せしめられるものであるが、以下 9 − それぞれの成分について付随的な作用とともに成分限定
理由を詳述する。
向上する作用があるので必要に応じて1種以上添加含有
せしめられるものであるが、以下 9 − それぞれの成分について付随的な作用とともに成分限定
理由を詳述する。
1)W
W成分には、肉盛溶接金属層の耐摩耗性向上作用のほか
、溶接時の高温割れを抑制する作用もあるが、その含有
量が1.0%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、他方10.0%を越えて含有させると硬度が高くなっ
て良好な潤滑面が形成されず、従って焼付を発生するよ
うになることから、W含有量は1.0〜10.0%と定
めだ。
、溶接時の高温割れを抑制する作用もあるが、その含有
量が1.0%未満では前記作用に所望の効果が得られず
、他方10.0%を越えて含有させると硬度が高くなっ
て良好な潤滑面が形成されず、従って焼付を発生するよ
うになることから、W含有量は1.0〜10.0%と定
めだ。
ii) C。
Co成分の含有量が5%を下回ると高温での耐摩耗性向
上作用に所望の効果が得られず、他方20%を越えて含
有させると結晶粒内に球状のCr炭化物を析出すること
が少なくなって所望の潤滑効果を確保できなくなシ、焼
付の発生が顕著になることから、co含有量は5〜20
%と定めだ。
上作用に所望の効果が得られず、他方20%を越えて含
有させると結晶粒内に球状のCr炭化物を析出すること
が少なくなって所望の潤滑効果を確保できなくなシ、焼
付の発生が顕著になることから、co含有量は5〜20
%と定めだ。
!tf) M。
10−
Mo成分の含有量が5係を下回ると高温での耐摩耗性向
」二作用に所望の効果が得られず、他方20%を越えて
含有させると高温硬度が高くなって良好な潤滑面が形成
されず、従って焼付を発生するようになることから、M
o含有量は5〜20%と定めだ。
」二作用に所望の効果が得られず、他方20%を越えて
含有させると高温硬度が高くなって良好な潤滑面が形成
されず、従って焼付を発生するようになることから、M
o含有量は5〜20%と定めだ。
以上のように成分組成を選定することにより、高温強度
、高温耐摩耗性、及び耐焼付性の良好な肉盛溶接金属層
を得ることができるが、その厚さは15B程度にするこ
とが好ましい。なぜなら、2 Cr −0,5Mo鋼の
継目無鋼管1本当りのガイドシュー面摩耗量は、W、G
o及びMoを含有しない場合約0.01w程度であり、
局部摩耗による製管材の波打ち現象の発生するのが摩耗
量:10〜15m1の範囲である。このため、溶接金属
の厚みは、波打ち発生の始まる]、 Omanにするの
が理想であるが、15mm程度にしておけば摩耗によっ
てガイドシュ一本体が現われるのを十分に防止でき、後
の補修作業が容易となるからである。
、高温耐摩耗性、及び耐焼付性の良好な肉盛溶接金属層
を得ることができるが、その厚さは15B程度にするこ
とが好ましい。なぜなら、2 Cr −0,5Mo鋼の
継目無鋼管1本当りのガイドシュー面摩耗量は、W、G
o及びMoを含有しない場合約0.01w程度であり、
局部摩耗による製管材の波打ち現象の発生するのが摩耗
量:10〜15m1の範囲である。このため、溶接金属
の厚みは、波打ち発生の始まる]、 Omanにするの
が理想であるが、15mm程度にしておけば摩耗によっ
てガイドシュ一本体が現われるのを十分に防止でき、後
の補修作業が容易となるからである。
次に、この発明を実施例によシ比較例と対比しながら説
明する。
明する。
実施例 1
まず、C:0.45%、5ilo、3%、 Mn: 1
.3%。
.3%。
P:0.01係、S:0.01%を含有し、残部が実質
的にFeである成分組成の鋼を使用して、第3図の符号
5で示される如き継目無鋼管製管用ガイドシュ一本体を
鋳造した。
的にFeである成分組成の鋼を使用して、第3図の符号
5で示される如き継目無鋼管製管用ガイドシュ一本体を
鋳造した。
次いで、その被圧延材摺接面に、第1表に示される如き
化学成分組成のコアードワイヤ(直径:3.2朋)と、
化学成分組成が5i02: 20チ+ M2O3:12
%、MgO: 35 %、CaO:15%、 CaF2
:]−2%、他の混入物:6チ、であるフシックスとを
用いてサブマーソアーク溶接による肉盛シを施し、第3
図の符号6で示される如き肉盛溶接金属層を形成した。
化学成分組成のコアードワイヤ(直径:3.2朋)と、
化学成分組成が5i02: 20チ+ M2O3:12
%、MgO: 35 %、CaO:15%、 CaF2
:]−2%、他の混入物:6チ、であるフシックスとを
用いてサブマーソアーク溶接による肉盛シを施し、第3
図の符号6で示される如き肉盛溶接金属層を形成した。
このときの溶接条件は、溶接電流:400A、溶接電圧
: 38 V、ワイヤ移動速度; 2 Q CTL/m
1ffiであシ、肉盛層数は3層であった。
: 38 V、ワイヤ移動速度; 2 Q CTL/m
1ffiであシ、肉盛層数は3層であった。
このようにして得られたガイドシュー1〜27と、これ
とは別に従来のように一体鋳造によって製造したがイド
シュー28とを、それぞれマンネ−16− スマン・プラグミル方式の継目無鋼管造管設備の第2ピ
アサ−に設置し、実操業にて、2Cr−0,5MO鋼管
、9 Cr−2M(l鋼管及び13Cr鋼管の製造試験
を行った。
とは別に従来のように一体鋳造によって製造したがイド
シュー28とを、それぞれマンネ−16− スマン・プラグミル方式の継目無鋼管造管設備の第2ピ
アサ−に設置し、実操業にて、2Cr−0,5MO鋼管
、9 Cr−2M(l鋼管及び13Cr鋼管の製造試験
を行った。
このような試験によって確かめられだ製管可能本数と、
ガイドシューと被圧延材との焼付状況を調査した結果と
を第2表に示した。
ガイドシューと被圧延材との焼付状況を調査した結果と
を第2表に示した。
第2表に示される結果からも、本発明のガイドシューを
使用すれば、従来のがイドシューを使用した場合に比べ
て焼+1の発生はなく、製管可能本数も大幅に向」ニす
ることが明らかである。
使用すれば、従来のがイドシューを使用した場合に比べ
て焼+1の発生はなく、製管可能本数も大幅に向」ニす
ることが明らかである。
実施例 2
Crを含有し、更にC: ]、0 %、 Si: O,
’7%、Mn:0.8%をも含むところの、ガイドシュ
ー肉盛溶接金属層盛溶接金属成のN1基合金試験片(1
0φX30t)を、Cr及びN1含有量をそれぞれ変化
させて複数本用意し、9 Cr−2Mogj4との間の
高温摩擦・摩耗試験を実施した。
’7%、Mn:0.8%をも含むところの、ガイドシュ
ー肉盛溶接金属層盛溶接金属成のN1基合金試験片(1
0φX30t)を、Cr及びN1含有量をそれぞれ変化
させて複数本用意し、9 Cr−2Mogj4との間の
高温摩擦・摩耗試験を実施した。
高温摩擦・摩耗試験は、第5図に示されるように、直径
:100mm、厚さ:10mJnの9Cr−2M。
:100mm、厚さ:10mJnの9Cr−2M。
17−
鋼製回転円板7を回転速度:1100rpで回転させ、
これに前記試験片8を荷重(W):5okgで4分間押
し付ける方法によって実施しく試験温度: 1000℃
)、そのときの摩耗量及び焼付状況によって性能を評価
した。
これに前記試験片8を荷重(W):5okgで4分間押
し付ける方法によって実施しく試験温度: 1000℃
)、そのときの摩耗量及び焼付状況によって性能を評価
した。
また、これとは別に、前記試験片と同様成分組成の肉盛
溶接金属層を有する第3図に示したのと同じガイドシュ
ーを用意し、9Cr−2Mo鋼管製管の実操業に供して
、ガイドシューマーク流発生ノ有無を調査した。
溶接金属層を有する第3図に示したのと同じガイドシュ
ーを用意し、9Cr−2Mo鋼管製管の実操業に供して
、ガイドシューマーク流発生ノ有無を調査した。
これらの結果を第4図に示した。
第4図に示される結果からも、Ni含有量が高くなるほ
ど、かつCr含有量が特定値以下の範囲で耐摩耗性及び
耐焼付性が良好であυ、特にガイドシューの肉盛溶接金
属層におけるcr含有量が25チ以下で、ガイドシュー
マーク疵を発生させることのない優′れた性能が得られ
ることが明らかである。
ど、かつCr含有量が特定値以下の範囲で耐摩耗性及び
耐焼付性が良好であυ、特にガイドシューの肉盛溶接金
属層におけるcr含有量が25チ以下で、ガイドシュー
マーク疵を発生させることのない優′れた性能が得られ
ることが明らかである。
上述のように、この発明によれば、例えばOr含有鋼の
ような焼付を生じ易い材質の鋼管製造時にも優れた耐焼
付性及び耐摩耗性を発揮して品質良18− 好な製管製品をもたらし、しかも長寿命で、補修・再使
用も簡単な継目無儒管製管用ガイドシューをコスト安く
提供することができるなど、工業上極めて有用な効宋が
141られるのである。
ような焼付を生じ易い材質の鋼管製造時にも優れた耐焼
付性及び耐摩耗性を発揮して品質良18− 好な製管製品をもたらし、しかも長寿命で、補修・再使
用も簡単な継目無儒管製管用ガイドシューをコスト安く
提供することができるなど、工業上極めて有用な効宋が
141られるのである。
第1図は従来の一体鋳造がイドシューの1例を示す概略
斜視図、第2図はガイドシューの配置状態の1例を示す
概略模式図、第3図は肉盛溶接金属層部を有する本発明
のガイドシューの1例を示す概略斜視図、第4図はN1
基合金におけるN1含有量及びcr含有量と耐摩耗性・
耐焼付性・ガイドシューマーク疵発生状況との関係を示
すグラフ、第5図は高温摩擦・摩耗試験状況を示す概略
模式図である。 図面において、 1・・・被圧延材、 2,2′・・・圧延ロール、3・
・・プラグ、 4・・・ガイドシュー、5・・・ガイド
シュ一本体、6・・・肉盛溶接金属層、7・・・回転円
板、 8・・・試験片。 19− T1図 学2m 72′ 学3図 拳4図 0 20 40 60 80 1OO Nr書、It(璽f%) 番
斜視図、第2図はガイドシューの配置状態の1例を示す
概略模式図、第3図は肉盛溶接金属層部を有する本発明
のガイドシューの1例を示す概略斜視図、第4図はN1
基合金におけるN1含有量及びcr含有量と耐摩耗性・
耐焼付性・ガイドシューマーク疵発生状況との関係を示
すグラフ、第5図は高温摩擦・摩耗試験状況を示す概略
模式図である。 図面において、 1・・・被圧延材、 2,2′・・・圧延ロール、3・
・・プラグ、 4・・・ガイドシュー、5・・・ガイド
シュ一本体、6・・・肉盛溶接金属層、7・・・回転円
板、 8・・・試験片。 19− T1図 学2m 72′ 学3図 拳4図 0 20 40 60 80 1OO Nr書、It(璽f%) 番
Claims (2)
- (1) 低合金鋼又は普通鋼製本体の被圧延材摺接面に
、 C:0.6〜2,0%、Si:]−,55%以下Mn:
1.5%以下、 P:0.04%以下。 3:0.04%以下T Or : 10〜25 % +
N1及びその他の不純物:残り。 から成る成分組成(以上重量%)の肉盛溶接金属層を設
けて成ることを特徴とする継目無鋼管製管用ガイドシュ
ー。 - (2)低合金鋼又は普通鋼製本体の被圧延材摺接面に、 C:06〜2.0チ、Si:1.5チ以下。 Mn:1.5%以下、 P:0.04%以下。 1− s:o、oa−%以下、Cr: 10〜25 %。 を含有するとともに、更に、 W:1.O〜10.0%。 Co 二 5 〜20%。 Mo:5〜20チ のうちの1種以上をも含有し、 N1及びその他の不純物:残シ。 から成る成分組成(以上重量%)の肉盛溶接金属層を設
けC成ることを特徴とする継目無鋼管製管用がイドシュ
ー。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13055183A JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13055183A JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6024297A true JPS6024297A (ja) | 1985-02-06 |
Family
ID=15036974
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13055183A Pending JPS6024297A (ja) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | 継目無鋼管製管用ガイドシユ− |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6024297A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007018593A1 (en) * | 2005-07-20 | 2007-02-15 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
KR20160022258A (ko) * | 2014-08-19 | 2016-02-29 | 신호코쿠 세이테츠 가부시키가이샤 | 이음매 없는 관 제조용 피어서 플러그 |
KR102196023B1 (ko) * | 2020-06-22 | 2020-12-29 | 대성특수강관(주) | 심리스튜브 가공용 가이드슈 조립체 |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP13055183A patent/JPS6024297A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2007018593A1 (en) * | 2005-07-20 | 2007-02-15 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
US7803237B2 (en) | 2005-07-20 | 2010-09-28 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
KR20160022258A (ko) * | 2014-08-19 | 2016-02-29 | 신호코쿠 세이테츠 가부시키가이샤 | 이음매 없는 관 제조용 피어서 플러그 |
KR102196023B1 (ko) * | 2020-06-22 | 2020-12-29 | 대성특수강관(주) | 심리스튜브 가공용 가이드슈 조립체 |
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