JPS6023695A - Pipe structure of main steam pipe - Google Patents
Pipe structure of main steam pipeInfo
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- JPS6023695A JPS6023695A JP12948183A JP12948183A JPS6023695A JP S6023695 A JPS6023695 A JP S6023695A JP 12948183 A JP12948183 A JP 12948183A JP 12948183 A JP12948183 A JP 12948183A JP S6023695 A JPS6023695 A JP S6023695A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は蒸気タービン車室に連通される主蒸気管の管
構造に係り、特に超高圧高温用蒸気タービンに適用され
て好適な主蒸気管の管構造に関する。[Detailed Description of the Invention] [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a pipe structure of a main steam pipe communicating with a steam turbine casing, and particularly to a main steam pipe suitable for application to an ultra-high pressure and high temperature steam turbine. Concerning tube structure.
第１図は従来の蒸気タービンのタービンケーシングを示
す側面図である。タービン羽根およびノズル等が配設さ
れる大出力蒸気タービンの高圧タービン車室は、鋳鋼製
のタービンケーシング１に囲まれて形成される。このタ
ービンケーシングｌは、上部ケーシング３と下部ケーシ
ング５とから博成され、これらが水平継手面７で接合さ
れる。FIG. 1 is a side view showing a turbine casing of a conventional steam turbine. A high-pressure turbine casing of a high-power steam turbine in which turbine blades, nozzles, etc. are arranged is surrounded by a turbine casing 1 made of cast steel. The turbine casing 1 is made up of an upper casing 3 and a lower casing 5, which are joined at a horizontal joint surface 7.
上記上部ケーシング３には主蒸気管９が溶接等によシ接
続され、この主蒸気管９を介して、超高圧高温の主蒸気
が高圧タービン車室内に流入される。また、上記下部ケ
ーシング５には排気管１１が溶接等によシ接続され、こ
の排気管１１を通して、蒸気が中・低圧タービン車室に
導かれる。A main steam pipe 9 is connected to the upper casing 3 by welding or the like, and ultra-high pressure and high temperature main steam flows into the high pressure turbine casing through the main steam pipe 9. Further, an exhaust pipe 11 is connected to the lower casing 5 by welding or the like, and through this exhaust pipe 11, steam is guided to the medium/low pressure turbine casing.
主蒸気管９は、第２図に示される如くエルボ部１３とフ
ランジ部Ｅ５とからなり、これらの両部［３，１５は、
鋳造または鍛造によシ形成される。エルボ部［３は、均
等肉厚の中空管がほぼ９０ＣＶｃＲ曲された）４成とさ
れる。このエルボ部１３の内側をエルボ部腹側１７Ａと
、外側をエルボ部背側ｔ７Ｂと以下称する。The main steam pipe 9 consists of an elbow part 13 and a flange part E5, as shown in FIG.
Formed by casting or forging. The elbow part [3 is a hollow tube of equal thickness bent by approximately 90 CVcR] is made of 4 parts. The inside of this elbow portion 13 will be hereinafter referred to as an elbow ventral side 17A, and the outside will be referred to as an elbow dorsal side t7B.
また、フランジ部［５は、エルボ部［３と同径の内径・
外径を有する直管エレメント１９の先端に、鍔エレメン
ト２１が一体結合されたものである。エルボ部Ｅ３と７
う７２部１５との結合は、フランジ部１５における直管
エレメント［９の基端が、エルボ部【３の先端に溶接さ
れることにより行なわれる。符号るは溶接線を示す。In addition, the flange part [5 has the same inner diameter as the elbow part [3].
A collar element 21 is integrally connected to the tip of a straight pipe element 19 having an outer diameter. Elbow part E3 and 7
The connection with the flange portion 15 is performed by welding the proximal end of the straight pipe element [9 in the flange portion 15 to the tip of the elbow portion [3]. The symbol indicates a weld line.
このような蒸気タービン屯室の高圧タービン車室１では
、超高圧高温の主蒸気（圧力２４６ａｔａ、温度５６６
℃以上の主蒸気）が流入する際、主蒸気管９は、超高圧
高温の主蒸気にさらされるため、主蒸気管９の内壁が加
圧加温されて、第３図に模擬的に示される如く、エルボ
腹側Ｌ７Ａおよびエルボ背側１７Ｂがほぼ平行な直線状
に変形壺＾される方向の力を受ける。この力は、背側１
７Ｂよりも腹側１７Ａの方が大きいため、腹側１７Ａに
大きな歪が生じ、この腹側１７Ａに発生する応力が極め
て甚大となる。ところが、腹側１７Ａと背側１７Ｂとは
肉厚が等しく同一強度とされているため、上記極めて大
きな応力により、エルボ腹側Ｌ７Ａの強度に関する信頼
性が著しく低下する。In the high-pressure turbine casing 1 of such a steam turbine casing, ultra-high pressure and high temperature main steam (pressure 246ata, temperature 566ata
℃ or higher), the main steam pipe 9 is exposed to the ultra-high pressure and high temperature main steam, so the inner wall of the main steam pipe 9 is pressurized and heated, as shown in FIG. As shown, the elbow ventral side L7A and the elbow dorsal side 17B receive a force in a direction that deforms them into substantially parallel straight lines. This force is
Since the ventral side 17A is larger than the ventral side 7B, a large strain occurs on the ventral side 17A, and the stress generated on the ventral side 17A becomes extremely large. However, since the ventral side 17A and the dorsal side 17B have the same wall thickness and the same strength, the extremely large stress significantly reduces the reliability of the strength of the elbow ventral side L7A.
さらに、主蒸気管９はエルボ部【３とフランジ部【５と
が溶接されたものであるため、前述の超高圧高温蒸気が
流入する際に、溶接線囚を含め、溶接時に熱の影響を受
けた部分が、超高圧高温蒸気により軟化することかりる
。この軟化現象も主蒸気管の強度的信頼性を低下させる
一因となる。Furthermore, since the main steam pipe 9 has an elbow part [3] and a flange part [5] welded together, when the aforementioned ultra-high pressure and high temperature steam flows in, the main steam pipe 9, including the weld line, is protected from the effects of heat during welding. The affected area may be softened by the ultra-high pressure and high temperature steam. This softening phenomenon also becomes a factor in reducing the strength and reliability of the main steam pipe.
また、主蒸気管９には、エルボ部【３とフラ／′）部［
５とが鋳造により一体成形されるものがある。In addition, the main steam pipe 9 has an elbow part [3 and a full /') part [
5 are integrally molded by casting.
ところがこの場合には、品質および強度の点から鍛造に
よるものの場合に較べ信頼性が低くなる。However, in this case, reliability is lower in terms of quality and strength than in the case of forging.
こＯ発明は、上記の点を考ｌばしてなされたものであり
、超高圧高温蒸気に×１しても信頼性を確保することが
できる主蒸気管の・＃ ’ｒｊＪｔ造を提供することを
目的とする。This invention has been made with the above points in mind, and provides a main steam pipe structure that can ensure reliability even when exposed to ultra-high pressure and high temperature steam. The purpose is to
上記目的を達成するために、このＱ明に係る主蒸気管の
Ｕ溝端は、蒸気タービン車室に主蒸気管が連通され、こ
の主蒸気′Ｕは湾曲して形成されるエルボ部と、このエ
ルボ部の先端に結合される７ラン′）部とを有する主蒸
気管のｄε４造において、前記主蒸気管のエルボ部は、
湾曲部分の腹側か背側よりほぼ１．５倍の肉厚に形成さ
れたものであり、超高圧高温蒸気の流入時に、主蒸気管
のエルボ腹側およびエルボ背側に生ずる応力をほぼ均一
にするものである。In order to achieve the above object, the main steam pipe is connected to the steam turbine casing at the U-groove end of the main steam pipe related to this In the main steam pipe dε4 structure having a 7 run') part connected to the tip of the elbow part, the elbow part of the main steam pipe is
The wall is approximately 1.5 times thicker than the ventral or dorsal side of the curved part, and it almost evenly distributes the stress generated on the ventral and dorsal sides of the elbow of the main steam pipe when ultra-high pressure and high temperature steam flows in. It is something to do.
以下、この発明の実施例を図面を参照して説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第４図はこの発明に係る主蒸気・ｄの管購、債を示す断
側面図である。以下の説明において、従来例と同一部分
は同一の符号を用いる。超高圧高温蒸気用蒸気タービン
の高圧タービン車室は、２分割可能なタービンケーシン
グ１により形成され、このタービンケーシング１の上部
ケーシング３に主蒸気′Ｃ３１が（ｄ接等によシ接ＦＡ
されている。この主蒸気管３１は、エルボ部３３とフラ
ンジ部間とが鍛造により一体に成形されたものである。FIG. 4 is a cross-sectional side view showing a main steam/d pipe and bond according to the present invention. In the following description, the same parts as in the conventional example are denoted by the same reference numerals. The high-pressure turbine casing of the steam turbine for ultra-high pressure and high temperature steam is formed by a turbine casing 1 that can be divided into two parts, and the main steam 'C31 is supplied to the upper casing 3 of this turbine casing 1 (by d-contact etc.
has been done. In the main steam pipe 31, the elbow portion 33 and the flange portion are integrally formed by forging.
エルボ部３３は中空管であり、その上半部分がほぼ直角
に湾曲されて形成されている。この湾曲部分はエルボ腹
側３７Ａとエルボ背側３７Ｂとに区分されるが、エルボ
腹１１１３７Ａはエルボ背側３７Ｂの約１．５倍の肉厚
に形成される。The elbow portion 33 is a hollow tube, and its upper half portion is curved at a substantially right angle. This curved portion is divided into an elbow ventral side 37A and an elbow dorsal side 37B, and the elbow belly 11137A is formed to have a thickness approximately 1.5 times that of the elbow dorsal side 37B.
また、フランジ部３５は、エルボ部、３３のｎ曲部分先
端に一体に接合され、かつ直線状管とされる直管エレメ
ント３９と、この直留エレメント３９の先端に一体結合
される鍔エレメント４１とからなる。直管エレメント３
９および鍔エレメント４１の内径は、ともにフランジ部
３５の内径と同一である。直・ｇエレメント３９の外径
は、フランジ部３５の湾曲部分以外の部分の外径と等し
く、したがって肉厚もその部分と同渫、周方向に均一で
ある。また直管エレメント３９の長手方向長さｌは直営
エレメント、３９の外径の１．０〜１，５倍以上に形成
されている。The flange portion 35 also includes a straight pipe element 39 which is integrally joined to the tip of the n-curved portion of the elbow portion 33 and is a straight tube, and a flange element 41 which is integrally connected to the tip of the straight element 39. It consists of Straight pipe element 3
The inner diameters of 9 and the collar element 41 are both the same as the inner diameter of the flange portion 35. The outer diameter of the straight/g element 39 is equal to the outer diameter of the portion of the flange portion 35 other than the curved portion, and therefore the wall thickness is also uniform in the circumferential direction. Further, the length l in the longitudinal direction of the straight pipe element 39 is set to be 1.0 to 1.5 times or more the outer diameter of the straight pipe element 39.
前記エルボ腹側３７Ａの肉厚は、以下の理由でエルボ背
側３７Ｂの肉厚の約１．５倍とされている。The wall thickness of the elbow ventral side 37A is approximately 1.5 times the wall thickness of the elbow back side 37B for the following reason.
前述の如く、従来の周方向に等肉厚のエルボ部【３は、
その内部が加圧されると、第３図に示されるように変形
する。この際、エルボ腹側１７Ａとエルボ背側１７Ｂと
に発生する応力の最大値の比σＡ：σＢは、いわゆるロ
ーレンツ係数の比としてで示される。ここに於いて、Ｒ
ｉｄ第２図に示されるようにエルボ部【３の湾曲部分の
曲率半径であり、ｒｙｙｌはエルボ部１３の平均半径、
すなわち第３図に示されるエルボ部［３の外径りと内径
ｄとの平均値（Ｄ＋ｄ）／２である。一方、上記曲率半
径Ｒは、配管の小型化の要請上できる限り小であること
が望ましいが、製造上の制約から一定の限界がある。As mentioned above, the conventional elbow part [3] has the same wall thickness in the circumferential direction.
When its interior is pressurized, it deforms as shown in FIG. At this time, the ratio σA:σB of the maximum values of stress generated on the elbow ventral side 17A and the elbow dorsal side 17B is expressed as a ratio of so-called Lorentz coefficients. Here, R
id is the radius of curvature of the curved part of the elbow part [3, as shown in FIG. 2, and ryyl is the average radius of the elbow part 13,
That is, the average value of the outer diameter and inner diameter d of the elbow portion [3 shown in FIG. 3 is (D+d)/2. On the other hand, the radius of curvature R is desirably as small as possible in view of the demand for downsizing of piping, but there is a certain limit due to manufacturing constraints.
したがって、通常、上記曲率半径Ｒと平均半径ｒｍとの
比は、Ｒ：ｒｍ＝２〜３：１となる。そこで、上記ロー
レンツ係数比、つまりエルボ腹４１１１１１７ Ａとエ
ルボ背側１７Ｂとの最大応力値の比は、σＡ：σＢ＝１
．５：１
となる。Therefore, the ratio of the radius of curvature R to the average radius rm is usually R:rm=2 to 3:1. Therefore, the above Lorentz coefficient ratio, that is, the ratio of the maximum stress value between the elbow belly 4111117A and the elbow back side 17B is σA:σB=1
．． The ratio will be 5:1.
ところで、エルボ部の肉厚とこのエルボ部に生ずる最大
応力とは反出１＋ｌＪの関係にあることが知られている
。つまシ、肉厚を犬とすればその部分に生ずる応力は小
となる。そこで、エルボ腹側Ｌ７Ａとエルボ背側１７Ｂ
とに発生する最大応力値σＡ：σＢの比をσＡ：σＢ＝
１ ： １とすべく、この−実施例では、エルボ腹側３
７Ａの肉厚ｔＡとエルボ背ｌ１ｌｌＩ３７Ｂの肉厚ｔＢ
との比紫
ｔＡ：ｔＢ＝１．５：１
としたものである。By the way, it is known that the thickness of the elbow portion and the maximum stress generated in the elbow portion have a relationship of 1+lJ. If the thickness of the tabs and walls are set to 1/4 inch, the stress generated in that part will be small. Therefore, elbow ventral side L7A and elbow dorsal side 17B
The ratio of the maximum stress value σA:σB that occurs at σA:σB=
In order to achieve a ratio of 1:1, in this embodiment, the ventral side of the elbow 3
Wall thickness tA of 7A and wall thickness tB of elbow back l1llI37B
The ratio of purple tA:tB is 1.5:1.
また、前記フランジ部［５における直・Ｕエレメント３
９の長手方向長さｌがその外径よ９１〜１．５倍以上と
されているのは、製造上の制約および塑性変形による歪
の影響を考慮したためである。Further, the straight U element 3 in the flange portion [5]
The reason why the length l in the longitudinal direction of 9 is set to be 91 to 1.5 times or more than the outer diameter is to take into consideration manufacturing constraints and the influence of strain due to plastic deformation.
まず、製造上の制約とはつぎのとうりである。First, the manufacturing constraints are as follows.
エルボ部：３３は第５図に示されるように、支点、１３
、・１５に２点支持された後、鍛造型４７からの荷重の
作用により湾曲部分が形成される。鍛造型４７からの荷
重が大きい場合には残留応力等が生じ、品質の低下を招
来する。そこで、上記鍛造型４７がらの荷重を最小とす
るため支点・１３、・１５間距離が大とされる。この場
合には曲げ加工の曲率半径が太きいため、支点４３．４
５に支持される主蒸気管３１の軸方向移動量が大きくな
る。故に、支点４３に支持されるフランジ部あの直管エ
レメント３９はその長手方向長さｌが外径の１〜１．５
倍以上とされるのである。Elbow part: 33 is a fulcrum, 13 as shown in FIG.
, 15, a curved portion is formed by the action of the load from the forging die 47. If the load from the forging die 47 is large, residual stress etc. will occur, leading to a decrease in quality. Therefore, in order to minimize the load on the forging die 47, the distance between the fulcrums 13 and 15 is made large. In this case, since the radius of curvature of the bending process is large, the fulcrum is 43.4
The amount of axial movement of the main steam pipe 31 supported by the main steam pipe 5 increases. Therefore, the straight pipe element 39 of the flange portion supported by the fulcrum 43 has a longitudinal length l of 1 to 1.5 of the outer diameter.
It is said to be more than double.
また、塑性変形による歪の影響とはつぎの如きである。Further, the influence of strain due to plastic deformation is as follows.
エルボ部おの曲げ加工によって、エルボ背側３７Ｂは伸
展し、とのエルボ背側３７Ｂに塑性変形歪を生ずる。直
管エレメント３９の長手方向長さｌが短かい場合には、
直管エレメント３９の内径が楕円に変形したり、鍔エレ
メント４１が変形して、寸法精度が低下する。そこで、
上記塑性変形による歪の影響を緩和すべく直管エレメン
ト３９の長手方向長さｌが上述のように設定されるので
ある。By bending the elbow portion, the back side 37B of the elbow expands, causing plastic deformation strain on the back side 37B of the elbow. When the longitudinal length l of the straight pipe element 39 is short,
The inner diameter of the straight pipe element 39 is deformed into an ellipse, and the collar element 41 is deformed, resulting in a decrease in dimensional accuracy. Therefore,
The length l in the longitudinal direction of the straight pipe element 39 is set as described above in order to alleviate the influence of strain caused by the plastic deformation.
次に作用を説明する。Next, the action will be explained.
ボイラからの超高圧高温の主蒸気は主蒸気管３１を通っ
て高圧タービン車室に導かれ、この車室内で仕事をした
後、排気管■１から中・低圧タービン車室に案内される
。Ultra-high pressure and high temperature main steam from the boiler is led to the high pressure turbine casing through the main steam pipe 31, and after doing work in this casing, is guided to the medium/low pressure turbine casing through the exhaust pipe 1.
主蒸気管３１内を超高圧高温蒸気が通過しても、エルボ
腹側３７Ａはエルボ背側３７Ｂの１．５培の肉厚を有す
るため、これらのエルボ腹側３７Ａおよびエルボ背側３
７Ｂで発生する最大応力はほぼ等しく、応力分布もエル
ボ部３３の湾曲部分の周方向に沿って全周均一となる。Even if ultra-high pressure and high temperature steam passes through the main steam pipe 31, the elbow ventral side 37A has a wall thickness 1.5 times that of the elbow back side 37B.
The maximum stress generated at 7B is approximately equal, and the stress distribution is also uniform along the circumferential direction of the curved portion of the elbow portion 33.
したがって、超高圧高温蒸気によってもエルボ部３３の
損隔はなく、主蒸気管の強度に関する信頼性を向上させ
ることができる。Therefore, even with ultra-high pressure and high temperature steam, there is no loss of the elbow portion 33, and reliability regarding the strength of the main steam pipe can be improved.
また、主蒸気管３１はエルボ部３３とフランジ部３５と
が一体に成形されていることから、主蒸気管３１に溶接
箇所がなく、主蒸気管３１の強度を増大させることがで
き、したがって超高圧高温蒸気に対する信頼性を向上さ
せることができる。In addition, since the elbow portion 33 and flange portion 35 of the main steam pipe 31 are integrally formed, there is no welding part in the main steam pipe 31, and the strength of the main steam pipe 31 can be increased. The reliability of high-pressure, high-temperature steam can be improved.
さらに、主蒸気−１３１は鍛造によって成形されたもの
であるので、＾造によるものに較べ、品質および強度と
もより良好とすることができる。Furthermore, since the main steam 131 is formed by forging, it can be made to have better quality and strength than those formed by forging.
また、フランジ部３５の直管エレメント３９の長手方向
長さ４は直管エレメント３９の外径の１．０〜１．５倍
以上に形成されていることから、直管エレメント：３９
および鍔エレメント４１が菱形することがない。Further, since the longitudinal length 4 of the straight pipe element 39 of the flange portion 35 is formed to be 1.0 to 1.5 times or more the outer diameter of the straight pipe element 39, the straight pipe element: 39
And the collar element 41 does not have a rhombic shape.
したがって、主蒸気管３１０寸法精度を極めて向上させ
ることができる。Therefore, the dimensional accuracy of the main steam pipe 310 can be significantly improved.
なお、上記実施例では、主蒸気管：３１のエルボ部３、
つとフランジ部３５とが鍛造により一体成形されるもの
につき説明したが、これに限定されるものではない。つ
まシ、エルボ部とフランジ部とを鍛造により別体に形成
して溶接するもの、あるいはエルボ部とフランジ部とを
＋１ａ造により別体に形成して溶接するもの、または両
者を鋳造によシ一体に成形するものであってもよい。こ
れらの場合にも、エルボ腹側がエルボ背側の１．５倍の
肉厚を崩し、またはフランジ部の直管エレメントの長手
方向長さがその外径の１．０〜１．５倍以上に形成され
ているときには、前述と同様な効果を有する。In the above embodiment, the elbow portion 3 of the main steam pipe 31,
Although the embodiment has been described in which the flange portion 35 and the flange portion 35 are integrally formed by forging, the present invention is not limited thereto. The tab, the elbow part and flange part are formed separately by forging and welded together, or the elbow part and flange part are formed separately by +1A construction and welded together, or both are formed by casting. It may be molded integrally. In these cases, the wall thickness on the ventral side of the elbow is 1.5 times that of the back side of the elbow, or the longitudinal length of the straight pipe element in the flange is 1.0 to 1.5 times or more the outer diameter. When formed, it has the same effect as described above.
以上のように、この発明に係る主蒸気管の管構造によれ
ば、主蒸気管のエルボ部の腹側か片側よシはぼ１．５倍
の肉厚とされていることから、エルボ部の強度が向上し
、超高圧高温蒸気の通過時に上記腹側と背側に生ずる４
６カを均一にすることができる。したがって、超高圧高
温蒸気に対して充分なる信頼性を確保することができる
。As described above, according to the pipe structure of the main steam pipe according to the present invention, the ventral side or one side of the elbow part of the main steam pipe is approximately 1.5 times as thick as the elbow part. The strength of the 4
It is possible to make 6 parts uniform. Therefore, sufficient reliability can be ensured for ultra-high pressure and high temperature steam.
また、上記エルボ部とその先端に設けられる７う７２部
とが鍛造により一体成形される場合には、主蒸気′Ｕの
強度および品質を向上させることができ、したがって主
蒸気管の信頼性を高めることができる。Furthermore, if the elbow section and the 72 section provided at the tip of the elbow section are integrally formed by forging, the strength and quality of the main steam 'U can be improved, and the reliability of the main steam pipe can therefore be improved. can be increased.
第１図は従来の蒸気タービンのタービンケーシングを示
す側面図、第２図は第１図のタービンケーシングに接続
される主蒸気゛Ｕを示す側面図、第３図は主蒸気管のエ
ルボ部の変形状態を模擬的に示す断面図、第４図はこの
発明に係る主蒸気管の管［ｆ４造を示す断側面図、第５
図は主蒸気管の曲げ加工作業を示す側面図でめる。
■・・・タービンケーシング、３１・・・主蒸気管、：
つ３・・・エルボ部、３５・・・フランジ部、３７Ａ・
・・エルボＩＩ！ ＩＵｌ］ 。
３７Ｂ・・エルボ背側、３９・・直管エレメント、ｌ・
・・直管エレメントの長手方向長さ。
出願人代理人 波 多 野 久
第３図
第５図Figure 1 is a side view showing the turbine casing of a conventional steam turbine, Figure 2 is a side view showing the main steam U connected to the turbine casing in Figure 1, and Figure 3 is the elbow of the main steam pipe. FIG. 4 is a cross-sectional view simulating a deformed state, and FIG.
The figure is a side view showing the bending work of the main steam pipe. ■...Turbine casing, 31...Main steam pipe:
3... Elbow part, 35... Flange part, 37A.
...Elbow II! IUl]. 37B...Dorsal side of elbow, 39...Straight pipe element, l...
...Longitudinal length of straight pipe element. Applicant's agent Hisashi Hatano Figure 3 Figure 5
Claims (1)
気管は湾曲して形成されるエルボ部と、このエルボ部の
先端に結合されるフランジ部とを有する主蒸気管の管構
造において、前記主蒸気管のエルボ部は、湾曲部分の腹
側か背側よりほぼ１．５倍の肉厚に形成されたことを特
徴とする主蒸気管の管構造。 ２、前記主蒸気管は前記エルボ部と、このエルボ部の先
端に設けられる７ラン２部とが鍛造によシ一体成形され
た特許請求の範囲第１項記載の主蒸気管の管構造。 ３、前記主蒸気管のフランジ部は、前記エルボ部の湾曲
部分に接合する直管エレメントが、その長手方向長さを
外径のほぼ１．０〜１．５倍以上に形成される特許請求
の範囲第２項記載の一生蒸気管の管構造。[Claims] 1. A main steam pipe communicates with the steam turbine casing, and the main steam pipe has a curved elbow portion and a flange portion connected to the tip of the elbow portion. A pipe structure for a main steam pipe, characterized in that the elbow portion of the main steam pipe is formed to have a wall thickness approximately 1.5 times thicker than the ventral side or the dorsal side of the curved portion. 2. The pipe structure of the main steam pipe according to claim 1, wherein the elbow portion and the 7-run 2 portion provided at the tip of the elbow portion are integrally formed by forging. 3. A patent claim in which the flange portion of the main steam pipe is formed such that a straight pipe element joined to the curved portion of the elbow portion has a longitudinal length approximately 1.0 to 1.5 times or more the outer diameter. The pipe structure of the lifetime steam pipe according to item 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12948183A JPS6023695A (en) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | Pipe structure of main steam pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12948183A JPS6023695A (en) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | Pipe structure of main steam pipe |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6023695A true JPS6023695A (en) | 1985-02-06 |
Family
ID=15010546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12948183A Pending JPS6023695A (en) | 1983-07-18 | 1983-07-18 | Pipe structure of main steam pipe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6023695A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62235148A (en) * | 1986-04-02 | 1987-10-15 | Canon Inc | Automatic original feed device |
-
1983
- 1983-07-18 JP JP12948183A patent/JPS6023695A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62235148A (en) * | 1986-04-02 | 1987-10-15 | Canon Inc | Automatic original feed device |
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