JPS60235890A - Method for thermally cracking hydrocarbon to produce petrochemicals - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain petrochemicals in high yields with good productivity, by thermally cracking raw hydrocarbons in a first reactor, feeding the formed cracked petroleum to a second reactor and thermally cracking it in the second reactor at a temp. higher than that of the first reactor. CONSTITUTION:A raw hydrocarbon 1 is fed to a first reactor 2 and thermally cracked. The reaction fluid 3 is cooled in a quenching apparatus 4. After cracked gas 7 is separated in a gas-liquid separator 6, cracked petroleum 8 is fed to a second reactor. Oxygen 11, fuel 12 and steam 13 are fed to a combustion chamber and burnt, and the resulting high-temperature combustion gas is fed to the second reactor where the cracked petroleum 8 is thermally cracked at a temp. higher than that of the first reactor. The resulting reaction fluid 16 is cooled in a quenching apparatus, and separated into cracked gas 21 and cracking residue 20 in a gasoline fractionating column. The cracked gas 21 is subjected to a separation treatment in a high-temperature separation system 22 and to a refining treatment in a refining device 28, to obtain olefins 30, light paraffine gas 31, etc.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、炭化水素を熱分解して、オレフィン及び芳香
族炭化水素（以下、ＢＴＸと略す）等の石油化学製品を
製造する方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Industrial Application Field) The present invention relates to a method for producing petrochemical products such as olefins and aromatic hydrocarbons (hereinafter abbreviated as BTX) by thermally decomposing hydrocarbons.

（従来の技術） 従来、エタン、プロパンｔｉじめとする軽質のガス状炭
化水素及びナフサ月１１’３油等の液状炭化水素全オレ
フィンに転換する方法として、スチームクランキングと
呼称きれる管式熱分解ρ、が用いられていることは、周
知の通りである。(Prior art) Conventionally, as a method for converting light gaseous hydrocarbons such as ethane and propane, and liquid hydrocarbons such as naphtha 11'3 oil into total olefins, a tube heating method, which can be called steam cranking, has been used. It is well known that the decomposition ρ is used.

この方法では、反応に必要な熱は、外部から′胃壁を通
して供給てれるため、伝熱連層及び反工Ｃシ温度に限界
があジ、通常８５０℃以下、１・１６留時間α１〜０．
５秒の反応条件が採用びれでいろ。In this method, the heat necessary for the reaction is supplied from the outside through the stomach wall, so there are limits to the temperature of the heat transfer layer and the reaction chamber. ．．
The reaction condition of 5 seconds is adopted.

又、分解苛酷度を上げて、工ｖ面’＋ｊ’ｉ時間の煙い
分解全行うべく、細径管全使用する方法も提案濱れてい
るが、この方法でに内径が小さいため、内壁へのコーキ
ングにニジ有効内径が短時間のうちに減少し、その結果
、反応管での圧力（ハ失が、増大して炭化水素の分圧が
増加し、エチレンへの選択性が悪化する。このため、デ
コーキングの間隔をせまくする必要がある。このことは
、分解炉の稼動率低下と、デコーキングに伴うヒートサ
イクルの増加のため、装置の損傷全招来するという大き
な欠点全件９゜ また、一度原料が選定されると、その単−原科と製品の
要求ＶＣ応じて、基本的に固有の分解条件と固有の装置
が必要となる。このため、原料及び製品の選択性が乏し
く、融通性に欠けるという難点がある。例えば、現在の
代表的なナフサの管式分解炉では、エチレンの生産に主
眼が置かれているため、併産するプロピレン、Ｃ４留分
及ヒＢＴＸ（ベンゼン、トルエン、キシレンン等、他の
基礎化学品全需給バランスに応じた製品収率に、任意に
変動させることは困難である。In addition, in order to increase the severity of decomposition and fully decompose the smoke in the time required for surface v'+j'i, a method has been proposed in which all small-diameter tubes are used, but since the inner diameter is small, this method Due to the coking of the reactor, the effective internal diameter decreases in a short period of time, resulting in an increase in the pressure loss in the reaction tube, an increase in the hydrocarbon partial pressure, and a worsening of the selectivity to ethylene. Therefore, it is necessary to shorten the interval between decokings.This reduces the operating rate of the cracking furnace and increases the heat cycle associated with decoking, resulting in damage to the equipment. Once the raw material is selected, it basically requires specific decomposition conditions and specific equipment depending on the single source material and the required VC of the product.For this reason, the selectivity of the raw material and product is poor. For example, in the current typical naphtha tube cracking furnace, the main focus is on the production of ethylene, so the co-produced propylene, C4 fraction, and BTX (benzene, It is difficult to arbitrarily vary the product yield according to the total supply and demand balance of other basic chemicals such as toluene and xylene.

これは、一方でに他の代替原料（例えば、重質炭化水素
）の高苛酷度分解にエフ高収率で得られるエチレンの選
択性を５ナフサ原料により確保しようとするため、ナフ
サが本来有するプロピレン、ブタジェン等Ｃ４留分、Ｂ
ＴＸ製品への大きなボテンシャリテイー全犠牲にしてい
ることがわかる。エチレン収率を増加しようとすれば、
プロピレン、Ｃ４留分収率は、逆に不可避的に減少する
といつのが、熱分解反応の宿命的現実である。On the one hand, this is due to the fact that naphtha's inherent selectivity for ethylene, which can be obtained in high yields during high-severity cracking of other alternative raw materials (e.g., heavy hydrocarbons), is to be ensured by using the 5-naphtha raw material. Propylene, butadiene, etc. C4 fraction, B
It can be seen that the large potential for TX products is completely sacrificed. If you want to increase the ethylene yield,
It is a fateful reality of thermal decomposition reactions that the yield of propylene and C4 fractions inevitably decreases.

（発明が解決しようとする問題点） 本発明者等は、これらの炭化水素の熱分解に伴う制約を
なくし、所望のオレフィン及びＢＴＸを、選択的にかつ
高収率で得られるような炭化水素の熱分解法全開発すべ
く鋭意研究金型ねた結果、炭化水素の熱分ＭＶｃニジ得
られた分解油金、内熱式反応器を用いて、更に最初の分
解条件工すも苛酷な条件で熱分解することにＬ９、従来
法に比べ、オレフィン及びＢＴＸ等を高収率かつ、高選
択性をもって生産できること全見出し、この仰見にもと
づいて、本発明をなすＶｃキつたものである。(Problems to be Solved by the Invention) The present inventors have solved the constraints associated with thermal decomposition of these hydrocarbons, and have developed hydrocarbons that can selectively obtain desired olefins and BTX in high yields. As a result of intensive research to develop a complete method for thermal decomposition, the thermal content of hydrocarbons (MVc) was obtained using an internal thermal reactor, and the initial decomposition conditions were developed under harsh conditions. It has been found that olefins, BTX, etc. can be produced in higher yields and with higher selectivity than in the conventional method by thermally decomposing L9, and based on this finding, the Vc of the present invention has been developed.

（発明の構成） すなわち、本発明は、炭化水素を熱分解して、オレフィ
ン及びＢＴＸ等の石油化学製品を製造する方法において
、原料炭化水素金、第一の反応器で熱分解し、生成した
分解油を、反応に必要な熱が、燃焼ガスに工り直接供給
嘔れる内熱式の第二反応器に供給踵必幾に応じて第一の
反　し応益で生成するメタンと水素の存在下に、第一の
反応器よりも高温で熱分解することを特徴とする炭化水
素から石油化学製品ヲ羨造するための熱分解法である。(Structure of the Invention) That is, the present invention provides a method for producing petrochemical products such as olefins and BTX by thermally decomposing hydrocarbons. The cracked oil is supplied to a second internal heating reactor where the heat necessary for the reaction is directly supplied to the combustion gas.Methane and hydrogen are produced in response to the first reaction depending on the demand. The following is a pyrolysis method for producing petrochemical products from hydrocarbons, which is characterized by pyrolysis at a higher temperature than the first reactor.

以下に、本発明による熱分解法について詳細ＶＣ説明す
る。１ず本発明に工れば、第一の反応器で、原料炭化水
素の熱分解により生成した分解油は、更に、内熱式反応
器である第二の反応器に送られて、原料炭化水素二ジ高
温で分解する。このような分解油の熱分解は、一部提案
されているが、原料と同一反応器、同一分解条件へのリ
サイクルであり、その結果、収率向上への寄与に、はと
んど期待できない。すなわち、分解油をバージン原料と
同一分解条件に供給した場合には、分解しやすいバージ
ン原料が優先的に分解されて、分解油は、単に、熱履歴
を受けて、１縮合反応にエフ重質炭化水素に転換する。The thermal decomposition method according to the present invention will be explained in detail below. 1. According to the present invention, cracked oil generated by thermal decomposition of raw material hydrocarbons in the first reactor is further sent to the second reactor, which is an internal heating type reactor, to carbonize the raw material. Hydrogen decomposes at high temperatures. Some proposals have been made for such thermal decomposition of cracked oil, but it is recycled in the same reactor and under the same cracking conditions as the raw material, and as a result, it cannot be expected to contribute to improved yields. . In other words, when cracked oil is supplied under the same cracking conditions as virgin raw materials, the virgin raw materials that are easy to decompose are preferentially decomposed, and the cracked oil simply undergoes thermal history and undergoes one condensation reaction to produce F-heavy materials. Convert to hydrocarbons.

しかるに、本発明では、分解油をバージン原料エフ苛酷
度の高い分解が行われる工うに、最初の分解条件エフ高
温でかつ、原料炭化水素とは別に分解することに↓９、
オレフィン及びＢＴＸへ転換することができるものであ
る。However, in the present invention, when the cracked oil is subjected to highly severe cracking as a virgin raw material, the initial cracking conditions are high and the cracked oil is cracked separately from the feedstock hydrocarbons↓9.
It can be converted into olefins and BTX.

次に、上記の生成油の熱分解は、ｌｖ、１炭化水素の熱
分解反応器とに別の内熱式反応器音用いて行われる。こ
こで内熱式反応器というのに、反応器上流で燃料を酸素
に工９燃焼して発生した高温ガス流に、分解油全供給し
、高温ガス流と分解油の混合にニジ、分解油を直接加熱
することにエフ、反応に必要な熱を供給する型の反応器
をいう。このような内熱式反応器を用いることにより、
外部加熱では達成できない工うな、高温が容易に得られ
る。その結果、分解油のように、−産熱履歴を受けた炭
化水素からも、コーキングのおそれなく、高いオレフィ
ン及びＢＴＸ収率を得ることができる。一方、このＬつ
な分解油全通常使用されているような管式分解炉で分解
すると、先に示した熱分解の％性に↓クガス化は生じず
、コーキングが加速され、分解管の閉そくを生じ、短時
間で運転が不可能となる。Thermal cracking of the product oil described above is then carried out using a lv, 1 hydrocarbon pyrolysis reactor and a separate internal thermal reactor reactor. Although this is an internal heating reactor, all of the cracked oil is supplied to the high-temperature gas flow generated by burning fuel with oxygen in the upstream of the reactor, and the cracked oil is mixed with the high-temperature gas flow and cracked oil. This refers to a type of reactor that directly heats the reaction and supplies the heat necessary for the reaction. By using such an internal heating reactor,
High temperatures can be easily obtained that cannot be achieved with external heating. As a result, high olefin and BTX yields can be obtained without fear of coking even from hydrocarbons that have undergone a -thermal history, such as cracked oil. On the other hand, if all of this L-type cracked oil is cracked in a tube-type cracking furnace like the one normally used, the percentage of thermal decomposition shown earlier will not be reduced, but gasification will not occur, coking will be accelerated, and the cracking tube will be blocked. This will cause operation to become impossible in a short period of time.

第二の反応器である内熱式反応器で使用する燃料は、馬
、Ｃ０５ＣＨ４等のガスから、アスファルト、分解残渣
等の重質炭化水素捷で、特に制限はないが、重質炭化水
素を燃料とする場合は、燃焼条件の緩和とコーキング及
びスーティング抑制のため、スチームを共存式せること
が好ましい。The fuel used in the internal heating reactor, which is the second reactor, is a mixture of gases such as carbon dioxide, C05CH4, and heavy hydrocarbons such as asphalt and decomposition residue, although there are no particular restrictions. When used as a fuel, it is preferable to coexist with steam in order to ease combustion conditions and suppress coking and sooting.

次に、分解油の熱分解条件であるが、第一に、原料炭化
水素の第一反応器での熱分解温度ニジ高温の条件下で分
解することが必要である。これは、分解油は、−産熱履
歴を受けて、その結果、原料炭化水素に比べて重縮合反
応を生じやすい特性金有しているので、低温で分解する
と、活性化エネルギーの低い重縮合反応が促進され、コ
ーキング物を生成しやすい。しかし、この工うな分解油
でも、高温で分解すると、活性化エネルギーの高い戻素
−炭素結合の切断反応が有利となり、ガス化率が増大し
てくるからである。Next, regarding the thermal decomposition conditions for the cracked oil, firstly, it is necessary to decompose the raw material hydrocarbon under conditions of a temperature higher than the thermal decomposition temperature in the first reactor. This is because cracked oil undergoes a history of heat generation and, as a result, has the property of being more prone to polycondensation reactions than feedstock hydrocarbons, so when cracked at low temperatures, polycondensation reactions with low activation energy occur. The reaction is accelerated and coking substances are likely to be produced. However, even with this kind of cracked oil, if it is cracked at a high temperature, the cleavage reaction of the return element-carbon bond with high activation energy becomes advantageous, and the gasification rate increases.

具体的な、第二反応器の分解温度は、第一反応器の分解
条件によって異なるが、少くとも９００℃以上でめるこ
とが好ましい。The specific decomposition temperature of the second reactor varies depending on the decomposition conditions of the first reactor, but it is preferably at least 900°C or higher.

更に、第二反応器の分解条件には、水素、メタン及びス
チームを共存δせることカニ＊ｆｌ（、い。Furthermore, the decomposition conditions for the second reactor include the coexistence of hydrogen, methane, and steam.

すなわち、水素、メタン、スチームの共存Ｖ′ｃニジ、
次の利点が実現され、尚収率でオレフィン、ＢＴＸ等金
得ることができる。That is, the coexistence of hydrogen, methane, and steam V′c,
The following advantages are realized, and gold such as olefins and BTX can be obtained at a still high yield.

まず、水素の利点であるが、第一に他の物質【比べて高
い熱伝導率を有し、その結果分解油全急速に加熱ガス化
することがでさ、液相での重縮合反応が抑制できる。第
二に水素化作用により、液相及び気相でのＭ縮合反応に
よるコーキングを抑制すると共に、分解油に水素金輛給
することにニジ、軽質ガスの収率を増大できる。First of all, the advantage of hydrogen is that it has a high thermal conductivity compared to other substances, and as a result, the cracked oil can be rapidly heated and gasified, and the polycondensation reaction in the liquid phase is It can be suppressed. Second, the hydrogenation effect suppresses coking caused by the M condensation reaction in the liquid and gas phases, and also increases the yield of light gas by supplying hydrogen metal to the cracked oil.

第三に、反応系内のラジカル濃度全増加する効果があり
、高い分解速度、ガス化速度が達成できる。以上３つの
効果は、高温、高水素分圧下で著しく、前述の高温で熱
分解する効果と相乗して、高いガス化率、オレフィン収
率等が達成できる。Thirdly, it has the effect of increasing the total radical concentration in the reaction system, and high decomposition and gasification rates can be achieved. The above three effects are remarkable at high temperatures and high hydrogen partial pressures, and in combination with the above-mentioned effect of thermal decomposition at high temperatures, high gasification rates, olefin yields, etc. can be achieved.

次に、メタンの利点であるが、第一に水素だ＋１ けの雰囲気では、生成した軽質ガスのメタン化が進み、
オレフィンの増加ＶＣ結びつかないが、メタンの添加に
工り、メタンのエタン、エチレン等への転化反応ｆ１１
．　＋２１ ２ＣＨ４→　Ｏ，Ｈ，＋　Ｈ，ｆｌ） Ｃ，Ｈ，→　Ｏ！Ｈ４＋Ｈｘ　ｆ２１ が競合して生じ、水素化によるメタンへの転化を防止で
きる。そればかりか、反応温度、圧力及び雰囲気のメタ
ン／水素比を調整することで、メタン分解を促進させ、
添加メタンを、より付加価値の高いエチレン、エタン、
アセチレンに転化することができる。第二に、ｆｌｌ、
　ｆ２１式に示されるように、オレフィンへの転化にり
、！ｌｌ水素が生成するため、前述の水素の補給効果も
併せて有する。第三に、反応ガスの冷却条件をコントロ
ールすることにより、反応（３）、（４）ＯＨ４＋　０
１１（４→０３Ｈ＠＋Ｈス　（３）ＯＨ４＋　Ｏ，Ｈ意
　→Ｏ，Ｈ，（４）等にニジ、プロピレン等の収率を増
加することができる。Next, there are the advantages of methane. Firstly, in an atmosphere as strong as hydrogen, the light gas produced progresses to methanation.
Although the increase in olefins does not lead to VC, the conversion reaction of methane to ethane, ethylene, etc. by adding methane f11
．． +21 2CH4→ O, H, + H, fl) C, H, → O! H4+Hx f21 is generated competitively and can prevent conversion to methane by hydrogenation. Not only that, by adjusting the reaction temperature, pressure, and methane/hydrogen ratio of the atmosphere, methane decomposition can be accelerated.
Added methane can be converted into higher value-added ethylene, ethane,
Can be converted to acetylene. Second, full,
As shown in the f21 formula, upon conversion to olefin,! Since 11 hydrogen is generated, it also has the above-mentioned hydrogen replenishment effect. Third, by controlling the cooling conditions of the reaction gas, reactions (3) and (4) OH4+ 0
11(4→03H@+Hsu (3) OH4+ O, H → O, H, (4) etc. can increase the yield of rainbow, propylene, etc.

これらの水素及びメタンは、原料炭化水素の熱分解工程
から生ずる副生水素及びメタン金利用することで、十分
な目的（＋−逼成−ｒｂことができるが、必要なら糸外
から供給してもよい。These hydrogen and methane can be used for sufficient purposes (+- production-rb) by using the by-product hydrogen and methane produced from the thermal decomposition process of raw material hydrocarbons, but if necessary, they can be supplied from outside the yarn. Good too.

一方、スチームは、燃焼ガスと共に、反ｘｉ　ｘ＞囲気
での希釈剤の効果にエリコーキングを抑制すると共に、
前述のように燃料として乗員な炭化水素を用いる場合の
燃焼条件の改善の役割を有する。On the other hand, steam, together with combustion gas, suppresses eli-coking due to the effect of diluent in anti-xi
As mentioned above, it has the role of improving combustion conditions when crew hydrocarbons are used as fuel.

反応雰囲気に必要な水素、メタン、スチームの量は、分
解油の性状、目的製品等ＶＣニジ決められ、高いガス化
を目指す時には、高温、茜水素分圧が採用される。また
、オレフィン及びベンゼン（ＢＴＸ）ｉ目的とする時は
、水素の他にメタンを添加することが好ましい。一方、
合成ガスを目的とする時は、スチームの比率（ｌｌ−市
くすることにより容易に達成される。−ま１こ、メタン
、水素等の原料に対する比率を低下させて、その分、反
応温度をよけて、目的とする分解収率全達成してもよい
。このような反応温度のｊ＋、７加あるいは、メタン、
水素の供給等は、装置面での負担全若干増加させるが、
高温反１６で分がｆが瞬時に増成され小型の反応器です
むことや、付加価値の高い製品を得る利点の方がはるか
に大きい。The amount of hydrogen, methane, and steam required for the reaction atmosphere is determined by the VC, such as the properties of the cracked oil and the target product. When aiming for high gasification, high temperature and madder hydrogen partial pressure are used. Furthermore, when olefin and benzene (BTX) are used as the objective, it is preferable to add methane in addition to hydrogen. on the other hand,
When the purpose is synthesis gas, this can be easily achieved by increasing the ratio of steam to raw materials such as methane and hydrogen, and the reaction temperature can be lowered accordingly. The target decomposition yield may be achieved completely by changing the reaction temperature.
Supplying hydrogen, etc. will slightly increase the burden on equipment, but
The advantage of instantaneous increase in fraction f in high-temperature reactor 16, requiring only a small reactor, and the production of high value-added products is far greater.

このような分解油の高温熱分解は、例えば、内熱式反応
器を用いて、同一の反応器で多段に供給して分解油を高
温側で分解することに工っても達成できるが、本発明の
ように反応器を別々として熱分解することにより以下の
利点がある。すなわち、同一反応器では、原料バージン
炭化水素と分解油の熱分解条件を合わせるために、主と
して分解油の熱分解条件に対する選択の幅が比較的狭く
なるが、本発明では反応器が別のため、熱分解条件に対
する制約がない。例えば、同一反応器では、希釈比はバ
ージン原料に対して設定されるため、分解油に対する比
率にかなり高くなり、その結果、水素、メタン等のモル
分率には限界がある。また、分解温度もバージン原料の
分解条件により左右されるが、本発明では、別の反応器
で分解することにニジ、分解条件全任意に設定できる。Such high-temperature thermal decomposition of cracked oil can be achieved, for example, by using an internal heating reactor and feeding the cracked oil in multiple stages in the same reactor to decompose the cracked oil on the high temperature side. By using separate reactors for thermal decomposition as in the present invention, there are the following advantages. That is, in the same reactor, in order to match the thermal decomposition conditions for raw material virgin hydrocarbons and cracked oil, the range of selection for the thermal decomposition conditions for cracked oil is relatively narrow, but in the present invention, since the reactors are separate, , there are no constraints on the pyrolysis conditions. For example, in the same reactor, the dilution ratio is set for virgin feedstock, resulting in a much higher ratio for cracked oil, and as a result there is a limit to the mole fraction of hydrogen, methane, etc. Further, the decomposition temperature also depends on the decomposition conditions of the virgin raw material, but in the present invention, the decomposition conditions can be set arbitrarily even though the decomposition is performed in a separate reactor.

また、本発明の方法でに、既存の管式分解炉に付設して
第二反工δ器を倉設し、分解油？熱分解して収率を向上
することができる。更に本発明の利点は、このような分
解油の熱分解に工りオレフィン、ＢＴＸを得ることがで
きろため、原料炭化水素での運転をマイルドクラッキン
グとしてプロピレン、ブタジェン等のＣ３、Ｃ４オレフ
ィンをその原料が有する最大ポテンシャルまで必要に応
じて増加きせることかできる。この場合、エチレン、Ｂ
ＴＸ収率は、既存法のように単独で分解した場合よりは
低下するが、本発明では生成分解油の第二反応器でのシ
ビアなりラッキングにより、高ガス化率でかつエチレン
、ＢＴＸ収率を増加することができ、最終的にエチレン
収率全維持して、プロピレン、ブタジェン、ＢＴＸ等の
収率全既存プロセスより著しく高くすることができる。In addition, according to the method of the present invention, a second furnace is attached to the existing pipe-type cracking furnace, and cracked oil is removed. It can be thermally decomposed to improve the yield. Furthermore, the advantage of the present invention is that olefins and BTX can be obtained by thermally cracking such cracked oil, so C3 and C4 olefins such as propylene and butadiene can be produced by mild cracking operation using feedstock hydrocarbons. It can be increased as needed up to the maximum potential of the raw material. In this case, ethylene, B
The TX yield is lower than when cracking is performed alone as in the existing method, but in the present invention, by severely racking the cracked oil produced in the second reactor, a high gasification rate and ethylene and BTX yields can be achieved. can be increased and ultimately the overall ethylene yield can be maintained and the overall yield of propylene, butadiene, BTX, etc. can be significantly higher than the overall existing process.

更に、副生ずる水素及びメタンを第二反応器に供給する
ことにＬＤ、製品オ　、。Further, by-product hydrogen and methane are supplied to the second reactor.

レフイン、ＢＴＸへの転化率を大幅に増加することがで
きる。また、第一反応器で比較的シビアなりランキング
をした場合でも、分解油全第二反応器で更にシビアな分
解全行うことによジ、従来法より極めて高収率でエチレ
ン金得ることもできる。The conversion rate to Refine and BTX can be significantly increased. In addition, even if the first reactor is ranked relatively severely, ethylene gold can be obtained at a much higher yield than the conventional method by performing even more severe decomposition in the second reactor. .

このＬうに、本発明では、分解油をシビアなりランキン
グすることにより、第一反応器での原料及び熱分解条件
での制限を従来法に比し著しく低減でき、その結果、原
料及び製品面での自由度を大幅に増加することが可能と
なった。In this invention, by ranking the cracked oil in a severe manner, the restrictions on the raw materials and thermal decomposition conditions in the first reactor can be significantly reduced compared to the conventional method, and as a result, the raw materials and products can be improved. It has become possible to significantly increase the degree of freedom of

また、本発明で、第二反応器で分解油を熱分解した場合
、高温分解のため分解残渣は、カーボン質となり、器壁
への粘着性を示さず、その結果、高温分解にもかかわら
ず、熱回収が容易であるという利点も有する。In addition, in the present invention, when cracked oil is thermally decomposed in the second reactor, the cracked residue becomes carbonaceous due to high temperature decomposition and does not show stickiness to the vessel wall. It also has the advantage of easy heat recovery.

ところで、本発明において、第二反応器に供給される分
解油としては、％に限定されないが、高沸点分解油はど
、分解条件に比し、製出するオレフィン、ＢＴＸが少な
いので、第二反応器への循環費用に比し、利益が少ない
。したがって、Ｃ３以上５５０℃以下の沸点を有する分
解油全第二反応器へ供給することが好せしい。この分解
油は、また、ＢＴＸ　？］−含んで供給しても、１だＢ
ＴＸ　ｉ分離して供給しても工い。特に、キシレン等が
製品として望ましい場合は、ＢＴＸ　ｆｆ分離するのが
好ましいが、ベンゼンを望む場合ＶＣハＢＴＸ　ｉ含ん
だまま第二反応器へ供給することにより、トルエン、キ
シレンの脱メチル反応によるベンゼンの生成と、分解油
の熱分解にニジ、ベンゼンの収率が、増加すると共に純
度も増し、ＢＴＸの分離コストが著しく低下するという
利点がある。また、取扱いやすくするため、水素化処理
金してもよい。By the way, in the present invention, the cracked oil supplied to the second reactor is not limited to %, but since the olefin and BTX produced are small compared to the cracking conditions, such as high boiling point cracked oil, the second reactor is The profit is small compared to the circulation cost to the reactor. Therefore, it is preferable to supply all cracked oils having a boiling point of C3 or higher and 550°C or lower to the second reactor. Is this decomposed oil also BTX? ]-Even if you include it and supply it, it is 1 B
It is also possible to separate the TXi and supply it. In particular, if xylene or the like is desired as a product, it is preferable to separate the BTX ff, but if benzene is desired, benzene can be produced by the demethylation reaction of toluene and xylene by feeding the VC containing the BTX i to the second reactor. This method has the advantage that the yield of benzene increases and the purity of benzene increases, and the cost of separating BTX significantly decreases. Further, in order to make it easier to handle, hydrogenated gold may be used.

従来のナフサ分解では、１５〜２０％の分解油（ＢＴＸ
を除く）が生成しているが、本発明の方法によれば、第
三反応器を付設し、この生成油を熱分解することにニジ
、これらの燃料としてしか利用できなかった分解油も６
０〜８０％が有用なガス成分（エチレン、ＢＴＸ等）に
転化できる。In conventional naphtha cracking, 15-20% cracked oil (BTX
However, according to the method of the present invention, by attaching a third reactor and thermally decomposing the produced oil, the cracked oil that could only be used as fuel can also be
0-80% can be converted into useful gas components (ethylene, BTX, etc.).

以上説明した工うに、本発明は、熱分解油の分解特性に
着目し、熱分解油を、別の反応器でニジ高温条件で分解
することｔ−特徴としている。As explained above, the present invention focuses on the decomposition characteristics of pyrolysis oil, and is characterized by decomposing the pyrolysis oil under high temperature conditions in a separate reactor.

すなわち、分解油は、まだオレフィン、ＢＴＸ　等へ転
換するポテンシャル金有しているが、単に、原料バージ
ン炭化水素と一緒に、リサイクルして、熱分解しても、
原料バージン炭化水素の分解条件では、分解油の重縮合
ポテンンヤルの方が大きく、その結果、コーキングが助
長され、かえって、収率は低下する。分解油を熱分解す
るためには、活性化エネルギーの高いＣ−Ｃ結合の切断
が必要なため、高温はど好ましいが、バージン原料も同
時に高温で分解することは、管式分解炉では困難であり
、内熱式反応器音用いた場合には、必要な熱エネルギー
の増加、製品構成のエチレンへの集中が生じ選択性に乏
しいという問題がある。本発明では、反応器を別にして
、分解油を熱分解することにより、上記の問題ｔＳ決す
ると共に、第一反応器でのバージン原料の熱分解条件と
の組合せにエリ、製品構成音調整できることを特徴とし
ている。That is, cracked oil still has the potential to be converted into olefins, BTX, etc., but even if it is simply recycled and pyrolyzed together with raw material virgin hydrocarbons,
Under the cracking conditions of raw material virgin hydrocarbons, the polycondensation potential of the cracked oil is greater, and as a result, coking is promoted and the yield is reduced. In order to thermally decompose cracked oil, it is necessary to break C-C bonds with high activation energy, so high temperatures are preferable, but it is difficult to simultaneously decompose virgin raw materials at high temperatures in a tube cracking furnace. However, when an internal heating reactor is used, there are problems in that the required thermal energy increases, the product composition concentrates on ethylene, and selectivity is poor. In the present invention, by thermally decomposing the cracked oil in a separate reactor, the above problem can be solved, and the product composition sound can be adjusted in combination with the thermal decomposition conditions of the virgin raw material in the first reactor. It is characterized by

更に、第二反応器に、第一反応器で副生じた水素、メタ
ン全供給し、分解油全水素、メタンの存在下で熱分解す
ることに↓ジ分解油のガス化率ヲアげると共に、オレフ
ィン、ＢＴＸ等の収率増加をはかることができるのも、
本発明の特徴である。Furthermore, all of the hydrogen and methane produced by the first reactor are supplied to the second reactor, and the cracked oil is thermally decomposed in the presence of all the hydrogen and methane. It is also possible to increase the yield of olefins, BTX, etc.
This is a feature of the present invention.

次に本発明の方法を実施態様例にエリ詳細に説明する。Next, the method of the present invention will be explained in detail using embodiment examples.

第１図は、本発明の方法を工業的に適用した場合の一実
施態様例の例示図である。これは単に説明のためであっ
て何ら本発明全制限するものではない。第１図において
、原料炭化水素１は、まず第一反応器２に入ジ、熱分解
される。FIG. 1 is an illustrative diagram of an example of an embodiment in which the method of the present invention is applied industrially. This is merely for illustration and is not intended to limit the invention in any way. In FIG. 1, a raw material hydrocarbon 1 first enters a first reactor 2 and is thermally decomposed.

該第−反応器２としては、通常の炭化水素の熱分解装置
であれば、特に制限はなく、管式スチームクラッカー、
内熱式分解炉等が利用できる。The first reactor 2 is not particularly limited as long as it is a normal hydrocarbon thermal decomposition device, and may be a tubular steam cracker,
Internal heating type decomposition furnace etc. can be used.

その熱分解装置の形式にエリ、付帯設備が必要となるが
、図では省略しである。第一反応器２を出た反応流体６
μ、急冷装置４に入ジ、急冷　′されると共に熱回収さ
れる。該急冷装置４としては、例えば、管内外の二流体
間で熱交換する間接急冷熱交換器等がある。急冷装置４
を出た反応流体５は、気液分離装置６に入り、分解ガス
及びスチーム７と分解油８に分離する。次に、分解油８
は、所定の圧力まで加圧し第二反応器９に送られる。第
二反応器９はその上部に燃焼部１０を有し、燃焼部１０
ｉＣは酸素１１及び燃料１２、スチーム１５が供給され
て、燃焼し、高温燃焼ガス流１４をつくる。該燃料とし
ては、Ｈ，、ＣＯ、（！Ｈ，等の可燃ガスからアスファ
ルトや分解残虐等の重質炭化水素まで幅広く選択できる
。スチームは、Ｈ８、ＣＯ等を燃料とする時は、必ずし
も必要ないが、重質炭化水素を燃料とする時に：ｌｊ、
燃焼条件の改善とコーキング防止のために、供給される
ことが好ましい。このスチームは、単独でも、あるいは
酸素１１や燃料１２と混合して供給したり、燃焼部１０
の器壁保護及びコーキング抑制のために、器壁に沿って
供給する等の方法がある。高温燃焼ガス流１４は、ライ
ン１５からの水素、メタンと混合後、第二反応器９に入
り、前述の分解油８と直接接触して混合し、分解油は急
速に加熱きれて分解し、エチレン、ＢＴＸ等に転換する
。第二反応器９から出た反応流体１６は、急冷装置１７
に入り急冷されると共に熱回収される。該急冷装置とし
ては、ＡｉＪ記（４）と同じく、１ｉ８Ｊ猛急冷熱交換
器あるいは直接急冷器等がある。急冷装置１７を出た反
応流体１８は、次にガンリン分留塔１９に入り、分解残
油２０と分解カス及びスチーム２１に分離され、分解残
油は、燃焼部１０への供給燃料１２あるいはプロセスス
チーム等の熱源として用いられる。−力、分解ガス及び
スチーム２１は高温分離系２２に入り、分解ガス２５、
プロセス水２４、ＢＴＸ　２５及び分解ガソリン２６に
分離でれる。分解ガソリン２６は、第一反応器２からの
分解油８と一緒に、第二反応器９に送られ分解される。Depending on the type of pyrolysis equipment, additional equipment is required, but these are omitted in the figure. Reaction fluid 6 leaving the first reactor 2
μ, the heat is transferred to the quenching device 4, where it is quenched and the heat is recovered. Examples of the quenching device 4 include an indirect quenching heat exchanger that exchanges heat between two fluids inside and outside a tube. Rapid cooling device 4
The reaction fluid 5 that has exited enters a gas-liquid separator 6 and is separated into cracked gas and steam 7 and cracked oil 8. Next, cracked oil 8
is pressurized to a predetermined pressure and sent to the second reactor 9. The second reactor 9 has a combustion section 10 in its upper part.
The iC is supplied with oxygen 11, fuel 12, and steam 15 and combusts to produce a hot combustion gas stream 14. The fuel can be selected from a wide range of sources, from flammable gases such as H, CO, (!H, etc.) to heavy hydrocarbons such as asphalt and decomposition. No, but when using heavy hydrocarbons as fuel: lj,
It is preferably supplied to improve combustion conditions and prevent coking. This steam may be supplied alone or mixed with oxygen 11 and fuel 12, or may be supplied to the combustion section 10.
In order to protect the vessel walls and suppress caulking, there are methods such as feeding along the vessel walls. After mixing with hydrogen and methane from line 15, the hot combustion gas stream 14 enters the second reactor 9, where it directly contacts and mixes with the cracked oil 8, which is rapidly heated and decomposed. Converts to ethylene, BTX, etc. The reaction fluid 16 coming out of the second reactor 9 is transferred to a quenching device 17
It is rapidly cooled and the heat is recovered. The quenching device may be a 1i8J rapid cooling heat exchanger or a direct quenching device, as in AiJ (4). The reaction fluid 18 leaving the quenching device 17 then enters the Ganlin fractionator 19 and is separated into cracked residual oil 20, cracked scum and steam 21, and the cracked residual oil is used as fuel 12 to be supplied to the combustion section 10 or as a process Used as a heat source for steam, etc. - power, cracked gas and steam 21 enter the hot separation system 22, cracked gas 25,
It is separated into process water 24, BTX 25 and cracked gasoline 26. The cracked gasoline 26 is sent to the second reactor 9 together with the cracked oil 8 from the first reactor 2 and is cracked.

−力、第一反応器からの分解ガス及びスチーム７は、プ
ロセス水２７を分離後、第二反応器からの分解ガス２３
と一緒に製品分離・請人装置ｔ２８に導入される。該製
品分離精製装置２８では、水素及びメタン２９、エチレ
ン、プロピレン、ブタジェン等のオレフィン５０、エタ
ン、プロパン、ブタン等の軽質パラフィンガス５１及び
Ｃ５工９重質の成分３２に分離される。このうち、水素
及びメタン２９は、必要に応じて一部プロセス用燃料等
として、ライン５３から抜き出すと共に、ライン１５全
通して、第二反応器９に供給される。また、軽質パラフ
ィンガス５１は必要なら燃料として利用するが、第一反
応器２又は第二反応器９に供給して熱分解される。Ｃ３
Ｌｔ）重質の成分５２ｉｊ分解油８、及び２６と共に、
第二反応器へ供給されて、熱分解される。- the cracked gas 23 from the second reactor after separation of the process water 27;
It is introduced into the product separation/contractor device t28 together with the product. In the product separation and purification device 28, the product is separated into hydrogen and methane 29, olefins 50 such as ethylene, propylene and butadiene, light paraffin gases 51 such as ethane, propane and butane, and C5-9 heavy components 32. Among these, hydrogen and methane 29 are partially extracted from the line 53 as process fuel etc. as needed, and are supplied to the second reactor 9 through the entire line 15. Further, the light paraffin gas 51 is used as fuel if necessary, but is supplied to the first reactor 2 or the second reactor 9 and thermally decomposed. C3
Lt) along with heavy components 52ij cracked oil 8 and 26,
It is fed to a second reactor and thermally decomposed.

なお、第１図には、特に示していないが、ＣＯ！及びｌ
（、Ｓの酸性ガスに、常法通り製品分離精製装置２８の
前で除去される。Although not particularly shown in FIG. 1, CO! and l
(, S) is removed in front of the product separation and purification device 28 in a conventional manner.

以上第１図ＶＣは、第一反応器からの分解油を特に分離
することなく、第二反応器へ供給する場合の実施態様例
金示したが、前にも述べた工うに、ＢＴＸ留分金分離し
、沸点が５５０℃以上の重質炭化水素を除いて第二反応
器に供給しても↓い。その場合、第二反応器から出た反
工し流体は、急冷後、第一反応器からの急冷ガスと一緒
にして処理することができる。更に、第一反応器が内熱
式反応器の場合には、第−反工６器の分解条件に応じて
、第二反応器からの反応流体を、第一反応器入口、急冷
装置入口等に供給することもできる。Above, Figure 1 VC shows an example of an embodiment in which the cracked oil from the first reactor is supplied to the second reactor without being particularly separated. It is also possible to separate the gold, remove heavy hydrocarbons with a boiling point of 550°C or higher, and then feed it to the second reactor. In that case, the milling fluid leaving the second reactor can be treated after quenching together with the quench gas from the first reactor. Furthermore, if the first reactor is an internal heating type reactor, depending on the decomposition conditions of the first reactor, the reaction fluid from the second reactor is transferred to the first reactor inlet, quenching device inlet, etc. It can also be supplied to

（発明の効果） 以上詳細に説明したように、本発明は従来技術全凌駕す
る以下の特徴を有する。すなわち、原料炭化水素を第一
の反応器で熱分解し、生成した分解油を反応に必要な熱
が燃焼ガスにより直接供給される内熱式の第二反応器に
供給して、必要に応じて、第一の反応器で副生ずる水素
及びメタンの存在下に、第一の反応器工りも高温で熱分
解することにエリ （１）　従来燃料用としてしか評価されなかった分　、
。(Effects of the Invention) As described above in detail, the present invention has the following features that surpass all conventional techniques. That is, feedstock hydrocarbons are thermally decomposed in a first reactor, and the resulting cracked oil is supplied to a second internal heating type reactor where the heat necessary for the reaction is directly supplied by combustion gas, and as needed. Therefore, in the presence of hydrogen and methane produced as by-products in the first reactor, the first reactor also undergoes thermal decomposition at high temperatures (1).
.

解油から、高い収率でオレフィン及びＢＴＸ２．（得る
ことができ、従来法に比べ著しく高い製品収率を得るこ
とができる。From cracked oil, olefins and BTX2. (It is possible to obtain a significantly higher product yield than the conventional method.

（２）　第一の反応器で、副生じた水素金、第二反応器
に供給することにより、従来コーキングしていた分解油
成分もガス化することができ、収率を大幅に高めること
ができる。(2) By supplying the hydrogen gold by-produced in the first reactor to the second reactor, the cracked oil component that was conventionally coked can also be gasified, significantly increasing the yield. can.

（３）　第一の反応器で副生じたメタンを第二反応器に
供給することにエリ、過剰の水素化分解を抑制し、水素
の効果を補完すると共に、メタンからのオレフィン生成
反応にエリ、メタンをより有価な製品に転化することが
できる。(3) There is an advantage in supplying the methane by-produced in the first reactor to the second reactor, suppressing excessive hydrogenolysis, complementing the effect of hydrogen, and improving the olefin production reaction from methane. , methane can be converted into more valuable products.

（４）　第二の反応益金、第一の反応器と分離して熱分
解することにエリ、第一の反応器の反応条件と切り離し
て分解条件を設定できる。その結果高温で、水素、メタ
ン濃度の高い条件での熱分解が可能である。また既存の
管式分解炉に付設して収率向上をはかることができる。(4) Since the second reaction profit is thermally decomposed separately from the first reactor, the decomposition conditions can be set separately from the reaction conditions of the first reactor. As a result, thermal decomposition can be performed at high temperatures and under conditions of high hydrogen and methane concentrations. It can also be attached to an existing tube cracking furnace to improve yield.

（５）　第一反応器でマイルドクランキングしてＣ１、
Ｃ４成分の収率全増加嘔せた場合、分解油も増加するが
、第二反応器で、シビアなりラッキングすることにエフ
高いガス化率全達成できる。また、第一反応器で比較的
／ビアなりラッキング全行い、生成した分解油全第二反
応器で更に苛酷度の高い分解を行い、極めて高いエチレ
ン収率全得ることもできる。また、比較的、分解しにく
い重質炭化水素からも、第一反応器でのマイルドな分解
と第二反応器での分解油のシビアな分解にニジ、高いオ
レフィン収率が得られる。この工うに、第一反応器での
分解条件に対する選択性が増し、原料及び製品構成面で
の自由度が著しく増加する。(5) C1 by mild cranking in the first reactor;
When the total yield of C4 component increases, the cracked oil also increases, but in the second reactor, even with severe racking, a high gasification rate can be achieved. In addition, it is also possible to perform all of the relatively/via racking in the first reactor and perform even more severe decomposition of all the generated cracked oil in the second reactor to obtain an extremely high overall ethylene yield. Furthermore, even from heavy hydrocarbons that are relatively difficult to decompose, a high olefin yield can be obtained due to the mild decomposition in the first reactor and the severe decomposition of cracked oil in the second reactor. In this way, selectivity with respect to the decomposition conditions in the first reactor is increased, and the degree of freedom in terms of raw materials and product composition is significantly increased.

（６）　高温分解のため反応時間が短く、しかも処理量
が少ないため、反応器は小型でよく設備費の増加がほと
んどない。(6) Since the reaction time is short due to high-temperature decomposition and the throughput is small, the reactor can be small and there is almost no increase in equipment costs.

（７）　高温分解のため、分解残渣は、粘着性が少なく
取り扱いやすい。その結果、高温流出ガスからの熱回収
が可能である。(7) Due to high temperature decomposition, the decomposition residue has less stickiness and is easy to handle. As a result, heat recovery from the hot effluent gas is possible.

（８）第一の反応器が、内熱式反応器である場合には、
第二反応器出口ガスを第一の反応器入口に供給して、第
一反応器での分解用熱源として利用することにニジ、第
二反応器出口ガスのもつ高い熱エネルギーを有効に活用
できる。(8) If the first reactor is an internal heating reactor,
By supplying the second reactor outlet gas to the first reactor inlet and using it as a heat source for decomposition in the first reactor, the high thermal energy of the second reactor outlet gas can be effectively utilized. .

（９）　ＢＴＸＯ中でも籍に、ベンゼンを製品として望
む場合ＶＣは、ＢＴＸ　１に分解油から分離せず、第二
反応器に分解油を供給することにエリ、ベンゼンの収率
及び純度を上げると共に、製品分離が容易になる。(9) When benzene is desired as a product in BTXO, VC is effective in supplying cracked oil to the second reactor without separating it from the cracked oil in BTX 1, increasing the yield and purity of benzene. , product separation becomes easier.

（実施例〉 以下実施例について述べるが、これらは単に説明のため
であって何ら、本発明を制限するものではない。本実施
例は原料として中東系ナフサ（沸点４０〜１８０℃）ｔ
″用いて、管式分解炉で７５０〜８５０でスチームクラ
ンキングして生成しｆｃ分解油を、次に、内熱式反応器
で分解した時の成績金示したものである。内熱式反応器
の燃料としては、中東系減圧残油（比重１．０２．８分
４．５％、流動点４０℃）′ｔ″使用し、まず反応器の
上方に設けられた通常のバーナータイプの燃焼器で５０
０℃以上に予熱したスチームを周囲から吹き込みながら
、上記減Ｆｆ：、残油全酸素にて燃焼し、スチーム全含
む高温〃ス全発生させた。次に燃焼器後流で反応器の直
上部に、５００℃程度に加熱した水素及びメタンを吹き
込み高温ガスと混合した。史にこの高温ガスは燃焼器の
直下部に設けられた反応器ＶＣ入り、反応器側壁から供
給きれる分ＶＭ、油と均一に混合され、該分解油を熱分
解した後、反工６生成物を水にて外部から間接的に冷却
し、生成物を測定した。また、滞留時間は反応器の容積
と反応条件エリ計算にてめた。(Example) Examples will be described below, but these are merely for explanation and do not limit the present invention.This example uses Middle Eastern naphtha (boiling point 40 to 180°C) as a raw material.
The results show the results when the FC cracked oil produced by steam cranking at 750 to 850 in a tube cracking furnace was then decomposed in an internal heating reactor. Middle East vacuum residual oil (specific gravity 1.02.8 min 4.5%, pour point 40°C) was used as the fuel for the reactor, and first, it was burned in a normal burner type installed above the reactor. 50 in a bowl
While blowing steam preheated to 0° C. or higher from the surroundings, the residual oil was combusted in all oxygen, and high temperature gas containing all steam was completely generated. Next, hydrogen and methane heated to about 500° C. were blown into the reactor directly above the combustor and mixed with the high-temperature gas. Historically, this high-temperature gas enters the reactor VC installed directly below the combustor, is uniformly mixed with VM and oil as much as can be supplied from the side wall of the reactor, and after thermally decomposing the cracked oil, reactor 6 products are produced. was indirectly cooled externally with water and the product was measured. In addition, the residence time was determined by calculating the volume of the reactor and the reaction conditions.

第−表は、原料とした中東系ナフサの管式分解炉での分
解時の平均的な分解成績である。Table 1 shows the average cracking results when Middle Eastern naphtha used as raw material was cracked in a tube cracking furnace.

第二衣の比較例は、生成した分解油を、原料ナフサと同
一温度条件二７５０〜８５０℃で分解した時の値でおり
、実施例は、１０００℃付近で熱分解した時の分解成績
である。第二衣に４ 示す工うに、ｆＩＸ科と同一温度条件の分解では、軽質
ガス、オレフィン及びＢＴＸへの転換率がＢＴＸを除い
た分解油に対する比率で６０％以下なのに対し、実施例
に示す工うに、原料エリ高温で分解することＶＣより６
０％以上の転換率が得られることがわかる。実施例２は
、更に分解温度を高くした場合であり、転換率は更に増
加する。The comparative example of the second coating shows the values obtained when the generated cracked oil was decomposed at the same temperature conditions as the raw naphtha at 2,750 to 850°C, and the examples show the decomposition results when it was thermally decomposed at around 1000°C. be. The process shown in Section 4 shows that in cracking under the same temperature conditions as fIX, the conversion rate to light gas, olefin and BTX is less than 60% of the cracked oil excluding BTX, whereas the process shown in Example Sea urchin, raw material Eri decomposes at high temperature than VC6
It can be seen that a conversion rate of 0% or more can be obtained. Example 2 is a case where the decomposition temperature is further increased, and the conversion rate is further increased.

第二衣に示きれるように、製品中のＢＴＸの純度も、原
料分解油に比べて、著しく高くなることがわかる。なお
、分解油全原料油と混合して第−表と同様な条件で、管
式分解を行ったところ、コーキングが激しく、定常的な
データ金得ることができなかった。As shown in the second column, the purity of BTX in the product is also significantly higher than that of the raw cracked oil. Incidentally, when the cracked oil was mixed with the total raw material oil and subjected to pipe cracking under the same conditions as shown in Table 1, coking was severe and steady data could not be obtained.

収率（ｗｔ％） Ｈ，１０Ｈ，１５ ０、Ｈ，２ｆ３ Ｃ，Ｈ６５ （分解ガソリン１５　Ｉ　）Yield (wt%) H, 10H, 15 0, H, 2f3 C, H65 (Cracked gasoline 15 I)

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１区は本発明の一実施例のフロー？示す。 復代理人　内　１）　明 復代理人　萩　原　亮　− Is the first section a flow of an embodiment of the present invention? show. Among the sub-agents: 1) Akira Sub-agent Ryo Hagi Hara -

Claims (1)

【特許請求の範囲】 炭化水素を熱分解して、石油化学製品を製造する方法に
おいて、原料の炭化水素を、第一の反応器で熱分解し、
生成した分解油を、反応に必要な熱が、燃焼ガスにエフ
直接供給される、内熱式の第二反応器に供給し、 第一の反応器ニジも、高温で熱分解することを特徴とす
る、炭化水素から石油化学製品を製造するための熱分解
法。[Claims] A method for producing petrochemical products by thermally decomposing hydrocarbons, the raw material hydrocarbons being thermally decomposed in a first reactor,
The generated cracked oil is supplied to a second internally heated reactor in which the heat necessary for the reaction is directly supplied to the combustion gas, and the first reactor is also characterized by thermal decomposition at a high temperature. A pyrolysis method for producing petrochemical products from hydrocarbons.