JPS60224763A - 高温用オ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の分野） 本発明は、耐硫化、耐応力腐食割れ性にすぐれた高温用
オーステナイト鋼、特にＣｌ−２Ｓの共存する３５０°
Ｃ以上の高温環境下で使用するに適する高温用オーステ
ナイト鋼に関する。

（従来技術） 従来、３５０℃以上の高温で使用される圧力容器あるい
は高圧配管用に用いられる高温高圧用の規格鋼には、例
えば、ＪＩＳ　５ＵＳ３０４．３０４８．３１６．３１
６）１．３２１゜３２１１１、　３４７．　３４７１１
．　３１０．　八１ｌｏｙ　８００．　Ａ１１ｏｙ　８
００１１．Ａ１１ｏｙ　６００．八１ｌｏｙ　８２５．
　Ａ１１ｏｙ　６２５等がある。これらはいずれも高温
強度を得るためにＣ＝０．０４〜０．０８と高Ｃである
。

ところで、石炭液化、ガス化といった石炭転換プラント
や劣質重油の水素化脱硫などのプラントでは３５０℃以
上、通常は４５０℃程度の高温の加熱炉管や配管にステ
ンレス鋼が用いられるが、石炭液化プラントは現状では
バイロフトプラント段階のものがほとんどであるため、
従来の原油直接脱硫のプラントの材料構成を参考にＪＩ
Ｓ　５ＵＳ３２１．３４７．３１６といったいわゆる１
Ｂ−８系オーステナイトステンレス鋼を主に用いている
のが現状である。

（発明の解決すべき課題） このように、石炭の液化、ガス化用を目的に開発した鉄
鋼材料あるいは規格はまだなく、しかも、石炭液化プラ
ントの場合には従来の原油直接脱硫プラントとは異なっ
た使用条件となる。すなわち、反応温度は従来の脱硫プ
ラントの４００〜４３０℃に比べ４５０〜４８０℃と高
く、圧力も従来の１００〜１３０ａ’ｔｍに比べ１５０
〜３００ａ　Ｌｍと高い。さらに、従来の原油直接脱硫
の場合は、一旦脱塩処理を経てから脱硫されるため、塩
分、固形分がかなり除去された流体を処理することにな
るのに対し、主として石炭さらには液化溶剤あるいは触
媒に由来する塩分が比較的多量に混入している石炭液化
プロセスでは、石炭が固体であるため塩分の除去はむず
かしく、固形分（灰分など）も多量にプラント流体に含
まれることとなる。かかる使用条件は、材料にとって従
来想定されることのなかった程かなり苛酷なものと禽え
られる。

さらに、液体中に含まれる塩分、固形分のため反応管、
配管、容器等の内壁面に塩化物、硫化物を含む固形分が
付着すると、プラントの昇温あるいは降温時、たとえば
起動あるいは停止時に、硫化物に起因するボリヂオン酸
応力腐食割れに加え、塩化物による応力腐食割れも生ず
る危険性がある。このような塩化物、硫化物を含む固形
分の付着は高温部で生じやすく、特に３５０℃以上で付
着したものは固着力が強く容易に洗い流されない。また
、３５０°Ｃ以上の部分では材料に鋭敏化（粒界にＣｒ
炭化物が析出）を生し易く、ポリチオン酸の応力腐食割
れおよび塩化物による応力腐食割れに対する感受性が高
まる。したがって、定常運転時以外に生ずるこれら応力
腐食割れに対する抵抗性が必要となる。

このように石炭液化プラントの高温部位に用いるステン
レス鋼は、従来の重油直接脱硫プラントに使用する場合
に比べ、各種の性能を併わせ備えたものである必要があ
る。このような材質的な要請は、石炭ガス化プラントの
各種熱交換器や、劣質重油の水素化脱硫などのプラント
においても同様のものであり、良好なステンレス鋼の開
発が望まれている。

従来からポリチオン酸による応力腐食割れは、低Ｃ化ま
たは安定化元素（ＴｉやＮｂ）をＣの当量比以上に添加
し安定化することが対策として知られており、いくつか
の特許もみられる。また、Ｃ７！−によるＳＣＣ（応力
腐食割れ、以下同じ）に対しては高Ｎｉ化などが有効と
されており、それによる特許もいくつかすでに報告され
ている。しかし従来は同一部位で、ポリチオン酸による
ＳＣＣおよびＣｌ−によるＳＣＣの双方が同時に問題と
なる環境はなく、またそれに応じた材料の開発もなされ
ていなかった。

例えば、特開昭５２−１０８３１６号にはＮｉ：２０〜
３０％、Ｃｒ　：　２０〜３０％の高温純水用ステンレ
ス鋼が開示されている。同じく特開昭４８−７３３２１
号には旧：２０〜３０％、Ｃｒ　：　２３〜３０％の海
水中での耐孔食性にすぐれたステンレス鋼が開示されて
いる。しかしながら、これらはいずれも組成的に４％ま
でのＭｏを含み、しかもＣｌ−イオンの存在下で使用す
ることを考えており、ｃｐ−とＳとが共存する環境下で
の応力腐食割れについては述べられていない。

一方、ポリチオン酸ＳＣＣに対する抵抗性を高めたもの
としては、例えば特開昭５０−６７２１５号に開示され
た重油脱硫用ステンレス鋼があるが、これはＮｉ：６〜
２５％、Ｃｒ：１５〜３０％であって、Ｓのみ存在の環
境用と名えられ、Ｃ７！−によるＳＣＣについては念頭
にない。

このように、従来は、ＣＩ−とＳとが共存する環境が想
定されなかったこともあって、その分野での材料開発は
ほとんどなされていなかったのである。

しかしながら、すでに述べたように、石炭液化、ガス化
のように両者の共存環境が現実に想定されるようになっ
た現在、そのような環境でも十分−（え得る新規な材料
の出現が強く希求されている。

すなわち、たとえば、在来の原油直接脱硫プラントでは
事前に脱塩処理が行われるため、Ｃ１−は３ｐｐｍ程度
以下になっている。したがってポリチオン酸による応力
腐食割れは問題となるが塩化物による応力腐食割れに対
する配慮は少ない。また、Ｃｌ２−による応力腐食割れ
は化学プラ／１・、原子カプラントなどで多数知られて
いるが、ポリチオン酸による応力腐食割れを同時に配慮
する必要はなかった。

しかしながら、石炭の液化、ガス化では、石炭に０７！
−とＳが同時に存在する。また、劣質重油においても高
粘度骨が多くなると脱塩に困難が伴いＣｌとＳを同時に
含む形で流体を処理する必要がでてくる。これら劣質原
料処理プラントでは通常、ＣＩ２上１０ｐｐｍ　、　Ｓ
≧３ｏｐｐｍを含む流体を処理する。ことにＳは反応触
媒の１ｆ！として投入されることもあり、ＣＺ−とＳと
の共存環境の出現は避けられない。その場合、Ｃｌ−が
どの表面部位でも１０ｐｐｍ程度である限り余り問題は
４１−シないが、反応には加熱が伴うため昇温部位、降
温部位では、ＣＩ−は濃縮する。

濃縮度はプラントにより異なるが、１００−１０００倍
の濃縮は容易に生ずる。ことに、劣質原料のため配管系
の内壁面への固形分の析出何着が牛しゃず＜、一旦析出
が牛しるとそれらは容易には洗い流されないため、濃縮
は生しやすくなる。ががる事情は石炭転換プラントにお
いＣも同様である。したがって、ＣＩ−とＳとの共存環
境は原油直接脱硫プＤセスにあゲＣも今後大きな問題と
なる可能性がある。

（発明の目的） 本発明の第１の目的は、このような新たなエネルギー源
の質の低下により必要性が生じている分野において高温
で使用される新規な材料を提供することである。

本発明の別の目的は、高温での使用中の組織安定性、耐
食性つまり耐硫化性および耐応力腐食割れ性を併せて具
備した新規なステンレス鋼を提供することである。

さらに本発明の別の目的は、ＣＩ−１Ｓの共存する３５
０℃以上、一般には４５０　℃以上の高温環境下で使用
する耐硫化、耐応力腐食割れ性にすくれた高温用オース
テナイトステンレス鋼を提供することである。

さらに本発明の別の目的は石炭液化あるいはガス化プラ
ント用の４００℃以上の高温、１３０ａｔｍ以上の高圧
下でかつＣ１−１ｓの共存する環境下で使用する耐硫化
、耐応力腐食割れ性にずくれた高温用オーステナイトス
テンレス鋼を提供することである。

（発明の要約） ここに、本発明は重量％で、 Ｃ：　０．０２％以下、Ｓｉ　：　１．０　％以下、Ｍ
ｎ　：　２．０％以下、ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ　：
　１８〜３５％、 Ｃ（％）とＮｉ（％）は次式を満足し、残部Ｆｅおよび
付随不純物 から成る組成を有する、Ｃ７！−１Ｓの共存する３５０
℃以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ
性にすくれた高温用オーステナイトステンレス鋼である
。

本発明の別の特徴によれば、上記鋼組成は、さらに必要
に応じＴｉおよびＮｂの１種または２種を合計で１．０
％以Ｆ含有してもよく、特に、この場合にはＣ含有量は
０．０３％以下であってよく、Ｃ（％）およびＮｉ（％
）を下記関係式を満足するように規制する。

本発明のさらに別の特徴によればいずれの場合にあって
も、耐硫化性をさらに向上させるために０．５０％以下
のＡＱを添加してもよい。また、いずれの場合にあって
も、特に塩化物による耐応力腐食割れ性をさらに改善さ
セるために０．１〜４．０％のＭｏを添加しでもよい。

かくして、本発明によれば、その目的とする耐硫化性の
改善は高温高圧下での耐硫化性を必要とするため、基本
的には高Ｃｒ化により達成するのであり、必要に応しハ
Ｑ添加によりさらに向上させる。一方、耐塩化物応力腐
食割れ性は低Ｃ１高Ｃｒ、高Ｎｉ化の複合効果によりさ
らに必要に応じＭｏ添加により向−Ｌさせ、また、耐ポ
リチオン酸応力腐食割れはＮｉ等他含有組成を考慮して
従来の必要量以下に低Ｃ化を図ることにより、さらに必
要に応しＴｉおよび／またはＮｂを添加してＣ安定化を
図ることにより改善する。そしζかかる高Ｃｒ化、高Ｎ
ｉ化そして低Ｃ化による相乗的効果により、ｓ、ｃｅ−
共存下にあってもすぐれた耐硫化、耐応力腐食割れ性を
示すことができる。

なお、本発明にあっては、低Ｃのため従来鋼の場合と同
様の熱処理では高温強度が従来鋼より劣るが、しかし低
Ｃのため固溶化処理温度を低下させることができ、生成
オーステナイト組織の′細粒化がはかれるので強度もそ
の分だけ向上せしめることができる。

本発明に係る鋼は構造部材（管、板）はもらろん管、容
器のクラッド、オーバーレイ材としても極めて有用であ
る。

このように、本発明はＳ、Ｃ１−の共存下ですくれた耐
硫化、耐応力腐食割れ性を示す高温用オーステナイト鋼
であるが、その一つの特徴によれば、石炭液化、ガス化
プラント構造利用オーステナイ日岡である。

（発明の態様） ここに本発明において鋼組成および用途を前述の如く規
定した理由について述べる。以下、特にことわりのない
限り、「％」は重量％である。

Ｃ：炭素は強度向上元素として重要であるが、溶接熱影
響部や高温で長時間使用された場合に粒界に炭化物を析
出し、粒界周辺のＣｒを低下させるため応力腐食割れを
生じゃずくする。許容し得るＣ量として、０．０２％以
下であって、しかも鋼中Ｎｉｌと下記式で示す関係があ
ることが判明した。

また、Ｔｉおよび／またはＮｂのＣ安定化元素が加えら
れた場合には、許容ｃ４は０．０３％と増大さセでもよ
いが、このときは上記関係式は で表され、この式を満たず必要がある。このようにＣを
本発明にしたがって規制するごとにより、耐食性、特に
ポリチオン酸ＳＣＣ抵抗性は一段と向りする。

Ｓｉ：鋼の脱酸のために必要な元素である。しかし、あ
まり多量になると鋼のオーステナイト安定化および溶接
性に害を生ずるので本発明では１．０％以下とする。好
ましくは０．３〜１．０％である。

Ｍｎ　：ｌＩｌの熱間加工性を保持する面で必要な元素
であるが、あまり多量では耐硫化性を害し、高Ｃｒ、低
目の場合にはσ相析出も促すため２．０％以下とする。

好ましくは０．５〜２．０％である。

Ｃｒ　：　Ｃｒは鋼の耐硫化性、耐応力腐食割れ性を向
上せしめるのに重要な元素であり、少なくとも１９％以
上必要とする。高Ｃｒはど硫化腐食で生ずるスケールは
Ｃｒリッチとなり、硫化スケールの成長が抑えられ、酸
化性ガス成分（ＣＯ２、Ｈ２Ｃ）が含まれる場合には酸
化物を形成し硫化を抑制する。また、（１−による応力
腐食に対してもＣｒは表面皮膜をＣｒリッチにし、ｃｅ
−による皮膜の破壊抵抗を増すため効果を現わす。さら
にＣｒが高いほど鋭敏化も軽度となるため、ポリチオン
酸による５ＣＣ１Ｃｐ−によるＳＣＣに対する抵抗を増
す。このＳＣＣに対するＣｒの効果は低Ｃの場合により
顕著となる。

しかし、２７％を越えるとその有効性が飽和するばかり
でなくオーステナイト相の安定性に害を及ばずので、Ｃ
ｒ含有量の上限は２７％に限定する。好ましくは２１〜
２６％である。

旧：鋼のオーステナイト相を維持、安定化するのに必要
な元素である。また、硫化水素等硫化物を含む環境下で
の塩化物による応力腐食割れに対する抵抗を高めるため
にＣｒとともに必要な元素である。

このＮｉの作用はＣｒが１９％以上と高い場合にとくに
顕著に現われる。この目的のためには１８％以上のＮｉ
含有量が必要であり、多りれば多いほどよい。

しかし、あまり多量であると耐硫化性を害するし、高価
な元素でもあるので３５％以下に限定する。好ましくは
２０％以」二である。

Ｃ，！：Ｎｉとの関係式：ＣとＮｉとは次式を満足する
必要があり、ごれを外れると耐応力腐食割れ性とくに耐
ポリチオン酸ＳＣＣ性が劣化する。

ま ただし、Ｔｉおよび／またはＮｂが添加される場合には
、 を満足すればよい。

ＴｉおよびＮｔ＋：Ｇｉｌ中の炭素安定化の目的で必要
に応しとする。しかし、あまり多量の添加は相安定性、
溶接性、清浄度などの面で害があるので合計添加量を１
．０％以下に限定する。

ＡＱ：脱酸に有効な元素であり、その目的には適音０゜
０１−０．１％程度添加されているが、少量の添加で耐
硫化性を向」ニさせるので必要に応してさらに添加する
。耐硫化性向上のためには０．１　％以上の添加が望ま
しいが、０，５％を越えるとγ′析出による材質の靭性
ならびに延性の低下を生ずる。

Ｍｏ　：　ＭｏはＨ２Ｓ等硫化物を含む環境での塩化物
による応力腐食割れ抵抗性を向上させる作用があるので
、必要により０．１％以上添加してもよい。多い程効果
があるが、Ｍｏ自体高価な元素でもあり、一方、あまり
多量だと相安定性にも害があるので本発明においてはＭ
ｏを添加する場合、４．０％を上限とする。

なお、本発明においてその使用環境を［Ｓおよびｃｐ−
の共存した３５０°Ｃ以上の高温環境」と限定した理由
は、Ｓによる硫化、硫化物生成の結果化ずるポリチオン
酸によるＳＣＣは３５０℃まで昇温されない部位では通
富問題とならず、またＣｌ−によるＳＣＣは、従来、３
５０℃より低温の水存在環境下において長時間使用され
る場合に考慮されていたのみであって、これ以上の高温
環境下で使用する部材ではポリチオン酸によるＳＣＣや
硫化とともに問題にされることはなかったため、かかる
環境下で使用に適する材料がなかったからである。

なお、本発明の用途は特定的には石炭液化、ガス化プラ
ントの構造部材用、つまり加熱炉管、配管などであるが
、その信奉発明の性質上、Ｃｅ−によるＳＣＣおよびポ
リチオン酸によるＳＣＣが問題となる環境および用途に
は一般に適用可能であることは云うまでもない。

次に本発明を実施例によりさらに説明する。

犬施班 化学成分を第１表に示す一連の鋼について各種試験を行
った。まず、本発明鋼および比較鋼の一部については、
真空熔解にてインゴットを作成し、ついで鍛造、熱間圧
延、軟化焼鈍、冷間圧延を経た後、１１００℃で溶体化
処理を行い１０ｍ１厚の板を製作した。

また比較鋼については、代表的現用規格鋼をも加えた。

供試鋼阻１〜■１は本発明に係る鋼であり、供試鋼１１
ｈ１２〜２１は比較鋼である。これらを用いて耐硫化性
試験、塩化物応力腐食割れ試験、およびポリチオン酸応
力腐食割れ試験の各種の試験を実施した。

それらの結果をまとめて第２表に示す。

硫化試験での腐食減量は１８−８系の比較鋼Ｎｏ、１５
．１６．１７．２０では２３ｍｇ／ｃＪ以上であるのに
対し本発明に係る鋼ではいずれも１９．８ｍｇ／ｃＪ以
下と耐硫化性が著しく向上しているのが分かる。

塩化物応力腐食割れ試験の結果は割れの認められたもの
には×、認められなかったものには○を付した。１８−
８系の陽１５．１６．１７．２０の鋼と陽１９の鋼に割
れが認められたが、本発明に係る鋼には割れは認められ
なかった。Ｎｉ５１８％の比較鋼には割れが生している
。

同じくポリチオン酸応力腐食割れ試験でも割れの認めら
れたもにには×、認められなかったものには○を付して
示すが、比較［１２〜１８および２１には割れが発生し
たが、本発明に係る鋼ではいずれも割れが認められなか
った。またＣの低い比較鋼にも割れは認められなかった
。

これら一連の結果をグラフにまとめて第１図、第２図に
示す。図示結果からは本発明の範囲においては各耐食性
がいずれも満足されることが分かる。

図中、各添字は第１表の供試鋼南を示す。第１図にあっ
て、丸印はＴｉおよびＮｂの添加されなかった場合、三
角印はＴｉおよび／またはＮｂが添加された場合を示し
、いずれの場合も割れが発生したときは黒く塗りつふし
て示しである。また第２図にあっては、黒丸は耐硫化性
が劣る場合（腐食減量２３ｎ＋ｇ／ｃｄ＋以」−）、白
丸はそれの良好な場合をそれぞれ表わす。丸印の傍に「
×」印がついているのは同し供試鋼であってＨ２Ｓ−Ｃ
ｌ！−系でＳＣＣの発生した場合を示す。

本例における各特性試験の要領は以下の通りであった。

１）Ｍ菫化肌試眉： 石炭液化、ガス化、石油精製プラントなど還元性雰囲気
で１４２Ｓを含む環境では硫化腐食が生ずるため次の条
イ９で硫化腐食試験を行い耐硫化性を比較した。１（、
Ｓは０．１〜０．５容積％程度は通富含まれるので、試
験では０．５％１１、Ｓ含有ガスを使った。

試呈条（牛　温度　：５００℃ 圧力　：　１５０　ｋｇ／ｃｕｔ４ ガス　：■４２ヘース、０．５容積％ ＩＩ　２　Ｓ含有ガス 時間　：　２５０　ｈｒ 試験片＋３ｔｘｉｏ”×３０〕　（ｍ＋＋）平板状試験
片 試験後試験片のスケールを除去し、重量減少量を測定す
ることにより腐食量を評価した。

２）１１１例に丈−ペル２カ月浪１１月代験；石炭液化
、ガス化プラント等では塩化物が１１０００ｐｐ以上に
ａＩ＋ｉｉｉしＨ２Ｓを含む高温高圧下で塩化物による
応力腐食割れが生ずる可能性があるため次の試験条件で
実験を行った。

ｊＭＫ色件　温度　：３００°Ｃ 高温高圧水中 保持時間：　５００　ｈｒ ＣＩ−４度：１０％（ＮａＣ／とじて 添加） １１２Ｓ分圧：　］　ａＬｍ 試験片　：ＴＩＧ／８接にて溶接組織を作成した部分を
中央に して加工しＵヘン１曲 げした試験片 試験後試験片は外観および断面の光学顕微鏡観察を行い
割れの有無を調べた。

３）ポリチオン　による「　れ人狡； 石炭液化、ガス化プラント、石油精製プラントでは高温
で使用された場合に硫化物が表面に生成する。その場合
運転停止時に酸素と水分が作用するとポリチオン酸が生
成し、しばしば応力腐食割れの原因となる。そこで次の
試験条件で実験を行った。

試壁〕律し　温度　：常温 時間　：　５００　ｈｒ 試験液：純水にＳ０２およびＨ２Ｓを 飽和させた液を使用 試験片＝５５０℃Ｘ　１０００ｈｒの時効を行った後加
工しりヘンド曲 げした試験片 試験後試験片は外観および断面の光学顕微鏡観察を行い
割れの有無を調べた。

第２表　各種の試験結果 （第２表のつづき） （注）＊　Ｏ：割れ無、　×：割れ有 以上のように本発明に係る鋼は、耐硫化、耐ＳＣＣ性と
もにすくれた性質を有し各種石炭転換プラントや石油精
製プラントに有利に用いることができることが分かる。

【図面の簡単な説明】 第１図は、ポリチオン酸ＳＣＣに及ぼすＣ，Ｎｉ含有量
の効果を示すグラフ；および 第２図は、耐硫化性、耐ＳＣＣ性（Ｈ２Ｓ−Ｃ７！−含
有環境）を共に満足するＣｒ、　Ｎｉ含有領域を示すグ
ラフである。 出願人　住友金属工業株式会社 代理人　弁理士　広　瀬　童　− 第１図 Ｎｉ（＊） ｆｓ２図 Ｎｉ（に） 第１頁の続き ０発　明　者　椹　木　義　淳　尼崎市西長洲本通１央
技術研究所内 丁目３番地　住友金属工業株式会社中

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１１重量％で、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ　
   ：　２．０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ　：　１
   ８〜３５％、 Ｃ（％）とＮｉ（％）は次式を満足し、残部Ｆｅおよび
   付随不純物 から成る組成を有する、ＣＸ−、Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にすくれた高温用オーステナイトステンレス参闘。 （２）重量％で、 Ｃ：　０．０２％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ
   　；　２．０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ；１８
   〜３５％、 Ｃ（％）とＮｔ（％）は次式を満足し、ＡＱ：０．５％
   以下、 残部Ｐｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、Ｃ７！−３Ｓの共存する３５０
   ℃以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ
   性にすぐれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （３）重量％で、 Ｃ：　０．０３％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ
   　：　２．０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ＋１８
   〜３５％、 Ｃ（％）とＮ　ｉ　（％）は次式を満足し、Ｔ１および
   Ｎｂの１種または２種合計１．０％以下、残部Ｆｅおよ
   び付随不純物 から成る組成を有する、Ｃ１−１Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にすくれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （４）重量％で、 ｃ、：ｏ、ｏ３％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ
   　：　２．０％以下、Ｃｒ　：　１９〜２７％、Ｎｉ　
   ：　１８〜３５％、 Ｃ（％）とＮｉｆ％）は次式を満足し、ＴｉおよびＮｂ
   の１種または２種合計１．０％以下、Ａ（２：Ｑ、５％
   以下、 残部Ｐｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、ｃｐ−１ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にすぐれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （５）車量％で、 Ｃ：　０．０２％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ
   　：　２．０％以下、Ｃｒ　：　１９〜２７％、Ｎｉ　
   ：　１８〜３５％、 Ｃ（％）とＮｉ（％）は次式を満足し、Ｍｏ　：　０．
   １〜４．０％、 残ｅＦｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、Ｃ１”’、Ｓの共存する３５０
   °Ｃ以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割
   れ性にすぐれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （６）重量％で、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ　
   ：　２．０％以下、Ｃｒ：］９９〜２７％Ｎｔ　：　１
   ８〜３５％、 Ｃ（％）とＮｉ（％）は次式を満足し、ＡＱ７０．５％
   以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、残部Ｆｅおよび付随不
   純物 から成る組成を有する、Ｃｌ−１Ｓの共存する３５０°
   Ｃ以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ
   性にすくれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （７）重量％で、 ｃ　：　０．０３％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍ
   ｎ　：　２．０％以下、Ｃｒ　：　１９〜２７％、Ｎｉ
   　：　１８〜３５％、 Ｃ（％）と旧（％）は次式を満足し、 ＴｉおよびＮｂの１種または２種合計１．０％以下、Ｖ
   Ｉｏ　：　０．１−４．０％、 残部Ｆｅおよび付随不純物 なる組成を右する、Ｃｌ−１Ｓの共存する３５０℃以上
   の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性にす
   くれた高温用オーステナイトステンレス鋼。 （８）重量％で、 ｃ：ｏ、ｏ３％以下、Ｓｉ　：　１．０％以下、Ｍｎ　
   ：　２．０％以下、Ｃｒ：１９〜２７％、Ｎｉ　：　１
   ８〜３５％、 Ｃ（％）と旧（％）は次式を満足し、 ＴｉおよびＮｂの１種または２種合計１．０％以下、Ａ
   Ｑ：、０．５％以下、Ｍｏ：０．１〜４．０％、残部Ｆ
   ｅおよび付随不純物 から成る組成を有する、Ｃ１−１Ｓの共存する３５０℃
   以上の高温環境下で使用する耐硫化、耐応力腐食割れ性
   にすぐれた高温用オーステナイトステンレス鋼。