JPS60218611A - Zoom lens barrel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a zoom mechansim which is hardly influenced by temperature variation by using a projection part provided with a cam ring for the zoom lens ballel to control its position relative to a main tube. CONSTITUTION:The cam ring 2 which is fitted in the main tube 1 and moves lens systems 3 and 4 through the operation of a zoom pin 10 is provided with a flange part 2a so as to control the position of the cam rimg in an optical-axis direction, and this is fitted in the groove part of the main tube. A size part for control clearance DELTAC is easy to have work precision and variation in DELTAC with temperature is suppressed small, so the degree of freedom of selection of materials increases and advantages to design and work are obtained.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明はビデオカメラ等のズームレンズに係ル、特にｊ
メヲの姿勢差によるフォーカスずれやズームトルク不良
を防止するズーム機構に関する。[Detailed Description of the Invention] [Field of Application of the Invention] The present invention relates to a zoom lens for a video camera, etc.
The present invention relates to a zoom mechanism that prevents focus deviation and zoom torque failure due to differences in the posture of the eye.

〔発明の背景〕[Background of the invention]

ズームレンズのズーム部を構成するカム環は、ズーム動
作に伴い回転運動するために、これを内蔵する主筒との
間に適当なりリアランスを設定する必要がある。該クリ
アランスは、カム環の主筒に対する光軸方向の移動を規
制するものと、カム環の偏心を規制するものとがある。Since the cam ring constituting the zoom portion of the zoom lens rotates during zooming, it is necessary to set an appropriate clearance between the cam ring and the main cylinder that houses the cam ring. The clearance includes one that restricts the movement of the cam ring in the optical axis direction with respect to the main cylinder, and one that restricts the eccentricity of the cam ring.

両者のクリアランスは、光学設計により設定されるが、
特に光軸方向のカム環のガタつきを規制するカム環の軸
長と、これを内蔵する主筒の軸長の公差が厳しい。The clearance between the two is set by optical design, but
In particular, there is a tight tolerance between the axial length of the cam ring, which restricts rattling of the cam ring in the optical axis direction, and the axial length of the main cylinder that houses it.

前記カム環と主筒の軸長差によって生じるクリアランス
は、光学性能及びズーム性能を維持するために適正な範
囲に設定される。以′Ｆ＃記クリアランスと性能の関係
な第１図を用いて説明する。第１図は前記クリアランス
とレンズ性能の関係を説明するための従来ズームレンズ
ズーム部のカム環と主筒の関係を示す概要断面図である
。１は主筒、２カム穣、１６はロッド押えである。ロッ
ド押え１６は、カム環２及びその他のズーム機構を主筒
１内に組込み後、主筒１に固定される。The clearance caused by the difference in axial length between the cam ring and the main cylinder is set within an appropriate range to maintain optical performance and zoom performance. The relationship between clearance and performance will be explained using FIG. 1 below. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing the relationship between the cam ring and the main barrel of a conventional zoom lens zoom section for explaining the relationship between the clearance and lens performance. 1 is a main cylinder, 2 is a cam head, and 16 is a rod holder. The rod presser 16 is fixed to the main cylinder 1 after the cam ring 2 and other zoom mechanisms are assembled into the main cylinder 1.

前記したクリアランスは、ｆ１図ΔＣＦｃよって示され
、ｉＣはカム環１のスムーズな回動を行なうためには大
きい方が良い。しかし、ｉＣが大きいとカム環の左右の
移動（ガタっき）が大きくなシ焦点位置が変化して、所
謂ビンボクの原因となる。これはレンズのＭよ（姿勢差
ンにょシ容易に起）うる。そこでｊ（’は適正範囲が決
められ、一般にハ１０〜２０ミクロンに設定される。し
かし第１図に示す従来構造のズーム機構では、前記した
適正クリアランスを保持することができない。その原因
は加工精ｍｌ゛によるものである。The above-mentioned clearance is shown by the f1 diagram ΔCFc, and iC is preferably larger in order to allow the cam ring 1 to rotate smoothly. However, if iC is large, the horizontal movement (backlash) of the cam ring causes a large change in the focal point position, causing so-called blurring. This can easily happen due to the difference in posture of the lens. Therefore, an appropriate range for j(' is determined, and it is generally set at 10 to 20 microns.However, with the zoom mechanism of the conventional structure shown in Fig. 1, it is not possible to maintain the above-mentioned appropriate clearance.The reason for this is due to machining. It is due to the essence.

、　カム環及び主筒の軸長１２ｘ、Ｌｚが長いために、
加工精度のバラツキが大すく、両者の軸長の差として決
まるｌＣのバラツキが大きくなる。, Because the axial length of the cam ring and main cylinder is 12x, Lz is long,
The variation in machining accuracy is large, and the variation in IC determined as the difference between the axial lengths of the two becomes large.

現状この対策として主筒Ｌ２を予め長めに加工し、ロッ
ド押え１６とカム環２の間忙スペーサを介して調整し、
適正クリアランスを得ている。Currently, as a countermeasure to this problem, the main cylinder L2 is machined to be longer in advance, and the gap between the rod holder 16 and the cam ring 2 is adjusted via a spacer.
Appropriate clearance has been obtained.

一方、近年カメラの小型・軽量化のニーズに答え、前記
主筒をプラスチ、りにて製作されるようになってきた。On the other hand, in recent years, in response to the need for smaller and lighter cameras, the main barrel has come to be made of plastic or resin.

今、第１図主筒をプラスチックにて構成された場合を考
える。この場合の最も顕著な弊害は、環境温度変化に伴
う線膨張差である。プラスチックの線膨張係数はカム壌
構成材であるアルミニタムの１．５倍大きい。このため
例えば２０℃の場所から、冬のスキー場（−１０℃と仮
定する）にカメラが置かれた場合、主筒の収縮量はカム
環の収縮より大きく、前記した適正クリアランスＪＣを
大幅に縮少する収縮量となる。Now, consider the case where the main cylinder in Figure 1 is made of plastic. The most significant disadvantage in this case is the difference in linear expansion caused by changes in environmental temperature. The coefficient of linear expansion of plastic is 1.5 times larger than that of aluminum, which is a constituent material of the cam layer. For this reason, for example, if a camera is placed from a place at 20 degrees Celsius to a winter ski resort (assumed to be -10 degrees Celsius), the amount of contraction of the main cylinder will be greater than that of the cam ring, and the above-mentioned appropriate clearance JC will be significantly exceeded. The amount of shrinkage decreases.

この収縮量の大きさは、主筒の全長Ｌ２が直接関与する
ために大きくなるものである。したがって前記したよう
にカム環のスムーズな回動が得られない。また、逆に環
境温度の高い場所では、主筒の膨張が大よくなるためｉ
Ｃは適正り９アツンスを大幅に起え、＃記した姿勢差に
よるフォーカスずれが発生する。そこで従来構造では前
記したスペーサの代わシにバネを介して対策を行なって
いる。The magnitude of this contraction increases because the total length L2 of the main cylinder is directly involved. Therefore, as described above, smooth rotation of the cam ring cannot be achieved. Conversely, in places with high environmental temperatures, the expansion of the main cylinder increases, so i
In case of C, the accuracy of 9 is significantly increased, and focus shift occurs due to the posture difference noted in #. Therefore, in the conventional structure, a spring is used instead of the spacer described above.

しかし、前記した従来ズームレンズは以下に示す種々の
欠点を有しているへ （リ　前記した調整用スペーサは、１０〜３０ミクロン
と極めて薄いシートによ）ｌＩｌ！作されるため、プレ
ス等の打抜きによシ端面がパリ状にならないよう、丁寧
に製作され高価なものとなっている。However, the conventional zoom lens described above has various drawbacks as shown below (the adjustment spacer described above is an extremely thin sheet of 10 to 30 microns). Because it is manufactured using a press, etc., the end face is carefully manufactured to avoid crispy edges when punched using a press, etc., making it expensive.

（２）　更に通常使用されるスペーサの形状は、リング
状に形成するため、中心部の素材が無駄となル、コスト
アップの要因となっている。(2) Furthermore, since the generally used spacer is formed into a ring shape, the material in the center is wasted, which causes an increase in costs.

（５）　極めて薄いシートであるため、組立＃１ｌＩＩ
整時には細心の注意を払っている。衝撃による折９目や
ビンセット等の組立治具による傷は、スペーサの厚みを
変え、スペーサ本来の機能を発揮できない。このため組
立工数の増加となシレンズのコストアップ要因となって
いる。(5) Because it is an extremely thin sheet, assembly #1lII
Great care is taken when setting things up. Folds caused by impact or scratches caused by assembly jigs such as bin sets change the thickness of the spacer, making it impossible for the spacer to perform its original function. For this reason, the number of assembly steps increases, which is a factor that increases the cost of SILENS.

（４）パバネを用いるｎｉｋ法は、バネ力のバラツキに
よるトノνりむらや、ズームのトルクを押上げる要因と
なっておシ、場合によってはズームモータによるオート
〆−ムが作動しない等の問題も発生する。(4) The Nik method using a spring has problems such as unevenness in the torso due to variations in spring force, pushing up the zoom torque, and in some cases, the auto-shutdown by the zoom motor not working. also occurs.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明の目的は、前記した従来の欠点をなくし、加工精
度のバラツキ及び環境温度変化による光学性能とズーム
性能の劣化を防止するズームレンズを提供することにあ
る。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a zoom lens that eliminates the above-mentioned conventional drawbacks and prevents deterioration of optical performance and zoom performance due to variations in processing accuracy and changes in environmental temperature.

〔発明の概要〕[Summary of the invention]

本発明は前記目的を達成するために、、管理すべき絶体
寸法量を小さくしたことｋある。現状カム環及び主筒の
光軸方向の給体寸法値を全長にわたりて管理しているた
め、寸法バラツキも大きくならざるを得ない。本発明は
該全長寸法を変えずに、管理すぺよ寸法部を新たに設け
、該寸法部を管理するようにしたものである。In order to achieve the above object, the present invention reduces the amount of essential dimensions to be managed. Currently, the feeder dimensions of the cam ring and main cylinder in the optical axis direction are managed over the entire length, which inevitably results in large dimensional variations. In the present invention, a management space dimension section is newly provided to manage the dimension section without changing the overall length dimension.

〔発明の実施例〕[Embodiments of the invention]

本発明の実施例を第２図を用いて説明する。 An embodiment of the present invention will be described using FIG. 2.

第２図は本発明のズームレンズのズーム部を示す断面図
である。１は主筒、２はカム環、３は変倍レンズ群、４
は補正レンズである。変倍レンズ群３及び補正レンズ４
は、それぞれ鏡枠５゜６に嵌着され、該鏡枠５，６には
カムビン７．８が係合している。前記主筒１には、周方
向に規制角度を有した１ｌＩ９が構成され、該溝にカム
ｊＪＩ２に連結したズームビン１ｏが貫通している。カ
ム＊２ｔＣは変倍レンズｇｓと補正レンズのカムビン７
．８が、＄１１．１２に摺動自在に構成され、カム環の
回動に伴い前記変倍レンズ群３及び補正レンズの光軸方
向の移動を可能ならしめる。FIG. 2 is a sectional view showing the zoom portion of the zoom lens of the present invention. 1 is the main cylinder, 2 is the cam ring, 3 is the variable magnification lens group, 4
is a correction lens. Variable power lens group 3 and correction lens 4
are fitted into lens frames 5.6, respectively, and cam pins 7.8 are engaged with the lens frames 5 and 6. The main cylinder 1 is formed with a groove 1lI9 having a regulating angle in the circumferential direction, and a zoom bin 1o connected to a cam jJI2 passes through the groove. Cam*2tC is the cam bin 7 of variable magnification lens gs and correction lens.
．． 8 is configured to be slidable at $11.12, allowing the variable magnification lens group 3 and the correction lens to move in the optical axis direction as the cam ring rotates.

また前記鏡枠５，６には、変倍レンズ群３及び補正レン
ズ４の光軸方向の移動を案内する口。Further, the lens frames 5 and 6 have openings for guiding movement of the variable power lens group 3 and the correction lens 4 in the optical axis direction.

ド１５が、プツシ、　１４，１５を介して摺動可能に貫
通してい・る。該口、ドの端！、よ、主筒１フランジ１
ａに係合され、他端はロッド押え１６の穴１６ａｔ＜係
止されている。ロッド押え１６は、主筒の端部１ｂｇネ
ジ１７にょシ固定されている。またカム環の一端はツバ
２ａが構成され、該ツバ２ａは主筒１の段部１Ｃとロッ
ド押え１６の間に、回動自在に挟持されている。A door 15 is slidably passed through the pushers 14 and 15. That mouth, the end of C! , yo, main cylinder 1 flange 1
a, and the other end is locked in the hole 16at of the rod holder 16. The rod presser 16 is fixed to the end 1bg screw 17 of the main cylinder. Further, one end of the cam ring is formed with a collar 2a, and the collar 2a is rotatably held between the stepped portion 1C of the main cylinder 1 and the rod holder 16.

以上の構成からなる本発明のズームレンズに於いて、本
発明に係るズーム部のズーミング動作を説明する。ズー
ムビン１ｏを光軸を中心として溝９に沿って回動すれば
、ズームビンに連結したカム環２が同時に回動する。こ
れに伴いカム＄１１．１２に挿入されているカムビン７
．８が、紋カム溝に沿って相対的に移動し、口、ド１３
に案内され前記変倍レンズ群５と、補正レンズ４が、光
軸方向に移動する。これらレンズの移動によシ被写体の
変倍が行なわれるものである。In the zoom lens of the present invention having the above configuration, the zooming operation of the zoom section according to the present invention will be explained. When the zoom bin 1o is rotated about the optical axis along the groove 9, the cam ring 2 connected to the zoom bin is rotated at the same time. Along with this, cam bin 7 inserted into cam $11.12
．． 8 moves relatively along the crest cam groove, and the mouth and door 13
The variable magnification lens group 5 and the correction lens 4 move in the optical axis direction while being guided by the lens. By moving these lenses, the magnification of the object is changed.

本発明の特徴な第３図を用いて、更に詳述する。第３図
は主筒１とカムｌＩ２とロッド押え１６の関係を示した
ズーム部の概要断ＷＪ１５ｉｃＩである。The present invention will be further explained in detail using FIG. 3, which is a characteristic feature of the present invention. FIG. 3 is a schematic section WJ15icI of the zoom section showing the relationship between the main cylinder 1, cam lI2, and rod presser 16.

本発明の構造的特徴はカム３ｊＩ２にツバ２ａを設け、
該ツバ２ａが回動可能な段部１Ｃを主筒に設は几ことに
、ある。The structural feature of the present invention is that the cam 3jI2 is provided with a collar 2a,
It is particularly advantageous to provide the main cylinder with a stepped portion 1C on which the collar 2a can rotate.

カメラの姿勢差によるフォーカスずれや、ズーミング時
のトルク変動は、前記カム環とロッド押えとのクリアラ
ンスｌＣの仕様値割れによって起る。Focus deviations due to differences in camera posture and torque fluctuations during zooming occur when the clearance lC between the cam ring and the rod holder falls below the specified value.

すなわちクリアランスΔＣは光学的にその寸法幅が決め
られるが、ノＣよシ大きい場合ま友は小さい場合に問題
が発生する。・ ｌＣが仕様値より大きい場合、カメラの姿勢差（レンズ
光軸の傾＃）によるカム環の左右の移動が大きくな夛、
第２図で説明したカム環のカム溝１１，１２に嵌合して
いるカムビン７．８に、前記カム１の移動が伝達され、
変倍レンズと補正レンズが移動し、レンズの光学的位置
関係が阻害されて、フォーカスがずれることになる。That is, although the width of the clearance ΔC is determined optically, a problem occurs when the clearance is larger than C and the clearance is smaller. - If lC is larger than the specification value, the cam ring may move left and right due to the difference in camera posture (tilt of lens optical axis).
The movement of the cam 1 is transmitted to the cam pins 7.8 fitted in the cam grooves 11 and 12 of the cam ring explained in FIG.
The variable magnification lens and the correction lens move, disturbing the optical positional relationship of the lenses and causing the focus to shift.

またクリアランスノＣが仕様値よシ小さい場合には、カ
ム環のスラスト面２ｂとロッド押え１６のスラスト面１
６ａが近接し、ズーミング動作に伴い前記両面の摩擦力
が増加し、ズームトルク不良となる。場合によっては一
擦力の几めにカム環が回動しない等の率故も起る。Also, if the clearance number C is smaller than the specification value, the thrust surface 2b of the cam ring and the thrust surface 1 of the rod holder 16
6a approaches each other, and the frictional force on both surfaces increases with the zooming operation, resulting in poor zoom torque. In some cases, the cam ring may not rotate due to one friction force.

本発明はクリアランスノＣを仕礒値内に収めるためにツ
バ２ａを設け、該寸法幅ｊｌｔを小さくじ主筒１の段部
寸法Ｌ１も小さくＬＦｊものである。このためカム環の
主筒内でのガタつきは、従来構造のようにカム環の蚕長
り及び主筒の全長Ｌ２に無関係で６り、前記寸法１１を
及びＬｌの小幅寸法部のみに左右される。In the present invention, the collar 2a is provided in order to keep the clearance C within the specified value, and the dimension width jlt is made small, and the step dimension L1 of the main cylinder 1 is also made small LFj. Therefore, the rattling in the main cylinder of the cam ring is independent of the length of the cam ring and the total length L2 of the main cylinder as in the conventional structure, and is caused only by the width of the dimension 11 and the narrow dimension of Ll. be done.

すなわち長尺寸法は製作精度のバラツキが大キく、これ
に対し小寸法ではそのバラツキが小さいことを利用した
本のである。これは長尺寸法物は製作時の環境温度の影
響をまともに受けるのに対し、小物はその影響を受けに
くいからである。例えばカム環の材質をアルミニウムと
しその＃！膨張係数なａ　ｃｍ／ｃｍ・℃、製作時の温
度差（外気温変化、加工摩擦による温度変化）をＴとす
れば、その温度差による寸法変化量４！２は従来構造で
は（１式によりめられる。また本発明の構造ではカム３
Ｊ２のツバ２ａの寸法変化量ｌ！１は同様に（２）式に
よってめられる。具体的４Ｃｊｌｚ＝５０膓、Ｔ；２℃
、ａ＝＝Δ１２＝αＴ１２　−−−−−　（す ｊｊｉ１＝（ＩＴＪｈ　−−一−−（２）２．７×１０
１ｎ／Ｍ・℃、Ｉｔ１＝３鵡として、（１）、（２）式
によシ従来構造と本発＃Ｊ＃Ｉ造の寸法変化量を計算す
ると、ｌβ２　＝　２．７ミクロン、ノｆｉ＋に０．１
６ミクロンとなる。従来構造は２℃の製作時の温度変化
に対して２，７ミクロン変化することを意味し、本発明
構造では僅か０．１６ミクロンの変化にとどまシ、従来
構造の約１／１７以下と小さい。In other words, this book takes advantage of the fact that long dimensions have large variations in manufacturing accuracy, whereas small dimensions have small variations. This is because long items are easily affected by the environmental temperature during manufacture, whereas small items are less affected by this. For example, if the material of the cam ring is aluminum, then #! If the expansion coefficient is a cm/cm・℃ and the temperature difference during manufacturing (change in outside temperature, temperature change due to processing friction) is T, then the amount of dimensional change due to the temperature difference is 4!2 in the conventional structure (according to equation 1). In addition, in the structure of the present invention, the cam 3
Dimensional change amount l of collar 2a of J2! 1 is similarly determined by equation (2). Specific 4Cjlz=50 膓, T; 2℃
, a==Δ12=αT12 −−−−− (sujji1=(ITJh −−1−−(2)2.7×10
When calculating the dimensional change between the conventional structure and the newly developed #J#I structure using equations (1) and (2), assuming 1n/M・℃ and It1=3, lβ2 = 2.7 microns, nofi+ 0.1 to
It becomes 6 microns. This means that the conventional structure changes by 2.7 microns in response to a temperature change of 2°C during manufacturing, but in the structure of the present invention, the change is only 0.16 microns, which is about 1/17 or less than that of the conventional structure. .

前記したクリアランスｊ（’は、カム環の製作バラツキ
だけでなく、主筒の製作バラツキも加味されなければな
らない。カム環と同様主筒の製作時の温度変化に伴う寸
法変化量は＋３）　、　＋４）式で示される。主筒の材
質もカム環と同様アルミニウムとし、 従来構造の寸法変化量ノＬ２　＝　ａ　Ｔ　Ｌ２−−一
−−（３）本構造の寸法変化量　ｊＬｔ　＝αＴ　Ｌｌ
−−−−−（４）近似的にＬ２＝ｆ１２ないしｊｌｚ：
ｊｈとすれば、製作時の温度変化に伴う主筒の寸法変化
量はカム環と同じである。The above-mentioned clearance j (' must take into account not only the manufacturing variation of the cam ring but also the manufacturing variation of the main cylinder. As with the cam ring, the amount of dimensional change due to temperature change during the manufacturing of the main cylinder is +3), +4) It is shown by the formula. The material of the main cylinder is also aluminum like the cam ring, and the amount of dimensional change of the conventional structure L2 = a T L2-- (3) The amount of dimensional change of this structure jLt = αT Ll
-------(4) Approximately L2=f12 or jlz:
If jh, the amount of dimensional change of the main cylinder due to temperature change during manufacturing is the same as that of the cam ring.

このことから、クリアランスＪＣは最悪カム環及び主筒
の両者の製作バラツキが含まれることにな）、従来構造
では２ｘｊＩｔ２＝５．４ミクロン、本構造では２×ノ
Ｊｈ＝０．３２ミクロンとなる。From this, the clearance JC (at worst includes manufacturing variations in both the cam ring and the main cylinder) is 2xjIt2 = 5.4 microns for the conventional structure, and 2xJh = 0.32 microns for the present structure. .

一方前記クリアランスｊ（’の仕様寸法は、光学設計上
１０〜２０ミクロンに設定されるが、カム環にツバ２ａ
がない従来構造では、その温度変化だけの製作バラツキ
で仕様寸法に占める割合が約５０％近くに達する。一方
本発明ではα３２ミクロンのバラツキにとどま勺、仕様
寸法への影響は殆んどない。上記した寸法バラツキは製
作時の温度変化のみであるが、工作機械の精度、測定誤
差等も含めるとその寸法バラツキは極めて大きな値とな
る。したがらて従来方式では、ロッド押え１６とカム環
２の間にスベーナを介してクリアランスｊ（’を調整し
ているものである。On the other hand, the specification dimension of the clearance j(' is set to 10 to 20 microns due to optical design, but the flange 2a on the cam ring
In the conventional structure without such a temperature change, manufacturing variations due to temperature changes alone account for nearly 50% of the specification dimensions. On the other hand, in the present invention, the variation is limited to α32 microns and has almost no effect on the specification dimensions. The above-mentioned dimensional variations are only due to temperature changes during manufacturing, but when machine tool accuracy, measurement errors, etc. are included, the dimensional variations become extremely large. Therefore, in the conventional method, the clearance j(' is adjusted between the rod presser 16 and the cam ring 2 via a subenaper.

本発明の他の利点は、異種材を用いたズーム部にも威力
を発揮することである。近年ズームレンズの軽量化に伴
い軽量効果の大きい主筒をプラスｆ、りで製作する試み
がある。この場合問題になるのは環境温度変化による異
種材料間の線膨張差である。例えば春秋の環境温度を常
温とみなし、冬のスキー場での温度を一１０℃と。Another advantage of the present invention is that it is also effective in zoom parts using different materials. In recent years, as zoom lenses have become lighter, there have been attempts to manufacture main barrels with plus f, which has a significant lightweight effect. In this case, the problem is the difference in linear expansion between different materials due to environmental temperature changes. For example, the environmental temperature in spring and autumn is considered normal temperature, and the temperature at a ski resort in winter is -10°C.

すれば、その温度差は３０℃になる。Then, the temperature difference will be 30°C.

今、主筒の材料としてポリカーボネイトを用い、カム環
の材料としてアルミニウムを用いた場合に１環境温度が
３０℃変化したときのクリアランスｊ（’について計算
する。ポリカーボネイトの線膨張係数を４．５　Ｘ　１
００−５ａ／ｒｘａ、　℃　とすれば、従来構造の主筒
の寸法変化量ｊＬｚ及びカム環の寸法変化量ΔＬ２は、
（ｓ）　、　１１）式より、ｊＬ２＝４．５ｘｌＯ−’
ｘ５０ｘ５０−＝０．０６８１１ｓ、　ｊｊ！ｇ＝２．
１７ｃ１０　Ｘ５０ｘ５０＝α０４１　ｓｍとなる。゛ また、本発明の構造での寸法変化量は％　（４）　。Now, when polycarbonate is used as the material for the main cylinder and aluminum is used as the material for the cam ring, the clearance j(' when the environmental temperature changes by 30°C is calculated.The coefficient of linear expansion of polycarbonate is 4.5 1
00-5a/rxa, °C, the dimensional change amount jLz of the main cylinder of the conventional structure and the dimensional change amount ΔL2 of the cam ring are:
(s), From formula 11), jL2=4.5xlO-'
x50x50-=0.06811s, jj! g=2.
17c10X50x50=α041 sm.゛Also, the amount of dimensional change in the structure of the present invention is % (4).

（２）式より主筒の寸法変化量ΔＬｔ＝４．５ｘ１ｏ　
ｘ５０ｘ５＝α００４１ｍ１６．カム環の寸法変化ｔｊ
ｊｌｔ＝２．７Ｘ１０−’　ｘ　５０　ｘ　５＝［ＬＤ
０２４ｍｌとなる。計算結果ニｙｒ＜すように、例えば
常温から冬の一１０℃に温度が変化した場合、従来方式
の構造では主筒が６８ミクロン収縮し、カム環は４１ミ
クロンとなり、収縮代は主筒の方が大きい。これはカム
環が主筒により光軸方向に締付けられ、冬場でのズーミ
ング動作が不可能であることを示している。一方本発明
の構造ではその収縮差が１．７ミクロンと極めて小さく
殆んど問題とならない。From formula (2), the amount of dimensional change ΔLt of the main cylinder = 4.5x1o
x50x5=α0041m16. Cam ring dimensional change tj
jlt=2.7X10-' x 50 x 5=[LD
It becomes 024ml. As shown in the calculation results, for example, when the temperature changes from room temperature to -10°C in winter, the main cylinder in the conventional structure will shrink by 68 microns, the cam ring will shrink by 41 microns, and the shrinkage margin will be the same as that of the main cylinder. It's bigger. This indicates that the cam ring is tightened by the main cylinder in the optical axis direction, making zooming operation impossible in winter. On the other hand, in the structure of the present invention, the shrinkage difference is extremely small, 1.7 microns, and hardly causes any problems.

すなわち本発明によるツバ付＃構造のズーム部では、主
筒のプラスチ、り化がＩＩＴ能となり、ズームレンズの
軽量化、コスト低減に大幅に寄与するものである。That is, in the zoom part having the flange structure according to the present invention, the main barrel can be made of plastic, which greatly contributes to the weight reduction and cost reduction of the zoom lens.

本発明の他の実施例を第４図、第５図を用いて説明する
。第４図は本発明ズームレンズのズーム部を示す概要断
面図。第５図は第４図主筒の斜視断面図である。本実施
例は第３図に示したカム環２のツバ２ａを、カム１の中
央付近に構成したものである。１８は凹状の形を有する
袋溝であ）、カム環の回動範囲と同等若しくは、主筒の
全周に亘りて構成される。１９は該袋＃＄１８の一部ま
たは複数箇所に、主筒外部に貫通する孔である。２０は
カム４２にネジ２１で係止された摺動部材である。該摺
動部材２０は主筒１にカム環２を挿入した後、孔１９よ
シネジ２１と共に挿入され、カム環にネジ止めされる。Another embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 4 and 5. FIG. 4 is a schematic sectional view showing the zoom section of the zoom lens of the present invention. FIG. 5 is a perspective sectional view of the main cylinder shown in FIG. 4. In this embodiment, the collar 2a of the cam ring 2 shown in FIG. 3 is arranged near the center of the cam 1. Reference numeral 18 denotes a blind groove having a concave shape, and is configured to be equivalent to the rotation range of the cam ring or to cover the entire circumference of the main cylinder. Reference numeral 19 denotes a hole that penetrates to the outside of the main cylinder in one or more places of the bag #$18. 20 is a sliding member that is secured to the cam 42 with a screw 21. After the cam ring 2 is inserted into the main cylinder 1, the sliding member 20 is inserted through the hole 19 together with a screw 21 and screwed onto the cam ring.

以上の構成からなる本発明の実施例でも、前記したクリ
アランス４Ｃは、孔−２と摺動部材寸法−１の差として
表わすことがでキ１、カム環２の全長ｊｌｔ反び主筒の
蚕長Ｌ２とは無関係である。Even in the embodiment of the present invention having the above configuration, the clearance 4C described above can be expressed as the difference between the hole 2 and the sliding member dimension -1. It has nothing to do with length L2.

したがって前記した実施例と同様加工Ｗ４差、環境温度
変化の影響を受けに〈＜、フォーカスすれやズームトル
ク不良は起らずその効果は顕著なものである。Therefore, as in the above-mentioned embodiments, even though the lens is not affected by the processing W4 difference or the environmental temperature change, focus failure and zoom torque failure do not occur, and the effect is remarkable.

第６図本発明の他の実施例である。第２図で示したフラ
ンジ１ａを削除し、フランジの代替えとして、新たに押
え板２２を構成したものである。FIG. 6 is another embodiment of the present invention. The flange 1a shown in FIG. 2 is deleted, and a presser plate 22 is newly constructed as a replacement for the flange.

カムｊｊＩ２のツバ２ａは、前記した第２図実施例とは
反体側に構成したものであるが、説明するまでもなく、
該実施例の効果は前記実施例と同様の効果が得られる。The collar 2a of the cam jjI2 is constructed on the opposite side of the embodiment shown in FIG.
The effects of this embodiment are similar to those of the previous embodiment.

以上実施例で説明したように１本発明は構造簡単にして
その効果は顕著であル、ズームレンズの軽量化及び光学
性能の安定化に寄与する。As described above in the embodiments, the present invention has a simple structure, has remarkable effects, and contributes to weight reduction and stabilization of optical performance of the zoom lens.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上説明し次ように、本発明によるズームレンズでは、
クリアランスをｇ４整するための部品を必要としない。As explained above and as follows, in the zoom lens according to the present invention,
No parts are required to adjust the clearance.

このため高価なｌＩ４整部品が不要であル、ズームレン
ズ組立における＃整工程も不要となるため、安価なズー
ムレンズが提供できる。また、Ｊ％種材料同志にてズー
゛ム部を構成することが０Ｊ能で６１７、例えば軽量効
果の大よいプラスチ、りを用いることが可能となるため
、レンズの小型化・軽量化が達成できる。This eliminates the need for expensive lI4 adjustment parts and also eliminates the # adjustment step in zoom lens assembly, making it possible to provide an inexpensive zoom lens. In addition, since the zoom part can be constructed using J% type materials, it is possible to use 617, for example, plastic, which has a great lightweight effect, making it possible to make the lens smaller and lighter. can.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はズームレンズのズーム部の基本的要部を示す断
面図、第２図は本発明の一実施例を示すズーム部の概要
断面図、第３図は第２図の実施例を説明するためのズー
ム部の概要断面図、第４図は本発明の他の一実施例を示
す要部断面図、第５図は第４図のズーム部の斜視断面図
、第６図は本発明の更に他の一実施例を示すズーム部の
概要断面図である。 １・・・主筒、２・・・カム環、５・・・変倍レンズ、
４・・・補正レンズ、２ａ・・・ツバ部、１Ｃ・・・断
部、１１゜１２・・・カム溝、１６・・・ロッド押え、
ΔＣ・・・クリアランス、１８・・・袋溝、２０・・・
摺一部材。 什偏人Ｊ＃珊十　惠　旙　１）本 葛１回 第２図 第３図 第４−図 躬ぎ口 ８ 筈２調Fig. 1 is a sectional view showing the basic essential parts of the zoom section of a zoom lens, Fig. 2 is a schematic sectional view of the zoom section showing an embodiment of the present invention, and Fig. 3 explains the embodiment of Fig. 2. FIG. 4 is a cross-sectional view of essential parts showing another embodiment of the present invention, FIG. 5 is a perspective cross-sectional view of the zoom portion of FIG. 4, and FIG. 6 is a cross-sectional view of the zoom portion of the present invention. FIG. 7 is a schematic cross-sectional view of a zoom section showing still another embodiment of the present invention. 1... Main cylinder, 2... Cam ring, 5... Variable magnification lens,
4...Correction lens, 2a...Brim portion, 1C...Cross section, 11°12...Cam groove, 16...Rod holder,
ΔC... Clearance, 18... Cap groove, 20...
Slider member. Yobijin J #Kankuju Mei Akira 1) Honkatsu 1st Figure 2 Figure 3 Figure 4-Zugiguchi 8 Natsu 2 key

Claims (1)

【特許請求の範囲】 ｔ　変倍を目的とし比変倍レンズ及び補正レンズを、光
軸方向に移動規制するための案内口、ドとカム環と、こ
れらを内蔵する主筒からなるズーム機構を持つズームレ
ンズに於いて、前記カム環の外周に１カム環の主筒内で
の光軸方向の移動を規制する突起を構成したことを特徴
とするズームレンズ鏡胴。 ２、特許請求の範囲第１項、記載のズームレンズに於い
て、カム環の外周に構成した突起を光軸方向の移動を規
制する友めの段差ま友は溝を主筒ＦＣ＃１成したことを
特徴とするズームレンズ鏡胴。 ＆　特許請求の範囲第１項記載のズームレンズに於いて
、カム環のいずれか一方の一端ｋ。 ツバを全周またはその一部に構成し、蚊カムム壌の光軸
方向の移動を規定範囲に規制する段部な、主筒の端部に
構成したことを特徴とす、るズームレンズ鏡胴。 ４ｑ＃−許請求の範囲第１項記載のズームレンズに於い
て、カム環の外局に１個または複数個の摺動部材を構成
し、＃摺動部材の光軸方向の移動を規制する袋状の溝を
主筒の内筒面に構成し、前記摺動部材を規制するための
孔を、前記袋状溝の一部に貫通して構成したことを特徴
とするズームレンズ鏡胴。 ５、　特許請求の範囲第４項記載のズームレンズに於い
て、カム壌外周［１成した摺動部材を、回転部材にて構
成したと−とを特徴とするズームレンズ鏡胴。[Claims] t. A zoom mechanism consisting of a guide port, a dot and a cam ring, and a main cylinder containing these for regulating the movement of a ratio variable magnification lens and a correction lens in the optical axis direction for the purpose of changing magnification. 1. A zoom lens barrel, characterized in that a projection is formed on the outer periphery of the cam ring to restrict movement of one cam ring in the optical axis direction within the main cylinder. 2. In the zoom lens described in claim 1, the protrusion formed on the outer periphery of the cam ring is formed by forming a groove in the main cylinder FC#1. A zoom lens barrel characterized by: & In the zoom lens according to claim 1, one end k of either one of the cam rings. A zoom lens barrel characterized in that a brim is formed on the entire circumference or a part thereof, and a stepped part is formed at the end of the main barrel to restrict the movement of the mosquito cam in the optical axis direction within a specified range. . 4q# - In the zoom lens according to claim 1, one or more sliding members are configured at the outer position of the cam ring, and movement of the sliding member in the optical axis direction is restricted. A zoom lens barrel characterized in that a bag-shaped groove is formed on an inner cylinder surface of a main barrel, and a hole for regulating the sliding member is formed to penetrate through a part of the bag-shaped groove. 5. A zoom lens barrel according to claim 4, wherein the sliding member formed on the outer periphery of the cam ring is a rotating member.