JPS60218505A - Burner - Google Patents
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- JPS60218505A JPS60218505A JP7307084A JP7307084A JPS60218505A JP S60218505 A JPS60218505 A JP S60218505A JP 7307084 A JP7307084 A JP 7307084A JP 7307084 A JP7307084 A JP 7307084A JP S60218505 A JPS60218505 A JP S60218505A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は重油、微粉炭と重油を混合した混炭燃料(Co
al Oil Mixttbr−略してCOMという)
、粗粉炭、微粉炭と水を混合した混炭燃料(CoalW
ater pJixturg略してCWMという)など
の液体燃料を専焼、混焼させる燃焼装置に係り、特に排
ガス中の窒素酸化物(以下NOxという)を低減する燃
焼装置に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Field of Application of the Invention] The present invention provides a mixed coal fuel (Co
al Oil Mixttbr - abbreviated as COM)
, coarse powder coal, mixed coal fuel (CoalW
The present invention relates to a combustion device that exclusively burns or co-combusts liquid fuel such as ater pJixturg (abbreviated as CWM), and particularly relates to a combustion device that reduces nitrogen oxides (hereinafter referred to as NOx) in exhaust gas.
液体燃料の燃焼時に発生するNOxは、サーマル(’r
AgrrILaL ) NOxと7 =L −エル(F
tLgZ )NOx トに大別されるが、サーマルNO
xは燃焼用空気中の窒素が酸化されて発生するものであ
り、火炎温度の依存性が大きく、高温になる程サーマル
NOxの発生量は増加する。一方フニーエルNOxは燃
料中の窒素分が酸化されて発生するものであり、火炎内
の酸素濃度の依存性が大きく、酸素が過剰に存在する種
燃料中のN分はフューエルNOxになりやすい。NOx generated during the combustion of liquid fuel is thermal ('r
AgrrILaL ) NOx and 7 = L - L (F
tLgZ ) NOx It is roughly divided into
x is generated by the oxidation of nitrogen in the combustion air, and is highly dependent on flame temperature, with the higher the temperature, the more thermal NOx is generated. On the other hand, fuel NOx is generated when the nitrogen content in the fuel is oxidized, and is highly dependent on the oxygen concentration in the flame, and the N content in the seed fuel that contains excess oxygen tends to become fuel NOx.
これらのNOx発生を抑制するための燃焼方法としては
、燃焼用空気を多段に分割して注入する多段燃焼法、低
酸素濃度の燃焼排ガスを燃焼領域に混入する排ガス再循
環法等があるが、これらの低NOx燃焼法はいずれも低
酸素燃焼によって燃焼火炎の温度を下げることによりサ
ーマルNOxの発生を抑制することにある。Combustion methods to suppress the generation of NOx include a multistage combustion method in which combustion air is divided into multiple stages and injected, and an exhaust gas recirculation method in which combustion exhaust gas with a low oxygen concentration is mixed into the combustion area. All of these low NOx combustion methods are aimed at suppressing the generation of thermal NOx by lowering the temperature of the combustion flame through low oxygen combustion.
ところが、サーマルNOxとフューエルNOxの中で、
燃焼温度の低下によってそのNOx発生量を抑制できる
のはサーマルNOxであり、フューエルNOxの発生量
は燃焼温度に対する依存性は少ない。However, between thermal NOx and fuel NOx,
It is thermal NOx that can suppress the amount of NOx generated by lowering the combustion temperature, and the amount of fuel NOx generated has little dependence on the combustion temperature.
従って、火炎温度の低下を目的とした従来の燃焼方法は
、N分の含有量の比較的少ない重油などの液体燃料の燃
焼には有効であるが、発生するNOxの80%近くが7
ユーエルNOxであるeOMやCWMなどの燃焼に対し
ては効果が小さい。Therefore, although conventional combustion methods aimed at lowering the flame temperature are effective for the combustion of liquid fuels such as heavy oil with a relatively low N content, nearly 80% of the NOx generated is
It has little effect on the combustion of eOM, CWM, etc., which are NOx.
第1図および第2図は従来の液体燃料を専焼、混焼する
燃焼装置を示すもので、第1図は従来の燃焼装置の縦断
面図、第2図は第1図のA部を拡大したバーナノズルの
詳細図である。Figures 1 and 2 show conventional combustion equipment that exclusively burns and co-fires liquid fuel. Figure 1 is a vertical cross-sectional view of the conventional combustion equipment, and Figure 2 is an enlarged view of section A in Figure 1. It is a detailed view of a burner nozzle.
第1図および第2図において、1は炉壁、2は火炉、3
は炉壁1に穿設されたバーナスロート、4はバーナスロ
ート3内に配置されたバーナ、5はウィンドボックスで
ある。In Figures 1 and 2, 1 is the furnace wall, 2 is the furnace, and 3 is the furnace wall.
1 is a burner throat bored in the furnace wall 1, 4 is a burner placed in the burner throat 3, and 5 is a wind box.
そして、このウィンドボックス5内とバーナスロート3
内は仕切板6、内側スリーブ7によって一次空気通路8
と二次空気通路9に区画され、仕切板10と外側スリー
ブ11によって二次空気通路9と三次空気通路12に区
画されている。And inside this wind box 5 and burnus throat 3
Inside, a primary air passage 8 is formed by a partition plate 6 and an inner sleeve 7.
and a secondary air passage 9, and are divided into a secondary air passage 9 and a tertiary air passage 12 by a partition plate 10 and an outer sleeve 11.
この様な構造において、−次空気Bは内側スリーブ7に
設けられた一次空気取入口13より一次空気通路8へ供
給され、−次ダンパ14によって一次空気量が調整され
て内側スリーブ7の先端の一次空気口15より火炉2内
へ供給される。In this structure, the primary air B is supplied to the primary air passage 8 from the primary air intake port 13 provided in the inner sleeve 7, and the amount of primary air is adjusted by the secondary damper 14 to The air is supplied into the furnace 2 through the primary air port 15 .
二次空気Cは二次レジスタ16より二次空気通路9へ供
給され、二次ベーン17によって旋回力が与えられた後
、二次空気口18から火炉2内へ供給される。The secondary air C is supplied from the secondary register 16 to the secondary air passage 9, and after being given a swirling force by the secondary vane 17, is supplied from the secondary air port 18 into the furnace 2.
三次空気りは三次レジスタ19により三次空気通路12
へ供給され、三次ベーン2oによって旋回流となり、三
次空気口21より火炉2内へ供給される。The tertiary air passage is connected to the tertiary air passage 12 by the tertiary register 19.
It becomes a swirling flow by the tertiary vane 2o, and is supplied into the furnace 2 from the tertiary air port 21.
一方、バーナ4は第2図に示す如く、燃料通路22およ
び蒸気通路23が設げられており、その先端にはノズル
チップ24がキャップ25によって固定されている。こ
のノズルチップ24はキャップ25に設けたネジ部26
により固定され、その内側には燃料溝27から噴射孔2
8へ燃料通路22の燃料が供給されるようになっている
。On the other hand, as shown in FIG. 2, the burner 4 is provided with a fuel passage 22 and a steam passage 23, and a nozzle tip 24 is fixed to the tip thereof by a cap 25. This nozzle tip 24 is connected to a threaded portion 26 provided on the cap 25.
The injection hole 2 is fixed from the fuel groove 27 to the inside thereof.
8 is supplied with fuel from the fuel passage 22.
ところが、この様な従来の燃焼装置においては蒸気通路
23の蒸気によって燃料通路22の燃料を噴霧する二流
体噴霧にはYジェット型ノズルチップ24が用いられて
おり、とのYジェット型のノズルチップ24の燃料の噴
射方向29は角θ方向に均一であり、低NOx化の効果
は高々5〜10%程度で大幅な低NOx化はできない。However, in such conventional combustion devices, a Y-jet type nozzle tip 24 is used for two-fluid spraying in which fuel in the fuel passage 22 is atomized by steam in the steam passage 23. The injection direction 29 of the fuel 24 is uniform in the angle θ direction, and the effect of reducing NOx is about 5 to 10% at most, and it is not possible to significantly reduce NOx.
それは燃料噴射孔28からの噴射方向29がある範囲内
に限定されているために燃焼ゾーンへ燃焼用の一次空気
量に次空気C1三次空気りが過剰に供給されるために、
燃料中の窒素分の酸化(ツー−エルNO,)、高温によ
る空気中のN2酸化(サーマルNOX )が充分に進行
することに起因しているからである。This is because the injection direction 29 from the fuel injection hole 28 is limited within a certain range, so that an excessive amount of secondary air C1 and tertiary air is supplied to the combustion zone in addition to the primary air amount for combustion.
This is because the oxidation of nitrogen in the fuel (2-L NO) and the oxidation of N2 in the air due to high temperatures (thermal NOX) proceed sufficiently.
そして、このフューエルNOxに対しては理論空気量以
下の燃焼用空気で第一次燃焼域を形成させ、この領域の
後流に不足分の燃焼用空気を供給して第二次燃焼域を形
成させる、いわゆる二段燃焼法によりて低減が計られて
いた。Then, for this fuel NOx, a primary combustion zone is formed with combustion air that is less than the theoretical air amount, and a secondary combustion zone is formed by supplying the insufficient combustion air to the wake of this zone. The reduction was attempted using the so-called two-stage combustion method.
一方、サーマルNOxに対しては燃焼により生じた排ガ
スを循環させ、再びバーナ部へ供給する、いわゆる排ガ
ス再循環法によって低減が計られていた。On the other hand, thermal NOx has been reduced by a so-called exhaust gas recirculation method in which exhaust gas generated by combustion is circulated and supplied to the burner section again.
トコロカ、7ユーエルNOxを防止するために二段燃焼
法を採用すると、ボイラなどの火炉が大きくなり、また
不足分の燃焼用空気を供給するアフターエアポートを設
けるために燃焼ゾーンの構造が複雑になる欠点がある。Tokoroka, 7Uel If a two-stage combustion method is adopted to prevent NOx, the furnace such as a boiler will become larger, and the structure of the combustion zone will become complicated due to the provision of an after-air port to supply the insufficient combustion air. There are drawbacks.
また、サーマルNOxを防止するために排ガス再循環法
を採用すると、燃焼ガス温度が低下し、それだけボイラ
などの火炉が大きくなる欠点がある。Furthermore, if an exhaust gas recirculation method is adopted to prevent thermal NOx, the temperature of the combustion gas decreases, which has the drawback of increasing the size of a furnace such as a boiler.
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは自己脱硝燃焼によって7ユーエ
ルNOx 、サーマルNOxトモに低減でき、しかも火
炉全体が小型化できる燃焼装置を得よさとするものであ
る。The present invention aims to eliminate such conventional drawbacks,
The purpose is to provide a combustion device that can reduce NOx to 7 uel and thermal NOx by self-denitrification combustion, and can downsize the entire furnace.
本発明は前述の目的を達成するために、バーナの先端に
噴射角度の異なる噴射孔を設けるとともに、内側スリー
ブと外側スリーブの先端に末拡りのフレームホルダと偏
向リングを設け、バーナの先端に燃料過剰の還元域と空
気過剰の酸化域を形成したものである。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides injection holes with different injection angles at the tip of the burner, and also provides a flared frame holder and a deflection ring at the tips of the inner sleeve and the outer sleeve. A reduction zone with excess fuel and an oxidation zone with excess air are formed.
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第3図から第6図は本発明の実施例に係る燃焼装置を示
したもので、第3図は燃焼装置の縦断面図、第4図は第
3図のE部を拡大したノズルの側面図、第5図は第4図
のv−v線断面図、第6図は燃焼用空気の流動状態を示
した説明図である。3 to 6 show a combustion device according to an embodiment of the present invention, FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the combustion device, and FIG. 4 is a side view of the nozzle, which is an enlarged view of section E in FIG. 3. 5 is a sectional view taken along the line v-v in FIG. 4, and FIG. 6 is an explanatory diagram showing the flow state of combustion air.
なお、第3図から第6図において、符号1から27は従
来のものと同一である。In addition, in FIGS. 3 to 6, numerals 1 to 27 are the same as those of the conventional device.
30.31.32はノズルチップ24に設けた噴射角度
の異なる外側噴射孔、中間噴射孔および内側噴射孔、3
3.34.35は外側、中間および内側噴射孔30.3
1.32からの噴射方向、36は内側スリーブ7の先端
に設けた末拡りのフレームホルダ、37は外側スリーブ
11の先端に設けた偏向リング、38は還元域、39は
酸化域、40は保炎渦、41は火炎外縁、42は完全燃
焼域、43は再循環流である。30.31.32 is an outer injection hole, an intermediate injection hole, and an inner injection hole with different injection angles provided in the nozzle chip 24;
3.34.35 outer, middle and inner injection holes 30.3
1. Injection direction from 32, 36 is a flared frame holder provided at the tip of the inner sleeve 7, 37 is a deflection ring provided at the tip of the outer sleeve 11, 38 is a reduction zone, 39 is an oxidation zone, 40 is a A flame-holding vortex, 41 is the flame outer edge, 42 is a complete combustion zone, and 43 is a recirculation flow.
この様な構造において、第1図および第2図に示す従来
の燃焼装置と、第3図から第6図に示す本発明の燃焼装
置の異なる点は、従来の燃焼装置においてはバーナ4の
ノズルチップ24に第2図に示す如く噴射孔28が噴射
角θでほぼ一定で、しかもバーナ4の外周には内側スリ
ーブ7と外側スリーブ11が配置されていたのに対し、
本発明の燃焼装置においては、第5図に示す如くバーナ
4のノズルチップ24には外側噴射孔30.中間噴射孔
31および内側噴射孔32が穿設され、バーナ4の外周
には第3図および第6図に示すように、内側スリーブ7
の先端にはフレームホルダ36、外側スリーブ11の先
端には偏向リング37が配置されている点である。In such a structure, the difference between the conventional combustion apparatus shown in FIGS. 1 and 2 and the combustion apparatus of the present invention shown in FIGS. 3 to 6 is that in the conventional combustion apparatus, the nozzle of the burner 4 is As shown in FIG. 2, the injection hole 28 in the tip 24 is approximately constant at the injection angle θ, and the inner sleeve 7 and the outer sleeve 11 are arranged around the outer periphery of the burner 4.
In the combustion apparatus of the present invention, as shown in FIG. 5, the nozzle tip 24 of the burner 4 has an outer injection hole 30. An intermediate injection hole 31 and an inner injection hole 32 are bored, and an inner sleeve 7 is provided on the outer periphery of the burner 4, as shown in FIGS. 3 and 6.
A frame holder 36 is disposed at the tip of the outer sleeve 11, and a deflection ring 37 is disposed at the tip of the outer sleeve 11.
つまり、ノズルチップ24には第4図に示す如く外側噴
射孔30が4個、中間噴射孔31が4個、内側噴射孔3
2が1個の場合を示したが、噴射孔の数は関係なく、第
5図に示すように外側噴射孔30は噴射方向33へ、中
間噴射孔31は噴射方向34へ、内側噴射孔32は噴射
方向35へそれぞれその噴射角度が異るものである。That is, as shown in FIG. 4, the nozzle chip 24 has four outer injection holes 30, four intermediate injection holes 31, and three inner injection holes.
Although the number of injection holes is one, the number of injection holes does not matter, and as shown in FIG. have different injection angles in the injection direction 35.
そして、これらの外側、中間、内側噴射孔30.31.
32へは第5図に示す如く、燃料通路22、蒸気通路2
3が接続され、燃料溝27から各噴射孔30.31.3
2へ分配され第3図に示すように外側噴射孔30、中間
噴射孔31、内側噴射孔32から火炉2内へ燃料と蒸気
が噴霧される。These outer, middle, and inner injection holes 30, 31.
32, as shown in FIG.
3 are connected, from the fuel groove 27 to each injection hole 30.31.3
As shown in FIG. 3, fuel and steam are sprayed into the furnace 2 from an outer injection hole 30, an intermediate injection hole 31, and an inner injection hole 32.
一方、バーナ4の外周には第3図および第6図に示す如
く内側スリーブ7と外側スリーブ11の先端にはフレー
ムホルダ36、偏向リング37が設けられている。On the other hand, on the outer periphery of the burner 4, as shown in FIGS. 3 and 6, a frame holder 36 and a deflection ring 37 are provided at the tips of the inner sleeve 7 and the outer sleeve 11.
従って、バーナ4から噴霧される燃料は、外側噴射孔3
0、中間噴射孔31および内側噴射孔32からその噴射
角度は噴射方向33.34.35の様に異なり、外側噴
射孔30からの微細な粒子はフレームホルダ36の内側
に生ずる保炎渦40(第6図)に巻き込まれ、フレーム
ホルダ36上に火炎が形成され、火炎外縁41のように
発達する。Therefore, the fuel sprayed from the burner 4 is transferred to the outer injection hole 3.
0, the injection angles from the intermediate injection hole 31 and the inner injection hole 32 are different as shown in the injection direction 33, 34, and 35, and the fine particles from the outer injection hole 30 are generated inside the flame holding vortex 40 ( 6), a flame is formed on the frame holder 36 and develops as a flame outer edge 41.
この様に外側噴射孔30からの燃料は、二次空気口18
より供給される二次空気Cにより燃焼が行なわれ、いわ
ゆる酸化域39となる。In this way, the fuel from the outer injection hole 30 is transferred to the secondary air port 18.
Combustion is carried out by the secondary air C supplied from the oxidation zone 39.
一方、中間噴射孔31および内側噴射孔32からの燃料
はこの酸化域39により加熱されて蒸発するが、この領
域は一次空気Bのみの供給となるために燃料過剰域とな
り中間生成物が生成される還元域38となる。On the other hand, fuel from the intermediate injection hole 31 and the inner injection hole 32 is heated and evaporated in this oxidation region 39, but since only the primary air B is supplied to this region, it becomes a fuel excess region and intermediate products are generated. This becomes a reduction zone 38.
従って、この還元域38にはN分の酸化によるNOx、
それを分解する中間生成物が存在し、酸化域39により
高温に維持されるので、還元反応が速やかに進行し、そ
の結果Nowを低減することになる。Therefore, in this reduction zone 38, NOx due to oxidation of N,
Since there is an intermediate product that decomposes it and the temperature is maintained at high temperature by the oxidation zone 39, the reduction reaction proceeds rapidly, resulting in a reduction of Now.
他方、三次空気りは偏向り/グ37と、三次レジスタ1
9、三次ペー720による強旋回によって矢印りで示す
軌跡となり、NOxが消滅した後に供給されて完全燃焼
域42で燃焼する。On the other hand, the tertiary air has deflection/g 37 and tertiary resistor 1.
9. Due to the strong rotation by the tertiary page 720, the trajectory shown by the arrow is formed, and after the NOx disappears, it is supplied and burned in the complete combustion zone 42.
すなわち、第6図に一次、二次、三次空気(B。That is, Figure 6 shows primary, secondary, and tertiary air (B.
C,D)の流れを示す如くフレームキャップ36、偏向
リング37によって二次空気C1三次空気りは外向きに
供給されるので、バーナ4の外周噴射孔30からの燃料
の一部はフレームキャップ36の内側において形成され
る保炎渦40によって外側に拡散することが抑制され、
ここで着火すると同時にバーナ4の近傍(先端)に高温
還元域38(第3図)を形成する。この高温還元域38
のNH2,CN等のラジカルおよびCO等の還元性中間
生成物によってNOxがN2に気相還元される。つまり
、フレームキャップ36によって燃料の拡散を防止する
ことによって、高温還元域38を従来の燃焼装置よりも
バーナ4の先端に近づけることができ、従来の内側スリ
ーブ7、外側スリーブ11のみによって二次空気C1三
次空気りを噴射してもこれら空気の混合点よりもバーナ
4寄りに高温還元域38が形成されるので、良好な気相
還元を行なうことが可能になるのである。As shown in the flow diagrams C and D), the secondary air C1 and the tertiary air are supplied outward by the frame cap 36 and the deflection ring 37. The flame-holding vortex 40 formed inside suppresses diffusion to the outside,
At the same time as the ignition occurs, a high temperature reduction region 38 (FIG. 3) is formed in the vicinity (tip) of the burner 4. This high temperature reduction area 38
NOx is reduced to N2 in the gas phase by radicals such as NH2 and CN and reducing intermediate products such as CO. In other words, by preventing fuel diffusion with the flame cap 36, the high-temperature reduction zone 38 can be brought closer to the tip of the burner 4 than in conventional combustion devices, and secondary air is Even if the C1 tertiary air is injected, the high temperature reduction region 38 is formed closer to the burner 4 than the mixing point of these airs, making it possible to perform good gas phase reduction.
また、この高温還元域38の下流側においては二次空気
Cを二次レジスタ16、二次ベーン17で旋回させ、三
次空気りを三次レジスタ19、三次ベーン20によって
旋回させて高温還元域38の周りに供給することによっ
て、二次空気Cおよび三次空気りを高温還元域38と分
離して供給することができる。Further, on the downstream side of the high temperature reduction zone 38, the secondary air C is swirled by the secondary register 16 and the secondary vane 17, and the tertiary air is swirled by the tertiary register 19 and the tertiary vane 20, so that the high temperature reduction zone 38 is By supplying the secondary air C and the tertiary air to the high temperature reduction zone 38, it is possible to supply the secondary air C and the tertiary air separately from the high temperature reduction zone 38.
この場合、三次空気りの圧力は、例えば三次レジスタ1
9の上流側で120 mAy以上で運転することが好ま
しく、また三次空気りと二次空気Cの風量割合は4対l
にすると効果的である。In this case, the pressure of the tertiary air chamber is, for example, tertiary register 1
It is preferable to operate at 120 mAy or more on the upstream side of 9, and the air volume ratio of tertiary air and secondary air C is 4:1.
It is effective to do so.
以上述べたように、三次空気りは強力な旋回力と適切な
風量に維持することによって、バーナスロート3におい
て二次空気C1三次空気り共に広い噴射角度で火炉2内
に噴射されるので、高温還元域38では再循環流43が
形成され、この高温還元域38をバーナ4の先端近傍で
形成することになり、特に高温還元域38と二次空気C
または三次空気りの混合はバーナ4の先端付近では僅か
であり、このために良好な気相還元を行なうことができ
る。As mentioned above, the tertiary air is injected into the furnace 2 at a wide injection angle at the burner throat 3 by maintaining a strong swirling force and an appropriate amount of air. A recirculation flow 43 is formed in the reduction zone 38, and this high-temperature reduction zone 38 is formed near the tip of the burner 4. In particular, the high-temperature reduction zone 38 and the secondary air C
Also, the mixing of tertiary air is slight near the tip of the burner 4, and therefore good gas phase reduction can be carried out.
また、高温還元域38の下流側における完全燃焼域43
においては二次空気C1三次空気りの噴射エネルギーも
低下し、未燃分の燃焼が行なわれる。Further, a complete combustion zone 43 on the downstream side of the high temperature reduction zone 38
In this case, the injection energy of the secondary air C1 and the tertiary air also decreases, and unburned matter is combusted.
この様に本発明の実施例における燃焼装置においては、
フレームホルダ36の近傍に保炎渦40により安定した
火炎を形成すると共に、還元域38を形成することがで
きるので、NOxの分解効率が高くなりNO,を低減す
ることができる。In this way, in the combustion device according to the embodiment of the present invention,
Since a stable flame can be formed near the flame holder 36 by the flame-holding vortex 40 and a reduction zone 38 can be formed, the NOx decomposition efficiency can be increased and NOx can be reduced.
また、単一のバーナ4で自己脱硝燃焼ができるので、火
炉を小型にすることができ、特にバーナ4の着火後に直
ちに低NOx燃焼となるので、ボイラなどの起動時、あ
るいは負荷変化時のNOXを大幅に減少させることがで
きる。In addition, since self-denitrification combustion can be performed with a single burner 4, the furnace can be made smaller.In particular, low NOx combustion occurs immediately after ignition of the burner 4, so NOx is generated when the boiler is started or when the load changes. can be significantly reduced.
本発明はバーナの先端に噴射角度の異なる噴射孔を設け
るとともに、内側スリーブと外側スリーブの先端に末拡
りのフレームホルダと偏向り、ン、グ。In the present invention, injection holes with different injection angles are provided at the tip of the burner, and a frame holder that widens toward the end and a deflection angle are provided at the tips of the inner sleeve and the outer sleeve.
を設け、バーナの先端に燃料過剰の還元域と゛空気゛過
剰の酸化域を形成したので、自己脱硝燃焼によってフュ
ーエルNO: 、サーマルNOxヲ低減スルコとができ
、しかも火炉を小型化することができる。By creating a reduction zone with excess fuel and an oxidation zone with excess air at the tip of the burner, it is possible to reduce fuel NOx and thermal NOx through self-denitrification combustion, and it is also possible to downsize the furnace. .
第1図および第2図は従来の燃焼装置を示すもので、第
1図は燃焼装置の縦断面図、第2図は第1図のA部の拡
大断面図、第3図から第6図は本発明の実施例に係る燃
焼装置を示したもので、第3図は燃焼装置の縦断面図、
第4図は第3図の6部を拡大した側面図、第5図は第4
図のv−v線断面図、第6図は燃焼用空気の流動状態を
示した説明図である。
3・・・・・・バーナスロート、4・・・・・・バーナ
、7・・・・・・内側スリーブ、8・・・・・・−次空
気通路、9・・・・・・二次空気通路、11・・・・・
・外側スリーブ、12・・・・・・三次空気通路、30
.31.32・・・・・・噴射孔、36・・・・・・フ
レームホルダ、37・・・・・・偏向リング1.38・
・・・・・還元域、39・・・・・・酸化域。
第1図
第2図
V 旬Figures 1 and 2 show a conventional combustion device, where Figure 1 is a longitudinal sectional view of the combustion device, Figure 2 is an enlarged sectional view of section A in Figure 1, and Figures 3 to 6. 3 shows a combustion device according to an embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the combustion device;
Figure 4 is an enlarged side view of part 6 in Figure 3, and Figure 5 is the 4th section.
FIG. 6 is an explanatory diagram showing the flow state of combustion air. 3... Burner throat, 4... Burner, 7... Inner sleeve, 8... Secondary air passage, 9... Secondary Air passage, 11...
・Outer sleeve, 12...Tertiary air passage, 30
.. 31.32... Injection hole, 36... Frame holder, 37... Deflection ring 1.38.
...Reduction area, 39...Oxidation area. Figure 1 Figure 2 V Season
Claims (1)
バーナの間に一次空気通路、二次空気通路、三次空気通
路を区画する内側スリーブと外側スリーブを設け、バー
ナからの燃料を燃焼させるものにおいて、前記バーナの
先端に噴射角度の異なる噴射孔を設けるとともに、内側
スリーブと外側スリーブの先端に未払りのフレームホル
ダと偏向リングを設け、バーナの先端に燃料過剰の還元
域と空気過剰の酸化域を形成したことを特徴とする燃焼
装置。A burner is disposed within a burner throat, and an inner sleeve and an outer sleeve are provided between the burner throat and the burner to define a primary air passage, a secondary air passage, and a tertiary air passage, and the fuel from the burner is combusted. The tip of the burner is provided with injection holes with different injection angles, and the tips of the inner sleeve and outer sleeve are provided with an unfinished flame holder and a deflection ring, and the tip of the burner is provided with a reduction zone for excess fuel and an oxidation zone for excess air. A combustion device characterized in that:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7307084A JPS60218505A (en) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | Burner |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7307084A JPS60218505A (en) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | Burner |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60218505A true JPS60218505A (en) | 1985-11-01 |
Family
ID=13507705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7307084A Pending JPS60218505A (en) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | Burner |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60218505A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008045836A (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Babcock Hitachi Kk | Burner tip, burner device and boiler apparatus including it |
CN105020711A (en) * | 2014-04-25 | 2015-11-04 | 爱烙达股份有限公司 | Gun head of gas heat air gun |
US9869471B2 (en) | 2014-06-06 | 2018-01-16 | Pro-Iroda Industries, Inc. | Gas hot air gun head |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7307084A patent/JPS60218505A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008045836A (en) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Babcock Hitachi Kk | Burner tip, burner device and boiler apparatus including it |
CN105020711A (en) * | 2014-04-25 | 2015-11-04 | 爱烙达股份有限公司 | Gun head of gas heat air gun |
US9869471B2 (en) | 2014-06-06 | 2018-01-16 | Pro-Iroda Industries, Inc. | Gas hot air gun head |
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