JPS60215751A - 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用高力アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPS60215751A JPS60215751A JP5273984A JP5273984A JPS60215751A JP S60215751 A JPS60215751 A JP S60215751A JP 5273984 A JP5273984 A JP 5273984A JP 5273984 A JP5273984 A JP 5273984A JP S60215751 A JPS60215751 A JP S60215751A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はｌｄｌ−Ｍｇ−８ｉ系の導電用高力アルミニウ
ム合金線の製造方法に係るものである。
ム合金線の製造方法に係るものである。
本合金系はイ号アルミニウム合金、アルドライ、６１０
１．６２０１、アルメレックなどと称され二曽ＩＭ＃＋
：＋＝＋＾古出マ凱Ｓ−＾ｌΔΔしｌイ瀝土１−にすく
使用されてきているが、伸線後に熱処理を必要とするた
め製造コストが高いという欠点を有していた。また、伸
線中の材料の温度を高温に保持しいわゆる温間加工によ
り高い特性の導体を製造する方法も提案されているが、
材料の温度を高温に保持するために材料のみならず伸線
機、潤滑油の加熱保温も行わねばならずその結果製造コ
ストが高くなってしまうという欠点もある。
１．６２０１、アルメレックなどと称され二曽ＩＭ＃＋
：＋＝＋＾古出マ凱Ｓ−＾ｌΔΔしｌイ瀝土１−にすく
使用されてきているが、伸線後に熱処理を必要とするた
め製造コストが高いという欠点を有していた。また、伸
線中の材料の温度を高温に保持しいわゆる温間加工によ
り高い特性の導体を製造する方法も提案されているが、
材料の温度を高温に保持するために材料のみならず伸線
機、潤滑油の加熱保温も行わねばならずその結果製造コ
ストが高くなってしまうという欠点もある。
本発明はかかる点に鑑み、研究を重ねた結果、導体とし
ての特性を損なわずに伸線後の熱処理を省略して製造コ
ストを低減せしめる製造方法を開発したものである。
ての特性を損なわずに伸線後の熱処理を省略して製造コ
ストを低減せしめる製造方法を開発したものである。
即ち、本発明はＭｇ ０．３〜１．６ ｗｔチ、Ｓｉ０
．３〜Ｌ２ｗｔ％ 残部通常の不純物とアルミニウムか
らなる導電用高力アルミニウム合金線、またはＭｇ ０
．３〜Ｌ６ｗｔ％、Ｓｉ０．３−１２ｗｔ％、Ｆｅ Ｏ
，、１−０，８ｗｔ ％、Ｃｕ ０．００５〜０．６’
ｗｔ ％残部通常の不純物とアルミニウムからなる導
電用高力アルミニウム合金線の製造において、合金素材
を連続伸線加工する際に、伸嬶力ｎ Ｔ ＃７時のｗａ
ｍ廖力ｌ１２０〜２６０℃に方スよらに伸線加工して巻
取ることを特徴とする導電用高力アルミニウム合金線の
製造方法である。
．３〜Ｌ２ｗｔ％ 残部通常の不純物とアルミニウムか
らなる導電用高力アルミニウム合金線、またはＭｇ ０
．３〜Ｌ６ｗｔ％、Ｓｉ０．３−１２ｗｔ％、Ｆｅ Ｏ
，、１−０，８ｗｔ ％、Ｃｕ ０．００５〜０．６’
ｗｔ ％残部通常の不純物とアルミニウムからなる導
電用高力アルミニウム合金線の製造において、合金素材
を連続伸線加工する際に、伸嬶力ｎ Ｔ ＃７時のｗａ
ｍ廖力ｌ１２０〜２６０℃に方スよらに伸線加工して巻
取ることを特徴とする導電用高力アルミニウム合金線の
製造方法である。
本発明において合金成分を上記のように限定した理由は
、Ｍｇは強度を高くするために添加するものでα３ｗｔ
％未満ではその効果が少な（，１，６ｗｔチを越すと導
電率が低下する。Ｓｌも強度を高くするために添加する
もので０．５ ｗｔ ４未満ではその効果は小さく１．
２ｗｔ％を越すと導電率が低下し実用上好ましくない。
、Ｍｇは強度を高くするために添加するものでα３ｗｔ
％未満ではその効果が少な（，１，６ｗｔチを越すと導
電率が低下する。Ｓｌも強度を高くするために添加する
もので０．５ ｗｔ ４未満ではその効果は小さく１．
２ｗｔ％を越すと導電率が低下し実用上好ましくない。
またＦｅは導電率をあまシ低下させずに強度を向上させ
る効果があり０．１ ｗｔ ４未満ではその効果は小さ
く０．８ｗｔ％を越すと強度向上の効果は飽和してくる
。Ｇｕは微量の添加により強度向上に効果がある。Ｃｕ
が０．００５ ｗｔ ４未満ではその効果は顕著でなく
、また０、 ６ ｗｔ％を越すと導電率が低下し、曲げ
特性も悪くなる。実用上ＭｇＯ，ｌ＋〜ＬＯｗｔ％、Ｓ
ｉ０．４〜０．９ ｗｔ％を含む合金或はさらにＦｅ
：’ ０．１５−０．４０ ｗｔ％、Ｃｕ ： ０．０
１−０．５ ｗｔ％を含む合金が好ましい。
る効果があり０．１ ｗｔ ４未満ではその効果は小さ
く０．８ｗｔ％を越すと強度向上の効果は飽和してくる
。Ｇｕは微量の添加により強度向上に効果がある。Ｃｕ
が０．００５ ｗｔ ４未満ではその効果は顕著でなく
、また０、 ６ ｗｔ％を越すと導電率が低下し、曲げ
特性も悪くなる。実用上ＭｇＯ，ｌ＋〜ＬＯｗｔ％、Ｓ
ｉ０．４〜０．９ ｗｔ％を含む合金或はさらにＦｅ
：’ ０．１５−０．４０ ｗｔ％、Ｃｕ ： ０．０
１−０．５ ｗｔ％を含む合金が好ましい。
本発明の連続伸線加工に供する合金素材は連続鋳造圧延
法、展延法、押出法等で製造した素材（荒引線）で溶体
化処理、焼入れされたものを用いる。溶体化処理、焼入
れされていない素材では実用上要求される強度が得られ
ない。なお連続圧延に際して圧延中に溶体化処理、焼入
あるいはこれに準する処理が行われたものであれば本発
明に供する素材として適している。
法、展延法、押出法等で製造した素材（荒引線）で溶体
化処理、焼入れされたものを用いる。溶体化処理、焼入
れされていない素材では実用上要求される強度が得られ
ない。なお連続圧延に際して圧延中に溶体化処理、焼入
あるいはこれに準する処理が行われたものであれば本発
明に供する素材として適している。
展延材、押出材についても同様に溶体化処理、焼入れに
準する処理が施されていれば良い。
準する処理が施されていれば良い。
これらの合金素材を連続伸線するに際して線温度を１２
０〜２６０ Ｄ Ｋするのは伸線時の加工発熱を利用し
巻取後、線の蓄熱によシ焼戻し処理が行われるために、
伸線後あらためて熱処理を施す必要がなく製造コストが
低減される。ここで１２０℃未満の温度では熱処理の効
果が得られないため強度、伸び、導電率とも低く、また
２６０℃よシ高い温度ではいわゆる過時効現象によシ導
電率は高くなるが強度が低下してしまう。また連続伸線
に際しての減面加工率は素材の線径から実用の素線径ま
で加工するために必要な加工度とし、通常は減面率６０
チ以上である。
０〜２６０ Ｄ Ｋするのは伸線時の加工発熱を利用し
巻取後、線の蓄熱によシ焼戻し処理が行われるために、
伸線後あらためて熱処理を施す必要がなく製造コストが
低減される。ここで１２０℃未満の温度では熱処理の効
果が得られないため強度、伸び、導電率とも低く、また
２６０℃よシ高い温度ではいわゆる過時効現象によシ導
電率は高くなるが強度が低下してしまう。また連続伸線
に際しての減面加工率は素材の線径から実用の素線径ま
で加工するために必要な加工度とし、通常は減面率６０
チ以上である。
また本発明において、線温度を１２０〜２６０℃に調整
する手段としては伸線速度、１パス当シの減面加工度、
伸線機キャプスタンと線とのスリップ率、潤滑油の量、
などの調整によって行ない特に加熱装置を必要としない
。
する手段としては伸線速度、１パス当シの減面加工度、
伸線機キャプスタンと線とのスリップ率、潤滑油の量、
などの調整によって行ない特に加熱装置を必要としない
。
本発明の実施に際して伸線に供する素材はあらかじめ加
熱する必要はなく、常温から連続伸線を行ない連続伸線
の後半から特に最終バスにかけて線の温度が１２０〜２
６０℃になるように上記伸線条件を調整して巻取る。巻
取シ後は特に急冷を行なうことなく放冷によシ焼戻し効
果の促進をはかることが好ましい。なお最終パス後の線
温度は１６０〜２２０℃にすると特性上特に好ましい線
材を得ることができる。
熱する必要はなく、常温から連続伸線を行ない連続伸線
の後半から特に最終バスにかけて線の温度が１２０〜２
６０℃になるように上記伸線条件を調整して巻取る。巻
取シ後は特に急冷を行なうことなく放冷によシ焼戻し効
果の促進をはかることが好ましい。なお最終パス後の線
温度は１６０〜２２０℃にすると特性上特に好ましい線
材を得ることができる。
次に本発明を実施例により詳しく説明する。
実施例
純度羽７チの電気用アルミニウム地金を溶解後、した。
第１表
これらの合金をベルトアンドホイール型の連続鋳造圧延
機を用いて９．５ ｍｍφの素材（荒引線）を製造した
。これらから連続鋳造圧延後溶体化、焼入れ処理を行な
ったもの（Ｉ）、および圧延中に溶体化、焼入れ処理を
行なったもの（ＩＩ）の２種類を製造した。これらの素
材を用いて連続伸線機により線温度を調整して３．５ｍ
ｍφに伸線した。従来の伸線条件で伸線した線材につい
ては１２０〜２６０℃で焼戻し処理を行ない、本発明の
方法に従って線温度１２０〜２６０℃で伸線したものは
伸線後の熱処理は行なっていない。
機を用いて９．５ ｍｍφの素材（荒引線）を製造した
。これらから連続鋳造圧延後溶体化、焼入れ処理を行な
ったもの（Ｉ）、および圧延中に溶体化、焼入れ処理を
行なったもの（ＩＩ）の２種類を製造した。これらの素
材を用いて連続伸線機により線温度を調整して３．５ｍ
ｍφに伸線した。従来の伸線条件で伸線した線材につい
ては１２０〜２６０℃で焼戻し処理を行ない、本発明の
方法に従って線温度１２０〜２６０℃で伸線したものは
伸線後の熱処理は行なっていない。
本発明における伸線後の線温度を１２０〜２６０℃にす
る伸線条件としては、伸線速度１０００〜２０００ ｗ
／ｍ１ｒ１パス当シの減面加工度は２５〜３０％、伸線
機キャプスタンと線のスリップ率は５〜１０％、潤滑油
は高粘度の伸線用精製鉱油を使用し、従来の使用量の６
０％とした。また比較のため線温度の高くならない従来
の伸線条件としては、伸線速度４００〜８００ｍ／ｍｉ
ｎ 、減面加工度は１５−２５ ％、スリップ率は５〜
６チとし、潤滑油は低粘度の伸線用鉱油を使用した。こ
れらの線材の加工条件および導電率、引張強さ、伸びを
測定した結果を第２表に示す。
る伸線条件としては、伸線速度１０００〜２０００ ｗ
／ｍ１ｒ１パス当シの減面加工度は２５〜３０％、伸線
機キャプスタンと線のスリップ率は５〜１０％、潤滑油
は高粘度の伸線用精製鉱油を使用し、従来の使用量の６
０％とした。また比較のため線温度の高くならない従来
の伸線条件としては、伸線速度４００〜８００ｍ／ｍｉ
ｎ 、減面加工度は１５−２５ ％、スリップ率は５〜
６チとし、潤滑油は低粘度の伸線用鉱油を使用した。こ
れらの線材の加工条件および導電率、引張強さ、伸びを
測定した結果を第２表に示す。
第２表
ＮＩＩＬ１〜ＩＩおよびＮ［１１１〜１１は本発明方法
によシ製造したもので連続伸線機出口での線温度が１６
０℃〜２２０℃であシ導電率は５２．５ ％ ＩＡＧＳ
以上、引張強さ３０．６１９／−以上、伸び６．２チ以
上の値が得られている。
によシ製造したもので連続伸線機出口での線温度が１６
０℃〜２２０℃であシ導電率は５２．５ ％ ＩＡＧＳ
以上、引張強さ３０．６１９／−以上、伸び６．２チ以
上の値が得られている。
一方比較例Ｎ１５およびＮｌ１１５は線温度が１００℃
と低いため、特性がすべて低くなっている。Ｎ１６およ
びＮ１１６は線温度が２８０℃、３００℃と高過ぎるた
め、過時効となり導電率は高いが、引張強さと伸びが低
い。まだ１１１１１７、随８、およびＩｌ＆Ｌ１７、高
１８は線温度が低いもので伸線後１１ｊＯ℃〜１７０℃
で焼戻し処理を行うことによって本発明方法のものとほ
ぼ同程度の特性が得られるが、伸線後、熱処理を行なっ
ているため製造コストが高くなってしまう。Ｎ１９、Ｎ
［ＬｌｏおよびＮ１１９、Ｎ［Ｌ２０は合金組成が本発
明のものと異なるもので、Ｎ１９、Ｎ１１１９はＭｇが
少ないので強度が低く、このため加工発熱も少なく焼戻
し効果がないので伸びも小さい。階１０、ｌＩＩ［Ｌ２
０はＭｇ、 Ｓｉが過剰のため導電率が低） ｊ ノー
山ｔ ノ 之 リ ＾＋ｌｌ＋＋１−Ｊ＋、、＞＋−こ
のように本発明によれば低コストで高い特性の高力アル
ミニウム合金導体を得ることができるもので工業上顕蓄
な効果を奏するものである。
と低いため、特性がすべて低くなっている。Ｎ１６およ
びＮ１１６は線温度が２８０℃、３００℃と高過ぎるた
め、過時効となり導電率は高いが、引張強さと伸びが低
い。まだ１１１１１７、随８、およびＩｌ＆Ｌ１７、高
１８は線温度が低いもので伸線後１１ｊＯ℃〜１７０℃
で焼戻し処理を行うことによって本発明方法のものとほ
ぼ同程度の特性が得られるが、伸線後、熱処理を行なっ
ているため製造コストが高くなってしまう。Ｎ１９、Ｎ
［ＬｌｏおよびＮ１１９、Ｎ［Ｌ２０は合金組成が本発
明のものと異なるもので、Ｎ１９、Ｎ１１１９はＭｇが
少ないので強度が低く、このため加工発熱も少なく焼戻
し効果がないので伸びも小さい。階１０、ｌＩＩ［Ｌ２
０はＭｇ、 Ｓｉが過剰のため導電率が低） ｊ ノー
山ｔ ノ 之 リ ＾＋ｌｌ＋＋１−Ｊ＋、、＞＋−こ
のように本発明によれば低コストで高い特性の高力アル
ミニウム合金導体を得ることができるもので工業上顕蓄
な効果を奏するものである。
Claims (1)
- Ｍｇ ０．５−１６ ｗｔ％、８ｉ０．３−Ｌ２ｗｔ％
残部通常の不純物とアルミニウムからなる導電用高力ア
ルミニウム合金線、またはＭｇ ０．３〜Ｌ６ｗｔ％、
Ｓｉ０．５− Ｌ ２ ｗｔ ＊、Ｆｅ ０．１−０．
８ ｗｔ％、Ｃｕ ０．００５−０．６ ｗｔ ％残部
通常の不純物とアルミニウムからなる導電用高力アルミ
ニウム合金線の製造において、合金素材を連続伸線加工
する際に、伸線加工終了時の線温度が１２０〜２６０℃
になるように伸線加工して巻取ることを特徴とする導電
用高力アルミニウム合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273984A JPS60215751A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5273984A JPS60215751A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215751A true JPS60215751A (ja) | 1985-10-29 |
| JPS6144149B2 JPS6144149B2 (ja) | 1986-10-01 |
Family
ID=12923294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5273984A Granted JPS60215751A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 導電用高力アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215751A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6389640A (ja) * | 1986-10-01 | 1988-04-20 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品材料 |
| JPH02200750A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電気伝導性に優れたアルミニウム合金材料およびその製造法 |
| JP2000158098A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 水素吸蔵合金の製造装置及び製造方法 |
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| JP2016100269A (ja) * | 2014-11-25 | 2016-05-30 | 株式会社ジェイ・パワーシステムズ | 送電線および送電線の製造方法 |
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| JPS52123914A (en) * | 1976-04-12 | 1977-10-18 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Production of high tensile al alloy conductor |
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| JPS5662944A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Aluminum alloy conductor and its manufacture |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5273984A patent/JPS60215751A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6144149B2 (ja) | 1986-10-01 |
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