JPS60211038A - Aluminum alloy rotor for rotary compressor - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a rotor for a rotary compressor having superior wear resistance and strength by using an Al alloy obtd. by adding specified amounts of Si and Cu to Al and provided with a specified structure. CONSTITUTION:The composition of an Al alloy is composed of 16-30wt% Si, 0.3-7wt% Cu and the balance Al, and the alloy is provided with a structure contg. uniformly distributed proeutectic Si grains of 40-80mum grain size accounting for >=60% of the total area of all of proeutectic Si grains in the Al matrix. It is preferable that uniformly distributed eutectic Si grains of <=10mum grain size accounting for >=60% of the total area of all of proeutectic Si grains are further contained in the Al matrix. A rotor for a rotary compressor is made of the Al alloy.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明はカークーラー用等に用いられるロータリーコ
ンプレッサのＤ−ターに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) This invention relates to a D-tar of a rotary compressor used for car coolers and the like.

（従来の技術） カークーラー用などに広く用いられているロータリーコ
ンプレッサは、その−例として第１図及び第２図にスラ
イディングベーン式のものを示すように、シャフト（１
）に固着された円柱状のローター（２）をシリンダ（３
）の円筒状の室内に偏心状に配設すると共に、シリンダ
空間内を仕切る複数本のベーン（４）を、その先端がシ
リンダ内周面と摺接する状態でローター（２）周面に進
退自在に嵌込んで成り、ローター（２）の時計方向（第
１図において）への回転に伴いベーン（４）による仕切
空間容量が＊続的に変化することを利用して、吸入口（
５）から吸入した低温低圧ガス（８）を高温高圧ガスに
圧縮し、排出口（６）から排出する構成となされている
。このため、ベーン（４）による仕切空間内にガスを封
じ込むため、ローター（２）の厚さ及びベーン（４）の
幅は両サイドプレート（７）（７）間の距離とほぼ等し
く設定されており、シャフト（１）の回転時にはロータ
ー（２）及びベーン（４）の両側端面がサイドプレート
（７）（７）の内壁面と気密状態を保持しつつ摺動する
ものとなされている。従って、ローター（２）の性質と
して、ガス圧縮時に加わる荷重に対する耐荷重性を備え
るのは勿論のこと、サイドプート（７）との摺動に対す
る高痕な耐摩耗性が要求される。これは図示したスライ
ディングベーン式ロータリーコンプレッサに限らず、ロ
ーリングピストン式その他のロータリーコンプレッサに
おいても同様であり、特にローリングピストン式のもの
あるいは一部のスライディングベーン式のものにおいて
は、ローターの側端面のみならず局面がシリンダ内周面
と摺接することから一層耐摩耗性に対する要求が強い。(Prior Art) A rotary compressor widely used for car coolers etc. has a shaft (1
) is fixed to the cylinder (3).
) are arranged eccentrically in the cylindrical chamber of the rotor (2), and a plurality of vanes (4) partitioning the cylinder space are movable toward and away from the circumferential surface of the rotor (2) with their tips in sliding contact with the inner circumferential surface of the cylinder. The intake port (
The low-temperature, low-pressure gas (8) sucked in from the outlet (5) is compressed into high-temperature, high-pressure gas, and the gas is discharged from the outlet (6). Therefore, in order to seal the gas in the partitioned space by the vanes (4), the thickness of the rotor (2) and the width of the vanes (4) are set approximately equal to the distance between the side plates (7) (7). When the shaft (1) rotates, both end surfaces of the rotor (2) and vanes (4) slide on the inner wall surfaces of the side plates (7) while maintaining an airtight state. Therefore, the rotor (2) is required not only to have load resistance against the load applied during gas compression, but also to have high wear resistance against sliding with the side poot (7). This is not limited to the sliding vane type rotary compressor shown in the figure, but also applies to rolling piston type and other rotary compressors.In particular, in the rolling piston type or some sliding vane types, only the side end surface of the rotor is affected. Since the curved surface comes into sliding contact with the inner circumferential surface of the cylinder, there is a strong demand for wear resistance.

そこで、かかる０−ター（２）の材料としては従来、機
械的強度、耐摩耗性の良好なりロムモリブデン強じん鋼
等が一般に用いられており、またシリンダ、サイドプレ
ートにはねずみ鋳鉄が、ベーンにはＡｌ１−８ｉ系合金
が用いられている。Therefore, as the material for the 0-tar (2), rommolybdenum tough steel, etc., which has good mechanical strength and wear resistance, has been generally used, and gray cast iron is used for the cylinder and side plate, and for the vane. An Al1-8i alloy is used.

（従来技術の問題点） しかしながら、上記鋼製のローターは重量が重いため、
カークーラー用として用いられる場合には自動車部品の
軽量化特にクーラー用部品の中で最重量物であるコンプ
レッサの軽量化という一般要求を妨げる大きな要因とな
っていた。(Problems with the prior art) However, since the steel rotor described above is heavy,
When used in car coolers, this has become a major factor hindering the general demand for lighter automotive parts, particularly for lighter compressors, which are the heaviest of the cooler parts.

しかも、重量が重いため回転トルクが大きく、軸受、ク
ラッチ等に過大な負荷がかかるため耐久性の点でも問題
があった。Furthermore, due to the heavy weight, the rotating torque is large, and an excessive load is placed on the bearings, clutches, etc., resulting in problems in terms of durability.

勿論、軽量化を達成するためには、ローターの材料とし
て従来既知のアルミニウム合金鋳物やダイカスト品を用
いることは容易に想到されるところであるが、これらは
逆に耐摩耗性、機械的強度の点で問題が生じるものであ
った。Of course, in order to achieve weight reduction, it would be easy to think of using conventionally known aluminum alloy castings or die-cast products as the rotor material, but on the contrary, these have poor wear resistance and mechanical strength. This caused a problem.

（発明の目的） この発明は、上記のような問題点を解決することを目的
とするものである。即ち、ローターの材料としてアルミ
ニウム合金を用いて軽量化を図ると共にアルミニウム合
金の成分とその合金組織による材質改善により、それ自
体できわめて優れた耐摩耗性を有し、かつ強度にも優れ
ていて耐荷重性が良く、しかも延性、切削加工性の改善
によって製造を簡易とするアルミニウム合金製ロータリ
ーコンプレッサ用０−ターを提供することを目的とする
ものである。(Object of the invention) This invention aims to solve the above problems. In other words, by using aluminum alloy as the material of the rotor to reduce its weight, and by improving the material quality through the aluminum alloy composition and its alloy structure, it has extremely excellent wear resistance by itself, and has excellent strength and durability. The object of the present invention is to provide an aluminum alloy rotor for a rotary compressor that has good loadability and is easy to manufacture due to improved ductility and machinability.

（発明の構成） この発明は、ローターの材質として、過共晶領域に８１
を含有する高シリコンアルミニウム合金であって、しか
もそのアルミニウムマトリックス中の初晶Ｓｉ粒子及び
共晶Ｓｉ粒子の粒径と分布状態を特定の範囲に制御した
ものを用いることを概要とするものであり、更に具体的
には、Ｓｌを１６〜３０ｗｔ％、Ｃｕを０．３〜７、Ｑ
ｗｔ％含み、あるいは更にＭｇを０．３〜２．０ｗ１％
を含み、残部が実質的にアルミニウムであるアルミニウ
ム合金であって、該合金のアルミニウムマトリックス中
に、粒径４０〜８０μｍの初晶Ｓ１粒子が全初晶Ｓ１粒
子面積の６０％以上の面積を占めて均一に分布し、かつ
粒径１０μｍ以下の共晶Ｓｉ粒子が全共晶Ｓｉ粒子面積
中の６０％以上の面積を占めて均一に分布している材料
をもって形成されているアルミニウム合金１０−ターを
提供するものである。(Structure of the Invention) This invention provides a material for the rotor that has an 81% hypereutectic region.
The outline of the method is to use a high-silicon aluminum alloy containing aluminum, in which the particle size and distribution state of primary Si particles and eutectic Si particles in the aluminum matrix are controlled within a specific range. More specifically, 16 to 30 wt% of Sl, 0.3 to 7% of Cu, Q
Contains wt%, or further contains Mg 0.3-2.0w1%
, the remainder being substantially aluminum, wherein in the aluminum matrix of the alloy, primary S1 particles with a particle size of 40 to 80 μm occupy an area of 60% or more of the total area of the primary S1 particles. Aluminum alloy 10-termination aluminum alloy made of a material in which eutectic Si particles with a particle size of 10 μm or less occupy an area of 60% or more of the total eutectic Si particle area and are uniformly distributed. It provides:

（構成の具体的な説明と作用） この発明のローターに用いられる上記のようなアルミニ
ウム合金は、一般的には既知の鋳造法によって鋳造され
る鋳婉を、更に熱間にて押出すことにより組織を特定の
範囲に制御して製造されるものである。(Specific explanation and function of the structure) The above-mentioned aluminum alloy used in the rotor of the present invention is generally cast by a known casting method, and then hot extruded. It is manufactured by controlling the structure within a specific range.

先ず、この発明に用いる合金の各成分の範囲限定につい
て、その理由を説明すれば次のとおりである。First, the reason for limiting the range of each component of the alloy used in this invention is as follows.

主要な添加元素であるＳｉは、いうまでもなく合金の耐
摩耗性を向上するのに有効なものである。従って、一般
的にはＳｉの含有量が増えるに従って耐摩耗性が向上せ
られるが、この発明に用いるＡｌ１−８ｉ系合金は、過
共晶領域にＳｉを多層に含んで、アルミニウムマトリッ
クス中に比較的多くの初晶Ｓ１粒子を分散せしめるもの
とすることが必要である。従って、Ｓｉの含有量は少な
くとも１６ｗｔ％以上であることを要し、１６Ｗ【％未
満では、ローターに必要な耐摩耗性をその材料自体によ
って得ることができない。３ｉの含有量は、合金材料の
製造条件を特殊な範囲に選ぶことによって、相当多くの
量にまで増大しうるが、３０ｗｔ％をこえて含有せしめ
るときは、鋳造が著しく困難なものとなるため、それ未
満が許容範囲であり、最も好適　−には１８〜２０ｗｔ
％程度含有せしめるのが良い。Needless to say, Si, which is the main additive element, is effective in improving the wear resistance of the alloy. Therefore, wear resistance generally improves as the Si content increases, but the Al1-8i alloy used in this invention contains multiple layers of Si in the hypereutectic region and is compared to the aluminum matrix. It is necessary to disperse as many primary S1 particles as possible. Therefore, the Si content must be at least 16 wt% or more, and if it is less than 16 W%, the material itself cannot provide the wear resistance required for the rotor. The content of 3i can be increased to a considerably large amount by selecting the manufacturing conditions of the alloy material within a special range, but when the content exceeds 30 wt%, casting becomes extremely difficult. , less than that is acceptable and most preferred - 18-20wt
It is preferable to contain about %.

Ｃｕ及びＭｇは、合金の強度の向上に寄与づるものであ
り、Ｑ、３ｗｔ％未満では、ローターに所要の機械的強
度を付与することができない。Cu and Mg contribute to improving the strength of the alloy, and if Q is less than 3 wt%, the required mechanical strength cannot be imparted to the rotor.

しかしＣｕが７ｗｔ％をこえるときは、耐食性が著しく
悪くなる。またＭｇが２ｗｔ％をこえる場合は、上記の
効果を格別増大せず、むしろ粗大な晶出物を生成して機
械的性質を劣化する。実験結果から得られた最も好適な
Ｃｕの含有量は、概ね３〜５ｗｔ％程度であり、またＭ
Ｏの含有量は０．４５〜０．６５ｗｔ％程度である。However, when Cu exceeds 7 wt%, corrosion resistance deteriorates significantly. Moreover, when Mg exceeds 2 wt%, the above-mentioned effects are not particularly enhanced, but rather coarse crystallized substances are formed and the mechanical properties are deteriorated. The most suitable Cu content obtained from the experimental results is approximately 3 to 5 wt%, and M
The content of O is about 0.45 to 0.65 wt%.

その他の任意的添加元素として、好ましくは例えばＳ「
および（または）Ｐが添加されつる。As other optional additive elements, preferably, for example, S
and/or P is added.

これらの元素はいずれも鋳造時に初晶Ｓｉ粒子を微細化
する微細化剤として作用するものである点で均等物であ
り、いずれか少なくとも一方を含有すれば足るが、それ
ぞれ０．００５ｗｔ％未満では上記効果に乏しく、０．
１ｗｔ％をこえても格別効果の増大を望めない。All of these elements are equivalent in that they act as refining agents to refine primary Si particles during casting, and it is sufficient to contain at least one of them, but if each is less than 0.005 wt%, The above effects are poor, and 0.
Even if it exceeds 1 wt%, no particular increase in effect can be expected.

更に他の任意的添加元素として用いうるちのとしてＮｉ
、Ｆｅ、Ｍｎを挙げることができる。Furthermore, Ni can be used as another optional additive element.
, Fe, and Mn.

これらの元素は、いずれも合金の耐熱性の向上に有効に
寄与するものであり、この作用の面からいずれも均等物
であって、少なくとも１種または２種以上を含有すれば
足りるが、各成分がＱ、５ｗｔ％未満では上記の効果の
実現性に乏しく、逆に３ｗｔ％をこえると切削性が著し
く悪くなる欠点を派生する。All of these elements effectively contribute to improving the heat resistance of the alloy, and in terms of this effect, they are all equivalent, and it is sufficient to contain at least one or two or more of them. If the component Q is less than 5 wt%, it is difficult to achieve the above effects, and if it exceeds 3 wt%, the machinability becomes extremely poor.

上記のような成分範囲をもつこの発明に係る合金材料は
、その組織を特定範囲に制御するために、鋳造後押出し
工程とを経て蝦造されるものである。即ち、先ず、上記
のアルミニウム合金を従来の常法に従う溶解鋳造により
アルミニウム合金鋳塊に製作する。この鋳造工程によっ
て得られる鋳塊に含まれる初晶Ｓ１粒子は、上記Ｓ「お
よび（または）Ｐの添加によりある程度微細化したもの
となしうるが、それでもなおその粒径は、１００μｍに
も達するものを含んで全体として未だ相当に大きいもの
である。また、共晶Ｓｉ粒子も、粒径３０μｍ程度のも
のを含む全体としてかなり大きいものであり、かつその
形態も針状を呈するものである。The alloy material according to the present invention having the above-mentioned component range is molded through an extrusion process after casting in order to control its structure within a specific range. That is, first, the above aluminum alloy is produced into an aluminum alloy ingot by melting and casting according to a conventional conventional method. The primary S1 particles contained in the ingot obtained by this casting process can be made finer to some extent by the addition of the above-mentioned S and/or P, but the particle size still reaches 100 μm. The eutectic Si particles are still quite large as a whole, including those with a particle size of about 30 μm, and their shape is acicular.

そこで、これらの比較的粗大な初晶及び共晶３ｉ粒子を
含む鋳塊を更に３５０〜４２０℃程度の熱間にて押出し
加工する。そして、この熱間押出しにより、合金中に含
む粗大な初晶Ｓｉ粒子の一部を破壊し、そのほとんどす
べての粒径が１０〜８０μｍの範囲で、かつ４０μｍ以
上の粒子が全初晶Ｓ１粒子面積に対し６０％以上の面積
比を占める範囲に微細化し、かつその分布を均一化せし
めると共に、共晶Ｓ１粒子も、剣状結晶を長さ方向に分
断して形状を粒状化し、またこれをほとんどすべてが粒
径１５μｍ以下の範囲で、かつ１０μｍ以下の粒子が全
共晶Ｓｉ粒子面積に対し６０％以上の面積比を占める範
囲に微細化せしめたものとする。上記に、はとんどすべ
てというのは、極めて稀に上記粒径範囲を逸脱するもの
を含むことを許容する趣旨であるが、好ましい製造条件
が採用される場合には、上記粒径範囲を逸脱するような
初晶３ｉ粒子及び共晶８１粒子は実際上全く含まないも
のとすることができる。Therefore, the ingot containing these relatively coarse primary crystals and eutectic 3i particles is further extruded at a temperature of about 350 to 420°C. By this hot extrusion, a part of the coarse primary Si particles contained in the alloy is destroyed, and almost all of them have a particle size in the range of 10 to 80 μm, and all of the particles with a size of 40 μm or more are primary Si particles. In addition to making the eutectic S1 particles finer to a range that occupies an area ratio of 60% or more to the area and making the distribution uniform, the eutectic S1 particles are also made by dividing the sword-shaped crystal in the length direction to make the shape granular. It is assumed that almost all of the grains have a particle size of 15 μm or less, and the grains are so fine as to account for an area ratio of 60% or more of the total eutectic Si particle area. In the above, "almost all" is intended to allow for the inclusion of particles that deviate from the above particle size range in extremely rare cases, but if favorable manufacturing conditions are adopted, the above particle size range may be exceeded. The deviating primary 3i grains and eutectic 81 grains can be virtually completely excluded.

このような好ましい製造条件は、殊に押出し条件として
、ビレット温度＝３５０〜４２０℃、ラム速度：　０．
０３〜０．２ｓ　／ｓｉｎ　、押出：１０〜４０に設定
することであり、さらに好ましくは押出ダイスにベアリ
ング長さ５〜１５ｍのものを用いること等が挙げられる
。Such preferable manufacturing conditions include, in particular, extrusion conditions: billet temperature = 350-420°C, ram speed: 0.
03 to 0.2 s/sin, extrusion: 10 to 40, and more preferably an extrusion die with a bearing length of 5 to 15 m.

ところで、合金組織中における初晶Ｓｉ粒子の粒径が上
記のように４０〜８０μｍの範囲において６０％以上の
面積比を占めることが限定されるのは、４０μｍ未満の
ものを多く含む場合には所期する優れた耐摩耗性が得ら
れず、逆に８０μｍをこえる粗大なものを多く含む場合
には、その分布が不均一かつ粗いものとなって耐摩耗性
のばらつきを大きくし、かつ切削性を低下させることに
なるためである。また、共晶３ｉ粒子が粒径１５μｍ以
下でかつ１０μｍ以下のものを面積比６０％以上含むこ
とに限定されるのは、初晶Ｓ１粒子の粒径を上記のよう
な範囲にコントロールすることによって必然的に上記範
囲に微細化されることになるためであり、あえてその効
果を挙げるとすれば、少なくとも共晶Ｓｉ粒子が１５μ
ｍをこえる粗大なものとして多く残存するときは、少な
（とも切削性に欠陥が派生してくるものと予想され、従
ってその反面効果として、切削性向上の効果を挙げるこ
とができる。By the way, the reason why the primary Si particles in the alloy structure are limited to occupying an area ratio of 60% or more in the range of 40 to 80 μm as described above is that if the alloy structure contains many particles smaller than 40 μm, If the desired excellent wear resistance cannot be obtained and, on the other hand, there are many coarse particles exceeding 80 μm, the distribution will be uneven and coarse, increasing the variation in wear resistance and making it difficult to cut. This is because it leads to a decrease in sexual performance. Furthermore, the reason why the eutectic 3i particles are limited to having a particle size of 15 μm or less and containing 60% or more of the area ratio of particles of 10 μm or less is by controlling the particle size of the primary S1 particles within the above range. This is because the eutectic Si particles will inevitably be miniaturized to the above range, and if we were to mention the effect, we would say that the eutectic Si particles are at least 15 μm.
If a large number of coarse particles exceeding m are left, it is expected that defects will occur in the machinability, and therefore, on the other hand, the effect of improving the machinability can be cited.

尚、ローター材として本発明材を用いる一方、ベーン材
として高速度工具鋼を用いることもできる。Note that while the material of the present invention is used as the rotor material, high-speed tool steel can also be used as the vane material.

（発明の効果） この発明によるローターは、前記のような成分と組織に
なる高シリコンアルミニウム合金材料をもって形成され
たものであることにより、それ自身が材質的に極めて優
れた耐摩耗性を有すると共に機械的弾痕にも極めて優れ
ており、ローターに必要な耐摩耗性、耐荷重性を充分に
保有しつつその軽量化、ひいてはコンプレッサ全体とし
ての軽量化を図ることができる。さらにはローターの軽
量化により回転トルクが小さくなり、軸受、クラッチ等
にかかる負荷を軽減でき、これらの耐久性を格段に向上
し得る。(Effects of the Invention) The rotor according to the present invention is made of a high-silicon aluminum alloy material with the above-mentioned composition and structure, and thus has extremely excellent wear resistance as a material. It is also extremely resistant to mechanical bullet holes, making it possible to reduce the weight of the rotor and, by extension, the overall weight of the compressor, while maintaining sufficient wear resistance and load resistance necessary for the rotor. Furthermore, by reducing the weight of the rotor, the rotational torque is reduced, which reduces the load on bearings, clutches, etc., and significantly improves their durability.

（実施例） 以下、この発明の実施例を示す。(Example) Examples of this invention will be shown below.

第１表 上記第１表に示す組成のアルミニウム基合金について、
本発明材では、該合金を先ず溶解半連続鋳造によって直
径１２０悶のビレットに製し、次いでこのビレットを押
出温度４１５℃、押出しラム速度Ｑ、ｉｍ／１ｎの条件
で直径３０訓の丸棒に押出したものにＴＢ熱処理を施し
てローター材の供試片とした。Table 1 Regarding aluminum-based alloys having the composition shown in Table 1 above,
In the material of the present invention, the alloy is first made into a billet with a diameter of 120 mm by melting and semi-continuous casting, and then this billet is made into a round bar with a diameter of 30 mm at an extrusion temperature of 415°C, an extrusion ram speed of Q, and im/1n. The extruded material was subjected to TB heat treatment to obtain a test piece of rotor material.

本発明材における供試片においては、それに含む初晶３
ｉ粒子はすべてが１０〜８０μｍの粒径範囲に属し、し
かも４０〜８０μｍの範囲のものが明らかに全初晶Ｓｉ
粒子面積に対し６０％以上の面積比を占めているもので
あった。In the test piece of the material of the present invention, the primary crystals contained therein
All i-particles belong to the particle size range of 10 to 80 μm, and those in the range of 40 to 80 μm are clearly all primary Si particles.
It occupied an area ratio of 60% or more to the particle area.

かつ共晶Ｓ１粒子も微細化され、そのすべてが少なくと
も１５μｍ以下の粒径範囲で、全共晶Ｓ：粉粒子面積中
０％以上の面積比を１０μｍ以下のもので占めているも
のであった。In addition, the eutectic S1 particles were also refined, and all of them were in the particle size range of at least 15 μm or less, and particles of 10 μm or less accounted for 0% or more of the total eutectic S:powder particle area. .

一方、比較材Ｎ０１５は、耐摩耗性に優れたアルミニウ
ム合金として既知のＡＣ８Ａ合金であり、その市販物を
供試片とした。On the other hand, comparative material N015 is an AC8A alloy known as an aluminum alloy with excellent wear resistance, and a commercially available product thereof was used as a test piece.

上記の各種アルミニウム合金材につき、本発明材と同様
の組成で鋳造したままのビレットとも比較して、それら
の耐摩耗性及び切削性を調べたところ、結果は下記第２
表に示すとおりであった。The wear resistance and machinability of the various aluminum alloy materials mentioned above were compared with as-cast billets with the same composition as the inventive material, and the results are as follows.
It was as shown in the table.

第２表 （注１）：耐摩耗性試験は、回転円板による入超式耐摩
耗試験機を用いて、摩 擦距離：ａｏｏｍ、摩擦速度：２ ｍ／ｓｉｎ　、相手材：ＦＣ−３０ （Ｊｌｓ）の試験条件で実施した。Table 2 (Note 1): The wear resistance test was carried out using an ultra-high-pressure wear tester with a rotating disk, friction distance: aoom, friction speed: 2 m/sin, mating material: FC-30 (Jls ) test conditions.

（注２）　：切削工具寿命は、前すくい角：０度、模す
くい角＝１０痕、前逃げ 角＝７度、横逃げ角ニア度、前切 刃角＝８麿、横切刃角：０度、ノ ーズ半径：０度、の諸元を有する 超硬バイトを使用し、切込み深さ ０．１＃１ｌ１１．送り速度０．０５ｓｑ回転数：５０
０ｒｌ）ＩＩＩ、ｒｌｌＪ滑剤：石油の切削条件で、切
削距離：２゜ ０ＴＩＬの切削を行ったのち、バイト の逃げ而の摩耗幅を測定した。(Note 2): Cutting tool life is as follows: Front rake angle: 0 degrees, simulated rake angle = 10 marks, front relief angle = 7 degrees, side relief angle nearness, front cutting edge angle = 8 margins, side edge angle: Use a carbide cutting tool with the specifications of 0 degrees, nose radius: 0 degrees, and a cutting depth of 0.1#1l11. Feed speed 0.05sq Number of revolutions: 50
0rl) III, rllJ lubricant: After cutting at a cutting distance of 2° and 0TIL under the cutting conditions of petroleum, the wear width of the relief part of the cutting tool was measured.

−Ｅ表の耐摩耗性の試験結果から分るように、この発明
に係るローター材は、同じ合金成分をもちながらも、ア
ルミニウムマトリックス中のＳｉ晶の粒径や分布状態の
異なる鋳造したままの材料に較べて、明らかに優れた耐
摩耗性を保有しつつ、そのばらつきの減少の効果が認め
られるものであり、また比較材に較べて顕著に耐摩耗性
に優れたものであった。As can be seen from the wear resistance test results in Table -E, the rotor material according to the present invention has the same alloy composition but different grain sizes and distribution states of Si crystals in the aluminum matrix. While possessing clearly superior abrasion resistance compared to other materials, the effect of reducing variations in the abrasion resistance was observed, and the abrasion resistance was significantly superior to that of comparative materials.

一方、切削工具寿命の比較においても、本発明材は、鋳
造したままのものに較べて顕著な改善効果があられれ、
比較材に較べても僅かに劣るが略同等ないしそれ以上の
優れた切削性を示すものであった。On the other hand, when comparing cutting tool life, the material of the present invention has a remarkable improvement effect compared to the as-cast tool.
Although it was slightly inferior to the comparative materials, it showed approximately the same or better machinability.

また、本発明材は、いずれも引張強度において４０Ｋｆ
Ｊ／−以上の値を示し、比較材の引張強度３３に９／−
よりも優れており、伸びも３％以上の値を示して比較材
の伸び０．５％よりもはるかに優れているものであった
。また熱膨張係数は１８．３Ｘ　１０ｃｔｓ／’Ｃ（２
０℃〜１００℃）以下の値を示し、堅さくＨＢ）も概ね
１４０の値を示すものであった。Moreover, the tensile strength of all the materials of the present invention is 40Kf.
It shows a value of J/- or more, and the tensile strength of the comparative material is 33 compared to 9/-.
The elongation was also 3% or more, which was much better than the elongation of the comparative material, which was 0.5%. The coefficient of thermal expansion is 18.3X 10cts/'C (2
The hardness (HB) also showed a value of approximately 140.

従って、本発明材を用いて第１図及び第２図に示すスラ
イディングベーン式やその他の形式のロータリーコンプ
レッサにお１ノるローターを製作した場合には、ロータ
ーとして要求される充分な耐荷重性、耐摩耗性を有しか
つ重量も従来品の約１／３程度の軽量なものに製作する
ことができ、また切削性、鍛造性等に優れていることか
ら容易に製作し得られるものであった。Therefore, if a rotor for a sliding vane type rotary compressor or other type of rotary compressor as shown in Figs. It has wear resistance and can be manufactured to be lightweight, about 1/3 of the weight of conventional products, and has excellent machinability and forgeability, so it is easy to manufacture. there were.

さらに熱膨張も問題とならないものであった。Furthermore, thermal expansion was not a problem.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

図面はスライディングベーン式ロータリーコンプレッサ
の一例を示すもので、第１図は要部の側面断面図、第２
図は同じく正面断面図である。 （１）・・・シャフト、（２）・・・ローター、（３）
・・・シリンダ、（４）・・・ベーン、（５）・・・吸
入口、（６）・・・排出口、（７）・・・サイドプレー
ト、（８）・・・ガス。 以上The drawings show an example of a sliding vane rotary compressor. Figure 1 is a side sectional view of the main parts, Figure 2
The figure is also a front sectional view. (1)...Shaft, (2)...Rotor, (3)
... cylinder, (4) ... vane, (5) ... suction port, (6) ... discharge port, (7) ... side plate, (8) ... gas. that's all

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）　Ｓｉを１６〜３０ｗｔ％、ＣＬＩを０．３〜７
．０ｗｔ％含み、残部が実質的にアルミニウムであるア
ルミニウム合金であって、該合金のアルミニウムマトリ
ックス中に、粒径４０〜８０μｍの初晶Ｓｉ粒子が全初
晶３ｉ粒子面積の６０％以上の面積を占めて均一に分布
し、かつ粒径１０μ′Ｉｎ以下の共晶Ｓ１粒子が全共晶
Ｓｉ粒子面積中の６０％以上の面積を占めて均一に分布
している材料をもって形成されていることを特徴とする
アルミニウム合金製ロータリーコンプレッサ用ローター
。 （２＞　Ｓｉを１６〜３０ｗｔ％、ＣＬＩを０．３〜７
、Ｑｗｔ％、及びＭｇを０．３〜２．ｏｗｔ％含み、残
部が実質的にアルミニウムであるアルミニウム合金であ
って、該合金のアルミニウムマトリックス中に、粒径４
０〜８０μｍの初晶Ｓｉ粒子が全初晶３ｉ粒子面積の６
０％以上の面積を占めて均一に分布し、かっ粒径１０μ
ｍ以下の共晶３ｉ粒子が全共晶３ｉ粒子面積中の６０％
以上の面積を占めて均一に分布している材料をもって形
成されていることを特徴とするアルミニウム合金製ロー
タリーコンプレッサ用ローター。(1) Si 16-30wt%, CLI 0.3-7
．． 0 wt%, the remainder being substantially aluminum, wherein in the aluminum matrix of the alloy, primary Si particles with a particle size of 40 to 80 μm occupy an area of 60% or more of the total primary 3i particle area. The eutectic Si particles are uniformly distributed and occupy 60% or more of the total eutectic Si particle area and are formed of a material in which eutectic S1 particles with a particle size of 10 μ'In or less are uniformly distributed. Features: Aluminum alloy rotor for rotary compressors. (2> Si 16-30wt%, CLI 0.3-7
, Qwt%, and Mg from 0.3 to 2. owt%, the balance being substantially aluminum, the aluminum matrix of the alloy having a grain size of 4
Primary crystal Si particles of 0 to 80 μm account for 6 of the total primary crystal 3i particle area.
Uniformly distributed, occupying more than 0% area, with a particle size of 10μ
The eutectic 3i particles smaller than m account for 60% of the total eutectic 3i particle area.
A rotor for a rotary compressor made of an aluminum alloy, characterized in that it is formed of a material that occupies a larger area and is uniformly distributed.