JPS60208443A - アルミニウム合金材 - Google Patents
アルミニウム合金材Info
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- JPS60208443A JPS60208443A JP6489984A JP6489984A JPS60208443A JP S60208443 A JPS60208443 A JP S60208443A JP 6489984 A JP6489984 A JP 6489984A JP 6489984 A JP6489984 A JP 6489984A JP S60208443 A JPS60208443 A JP S60208443A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、アルミニウム合金材、特に耐摩耗性、低熱膨
張性、高温強度並びに耐熱性に優れたアルミニウム合金
材に関するものである。
張性、高温強度並びに耐熱性に優れたアルミニウム合金
材に関するものである。
内tPAm関のシリンダーブロック、シリンダーライl
−一やピストン、更にはコンプレッサのへ−ン材等にお
いては、耐摩耗性、低熱膨張特性、高温強度或いは耐熱
性に優れる等の特性が必要とされる。また、これらの材
料をアルミニウム合金にて製作するようにすれば、その
軽量化や高速化等の重要な利点が生ずる。
−一やピストン、更にはコンプレッサのへ−ン材等にお
いては、耐摩耗性、低熱膨張特性、高温強度或いは耐熱
性に優れる等の特性が必要とされる。また、これらの材
料をアルミニウム合金にて製作するようにすれば、その
軽量化や高速化等の重要な利点が生ずる。
しかしながら、上記のような要求特性を併わせ持つアル
ミニウム合金として、未だ充分なものはなく、従って上
記用途にアルミニウム合金材を使用することができなか
ったり、その使用条件に制約が加わる等の問題を内在し
ている。例えば、耐摩耗性、低熱膨張性に優れた合金材
料として、本願出願人は、先に特願昭58−19833
8号として、Si粒子が微細に分散したAl−14〜3
0%5i−0,5〜5%Cu −0,3〜3%Mg合全
Mg唱したが、この合金とても、その耐熱性、高温強度
が充分でないのである。
ミニウム合金として、未だ充分なものはなく、従って上
記用途にアルミニウム合金材を使用することができなか
ったり、その使用条件に制約が加わる等の問題を内在し
ている。例えば、耐摩耗性、低熱膨張性に優れた合金材
料として、本願出願人は、先に特願昭58−19833
8号として、Si粒子が微細に分散したAl−14〜3
0%5i−0,5〜5%Cu −0,3〜3%Mg合全
Mg唱したが、この合金とても、その耐熱性、高温強度
が充分でないのである。
また、耐摩耗性、低熱膨張性、高温強度に優れた合金と
して、展伸材ではA4032合金(八β=■2%5t−
0,9%Cu−1,1%M g−0,9%N+)、鋳物
材ではA390合金(/1−17%5i−4,5%Cu
−0,6%Mg)が知られているが、これらの合金で
あっても、200℃を越える高温下での強度が充分でな
く、その使用に際しては、使用条件、例えば回転数等に
大きな制約を受り′ζいる。
して、展伸材ではA4032合金(八β=■2%5t−
0,9%Cu−1,1%M g−0,9%N+)、鋳物
材ではA390合金(/1−17%5i−4,5%Cu
−0,6%Mg)が知られているが、これらの合金で
あっても、200℃を越える高温下での強度が充分でな
く、その使用に際しては、使用条件、例えば回転数等に
大きな制約を受り′ζいる。
ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にしζ為さ
れたものであって、その目的とするところは、優れた耐
摩耗特性、低熱膨張特性、高温強度特性及び耐熱特性を
併わせ有するアルミニウム合金材を提供することにある
。
れたものであって、その目的とするところは、優れた耐
摩耗特性、低熱膨張特性、高温強度特性及び耐熱特性を
併わせ有するアルミニウム合金材を提供することにある
。
そして、かくの如き目的を達成するために、本発明にあ
っては、重量基準で、Si:15〜35%、Cu:0.
5〜lO%、Mg1.3〜6%およびMn:0.3〜4
%を含むと共に、必要に応じてFe:0.3〜9%及び
/又はNl:0.3〜9%を(F6+NI)量が1.0
〜10%となるように含み、且つ残部がAIおよび不可
避的不純物からなる合金組成を有し、81粒子の平均粒
径が5μm以F、平均粒子間距離が10μm以下である
ように、アルミニウム合金材を構成したのである。
っては、重量基準で、Si:15〜35%、Cu:0.
5〜lO%、Mg1.3〜6%およびMn:0.3〜4
%を含むと共に、必要に応じてFe:0.3〜9%及び
/又はNl:0.3〜9%を(F6+NI)量が1.0
〜10%となるように含み、且つ残部がAIおよび不可
避的不純物からなる合金組成を有し、81粒子の平均粒
径が5μm以F、平均粒子間距離が10μm以下である
ように、アルミニウム合金材を構成したのである。
このような本発明に従うアルミニウム合金材の構成を採
用することによって、初めて、優れた耐摩耗性、低熱膨
張性、高温強度および耐熱性を併わせ持つアルミニウム
合金材が製造され得たのであり、またそれは耐焼付性に
も優れたものであって、このために内燃機関のシリンダ
ーブロック、シリンダーライナーやピストン、或いはコ
ンプレッサのベーン材等において、従来のアルミニウム
合金が使用できなかった部位や使用条件に制約のあった
部位に、本発明のアルミニウム合金材が好適に使用され
得、以てその軽量化や高速化に寄与し、その技術的価値
を高め、また大きな経済的効果を奏し得るのである。
用することによって、初めて、優れた耐摩耗性、低熱膨
張性、高温強度および耐熱性を併わせ持つアルミニウム
合金材が製造され得たのであり、またそれは耐焼付性に
も優れたものであって、このために内燃機関のシリンダ
ーブロック、シリンダーライナーやピストン、或いはコ
ンプレッサのベーン材等において、従来のアルミニウム
合金が使用できなかった部位や使用条件に制約のあった
部位に、本発明のアルミニウム合金材が好適に使用され
得、以てその軽量化や高速化に寄与し、その技術的価値
を高め、また大きな経済的効果を奏し得るのである。
ところで、かくの如き本発明におけるアルミニウム合金
材の合金成分において、Si(ケイ素)は、その添加に
よって、目的とする合金材の耐摩耗特性、耐焼付特性を
著しく向上させ、また熱膨張係数を低下せしめる。この
Siの添、加効果を充分に奏せしめるためには、その添
加量が少なくとも15%(重量基準、以下同じ)以上と
なるようにする必要があるが、Siの余りにも多量の添
加は、切削性が低下し、切削バイトの寿命に悪影響をも
たらし、また被切削面の面粗度が粗くなる等の問題を生
ずるところから、その添加量の上限は35%である。
材の合金成分において、Si(ケイ素)は、その添加に
よって、目的とする合金材の耐摩耗特性、耐焼付特性を
著しく向上させ、また熱膨張係数を低下せしめる。この
Siの添、加効果を充分に奏せしめるためには、その添
加量が少なくとも15%(重量基準、以下同じ)以上と
なるようにする必要があるが、Siの余りにも多量の添
加は、切削性が低下し、切削バイトの寿命に悪影響をも
たらし、また被切削面の面粗度が粗くなる等の問題を生
ずるところから、その添加量の上限は35%である。
また、本発明に従うアルミニウム合金材におけるCu(
銅)は、Mgと共存して、合金に時効硬化性を付与し、
常温強度、耐摩耗性を向上せしめる。また、固溶硬化に
より、高温強度を向上させる特徴を有する。なお、これ
らの効果は、Cuの添加量が0.5%未満では充分でな
く、またCuの添加量が10%を越えるようになると、
それらの効果は飽和するようになり、また材料の耐食性
が害される等の問題を発生する。
銅)は、Mgと共存して、合金に時効硬化性を付与し、
常温強度、耐摩耗性を向上せしめる。また、固溶硬化に
より、高温強度を向上させる特徴を有する。なお、これ
らの効果は、Cuの添加量が0.5%未満では充分でな
く、またCuの添加量が10%を越えるようになると、
それらの効果は飽和するようになり、また材料の耐食性
が害される等の問題を発生する。
さらに、本発明における主要な合金成分の一つたるMg
(マグネシウム)は、Cuと共に、時効硬化性を付与し
、常温強度、耐摩耗性を向上させ、また固溶硬化により
材料の高温強度を向上せしめる。この効果は、0.3%
未満のMgの添加量では充分でなく、またその添加量が
6%を越えるようになると、その効果は飽和するように
なり、また延性が低下する等の問題を惹起する。
(マグネシウム)は、Cuと共に、時効硬化性を付与し
、常温強度、耐摩耗性を向上させ、また固溶硬化により
材料の高温強度を向上せしめる。この効果は、0.3%
未満のMgの添加量では充分でなく、またその添加量が
6%を越えるようになると、その効果は飽和するように
なり、また延性が低下する等の問題を惹起する。
更にまた、本発明における主要合金成分の他の一つたる
Mn(マンガン)は材料の耐熱性を向上させ、また高温
強度を高めるものである。この添加量が少ない場合には
、効果が充分でなく、他方それを多量に添加すれば、効
果が飽和するばかりでなく、延性が著しく低下する。こ
れらの効果を得るためのMnの添加量は0.3〜4%で
あり、好ましくは0.3〜3%である。
Mn(マンガン)は材料の耐熱性を向上させ、また高温
強度を高めるものである。この添加量が少ない場合には
、効果が充分でなく、他方それを多量に添加すれば、効
果が飽和するばかりでなく、延性が著しく低下する。こ
れらの効果を得るためのMnの添加量は0.3〜4%で
あり、好ましくは0.3〜3%である。
そして、かかる主要四元素(St、Cu、Mg。
M n )からなる合金成分の他に、本発明にあっては
、必要に応じて所定量のFe(鉄)、Niにッケル)が
単独で若しくはそれらをMiの合わせて添加せしめられ
ることとなる。このFe、Niは、それぞれ単独で又は
協働して、材料の耐熱性を向上させ、また高温強度を高
める効果を奏するものである。なお、これらの元素は、
その添加量があまりにも少ない場合には、その効果を充
分に発揮することができず、またそれを多量に添加して
も効果が飽和し、且つ延性の低下が著しくなるところか
ら、Feにあっては0.3〜9%、Niにあっては0.
3〜9%とする必要があり、更にこれらの元素は、その
総和(FeとNiの合計量)が1.0〜lO%、好まし
くは2.0〜5.0とする必要がある。
、必要に応じて所定量のFe(鉄)、Niにッケル)が
単独で若しくはそれらをMiの合わせて添加せしめられ
ることとなる。このFe、Niは、それぞれ単独で又は
協働して、材料の耐熱性を向上させ、また高温強度を高
める効果を奏するものである。なお、これらの元素は、
その添加量があまりにも少ない場合には、その効果を充
分に発揮することができず、またそれを多量に添加して
も効果が飽和し、且つ延性の低下が著しくなるところか
ら、Feにあっては0.3〜9%、Niにあっては0.
3〜9%とする必要があり、更にこれらの元素は、その
総和(FeとNiの合計量)が1.0〜lO%、好まし
くは2.0〜5.0とする必要がある。
また、本発明にあっては、上述の合金成分の所定橿を含
むアルミニウム合金材中に存在しているSi粒子に関し
て、その平均粒径を5μm以下、またその平均粒子間距
離を10μIn以下とする必要があり、これによって本
発明の目的が良好に達成されるのである。けだし、Si
粒子の平均粒径が5μfnを越えたり、平均粒子間距離
が10μnlを越えたりすると、切削仕上がり面が不均
一となり、面111度がI’ll くなるからであり、
また平均粒径が5μI11を越えると、切削時のバイ(
・摩耗が大きくなる等の不都合が生じるからである。
むアルミニウム合金材中に存在しているSi粒子に関し
て、その平均粒径を5μm以下、またその平均粒子間距
離を10μIn以下とする必要があり、これによって本
発明の目的が良好に達成されるのである。けだし、Si
粒子の平均粒径が5μfnを越えたり、平均粒子間距離
が10μnlを越えたりすると、切削仕上がり面が不均
一となり、面111度がI’ll くなるからであり、
また平均粒径が5μI11を越えると、切削時のバイ(
・摩耗が大きくなる等の不都合が生じるからである。
また、かくの如き本発明に従うアルミニウム合金)(は
、前述の如き合金組成において、上記規定されたSi粒
子ザサイズび粒子間距離を与えるように、各種の製造手
法に従って製造することが可能であるが、−aに以下の
ような方法で製造することが望ましい。
、前述の如き合金組成において、上記規定されたSi粒
子ザサイズび粒子間距離を与えるように、各種の製造手
法に従って製造することが可能であるが、−aに以下の
ような方法で製造することが望ましい。
すなわち、まず、前述の如き合金組成のアルミニウム合
金を溶製した後、得られた合金溶湯を急冷凝固させる。
金を溶製した後、得られた合金溶湯を急冷凝固させる。
この際の冷却速度は速いほど、高性能の材料を得ること
ができるところから望ましく、通常、100℃/秒以上
の冷却速度で冷却する条件が採用されることとなる。合
金溶湯からの冷却速度が速いほど、最終製品のSi粒子
のサイズが微細となり、切削性や耐摩耗性が向上するの
である。なお、具体的には、アトマイズ法や急冷凝固法
(スプラット・クーリング等)が適用され、特に前者に
おいては、合金溶湯のアトマイズ処理により、平均粒径
が200μm以下のアルミニウム粉末とし°ζ取得され
ることとなる。
ができるところから望ましく、通常、100℃/秒以上
の冷却速度で冷却する条件が採用されることとなる。合
金溶湯からの冷却速度が速いほど、最終製品のSi粒子
のサイズが微細となり、切削性や耐摩耗性が向上するの
である。なお、具体的には、アトマイズ法や急冷凝固法
(スプラット・クーリング等)が適用され、特に前者に
おいては、合金溶湯のアトマイズ処理により、平均粒径
が200μm以下のアルミニウム粉末とし°ζ取得され
ることとなる。
そして、このようにして得られたアルミニウム合金粉末
又はフレークを、所定の形状に成形するのである。具体
的には、(a)予備圧縮−容器封入−高温真空脱ガスー
押出し、(b)予備圧縮−焼結、(C)予備圧1ift
−容器封入−高温真空脱カスー高温高圧圧縮加工(It
I P処理)等の工程により、成形が行なわれること
となる。更に具体的には、1);1記(a)の工程にあ
っては、アルミニウム粉末を真密度の70〜80%程度
まで予備圧縮成形した後に、所定の容器に封入して、3
50〜500℃の高温に加熱し真空排気を行ない、脱ガ
ス処理を実施する。なお、この脱ガス処理が不充分な場
合には、最終製品に膨れが生じたり、ガスに起因する欠
陥が残留し、問題となる。次いで、この脱ガス処理が施
されたアルミニウム粉末の予備圧縮成形品(ビレット)
を350〜500 ’cの温度に加熱し、押出し比=4
以上で熱間押出しを行ない、目的とする形状のアルミニ
ウム合金利を得るのである。なお、この際、押出し比が
小さい場合には、圧着が不充分となり、押出し材に欠陥
が残留して、問題となる。
又はフレークを、所定の形状に成形するのである。具体
的には、(a)予備圧縮−容器封入−高温真空脱ガスー
押出し、(b)予備圧縮−焼結、(C)予備圧1ift
−容器封入−高温真空脱カスー高温高圧圧縮加工(It
I P処理)等の工程により、成形が行なわれること
となる。更に具体的には、1);1記(a)の工程にあ
っては、アルミニウム粉末を真密度の70〜80%程度
まで予備圧縮成形した後に、所定の容器に封入して、3
50〜500℃の高温に加熱し真空排気を行ない、脱ガ
ス処理を実施する。なお、この脱ガス処理が不充分な場
合には、最終製品に膨れが生じたり、ガスに起因する欠
陥が残留し、問題となる。次いで、この脱ガス処理が施
されたアルミニウム粉末の予備圧縮成形品(ビレット)
を350〜500 ’cの温度に加熱し、押出し比=4
以上で熱間押出しを行ない、目的とする形状のアルミニ
ウム合金利を得るのである。なお、この際、押出し比が
小さい場合には、圧着が不充分となり、押出し材に欠陥
が残留して、問題となる。
また、0;1記手法(C)に従えば、上記のような押出
し工程に代わって、前記急冷凝固して得られたアルミニ
ウム粉末を、よく知られている高温高圧圧Iid加工(
)IIP処理)により成形して、目的とする累月と為す
のである。
し工程に代わって、前記急冷凝固して得られたアルミニ
ウム粉末を、よく知られている高温高圧圧Iid加工(
)IIP処理)により成形して、目的とする累月と為す
のである。
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発
明の実施例を示すが、本発明が、かかる実施例の記載に
よって何隻制限的に解釈されるものでないこと、言うま
でもないところである。なお、実施例中の合金成分の含
有割合は、何れも重量%にて示されている。
明の実施例を示すが、本発明が、かかる実施例の記載に
よって何隻制限的に解釈されるものでないこと、言うま
でもないところである。なお、実施例中の合金成分の含
有割合は、何れも重量%にて示されている。
実施例
下記第1表に示される隘1〜14の各種の組成の合金を
溶製した後、アトマイズ法により、200℃/秒以上の
冷却速度にて、平均粒径が120μmのアルミニウム合
金粉体を製造した。この粉体を用いて、これを予備圧縮
により真密度の75%まで圧縮成形した後、アルミニウ
ム合金製の容器に封入して450 ’cに加熱し、真空
排気により脱ガス処理を施した。こうして得られた直径
が152鶴の各種のビレットを450℃に加熱せしめた
後、それぞれ押出し成形せしめ、直径が401の棒を製
作した。
溶製した後、アトマイズ法により、200℃/秒以上の
冷却速度にて、平均粒径が120μmのアルミニウム合
金粉体を製造した。この粉体を用いて、これを予備圧縮
により真密度の75%まで圧縮成形した後、アルミニウ
ム合金製の容器に封入して450 ’cに加熱し、真空
排気により脱ガス処理を施した。こうして得られた直径
が152鶴の各種のビレットを450℃に加熱せしめた
後、それぞれ押出し成形せしめ、直径が401の棒を製
作した。
一方、第1表の陽15〜17の合金組成のものについて
は、その溶製の後に、連続鋳造法により直径152龍の
インゴットを作製し、その後、450℃にて押出し成形
して、直径が40mmの棒状体を製造した。
は、その溶製の後に、連続鋳造法により直径152龍の
インゴットを作製し、その後、450℃にて押出し成形
して、直径が40mmの棒状体を製造した。
そして、これら得られた各種の棒について、それを50
0°cx1時間の条件下に溶体化処理した後、水焼入れ
を行ない、更に175℃×8時間の時効処理を施した。
0°cx1時間の条件下に溶体化処理した後、水焼入れ
を行ない、更に175℃×8時間の時効処理を施した。
かくして得られた素材(棒)について、それぞれSi粒
子径、粒子間距離の測定を行なうと共に、摩耗試験、引
張試験、ビッカース硬さ測定を行ない、それぞれの性能
評価を行なった。その結果を、下記第2表、第3表に示
す。
子径、粒子間距離の測定を行なうと共に、摩耗試験、引
張試験、ビッカース硬さ測定を行ない、それぞれの性能
評価を行なった。その結果を、下記第2表、第3表に示
す。
なお、かかる性能評価における摩耗試験は、大越式摩耗
試験(Q重: 3.2 kg、走行速度=1m/S、走
行距離:200m)により行ない、また引張試験は、試
験温度が室温、250℃、350°Cの条件下に、保持
時間:100hrにて行ない、更にビッカース硬さ測定
は、そのまま(室温のまま)及び300℃X100hr
加熱後において行なわれた。
試験(Q重: 3.2 kg、走行速度=1m/S、走
行距離:200m)により行ない、また引張試験は、試
験温度が室温、250℃、350°Cの条件下に、保持
時間:100hrにて行ない、更にビッカース硬さ測定
は、そのまま(室温のまま)及び300℃X100hr
加熱後において行なわれた。
第 2 表
第1表〜第3表の比較から自ずから明らかなように、本
発明に従うアルミニウム合金材二階1〜10における比
摩耗量は、比較合金:tIkll !−14、ぬ15
(A4032)、Il&l16(A390)とほぼ同等
であり、充分に小さいものであると共に、高温引張強さ
、300℃加熱後の硬さは、比較合金に比べて大きく、
高温強度並びに耐熱性に優れていることが認められる。
発明に従うアルミニウム合金材二階1〜10における比
摩耗量は、比較合金:tIkll !−14、ぬ15
(A4032)、Il&l16(A390)とほぼ同等
であり、充分に小さいものであると共に、高温引張強さ
、300℃加熱後の硬さは、比較合金に比べて大きく、
高温強度並びに耐熱性に優れていることが認められる。
出願人 住友軽金属工業株式会社
Claims (1)
- 鍬■基準で、Si:15〜35%、Cu:0.5〜10
%、Mg:0.3〜6%およびMn:0.3〜4%を含
むと共に、必要に応じてFe:0.3〜9%皮び/又は
Ni:0.3〜9%を(Fe+Ni)量も(1,0〜1
0%となるように含み、且つ残部がAQおよび不可避的
不純物からなる合金組成を有し Si粒子の平均粒径が
5μIn以下、平均粒子間+/p wtが10μm以下
であることを特徴とする耐摩耗性、低熱膨張性、高温強
度並びに耐熱性に優れたアルミニウム合金材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6489984A JPS60208443A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | アルミニウム合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6489984A JPS60208443A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | アルミニウム合金材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60208443A true JPS60208443A (ja) | 1985-10-21 |
JPS6316459B2 JPS6316459B2 (ja) | 1988-04-08 |
Family
ID=13271379
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6489984A Granted JPS60208443A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | アルミニウム合金材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60208443A (ja) |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6144149A (ja) * | 1984-08-09 | 1986-03-03 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム合金製構造部材の製造方法 |
JPS6210237A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-19 | Showa Denko Kk | 熱間鍛造用アルミニウム合金 |
JPS62247044A (ja) * | 1987-04-03 | 1987-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高強度耐摩耗性アルミニウム合金 |
JPS63143233A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-15 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 耐熱耐摩耗性アルミニウム合金材 |
JPS63219546A (ja) * | 1987-03-09 | 1988-09-13 | Kobe Steel Ltd | 粉末冶金用Al合金 |
US4969428A (en) * | 1989-04-14 | 1990-11-13 | Brunswick Corporation | Hypereutectic aluminum silicon alloy |
JPH03199336A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-08-30 | Ryobi Ltd | 耐摩耗性アルミニウム合金 |
JPH03281750A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 靭性に優れた耐熱性アルミニウム合金 |
JP2007211349A (ja) * | 2007-04-02 | 2007-08-23 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジンのシリンダライナ |
CN102808119A (zh) * | 2012-09-07 | 2012-12-05 | 重庆大学 | 一种轻质高温耐磨铝合金 |
CN107513646A (zh) * | 2017-07-12 | 2017-12-26 | 西安理工大学 | 一种高硅铝合金缸套材料及其制备方法 |
CN110735070A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-01-31 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 铝合金材质、耐磨件及制备方法和涡旋压缩机 |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP6489984A patent/JPS60208443A/ja active Granted
Cited By (16)
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