JPS60190504A - Refining method of molten metal - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To provide a device which permits simultaneous execution of desiliconization, dephosphorization and desulfurization by providing successively plural nozzles for supplying a refining material, spaced from each other, in the flow direction of a molten metal to the section in contact with the molten metal of a vessel in which the molten metal flows horizontally from one end to the other end. CONSTITUTION:A refining vessel 3 is a cylindrical body long in a lateral direction and has an introduing port 1 and an outflow port 2 for supplying and discharging continuously a molten iron at one and the other side ends or near the same. Continuous flow in the direction of a blanked arrow is formed therein. Plural pieces of nozzles 4 for supplying a refining material consisting of powder and gas, spaced from each other in the flow direction of the molten iron, are successively provided to the bottom of the vessel 2 so as to cross the flow of the molten iron. The nozzles 4 are connected to powder and gas supply sources 5, 6, and 7 via means for adjusting the solid-gas ratio thereof and gaseous compsns. The respective compsns., amts. and solid-gas ratio of the powder material and gas supplied to the respective nozzles 4 are adjusted by valves 8, 9 for adjusting the supply rate of inert gas or air G and pure O2 and a dispenser 10 for supplying the powder material. The formed slag is stopped by a gate 24 and is discharged from openings 19-21.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明ば、ｆ６融金冗特に溶銑の脱珪処理、脱燐処理お
よび脱硫処理を単独または複合して実施するのに好適な
連続精錬装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a continuous refining apparatus suitable for performing F6 refining, particularly desiliconization, dephosphorization, and desulfurization of hot metal, either singly or in combination.

近年、＃［４材の使用環境は益々厳しくなり、従来にま
して燐や硫黄に代表される鋼中不純物元素の低減化、調
料の高純度化が要求されている。−ツノ。In recent years, the environment in which #4 materials are used has become increasingly harsh, and there is a greater demand than ever for reductions in impurity elements in steel, such as phosphorus and sulfur, and for higher purity preparations. - Horn.

上吹き転炉に代表される製鋼炉での、特に脱燐などのｌ
ｉ錬機能は、後工程での連鋳比率の増加や二二次精錬の
普及により高い出鋼温度が要求されることなどから、も
はや限界に達している。従って。In steelmaking furnaces such as top-blown converters, especially for dephosphorization, etc.
The i-refining function has reached its limit due to the increased continuous casting ratio in the post-process and the increased need for higher tapping temperatures due to the spread of secondary and secondary refining. Therefore.

最近では溶銑段階で脱珪、脱鱗、脱硫を行う、いわゆる
溶銑の予備処理技術の開発がさかんＱこなされ、また実
用に供されている。しかし、これまでに提案された各種
の溶銑処理法はそれなりに利点もあるが、実操業的には
まだまだ不十分なものであり、故多くの問題が残されて
いる。例えば、処理中ての温度低下が著しいこと、用い
るフラックスの使用ＴＩｔが人であること、排滓に時間
かがかること、工程の増加をきたし製造フローが複雑化
ずイ〕こと、などの問題を抱えている。Recently, so-called hot metal pretreatment techniques have been actively developed and put into practical use, in which desiliconization, descaling, and desulfurization are performed during the hot metal stage. However, although the various hot metal treatment methods that have been proposed so far have certain advantages, they are still insufficient for practical operation, and many problems remain. For example, there are problems such as the temperature drop being significant during processing, the amount of time required to use the flux used is human, the time it takes to remove the slag, and the need to avoid complicating the manufacturing flow by increasing the number of steps. I'm holding it.

これらの問題は、概して言えば、脱珪、脱燐。Generally speaking, these problems are related to desiliconization and dephosphorization.

脱硫という各反応操作をそれぞれ別個に行い、場合によ
っては別の反応容器でこれらを個別に実施しているとご
ろに一つの原因がある。One cause is that each reaction operation called desulfurization is carried out separately, and in some cases, these are carried out individually in separate reaction vessels.

ｌｌ／１えば従来において、溶銑樋、トピートカー。For example, in the past, hot metal sluices and topito cars.

輸送鍋、或いは転炉などの複数の反応容器で経る間の溶
銑にスｊして、脱珪、脱燐または脱硫に必要なフラック
スや精錬剤をそれぞれ個別に投入して才？ｉ錬すること
が最も普通に実施されているが、この場合に既述のよう
な問題が生ずることは明らかである。例えばこの各々の
反応を実施する容器は転炉を別にして元々は溶銑の輸送
を目的としたものであって、特に反応ｔ５作をＦＥＪ的
として設計されたものではないから１反応Ｑこ最適な条
件をこの中で実現するには本質的Ｑこ困蝿を伴うと共に
個別に１ノ１滓作業を必要とするからその処理作業の操
業性を阻害し、同時に、精錬を遂行する上での１１１１
級酎大物耐使用とその補修か怠れないから通常り、Ｌ　
ｐｙ数あるかような輸送容器の改造および補修に多大の
費用を必要とする。また、精錬の効率を向上さ・Ｕるに
は適度のＩＷ拌を必要とし、特にＣａＯ系フラックスを
用いた場合にはかなり激しい攪拌を必要とするが、この
場合に容器の振動やスプラッシュの飛散を伴うので、ト
ビードカーや輸送鍋で反応に必要な攪拌動力をｒ１１保
しようとするのは設（ｍ費の面でも安全性の面でも不合
理がある。加えて、溶銑がこのような複数＋１ｌｉｌの
反応容器でそれぞれＷなる目的の精錬を実施されている
現状では、処理中に温度低下の増大を伴うことは避けが
たい。The flux and refining agent necessary for desiliconization, dephosphorization, or desulfurization can be individually added to the hot metal while it is being passed through multiple reaction vessels such as transport pots or converters. Although it is most commonly practiced to do so, it is clear that the problems described above arise in this case. For example, apart from the converter, the vessels used to carry out each of these reactions were originally intended for transporting hot metal, and were not specifically designed for reaction t5 to be used in FEJ. In order to realize these conditions, it is inherently difficult and requires individual slag work, which impedes the operability of the processing work, and at the same time makes it difficult to carry out smelting. 1111
Class chu is usually used because it can withstand heavy use and its repair, L.
A large amount of cost is required to modify and repair such a transport container, which has a large number of py. In addition, moderate IW stirring is required to improve the efficiency of refining, and particularly when using CaO-based flux, fairly vigorous stirring is required, but in this case vibration of the container and scattering of splash may occur. Therefore, it is unreasonable in terms of both cost and safety to try to maintain the stirring power necessary for the reaction using a tobee car or transport pot. In the current situation where refining for the purpose of W is carried out in each of the reaction vessels, it is unavoidable that the temperature drop increases during the treatment.

本発明は、如上のごとき溶銑処理の実情にかんがみ、脱
珪、脱鱗および脱硫を一括して実施する合理的な熔ｔｉ
Ｌ処理の開発を目的としてなされたもので１本発明；Ｕ
らは、この目的を達成ずべく溶銑の脱珪、脱燐および脱
硫の反応挙動に関し広汎な試験伺究を市ねて来た。その
結果、いくつかの新Ｕ７い知見事実を得て、ここに、溶
銑の脱珪、脱燐または脱硫の一種または二種以上の処理
を連続的に且つ場合によって数種の反応を同時にしかも
高劾付に実施することのできる非常に合理的かつ高能率
の／８銑の処理法および装置を開発することができた。In view of the actual situation of hot metal processing as described above, the present invention has been developed to provide a rational melting process that carries out desiliconization, descaling, and desulfurization all at once.
This invention was made for the purpose of developing L processing; U
In order to achieve this objective, they have carried out extensive experiments and research on the reaction behavior of desiliconization, dephosphorization, and desulfurization of hot metal. As a result, we have obtained some new knowledge and facts, and here we present that one or more treatments of desiliconization, dephosphorization, or desulfurization of hot metal can be carried out continuously, and in some cases, several kinds of reactions can be carried out simultaneously and at high temperatures. We were able to develop a very rational and highly efficient /8 pig treatment method and equipment that can be implemented with ease.

ずなわし本発明者らは、従来より提案されまた実用化さ
れている不活性ガスをキャリヤガスとして１１′ｌ′７
錬用ソラソクスをインジェクションする方法や冷却カス
を使用しながら酸素富化ガスをインジェクションする方
法等では反応を効果的にｉ、１１　ｆｉさ−ｌるうえで
限界が存在することに鑑み、これに代わる新しい処方と
して、酸素富化ガスをキャリヤガスとして精錬用フラッ
クスを溶銑の湯面−トにインジェクションする連続的な
処理方法およびその方法を効果的に実施する精錬装置を
開発したものである。Zunawashi The present inventors used an inert gas that has been proposed and put into practical use as a carrier gas.
In view of the fact that methods such as injecting solazox or injecting oxygen-enriched gas while using cooling waste have limitations in effectively reducing the reaction, we have developed an alternative method. As a new recipe, we have developed a continuous processing method in which refining flux is injected into the hot metal surface using oxygen-enriched gas as a carrier gas, and a refining device that effectively implements the method.

不発明省らが開発した／８銑の連続処理方法は。The continuous processing method for /8 pig iron was developed by the Ministry of Invention and Innovation.

第一に、水平方向に流れるん銑の連続流れを形成し、ご
の溶銑の連続流れに対しζその位置が固定された一本ま
たは複数本の湯面下のノズルから精錬用物質をこの連続
流れを横切るように供給−」ること。First, a continuous flow of hot metal flowing horizontally is formed, and the refining material is delivered to this continuous flow through one or more submerged nozzles whose position is fixed relative to the continuous flow of hot metal. supply across the stream.

第二に、この精錬用物質として、粉状の固体物質と酸素
含有気体（好ましくは酸素濃度が５０　Ｖｏ１％以」二
の酸素含有気体）とからなる精錬用物質を使用すること
。Second, as the refining substance, a refining substance consisting of a powdered solid substance and an oxygen-containing gas (preferably an oxygen-containing gas with an oxygen concentration of 50 Vo1% or more) is used.

第三に、この精錬用物質の連続イｊ（給ソーンを溶銑が
連続的に通過するさいに脱珪反応と脱燐反）心を順にま
たは同時に並行して進行させること（ごれは、換言すれ
ば、従来のように湯面上に形成した／８副（スラグとの
反応によって脱珪脱燐を図るのではなく、渦中に供給さ
れる精錬物質の連続流れと溶銑の連続流れを直接接触さ
せることによって反応を進行させることを意味する）。Thirdly, the continuous process (desiliconization reaction and dephosphorization reaction when hot metal passes continuously through the feed iron) of this refining substance can be carried out sequentially or simultaneously in parallel (in other words, In this case, instead of desiliconizing and dephosphorizing by reacting with the /8 sub (slag) formed on the hot metal surface as in the past, the continuous flow of the refining material fed into the vortex and the continuous flow of hot metal are brought into direct contact. ).

さらに加えて、処理対象とする溶銑中のＳｉ含有量やＰ
含有量に応じて、前記のオ）＋４錬用物質の連続供給ゾ
ーンをいくつか設定し、上流側のゾーンでは脱珪反応を
主として行わせ（但しこのゾーンで脱燐反応も（＝１随
して進行させることもある）、その下流側のゾーンでは
脱燐反応を主として行わせること（このゾーンで、脱燐
反応と脱硫反応を付随して進行させることもある）。In addition, the Si content and P in the hot metal to be treated are
Depending on the content, several zones are set up for continuous supply of the above-mentioned e) In the downstream zone, the dephosphorization reaction is mainly carried out (in this zone, the dephosphorization reaction and the desulfurization reaction may also proceed together).

さらに、精錬用物質として、粉状の固体物質と実質上半
＾り性のガスとからなる精錬用物質を使用することによ
っ乙　このゾーンで脱硫反応を主として進１ｊさ−Ｕる
こと。Furthermore, by using a refining material consisting of a powdered solid material and a substantially semi-permeable gas, the desulfurization reaction can be mainly carried out in this zone.

などを基本的要件とする溶銑の処理法であり。It is a method of processing hot metal that has the following basic requirements.

処理対象とする／８ａ中のＳｉ含有１．ｐ含有量、Ｓ含
有量に応して脱珪、脱燐または脱硫のうらの一種でもま
た二種以上の反応を適宜実施できるようにした溶銑の連
続処理法である。Si content in /8a to be treated 1. This is a continuous treatment method for hot metal in which one or more of the reactions of desiliconization, dephosphorization, and desulfurization can be carried out as appropriate depending on the p content and the sulfur content.

本発明は、このような溶銑の連続処理を効果的に実施す
ることができる精錬装置を提供するものである。ずなわ
ら本発明は１図面の第１図に示したように、−力の側端
部もしくはその近傍に溶融金属を供給する導入口１を、
そして、他方の側端部もしくはその近傍に溶融金属を流
出させる流出［」２を有する容器であって、この容器の
一方の側端部から他方の側端部に向けて実質上水平方向
に流れる連続した湯の流れを形成する容器３において、
この容器３内の湯と接する部位の容器ボディに複数個の
ノズル４を湯の流れ方向に間隔をありで連設し、各ノズ
ル４を粉体供給源５とガス供給源６，７とに固気比εｊ
！１１整手段お上手段ス成分調整′Ｊ一段を介して接続
したことを特徴とする溶融金１＋’ｊＳの精錬装置を提
供するものである。The present invention provides a refining device that can effectively carry out such continuous treatment of hot metal. As shown in FIG. 1 of the drawings, the present invention has an inlet 1 for supplying molten metal at or near the side end of the force.
and a vessel having an outflow [2] at or near the other side end for causing the molten metal to flow in a substantially horizontal direction from one side end to the other side end of the vessel. In the container 3 that forms a continuous flow of hot water,
A plurality of nozzles 4 are arranged in series at intervals in the flow direction of the hot water on the body of the container at a portion in contact with the hot water in the container 3, and each nozzle 4 is connected to the powder supply source 5 and the gas supply sources 6 and 7. Solid-gas ratio εj
! The present invention provides an apparatus for refining molten gold 1+'jS, which is characterized in that the 11 adjustment means and the upper component adjustment means are connected through one stage.

２１３１図面に従って溶銑の処理を例として本発明装置
を具体的に説明する。The apparatus of the present invention will be specifically explained with reference to drawing No. 2131, taking the treatment of hot metal as an example.

第１図に示すように２本発明で使用する積辣容器３は、
横方向に長く延びた筒状体であり、一方の側端部もしく
はその近傍に溶銑を連続供給する溶銑導入口１が、そし
て他方の側０１１４部もしくはその近傍に連続排出する
流出口２が設すされておりって、所定の滞留量をもった
溶銑かこの容器３内に一方の側端部から他方の側端部に
向けて一方向性の連続的な流れが形成される。この容器
３の底部には、容器内の／８ａの連続流れに対してこの
連１７５流れを横切るように粉体と気体とからなる精錬
用物質を供給するノズル４が溶銑の流れ方向に間隔をあ
りで複数個連設されており、各ノズル４は粉体供給源５
と気体供給源６および７にその固気比調整手段並びにガ
ス組成調整手段を介してつなかっている。As shown in FIG. 1, the cargo container 3 used in the present invention is
It is a cylindrical body extending in the horizontal direction, and has a hot metal inlet 1 for continuously supplying hot metal at or near one side end, and an outlet 2 for continuously discharging hot metal at or near the other side end. A unidirectional continuous flow is formed in the container 3 from one side end to the other side end of the hot metal having a predetermined retention amount. At the bottom of this vessel 3, nozzles 4 for supplying a refining substance consisting of powder and gas are arranged at intervals in the flow direction of the hot metal so as to cross this continuous flow 175 with respect to the continuous flow of /8a in the vessel. Each nozzle 4 has a powder supply source 5.
and gas supply sources 6 and 7 via their solid-gas ratio adjusting means and gas composition adjusting means.

粉体供給ｒＡ５は、Ｃａｂ、ＣａＦ２　、ミルスケール
や鉄鉱石あるいは焼結鉱粉等の混合粉体の供給源であり
、気体供給源６はアルゴンガスや窒素ガスなとの不活性
ガスあるいは空気の供給源、気体供給源７は純酸素供給
源を示している。８ば不活性ガスまたは空気の供給量を
調節するガス調節弁。Powder supply rA5 is a source of mixed powder such as Cab, CaF2, mill scale, iron ore or sintered ore powder, and gas supply source 6 is an inert gas such as argon gas or nitrogen gas or air. The source, gas source 7, represents a pure oxygen source. 8. Gas control valve for adjusting the amount of inert gas or air supplied.

９は純酸素の供給量を調節する酸素調節弁、１０は粉状
物質の供給するデスペンサーである。このデスベンザ−
１０，ガス調節弁８．および酸素調節弁９によ、って各
ノズル４に供給される粉状物質の組成とけ、気体の組成
と量および固気比が調節される。この固気比の調整およ
びガス組成の調整については、ｌ＆に詳述する。9 is an oxygen control valve that adjusts the amount of pure oxygen supplied, and 10 is a dispenser that supplies powdered material. This Death Benza
10. Gas control valve 8. The oxygen control valve 9 controls the composition of the powdery substance supplied to each nozzle 4, the gas composition and amount, and the solid-gas ratio. The adjustment of the solid-gas ratio and the gas composition will be described in detail in 1&.

ノズル４は、第２図に示すような耐火物語の単管ノズル
が使用されている。ずなわら、耐火物製の内筒１１と耐
火物製の外被１２とからなるノズル部材が、容器３の耐
火物Ｎ１．３に、この耐火物層１３の内表面とノズル先
醋１面が整合するように、装２ｒされており、内筒１１
には鋼製（ステンレス鋼製）のパイプ１４が容器３の外
側から装入され、このパイプ１４がジヨイント１５を介
して前述のデスベンザ−１０にボース１６によって１妾
続されている。このようにノズル４は耐火物製ではある
が１本発明に従って酸素富化ガスをキャリヤガスとして
粉体を溶銑中に供給しても、この粉体のもつ顕然と潜熱
による奪熱によってこの耐火物製単管ノズルの先端部に
溶銑のメタル分を含む凝固シェルが形成され。As the nozzle 4, a single pipe nozzle made by Fireproof Monogatari as shown in FIG. 2 is used. A nozzle member consisting of an inner cylinder 11 made of refractory material and an outer sheath 12 made of refractory material is attached to the refractory material N1.3 of the container 3, and the inner surface of this refractory material layer 13 and one surface of the nozzle tip. The inner cylinder 11
A steel (stainless steel) pipe 14 is inserted from the outside of the container 3, and this pipe 14 is connected via a joint 15 to the above-mentioned desbenzer 10 by a boss 16. Although the nozzle 4 is made of refractory material as described above, even if powder is fed into hot metal using oxygen-enriched gas as a carrier gas according to the present invention, the refractory is A solidified shell containing hot metal is formed at the tip of the single pipe nozzle.

これが耐火物ｍ　ｔｆ４を防止する保護体となるので。This will serve as a protector to prevent refractory m tf4.

ノズル４が／８損することなく酸素富゛化ガスをキャリ
ヤガスとして粉体をインジェクションすることができる
。The nozzle 4 can inject powder using oxygen-enriched gas as a carrier gas without causing loss of 1/8.

まだ、容器３内の湯と接する９ｉ位の容器ホデイに湯の
流れ方向に間隔をあけて連設されるこの複数個のノズル
４は、その配置の仕方によってはその噴射流によっ゛ζ
容器内を流れる湯の表面を所定の周期をもって汲置たゼ
ることがある。例えば。However, the plurality of nozzles 4, which are arranged in series at intervals in the flow direction of the hot water in the container body of about 9i in contact with the hot water in the container 3, can cause a jet flow depending on how they are arranged.
The surface of the hot water flowing inside the container may be pumped at predetermined intervals. for example.

ノズルの全部を半円形の容器底の中心に湯の流れに７Ｆ
）って−直線上に一定間隔で配置する場合には一定の周
期をもった波動が生ずる。この波動により、ノズル４の
右側を流れる溶銑表面と左側を流れる溶銑表面との間で
位相のずれが生じ、したがって交互に溶銑表面が傾きな
がら流れるという現象かηする。ノズル４を千鳥状に配
置するとこの波１１リノを〃Ｊ果的に防止できる。また
−直線」二に配置する場合でも、そのノズル４の噴出口
を互い違いに所定の仲♀；１をもたゼでも、つまり、垂
直」二部に噴射するよりも一つおきに反対方向にやや頷
けて（溶銑の流れ方向と直行する平面内で領りて）噴射
するようにしても、この波動を抑制することができる。Place the entire nozzle in the center of the bottom of the semicircular container and direct the flow of hot water to 7F.
) - If they are placed at regular intervals on a straight line, waves with a constant period will occur. This wave motion causes a phase shift between the surface of the hot metal flowing on the right side of the nozzle 4 and the surface of the hot metal flowing on the left side of the nozzle 4, resulting in a phenomenon in which the hot metal surface alternately flows while being inclined. By arranging the nozzles 4 in a staggered manner, this wave 11 can be effectively prevented. Also, even if the nozzles 4 are arranged in a straight line, the jet ports of the nozzles 4 may be staggered in a predetermined direction, i.e., every other nozzle is directed in the opposite direction, rather than injecting vertically in two parts. This wave motion can be suppressed even if the injection is carried out in a slightly irregular manner (in a plane perpendicular to the flow direction of the hot metal).

第１し］において、１７は容器３に供給する溶銑の流９
を制ｆａｌｌするスライディングノズル、　１８は容器
３から流出させる流量を制御するスライディングノズル
であり、これの調節によって、容器内を流れる溶銑の流
量が制御される。１９〜２０は容器壁に設けた外気に開
放する窓ｔあり、これらは精錬操作によって発生ずるス
ラグを器外にＩＪＩ出するのに供される。また容器３の
人力部に設りられた開１−．＋２２はガス排出口であり
、ここから出る排ガスはこの容器３の」二部のソート　
（図示しない）に／〃かれる。1, 17 is a flow 9 of hot metal supplied to the vessel 3.
A sliding nozzle 18 is a sliding nozzle that controls the flow rate flowing out from the container 3. By adjusting this sliding nozzle, the flow rate of the hot metal flowing in the container is controlled. Reference numerals 19 and 20 are windows t provided in the container wall and open to the outside air, and these are used to discharge slag generated by the refining operation to the outside of the container. In addition, an opening 1-. +22 is the gas exhaust port, and the exhaust gas coming out from here is sorted into two parts of this container 3.
(not shown)

また、２４は生成したスラグの流れをせき止める堰であ
る。この堰２４は第１図のよ・うに−っであってもよい
し、第３図のように複数あってもよい。Moreover, 24 is a weir that dams up the flow of the generated slag. The weir 24 may be one as shown in FIG. 1, or may be plural as shown in FIG.

本発明におい′ζ、この堰２４は単にスラグの流れをせ
き１］二めるためだりに使用され１反応のゾーンを区分
するために供されるものではない。本発明において１反
応ゾーンはノズル４の設置される位置に形成されるので
あり１例えばごの堰２４で区切られてはいなくとも上流
側のノズルの位置では脱月反応ゾーン、下流側のノズル
位置では脱燐ゾーンや脱硫ゾーンが形成されるのである
。この点１例えば特公昭５Ｂ−５６００６号公報には、
仕切壁を介し一ζその」二流側に脱珪専用の脱珪室を設
けた精錬炉が示されているが、この公報記載の発明が上
吹きの精錬炉である点で本発明とは基本的に相違するこ
との他に１本発明ではこのような仕切壁で脱珪と脱燐の
反応ゾーンを区分するのではない点でその実態内容にお
いても基本的に相違している。In the present invention, this weir 24 is used merely to stop the flow of slag and is not used to separate reaction zones. In the present invention, 1 reaction zone is formed at the position where the nozzle 4 is installed. In this case, a dephosphorization zone and a desulfurization zone are formed. Regarding this point 1, for example, in Japanese Patent Publication No. 5B-56006,
Although a smelting furnace is shown in which a desiliconization chamber is provided exclusively for desiliconization on the second flow side through a partition wall, the invention described in this publication is fundamentally different from the present invention in that it is a top-blowing smelting furnace. In addition to the physical differences, the present invention is also fundamentally different in its actual content in that the reaction zones for desiliconization and dephosphorization are not separated by such a partition wall.

第４図〜第５図は溶銑の流れ方向の軸と直角方向の容器
断面を示しており２回転手段２５によってこの円筒状の
容器３がその軸の回りに回転できるように構成された例
を示している。第４図は精錬操作が行われる位置を、第
５図はやむなく精錬操作を中断せざるを得ないときに約
９０度回転した状態を示している。この約９０度回転し
た位置ではノズル４が湯と接触しない位置にくるように
操作する（例えば容器内に滞留させておく溶銑を若干減
らしておく）。4 and 5 show a cross section of the container in a direction perpendicular to the axis in the flow direction of hot metal, and show an example in which the cylindrical container 3 is configured to be able to rotate around its axis by means of two rotation means 25. It shows. Figure 4 shows the position where the refining operation is performed, and Figure 5 shows the position rotated approximately 90 degrees when the refining operation has to be interrupted. At this approximately 90-degree rotated position, the nozzle 4 is operated so that it does not come into contact with the hot water (for example, the amount of hot metal retained in the container is slightly reduced).

次に本発明装置の制御動作について説明する。Next, the control operation of the device of the present invention will be explained.

第６図は、第１図の装置の固気比調整、ガス組成調整並
びに溶銑流量調整を実施する制御態様を図１９目的に示
しており、この第６図において、２６ば処理条件の設定
器、２７ば粉体供給速度設定器、２８はガス流量設定器
、２９は差圧設定器、３０はバルブ開閉指示器、　３１
は処理速度設定器をそれぞれ表し−（いる。ディスペン
サー１０は、粉体供給側と粉体１）１出側とに供給され
るガスの圧力差によって粉体の供給量（供給速度）が制
御されるものであり２本発明装置ではこのようなディス
ベンザ−１０を使用すると共に、その粉体供給側のガス
として窒素ガスまたは空気を使用し、その粉体ＪＪＩ出
側のガスとして純酸素を使用することによって好適に稼
動できる。FIG. 6 shows a control mode for carrying out solid-gas ratio adjustment, gas composition adjustment, and hot metal flow rate adjustment of the apparatus shown in FIG. 1, as shown in FIG. , 27 is a powder supply speed setting device, 28 is a gas flow rate setting device, 29 is a differential pressure setting device, 30 is a valve opening/closing indicator, 31
Each represents a processing speed setting device. In the dispenser 10, the amount of powder supplied (supply speed) is controlled by the pressure difference between the gases supplied to the powder supply side and the powder 1 output side. 2. In the apparatus of the present invention, such a disbenzer 10 is used, and nitrogen gas or air is used as the gas on the powder supply side, and pure oxygen is used as the gas on the powder JJI output side. This allows for optimal operation.

これを例として、その制御動作を説明すると２まず処理
の設定条件３２は処理条件設定器２６に人力される。そ
のうち溶銑の処理速度は設定器３１で設定され、粉体供
給速度は設定器２７で設定される。Taking this as an example, the control operation will be explained. 2. First, the processing setting conditions 32 are entered manually into the processing condition setting device 26. Among these, the processing speed of hot metal is set by the setting device 31, and the powder supply speed is set by the setting device 27.

溶銑の処理速度の設定値は導入］」のスライデングノズ
ル１７と流出口のスライデングノズル１８の開度を制御
する制御信号となって設定器３１から各スライデングノ
ズルの制御器に送信され、所定の開度に制御される。一
方、粉体供給速度の設定値は。The set value for the processing speed of hot metal is transmitted from the setting device 31 to the controller of each sliding nozzle as a control signal for controlling the opening degree of the sliding nozzle 17 at the "introduction" and the sliding nozzle 18 at the outlet, It is controlled to a predetermined opening degree. On the other hand, the powder supply speed setting value is.

（１，／　Ｎ、、比の入力信号３３と、固気比γの入力
信号３４と共にガス流量調節器２８に送信され、ここで
必要なガス組成および固気比を得るための制御信号の出
力の大きさが演算される。この演算の結果は、バルブ開
閉ＩＭ示器３０と差圧設定器２９に送信される。バルブ
開閉指示器３０ば窒素またば空気のガス開閉弁３５に対
して開閉信号を発信する。また。(1,/N,, is sent to the gas flow regulator 28 together with the input signal 33 of the ratio and the input signal 34 of the solid-air ratio γ, where it outputs a control signal to obtain the required gas composition and solid-air ratio. The result of this calculation is sent to the valve opening/closing IM indicator 30 and the differential pressure setting device 29.The valve opening/closing indicator 30 opens/closes the nitrogen or air gas opening/closing valve 35. Send a signal.Also.

差圧設定器２９は、ガス調整弁８と純酸素調整弁９の開
度の制御信号を送信し、各弁８と９の開度を所定の差圧
が得られるように制御すると共にこの差圧の設定によっ
て供給される全ガス中の窒素と酸素の組成化が調整され
ることになる。そして。The differential pressure setting device 29 transmits a control signal for the opening degrees of the gas regulating valve 8 and the pure oxygen regulating valve 9, and controls the opening degrees of each valve 8 and 9 so that a predetermined differential pressure is obtained. The composition of nitrogen and oxygen in the total gas supplied is adjusted by setting the pressure. and.

全ガスの供給量と粉体供給量の比が調整されることから
同気化も所定の設定値に調整されることになる。このよ
うにして第６図の本発明装置では。Since the ratio of the total gas supply amount to the powder supply amount is adjusted, the same vaporization is also adjusted to a predetermined set value. In this way, the apparatus of the present invention shown in FIG.

同気化調整手段およびガス組成調整手段は、一連の制御
用機器２６〜３０と、デスペンサー１０．ガス調整弁８
，９とから構成されている。The same vaporization adjustment means and the gas composition adjustment means include a series of control devices 26 to 30 and a dispenser 10. Gas adjustment valve 8
, 9.

以上の構成になる精錬装置を使用することによって、／
８ａの脱珪、脱燐、脱硫処理が好適に実施できる。以下
にその処理原理並びに実施例について説明する。By using the refining equipment with the above configuration, /
The desiliconization, dephosphorization, and desulfurization treatments of 8a can be carried out suitably. The processing principle and examples will be explained below.

まず、低Ｓｉ含有量の溶銑を対象とする場合の脱燐処理
について説明する。First, a description will be given of the dephosphorization treatment when hot metal with a low Si content is targeted.

脱珪を特に必要としない低Ｓｉ含有量師の溶銑を対象と
して脱燐反応を主として行わ・ぜる場合には。When the dephosphorization reaction is mainly performed on hot metal with a low Si content that does not particularly require desiliconization.

この／８銑を容器に供給し、その連続流れを横切るよう
にノズルから脱燐反応にａ・要な酸素源おまひ生石灰を
インジェクションする。例えば、酸素濃度が５０　Ｖｏ
１％以上の気体と、酸化カルシウムと酸化鉄の合δ１が
５０市量％以」二のむ）状の固体物質とからなる精錬用
物質をノズルから／８ａの連続流れを横切るように供給
する。これによって、このｔｉｔ錬用物質の連続供給ゾ
ーンを溶銑が連続的に通過することになるが、この溶銑
と精錬用物質との直接的な接触によって、脱燐反応を効
果的に進行させることができる。This /8 pig iron is supplied to a container, and quicklime, an oxygen source necessary for the dephosphorization reaction, is injected from a nozzle across the continuous flow. For example, if the oxygen concentration is 50 Vo
A refining substance consisting of a gas of 1% or more and a solid material in the form of calcium oxide and iron oxide with a combined δ1 of 50% or more by market weight is supplied from a nozzle across a continuous flow of /8a. . As a result, the hot metal continuously passes through this continuous supply zone of the tit refining material, but the direct contact between the hot metal and the refining material makes it impossible to effectively advance the dephosphorization reaction. can.

第７図〜第９図は／８銑の場面下にインジェクションす
る物質中の総酸素量が脱燐反応を律Ｊるごとを示ず本発
明有らの行った試験結果図である。Figures 7 to 9 are graphs showing the results of tests conducted by the present inventors, showing that the total amount of oxygen in the material injected under /8 pig iron does not determine the dephosphorization reaction.

第７図は、純酸素をキャリーＶ力゛スとして、４０％Ｃ
ａＯ−１０％ＣａＦ２−５０％ミルスケ−Ｊシカ１らな
る￥５）体、または８０％Ｃａｂ−２０％ＣａＦ２カ・
らなるわ）体をその供に１″ｉ速度を変えて、Ｐ含有量
力＜ｕ；Ｏｆ　０．１５％の／８銑中にインジェクショ
ンした場合の脱燐量ＵＪを、供給したＣａＯ原単位で整
１里したものである。Figure 7 shows 40%C using pure oxygen as the carry V force.
aO-10%CaF2-50% Milske-J Deer 1 ￥5) body, or 80%Cab-20%CaF2 Ka-
) The phosphor removal amount UJ when the body is injected into /8 pig iron with a P content force <u; It is one mile in length.

この第７図の結果は、ＣａＯ原単（立で整理してもＩＢ
ｔ燐速変速度バラツキがあり、１足つ−てＣａ１ｌのＬ
ＶＪ　１１だりでは脱燐挙動は説明しきれなし）ことを
示し一ζいる。これにりｊして第８図番よ、■１シ試験
斧り果をｌ容銑中に供給しノこ総酸素ｐくキャＩＪ４・
力′スとして導入した酸素とミルスケールとして導入し
ノこ酸素の合δ１沿）で整理して示したものである力（
、この場合には、脱燐量は総酸素量と完全な一致を示し
ている。ずなわら、インジェクションした才多）１尺嗜
勿質の種類や供給量が異なったとしても、言し）換えり
。The results shown in Figure 7 are based on the CaO basic unit (IB
There is a variation in the phosphorus speed change, and with one pair, the L of Ca1l
VJ11 shows that the dephosphorization behavior cannot be fully explained. After this, as shown in figure 8, ■ 1 test ax is fed into 1 volume of pig iron, and the total oxygen p is calculated by IJ4.
The force (along the sum δ1) of the oxygen introduced as a force and the mill scale oxygen is
, in this case, the amount of dephosphorization shows complete agreement with the total amount of oxygen. Zunawara, even if the type and supply amount of the injected saita) 1 shaku yamu mats are different, it will be different.

ば、・インジェクションされｊこＣａ０ｆｆｌやＣａＦ
ｚ量とは無関係に、全体として供給された反応今生酸素
の量がどれだりであったかが、脱燐槽と直接（１’Ｊな
関係を持つということを示して１７）る。３−なわち脱
燐反応は、溶銑中に供給された１・−タルの１笠罎１部
。If it is injected, Ca0ffl or CaF
Regardless of the amount of z, the amount of reaction oxygen supplied as a whole is directly related to the dephosphorization tank (17). 3-That is, the dephosphorization reaction is carried out using 1 part of 1 mol of 1.-tal fed into the hot metal.

すなわち酸素ガスとミルスケ−Ｊしｔｌ＋の酸イヒぐ失
ＬＩ４の酸素■の合計で律速されるのである。また、第
９図は、キャリヤガスとし°ζ窒引１カ′スをイ史ｊ１
１シた辺、外は前記と同様の試験を１ｒｌｔ１．　この
窒素力スを・１′ヤリヤガスとするインジェクションと
、ｉｉｉ＋１１己θ）ｌ′ｉＱ素ガスをキャリヤガスと
するインジェクションとを、インジェクションした４″
ｌ）　（本）ｊにｌχイ立て４１ソ１１１（ジノこもの
であるが、　１１者の場合Ｇこｉ；、ｔ：　、Ｉｌ：６
ζにノリｔ（シ１オ’５’Ｊ　（Ａ’原単位で著しい脱
ＪＡ効果力＜ｉｑられ−Ｚ）ことを月＜シーＣいる。In other words, the rate is determined by the sum of the oxygen gas, the acid loss of Milskele J tl+, and the oxygen loss of LI4. In addition, Fig. 9 shows that the carrier gas is used as a nitrogen gas and the nitrogen gas is used as the carrier gas.
1 side, outside the same test as above 1rlt1. An injection using this nitrogen gas as a carrier gas and an injection using iii+11selfθ)l′iQ elementary gas as a carrier gas were performed.
l) (book) j to lχ i 41 so 111 (Jinokomono, but in the case of 11 people Gkoi;, t: , Il: 6
There is a month < Sea C in ζ.

ずなわぢ、気体および粉体力・らなる酸涛１源とｌ谷銑
とを直接的に接触さ・Ｕ′る場合ＧこＧよ、　４’ｊＡ
めζすＪＮｋ的な脱燐を実施できること力（わ力・る。If the source of acid surge consisting of gas and powder forces is brought into direct contact with the valley iron, then 4'jA
The goal is to be able to carry out JNk-like dephosphorization.

不発’す１−ｆｉらは前記試験のほかにも数多くのａ工
℃験を１．栗り返したが、酸素濃度が５０　Ｖｏ１％以
」二の一体をキヤＩＪ−（−力スとして、酸化カルシ１
′）ムとｒ！ｉ９イし鉄の合Ａｌ゛力＜５０＋Ｉｊ蹴％
以上の粉状物質を固気Ｌヒ（ｋｇ　／　Ｎ　％　）力＜
４〜５０となるように供給する場合（、こ良ｂｒな＋ａ
燐処工Ｉｉ！力（できることを確認した。１−なわち、
このようなシ心体酸素と固体酸素からなる酸素源をノズ
ルがら溶銑の連続流れを横切るように連続供給すること
よっ−ζ５　ごの酸素連続供給ゾーンに溶銑を連続的に
通過さ−１るようにすると１両者の直接的な接触によっ
°Ｃ脱燐反応を連続的かつ効果的に進行させることがで
きるのである。この場合、粉状物質に金白させるＣａＯ
は、溶銑中のＰと酸素源の酸素とが反応して生成した酸
化燐を固定して浮上させる役１、すを果たすものと思わ
れる。また適量のＣａ　Ｆ　２を同時乙こインジェクシ
ョンすると、ＣａＯ単味あるいＬｌ：Ｃａ０−ＮａＦ、
　ＣａＯ−ＣａＣｌ２系に比べて著しく脱燐効率を向上
さ一已るごとができることを本発明者らは実験的に確認
した。In addition to the above-mentioned tests, we conducted numerous a-technical experiments. I turned the chestnuts, but the oxygen concentration was 50 Vo1% or more.''
’) M and r! i9 total iron force <50 + Ij kick%
The powdery substance with the solid air (kg/N%) force <
When supplying so that it becomes 4 to 50 (, this is +a
Phosphorus treatment Ii! power (confirmed that it can be done. 1- That is,
By continuously supplying such an oxygen source consisting of core oxygen and solid oxygen through a nozzle across the continuous flow of hot metal, the hot metal is continuously passed through the continuous oxygen supply zone every ζ5. This allows the dephosphorization reaction to proceed continuously and effectively through direct contact between the two. In this case, CaO to make the powdery substance gold-white
It is thought that this serves to fix and float the phosphorus oxide produced by the reaction between P in the hot metal and oxygen as an oxygen source. In addition, when an appropriate amount of CaF2 is simultaneously injected, CaO alone or Ll:Ca0-NaF,
The present inventors have experimentally confirmed that the dephosphorization efficiency can be significantly improved compared to the CaO-CaCl2 system.

なお、この脱燐処理において、前記の精錬用物質の供給
ゾーンを溶銑が通過するさいに脱燐と同時に脱硫も進行
する場合がある。しかしその脱硫の程度（よ脱燐はど極
低域にまでは進行しないのが適音であるから、特に極低
域までの脱硫を意図する場合には、後述のように脱燐が
進行してしまった溶銑に対して脱燐用とは異なる精錬用
物質の供給ゾーンを通過させるのがよい。In addition, in this dephosphorization process, when the hot metal passes through the supply zone of the refining substance, desulfurization may also proceed simultaneously with dephosphorization. However, the degree of desulfurization (dephosphorization should not proceed to the very low range is appropriate, so if desulfurization is intended to reach the very low range, dephosphorization should not proceed as described below). It is preferable that the hot metal is passed through a supply zone of a refining substance different from that for dephosphorization.

次ぎに、　Ｓｉ含有量の高い溶銑を対象として脱珪を実
施する場合について説明する。Next, a case will be described in which desiliconization is performed on hot metal with a high Si content.

この脱珪処理も、前述の脱燐処理と同様に、この溶銑を
容器に供給し、その連続流れを横切るようにノズルから
脱珪反応に必要な酸素源をインジェクションーＪ−る。In this desiliconization treatment, as in the above-mentioned dephosphorization treatment, the hot metal is supplied to a container, and an oxygen source necessary for the desiliconization reaction is injected from a nozzle across the continuous flow.

例えば、酸素濃度か５０　Ｖｏ１％以上の気体と、酸化
カルシウムと酸化鉄の比（Ｃａ　Ｏ／酸化鉄の比〉が０
．６〜１．５の範囲で両者の合計量が９０重量％以上と
なるように配合した粉状物７ｊと、をノズルから溶銑の
連続流れを横切るように供給する。これによって１　こ
のオイｉ錬用物質の連続供給ゾーンを溶銑が連続的に通
過−」゛るごとになるが、そのさいに溶銑とこの精錬用
物質との直接的な接触によって、脱珪反応が効果的に進
行する。For example, a gas with an oxygen concentration of 50 Vo1% or more and a ratio of calcium oxide to iron oxide (CaO/iron oxide ratio) of 0
．． Powder 7j blended in a range of 6 to 1.5 so that the total amount of both is 90% by weight or more is supplied from a nozzle across the continuous flow of hot metal. As a result, the hot metal continuously passes through the continuous supply zone of the refining material, and at this time, the desiliconization reaction occurs due to direct contact between the hot metal and the refining material. Proceed effectively.

本発明者らが行った多くの試験の結果では、酸素濃度が
５０　Ｖｏ１％以上の気体と、酸化カルシウムと酸化鉄
の比（Ｃａｂ／酸化鉄の比）が０．６〜１．５の範囲で
両者の合計量が９０重量％以−にとなるように配合した
粉状物質と、かうなる精錬用物質を使用して本発明法を
実施すると、従来の酸化脱珪処理では必ずみられたフォ
ーミング現象を殆ど生ずることなく脱珪処理ができる且
つその脱珪反応も非常に迅速に進行することがわかった
。According to the results of many tests conducted by the present inventors, gases with an oxygen concentration of 50 Vo1% or more and a ratio of calcium oxide to iron oxide (Cab/iron oxide ratio) in the range of 0.6 to 1.5 When the method of the present invention is carried out using a powdered material blended so that the total amount of both is 90% by weight or more, and such a refining material, a problem that always occurs in conventional oxidative desiliconization treatment is observed. It has been found that the desiliconization process can be performed with almost no forming phenomenon and that the desiliconization reaction proceeds very quickly.

なお、ごの脱珪処理において、特に意図しなくても、前
記の脱珪用の精錬物質の供給ゾーンを溶銑が通過するさ
いに脱燐も同時に進行する場合がある。この脱燐は、溶
銑中のＳｉ含有量が低くなってから特に著しく進行する
。従って、第１図に示すような複数本のノズルのいずれ
もから前記の脱珪用の精錬物質を供給して脱珪ゾーンを
溶銑の流れ方向に複数形成する場合には、下流側はど溶
銑中のＳｉ含有ｐが低くなるので、この下流側では脱珪
と同時に脱燐反応も並行して進行することになる。しか
シフ、特に脱燐を意図し、極低域にまで脱鱗を行わ−Ｕ
るには１次にのべるように、この脱珪ゾーンのあとに脱
燐ゾーンを溶銑が通過するようにするのがよい。In addition, in the desiliconization treatment of iron, dephosphorization may also proceed at the same time as the hot metal passes through the supply zone of the refining substance for desiliconization, even if not intended. This dephosphorization progresses particularly markedly after the Si content in the hot metal becomes low. Therefore, when a plurality of desiliconization zones are formed in the flow direction of the hot metal by supplying the refining substance for desiliconization from any of the plurality of nozzles as shown in FIG. Since the Si content p in the steel is lowered, the dephosphorization reaction will proceed in parallel with the desiliconization on the downstream side. However, Schiff specifically intended for dephosphorization, and descaled to the extremely low range.
In order to achieve this, it is preferable to have the hot metal pass through a dephosphorization zone after the desiliconization zone, as in the case of the primary phase.

つまり、　Ｓｉ含有量が高い溶銑を対象として脱燐処理
を実施する場合には、前記の脱珪処理を実施した溶銑を
前記の脱燐用精錬物♂ＩＩｉを使用する脱燐ゾーンに連
続的に供給すればよい。より具体的には、−５ｉ含有ｆ
ｆｐが高く且つＰを含む溶銑の連続流れを横切るように
まず脱珪反応に必要な酸素源をインジェクションする。In other words, when dephosphorizing hot metal with a high Si content, the hot metal that has been subjected to the desiliconization treatment is continuously transferred to the dephosphorization zone where the dephosphorization refined product ♂IIi is used. Just supply it. More specifically, -5i containing f
First, an oxygen source necessary for the desiliconization reaction is injected across a continuous flow of hot metal having a high fp and containing P.

これは例えば、前述のように酸素濃度が５０　Ｖｏ１％
以」二の気体と、酸化カルシウムと酸化鉄の比′、Ｃａ
ｂ／酸化鉄の比）が０．６〜１．５の範囲で両者の合δ
ｌ’　Ｒｋが９０市量％以上となるように配合した粉状
物質と、をノズルから溶銑の連続流れを横切るように供
給する。そして、ごの脱珪ゾーンを通過してＳｉ含有量
が０．２％以−１九より好ましくは０．１５％以下にま
てＳｉ含有量がイ！（＋した溶銑の連続流れにス＝１し
て、酸素濃度か５０　Ｖｏ１％以」二の気体と、＠化カ
ルシウムと酸化鉄の合泪が５０重量％以」二の粉状の固
体物質とからなる脱燐精錬用物質をノズルから溶銑の連
続流れを横切るように供給するのである。第１図の容器
を使用する場合について言えば、溶銑流れに対して上流
側に位置するノズルからは該脱珪精錬用物質をインジェ
クションし、″）流側に位置するノズルからは該民情精
錬用物質をインジェクションするのである。この上流側
での脱珪精錬用物質と下流側での脱燐精錬用物質とは先
述のように、同じものであってもよいが、後者ではＣａ
Ｏの一部をＣａＦ２で置き換えたものを使用するのがよ
り有利である。For example, as mentioned above, this means that the oxygen concentration is 50 Vo1%.
The ratio of the two gases and calcium oxide to iron oxide, Ca
b/iron oxide ratio) is in the range of 0.6 to 1.5, the sum of both δ
A powder material blended so that l' Rk is 90% or more by market weight is supplied from a nozzle across a continuous flow of hot metal. After passing through the desiliconization zone, the Si content is reduced to 0.2% or more, preferably 0.15% or less. (If S = 1 in the continuous flow of heated hot metal, the oxygen concentration is 50 Vo1% or more).The second gas and the powdery solid substance of calcium oxide and iron oxide are 50% or more by weight. The dephosphorization and refining material consisting of the following material is fed from a nozzle across the continuous flow of hot metal.In the case of using the vessel shown in Fig. 1, the dephosphorization refining material consisting of The substance for desiliconization is injected, and the substance for desiliconization is injected from the nozzle located on the upstream side.The substance for desiliconization on the upstream side and the substance for dephosphorization on the downstream side are injected. As mentioned above, they may be the same thing, but in the latter case Ca
It is more advantageous to use a part of O replaced by CaF2.

このようにして脱珪とこれに引き続く脱燐とを実施する
場合に、湯面上に浮遊してくるスラグ分を分離して回収
することを意図するならば、つまり、Ｐ分の少ないスラ
グとＰ分の多いスラグとを分８１ｔシながら連続採取す
ることがスラグの利用を図る上で有利な場合には２第３
図の例のように。When performing desiliconization and subsequent dephosphorization in this way, if the intention is to separate and recover the slag floating on the surface of the hot water, in other words, slag with a low P content and If it is advantageous to utilize slag by continuously collecting slag with a high P content in 81t minutes,
As in the example in the figure.

スラグの流れを遮断する堰２４を設げこの堰２４の上流
側の容器壁に排滓用の開口を設けておけば、容易にこれ
が実現できる。This can be easily achieved by providing a weir 24 for blocking the flow of slag and providing an opening for draining slag in the container wall upstream of this weir 24.

次に脱硫処理であるが、この場合には対象とする溶銑の
連続流れを横切るように、粉状の固体物質と実質−に不
活性のガスとからなる精錬用物質をノズルから溶銑中に
供給することによってこのゾーンで脱硫反応を効果的に
進行させることができる。不活性ガスとしては窒素ガス
やアルゴンガスなどを使用する。粉状の固体物質として
はソーダ灰などが好適である。脱珪および脱燐を特に必
要としない溶銑の脱硫を図る場合に、第１図の精錬装置
にこの低Ｓｉおよび（ｉｔ　Ｉ）の溶銑を供給してこの
脱硫処理を実施することもできるが、脱珪および／また
は脱燐を第１図の装置で実施すると同時にこの脱硫処理
を実施するのが実際的である。この場合、既述のように
脱燐ゾーンを通過させる脱Ｌｉ１処理操作時において脱
硫も成る程度並行して進ｔ１するが、脱燐ゾーンを通過
したあとの溶銑を脱硫ゾーンに通過させるのがよい。つ
まり、脱燐ゾーンの下流側に脱硫ゾーンを設けるのがよ
い。Next is the desulfurization process, in which a refining substance consisting of a powdery solid substance and a substantially inert gas is fed into the hot metal from a nozzle across the continuous flow of the target hot metal. By doing so, the desulfurization reaction can proceed effectively in this zone. Nitrogen gas, argon gas, etc. are used as the inert gas. Soda ash or the like is suitable as the powdery solid substance. When desulfurizing hot metal that does not particularly require desiliconization and dephosphorization, the desulfurization treatment can be carried out by supplying this low-Si and (it I) hot metal to the refining apparatus shown in FIG. It is practical to carry out this desulfurization treatment at the same time as desiliconization and/or dephosphorization is carried out in the apparatus of FIG. In this case, as mentioned above, during the Li1 removal operation in which the hot metal passes through the dephosphorization zone, desulfurization also progresses in parallel to the degree t1, but it is better to pass the hot metal after passing through the dephosphorization zone to the desulfurization zone. . In other words, it is preferable to provide a desulfurization zone downstream of the dephosphorization zone.

このようにして１本発明のメ″ｈ錬装置を使用すること
によって、脱珪、脱燐または脱硫のいずれか一種を単独
的に実施することができるし、また脱珪、脱燐または脱
硫の二種以上を糾合せて同時にまたは並行して複合的に
実施することもてきる。In this way, by using the metal smelting apparatus of the present invention, any one of desiliconization, dephosphorization, and desulfurization can be carried out independently, and it is also possible to perform desiliconization, dephosphorization, or desulfurization. It is also possible to combine two or more types and perform them simultaneously or in parallel.

その選択は処理対象とする溶銑中のＳｉ含有量　１）含
有量およびＳ含有量によって決められるが、基本とする
点は、容器内に水平方向に流れる溶銑のｉ１続流れを形
成し、この連続流れと接する部位に固定した１本または
複数本のノズルから２粉状の固体物ｒＡｔと酸素含有気
体または不活性ガスとからなる精錬用物質を、この溶銑
の連続流れを横切るよ・）に溶銑の場面下に連続的に供
給することであり、これによって、この精錬用物質の連
続供給ゾーンを溶銑が連続的に通過するさいに目的とす
るジノ原曲な脱［１−２脱埴または脱硫の連続的処理が
達成されるものである。The selection is determined by the Si content and S content in the hot metal to be treated, but the basic point is to form a continuous flow of hot metal that flows horizontally in the container, and to A refining substance consisting of two powdery solids rAt and an oxygen-containing gas or an inert gas is passed through the continuous flow of hot metal from one or more nozzles fixed in the area in contact with the flow. 1-2 Desulfurization or Desulfurization continuous processing is achieved.

（この頁、以下余白） 以下に述べる試験は９幅４００ｍｍ、長さ３ｍで。(This page, below margin) The test described below was conducted with a width of 400 mm and a length of 3 m.

浴深が６００ｍｍの容ｉ５）ンの第１図に示したような
反応容器であって、その底部に９本のノ幻しを湯の流れ
方向に沿って約２５ｃｍの間隔をあけて配置した精錬装
置を用い”ζ実施したものである。各ノズルは内径が５
ｍｍの耐火物製単管ノズルである。A reaction vessel with a bath depth of 600 mm as shown in Fig. 1 was used, and nine nozzles were placed at the bottom of the vessel at intervals of about 25 cm along the flow direction of the hot water. This was carried out using a refining device.Each nozzle had an inner diameter of 5.
It is a single tube nozzle made of refractory material.

溶銑の流れ方向に沿う軸と直角方向の容器の断面は、第
３〜４図とは異なり矩形である。第１０図に示すように
、上流側５本のノズルが位置するゾーンをＡゾーン、下
流側４本の位置するゾーンをＢゾーン、その下流のノズ
ルがないゾーンなＣゾーンと呼ぶ。Ａゾーンのノズルと
Ｂゾーンのノズルには以下の各実施例で述べるように種
類の異なる精錬用物質を導入した。処理にあたっては、
処理対象溶銑の流入前に１種湯となる溶銑を５１−ン高
周波誘導炉で人工的に作ってこれを該容器に５１−ン導
入しく実施例１）、以後、処理対象とする高炉溶銑約６
０トンを処理時間約１５０分で連続処理した。そのさい
溶銑の導入量に見合うように処理済溶銑を容器から排出
した。The cross section of the container in the direction perpendicular to the axis along the flow direction of the hot metal is rectangular, unlike in FIGS. 3 and 4. As shown in FIG. 10, the zone where five upstream nozzles are located is called A zone, the downstream zone where four nozzles are located is called B zone, and the zone where there are no downstream nozzles is called C zone. Different types of refining substances were introduced into the A zone nozzle and the B zone nozzle as described in each example below. For processing,
Before the hot metal to be treated flows in, molten pig iron to be treated as Class 1 hot metal is artificially prepared in a 51-ton high frequency induction furnace and introduced into the vessel. 6
0 tons was continuously processed in a processing time of about 150 minutes. At that time, the treated hot metal was discharged from the vessel in an amount commensurate with the amount of hot metal introduced.

実施例１ 溶銑中の化学成分が、Ｃ二４．６％、　Ｓｉ　：　０．
４２％。Example 1 The chemical components in hot metal are C2: 4.6%, Si: 0.
42%.

Ｍｎ　：　０．４３％、Ｐ　：　０．１．１５％、　Ｓ
　：　０．０３５％であり。Mn: 0.43%, P: 0.1.15%, S
: 0.035%.

温度が１４１０〜１３２０℃の高炉溶銑を被処理溶銑と
し。Blast furnace hot metal having a temperature of 1410 to 1320°C is used as the hot metal to be treated.

Δゾーンの５木のノズルの各々には、　８０　Ｖｏ１％
酸素−１２０ν０１％窒素の気体を１２０　Ｎ　ｌ　／
ｍｉｎの流けで流ず占共に、この気体をキャリヤガスと
して５０％ＣａＯ＋５（１％ミルスケールからなる粉状
物質を２ｋＨ／　（ｍｉｎ　・木）のけて供給し、また
。Each of the five nozzles in the Δ zone has 80 Vo1%
Oxygen-120ν01% nitrogen gas at 120 Nl/
At a flow rate of min., this gas was used as a carrier gas, and a powdery substance consisting of 50% CaO+5 (1% mill scale) was supplied at 2 kHz/(min.wood).

Ｂゾーンの４本のノズルの各々には、　８０　Ｖｏ１％
酸素＋２０νｏ１％窒素の気体を１２ＯＮβ／ｍｉｎの
流量で流すと共に、この気体をキャリヤガスとして４０
％ＣａＯ＋ＩＯ％ＣａＦ２　＋５０％ミルスケールる粉
状物質を１　ｋｇ／　（ｍｉｎ　・本）の量で供給する
という精錬用物質の供給条件のもとで。Each of the four nozzles in the B zone has 80 Vo1%
A gas of oxygen + 20νo1% nitrogen was flowed at a flow rate of 12ONβ/min, and this gas was used as a carrier gas at 40
Under the supply conditions of the refining substance, %CaO + IO%CaF2 + 50% mill scale powder material was supplied in an amount of 1 kg/(min·piece).

該高炉溶銑を，既述の種湯をいれた容器に，供給速度を
４００ｋｇ／ｍｉｎとして合計６２トン流す連続処理を
実施した。Continuous treatment was carried out in which the blast furnace hot metal was flowed into a container containing the aforementioned seed metal at a supply rate of 400 kg/min at a total of 62 tons.

１！１炉溶銑導入から１５０分経過する直前で各ノズル
位置にター１応する場所から分析用の試料を採取し第１
０図に示した各ゾーンにおける処理中のＳｉ含有量，Ｐ
含有量およびＳ含有量を示したのが第１１図である。ま
た、第１３図の左欄は，本実施例の開始から終わりまで
の間に容器から連続して取り出される処理済溶銑を刻々
採取し，このＰ含有量を關べだ結果を示したものである
。1. Just before 150 minutes have elapsed since the introduction of hot metal into the furnace, samples for analysis were collected from locations corresponding to each nozzle position.
Si content during treatment in each zone shown in Figure 0, P
FIG. 11 shows the content and S content. In addition, the left column of Figure 13 shows the results obtained by sampling the treated hot metal that was continuously taken out from the container from the start to the end of this example, and examining the P content. be.

第１１図に見されるように，Ａゾーンにおいて急激な脱
珪反応が進行している。そして、このＡゾーンの後ＪＩ
ＪＪにおりるＳｉ含有量がＯ．１％近辺にまで低下した
ゾーンでは脱燐と脱硫も進行しはしめている。脱燐はＢ
ゾーンに入ると一層低域にまで進行し，また脱硫も併せ
て進行している。As seen in FIG. 11, a rapid desiliconization reaction is progressing in the A zone. And after this A zone JI
The Si content in JJ is O. In zones where the concentration has dropped to around 1%, dephosphorization and desulfurization are also progressing. Dephosphorization is B
When entering the zone, it progresses even further to the lower regions, and desulfurization also progresses.

第１３図の結果は，処理開始後約１５分以降で処理／ｉ
￥熔銑溶銑＃度が０，０３〜０．０４％の間をｌＩｆＩ
移するようになり，非常に安定した脱燐および脱珪の同
時処理が行われたことを示している。なお、第１３図に
おける処理時間０でのＰ濃度は種湯の濃度であり，従っ
てこれば対象外である。The results in Figure 13 show that processing/i
If the molten pig iron # degree is between 0.03 and 0.04%
This indicates that a very stable simultaneous dephosphorization and desiliconization process was carried out. In addition, the P concentration at the processing time of 0 in FIG. 13 is the concentration of the seed water, and is therefore out of scope.

本例のフラックスの総原単位は約３５ｋｇ／トンである
が（ＣａＯ：　１６．５ｋｇ／　トン）、これは、現在
知られている溶銑の脱珪脱燐処理の方法でのフラ・ノク
ス原単位と比べて著しく少ない量である。従来のいかな
る溶銑の処理法においても，　３５ｋｇ／　）ン程度の
フラックス量でＳｔ濃度が０．４％程度の溶銑を対象と
して脱燐に成功した例は見当たらなし）。The total basic unit of flux in this example is approximately 35 kg/ton (CaO: 16.5 kg/ton), which is the same as the flux basic unit in the currently known method of desiliconization and dephosphorization of hot metal. This is a significantly smaller amount compared to In any conventional hot metal treatment method, there is no example of successful dephosphorization of hot metal with a St concentration of about 0.4% using a flux amount of about 35 kg/2).

このような少ないフラックス量では，従来法で番よ高々
，　Ｓｔが０．１０〜０．１５％まで脱珪されるに過ぎ
ないのであって，脱燐にまではいたらないのが通常であ
った。従って，本発明によると極めてすぐれた反応効率
のもとで脱珪および脱燐反応が進行していると言える。With such a small amount of flux, the conventional method could only desiliconize St to 0.10 to 0.15%, and usually did not reach the level of dephosphorization. . Therefore, it can be said that according to the present invention, the desiliconization and dephosphorization reactions proceed with extremely high reaction efficiency.

実施例２ Ｓｉ含有量が０．１３％である点だけが実施例１の溶銑
とは異なる溶銑を使用し，実施例１の処理に引き続いて
このＳｉ含有ｉ０．１３％の溶銑を実施例１と同し条件
で連続処理した。すなわち、実施例１の連続処理過程に
ある溶銑が存在する既述の精錬容器に対して，供給する
溶銑としてＳｉ含有量を予め０．１３％まで低くした溶
銑に切り換えて実施例１と同し処理を実施した。溶銑の
供給速度は実施例１と同し４００　ｋｇ／ｍｉｎであり
，処理量器ま５７トンであった。Example 2 A hot metal that differs from the hot metal of Example 1 only in that the Si content is 0.13% is used, and following the treatment of Example 1, this hot metal containing 0.13% of Si is used in Example 1. Continuous treatment was carried out under the same conditions. That is, the same procedure as in Example 1 was carried out by switching to the hot metal supplied to the hot metal in which the Si content had been lowered to 0.13% in advance for the above-mentioned refining vessel in which the hot metal in the continuous treatment process of Example 1 was present. Processing was carried out. The supply rate of hot metal was 400 kg/min, the same as in Example 1, and the throughput was 57 tons.

この処理終了の直前で各ノズル位置に対応する場所から
分析用の試料を採取し，そのＳｉ含有量。Immediately before the end of this process, a sample for analysis was taken from a location corresponding to each nozzle position, and its Si content was measured.

Ｐ含有量およびＳ含有量を前記の第１１図と同様の関係
をもって第１２図に示した。また第１３図の右欄は，本
実施例の開始から終わりまでの量器こ容器力・ら連続し
て取り出される処理済溶銑を刻々採取しそのＰ含有量を
調べた結果を示したものである。The P content and S content are shown in FIG. 12 with the same relationship as in FIG. 11 above. In addition, the right column of Fig. 13 shows the results of examining the P content of the treated hot metal that was continuously taken out from the measuring vessel from the beginning to the end of this example. be.

第１２図に見られるように，Ａゾーンの上流側で脱珪が
完了し，これに伴って脱燐がこのＡソ゛−ンを通過する
間にかなり進行している。同時に脱硫もこのＡゾーンで
一部進行している。ＢゾーンＧこ入ると脱燐と脱硫が同
時にさらに進行するようＧこなる。また第１３図の結果
は．処理開始後約１５５３−以降で処理済溶銑のＰ濃度
が実施例１より更にイ氏も）０、０１％前後を推移する
ようになり．非’ｆｒ：　Ｌこ安定した脱燐処理が少な
いフラ・ノクス原単位のもとで行われたことを示してい
る。As seen in FIG. 12, desiliconization is completed on the upstream side of zone A, and along with this, dephosphorization progresses considerably while passing through zone A. At the same time, desulfurization is also partially progressing in this A zone. When entering the B zone, G is heated so that dephosphorization and desulfurization proceed simultaneously. Also, the results in Figure 13 are. After approximately 1553-years after the start of treatment, the P concentration of the treated hot metal began to fluctuate around 0.01% even more than in Example 1. Non'fr:L This indicates that stable dephosphorization was carried out under a low Furanox basic unit.

なお、第１３図には，処理部溶銑の温度と処理？＆／８
銑の温度推移を併記したが、温度降下の程度はこの少量
の溶銑処理でもこの程度であるから、大量処理では所謂
１／３乗法則を適用ひて推定するト、２０°Ｃから多く
ても５０℃程度となる。この点。In addition, Fig. 13 shows the temperature and treatment of hot metal in the treatment section. &/8
Although the temperature change of the pig iron is also shown, the degree of temperature drop is this level even when processing a small amount of hot metal, so in large-scale processing, the so-called 1/3 power law should be applied to estimate the temperature drop from 20°C. The temperature will be around 50℃. This point.

従来の溶銑処理では脱燐処理だけでも約７０℃の温度低
下は避けられないから、温度降下の抑制という面でも非
屑に有利な結果かえられた。In conventional hot metal treatment, a temperature drop of about 70°C is unavoidable even with the dephosphorization process, so the non-scratch method has an advantage in terms of suppressing the temperature drop.

また１本実施例では処理中に発生したスラグの排滓性が
非富に良好であった。Furthermore, in this example, the ability to remove slag generated during treatment was extremely good.

実施例３ ／８銑中の化学成分が、Ｃ：４．５％、　Ｓｉ　：　０
．１５％。Example 3 Chemical components in /8 pig iron: C: 4.5%, Si: 0
．． 15%.

？Ｉｎ　：　０．４５％、］）　：　０．１１．０％、
Ｓ　：０．０３７％で、４ｉ度が１３４０“Ｃの高炉溶
銑６５トンを。? In: 0.45%, ]): 0.11.0%,
65 tons of blast furnace hot metal with S: 0.037% and 4i degree of 1340"C.

Δゾーンの５本のノズルの各々には、　８０　Ｖｏ１％
酸素’−２０Ｖｏ１％窒素の気体を１２０　Ｎ　ｆｔ　
／ｍｉｎの流量で流すと共に、この気体をギヤリヤガス
として４０％ＣａＯ＋１０％ＣａＦ２＋５０％ミルスケ
ールる粉状物質を２．０ｋｇ／　（ｍｉｎ　・本）の量
でインジェクションし。Each of the five nozzles in the Δ zone has 80 Vo1%
Oxygen'-20Vo1% nitrogen gas at 120 N ft
This gas was used as a gear gas to inject 40% CaO + 10% CaF2 + 50% mill scale powder in an amount of 2.0 kg/min/min.

また、Ｂゾーンの４本のノズルの各々には．窒素ガスを
４ＯＮ　７！／ｍｉｎの流量で流すと共に，この窒素ガ
スをキャリヤガスとしてソーダ灰を０．４ｋｇ／　（ｍ
ｉｎ　・本）の量でインジェクションするというインジ
ェクション条件で，前例同様に連続処理した。In addition, each of the four nozzles in the B zone. 4 ON nitrogen gas 7! /min, and using this nitrogen gas as a carrier gas, soda ash was added at a rate of 0.4kg/min.
Continuous processing was performed in the same way as in the previous example, under the injection condition of injecting an amount of 1.in ・books).

連続処理が定常化した状態において各ノズル位置に対応
する場所から分析用の試料を採取しそのＳｉ含有量，Ｐ
含有量およびＳ含有量を，前記の第１１図と同様の関係
をもって第１４図に示した。またＢゾーン入口およびＣ
ゾーンで採取した各化学成分の平均値を第１表に示した
。When continuous processing has stabilized, samples for analysis are collected from locations corresponding to each nozzle position, and their Si content and P
The content and S content are shown in FIG. 14 with the same relationship as in FIG. 11 above. Also, the B zone entrance and C
Table 1 shows the average values of each chemical component collected in the zone.

第１表 第１４図および第１表から，Ａゾーンにおいてフラック
ス原単位２５に＋ｒ／）ンで，脱珪（Ｓｔ％：　０．１
５−−Ｑｒ．　）と、脱３Ａ（Ｐ％：　０．１１０　−
０．００７　）とが進行し，また脱硫の一部が進行しく
３％：　０．０３７−０．０１５　）　、またＢゾーン
においてソーダ灰４ｋｇ／トンの使用量で極低域までの
仕上げ脱硫が効率よく進行していることがわかる。From Figure 14 of Table 1 and Table 1, it can be seen that in the A zone, when the flux consumption rate is +r/), desiliconization (St%: 0.1
5--Qr. ) and de3A (P%: 0.110 −
0.007) progressed, and some of the desulfurization progressed by 3%: 0.037-0.015), and in the B zone, finish desulfurization to an extremely low level was achieved with the use of 4 kg/ton of soda ash. It can be seen that the process is progressing efficiently.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明の精錬装置の例を略断面で示した機器配
置系統図，第２図は第１図の装置に使用することのでき
るノズルの例を示す断面図．第３図は本発明の精錬装置
の他の例を示ず略断面図。 第４図は第３図の装置のＸ−Ｘ線断面図，第５図は第３
図の装置を９０度回転した状態のｘ−Ｘ線断面図，第６
図は本発明装置の制御動作を説明するための制御機器配
置図．第７図は本発明の詳細な説明するだめのＣａＯ量
と脱燐量との関係図，第８図は本発明の詳細な説明する
ためのトータル酸素計と脱３ＪＡ量との関係図．第９図
は本発明の詳細な説明するためのフラックス原単位と脱
燐量との関係図，第１０図は本発明実施例を説明するた
めのノズル位置を示ず略凹面図，第１１図は本発明を実
施した場合の溶銑中の成分挙動の例を示す図，第１２図
は本発明を実施した場合の溶銑中の成分挙動の他の例を
示す図，第１３図は本発明の連続処理によって得られた
処理済溶銑中の１〕含イ］量の経時変化図，第１４図は
本発明を実施した場合の溶銑中の成分挙動の他の例を示
す図である。 １・・導入口，　２・・流出口，　３・・容器。 ４・・ノズル、　５・・粉状物質供給源。 ６、７　・・気体供給源，　８・・ガスｌ！Ｊ整弁。 ９・・酸素調整弁，１０・・ディスペンサー。 １７、　１８　・・スライデングノズル，１９〜２１・
・排滓用開口，２４・・堰。 ｆＺ　口 ０．５　１０　１５　２０ ＣａＯ（ｋｇ／　ｔｏｎ） 芽、８　・５ ０５００１（ｌ［１ｒ１１５ｉ１）［１２ｏｏ。 Σ０２（Ｎ／） 憤　９　［”’Ｉ Ｆｕ　１　ｘ　ＩＱ小単位　ｋｇ／　ｔｏｎ　−Ｉａｘ
）２：３１０　ｌ’、’＊ 隼７２１’！’ ん”；１Δ１゛１ 時間（１１）Fig. 1 is an equipment layout system diagram showing a schematic cross-section of an example of the refining equipment of the present invention, and Fig. 2 is a sectional view showing an example of a nozzle that can be used in the equipment shown in Fig. 1. FIG. 3 is a schematic sectional view showing another example of the refining apparatus of the present invention. Figure 4 is a sectional view taken along the line X-X of the device in Figure 3, and Figure 5 is a cross-sectional view of the device in Figure 3.
XX cross-sectional view of the device shown in the figure rotated 90 degrees, No. 6
The figure is a control equipment layout diagram for explaining the control operation of the device of the present invention. FIG. 7 is a diagram showing the relationship between the amount of CaO and the amount of phosphor removed to explain the present invention in detail, and FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the total oxygen meter and the amount of 3JA removed to explain the invention in detail. Fig. 9 is a diagram of the relationship between the flux consumption rate and the amount of dephosphorization for explaining the present invention in detail, Fig. 10 is a schematic concave view without showing the nozzle position for explaining the embodiment of the present invention, and Fig. 11 12 is a diagram showing another example of the behavior of components in hot metal when the present invention is implemented, FIG. 13 is a diagram showing another example of the behavior of components in hot metal when the present invention is implemented. FIG. 14 is a diagram showing the change over time of the amount of 1] in the treated hot metal obtained by continuous treatment, and is a diagram showing another example of the behavior of the components in the hot metal when the present invention is implemented. 1. Inlet, 2. Outlet, 3. Container. 4. Nozzle, 5. Powder material supply source. 6, 7...Gas supply source, 8...Gas l! J valve adjustment. 9. Oxygen adjustment valve, 10. Dispenser. 17, 18...Sliding nozzle, 19-21.
・Opening for sludge discharge, 24...Weir. fZ Mouth 0.5 10 15 20 CaO (kg/ton) Bud, 8 ・5 05001 (l [1r115i1) [12oo. Σ02(N/) Indignation 9 [”'I Fu 1 x IQ small unit kg/ton -Iax
) 2:310 l', '* Hayabusa 721'! 'N';1Δ1゛1 hour (11)

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）、一方の側０ｊ！１部もしくはその近傍に溶融金
属を供給する導入口を、他方の側端部もしくはその近傍
に溶融金属を流出させる流出口を有する容器であって、
この容器の一方の側端部がら他方の側端部に１１ｕノで
実質上水平方向に流れる連続した湯の流れを形成する容
器において、この容器内の湯と接する部位の容器ボディ
に複数個のノズルを湯の流れ方向に間隔をあけて連設し
、各ノズルをわ）体（１給源とガス供給源とに固気比調
整手段およびガス成分調整手段を介して接続したことを
特徴とする溶融金属の精錬装置。(1), one side 0j! A container having an inlet for supplying molten metal at or near one end, and an outlet for outflowing molten metal at or near the other side end,
In a container that forms a continuous flow of hot water that flows in a substantially horizontal direction from one side end to the other side end at a distance of 11 u, a plurality of The nozzles are arranged in series at intervals in the flow direction of the hot water, and each nozzle is connected to a supply source and a gas supply source via a solid-air ratio adjustment means and a gas composition adjustment means. Molten metal refining equipment. （２）、　’／ｇ融金屈は溶銑である特許請求の範囲第
１項記載のオｔ１錬装置。(2) The hot iron refining apparatus according to claim 1, wherein the /g melting metal is hot metal. （３）、容器内を流れる湯の液面近傍の容器ボディに人
気に連通ずる少なくとも一個の開口が設けである特許請
求の範囲第１項ま、たは第２項記載の精錬装置。(3) The refining apparatus according to claim 1 or 2, wherein at least one opening is provided in the container body near the surface of the hot water flowing inside the container. （４）、湯の流れ方向を軸として容器自身を回転させる
回転機構を介して該容器が設置される特許請求の範囲第
１項、第２項または第３項記載の精錬装置。(4) The refining apparatus according to claim 1, 2, or 3, wherein the container is installed via a rotation mechanism that rotates the container itself around the flow direction of the hot water. （５）、各ノズルは耐火物製単管ノズルである特許請求
の範囲第１項、第２項、第３項または第４項記載の精錬
装置。(5) The refining apparatus according to claim 1, 2, 3, or 4, wherein each nozzle is a single tube nozzle made of refractory material.