JPS60186376A - 研削研磨成形体 - Google Patents
研削研磨成形体Info
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- JPS60186376A JPS60186376A JP4129284A JP4129284A JPS60186376A JP S60186376 A JPS60186376 A JP S60186376A JP 4129284 A JP4129284 A JP 4129284A JP 4129284 A JP4129284 A JP 4129284A JP S60186376 A JPS60186376 A JP S60186376A
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- Japan
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- abrasive
- grindstone
- resin
- grinding
- abrasive grains
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/20—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially organic
- B24D3/28—Resins or natural or synthetic macromolecular compounds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は結合剤として特殊な樹脂を使用した研削研磨成
形体（以下研削成形体という）に関する。
形体（以下研削成形体という）に関する。
この研削成形体は代表的には砥石であるが、その外シー
ト、テープ等も含む。
ト、テープ等も含む。
研削砥石は一般にフェノール樹脂等を結合材としたレジ
ノイド砥石、金属をマトリックスとするメタル？ンド砥
石、セラミックスを結合材とするビトリファイド砥石が
ある。
ノイド砥石、金属をマトリックスとするメタル？ンド砥
石、セラミックスを結合材とするビトリファイド砥石が
ある。
レジノイド砥石はレジンマトリックスの適当な弾性が砥
粒切刃の緩衝作用をなし金属製被剛材を精度よく且つ効
果的に研削加工することができ、しかも製造法が容易で
あるため重用され、多く用いられている。
粒切刃の緩衝作用をなし金属製被剛材を精度よく且つ効
果的に研削加工することができ、しかも製造法が容易で
あるため重用され、多く用いられている。
しかし結合材が有機質の樹脂であるだめ、耐熱性に限界
があり、また加工条件にも限界があって深切り込み等高
負荷の加工ができないことである。
があり、また加工条件にも限界があって深切り込み等高
負荷の加工ができないことである。
これを改善するために耐熱性をもたせたポリイミドを用
いる方法もあるが、これでも常用耐熱温度はせいぜい３
００〜３５０℃が限度である。
いる方法もあるが、これでも常用耐熱温度はせいぜい３
００〜３５０℃が限度である。
レジノイド砥石でダイヤモンドや立方晶窒化ホウ素（以
下ＣＢＮという）等のいわゆる超研削砥粒を使用したも
のは砥粒の熱放散性をよりシ、また砥粒の樹脂による保
持力を高めるなどのため、砥粒にＮｉ等のメッキをした
ものが多く用いられる。
下ＣＢＮという）等のいわゆる超研削砥粒を使用したも
のは砥粒の熱放散性をよりシ、また砥粒の樹脂による保
持力を高めるなどのため、砥粒にＮｉ等のメッキをした
ものが多く用いられる。
しかし砥粒にメッキをすればそれだけ切れ味などの性能
を低下させる。また目立て性、即ち砥石のドレッシング
性もレジノイド砥石はセラミック砥石に劣る。
を低下させる。また目立て性、即ち砥石のドレッシング
性もレジノイド砥石はセラミック砥石に劣る。
メタルボンド砥石は強固々マトリックスで砥粒が保持さ
れているので難破剛材の高負荷加工に用いられるが目詰
りが起り易いのが欠点である。
れているので難破剛材の高負荷加工に用いられるが目詰
りが起り易いのが欠点である。
ビトリファイド砥石は砥石の芯出しくトルーイング）、
目立てが比較的容易であること、セラミックであるので
型くずれが少ないので重研削、総型研削等で最近次第に
のびてきている。この砥石は製造する際の焼成温度が高
いこと、そのために砥粒に熱影響を与えること、焼成条
件等に高い技術が要求されるなどが難点である。
目立てが比較的容易であること、セラミックであるので
型くずれが少ないので重研削、総型研削等で最近次第に
のびてきている。この砥石は製造する際の焼成温度が高
いこと、そのために砥粒に熱影響を与えること、焼成条
件等に高い技術が要求されるなどが難点である。
本発明は、砥石の結合剤として特殊な樹脂を用いること
を特徴とする。この樹脂はラダー型シリコン樹脂である
。この樹脂は耐熱性が極めて高い上に本発明者の研究に
よると樹脂による砥粒の保持力が高く、砥粒の脱落が少
ないので研削比（研削量／砥石摩耗量）が向上すること
がわかった。
を特徴とする。この樹脂はラダー型シリコン樹脂である
。この樹脂は耐熱性が極めて高い上に本発明者の研究に
よると樹脂による砥粒の保持力が高く、砥粒の脱落が少
ないので研削比（研削量／砥石摩耗量）が向上すること
がわかった。
砥粒の保持力が大きいので、超研削砥粒の場合一般に使
用されているような砥粒のメッキを施さないものでも使
用可能である。勿論、メッキした砥粒を用いることもで
きる。この意味で本発明は特に超研削砥粒を用いる場合
に好適である。
用されているような砥粒のメッキを施さないものでも使
用可能である。勿論、メッキした砥粒を用いることもで
きる。この意味で本発明は特に超研削砥粒を用いる場合
に好適である。
ラダー型シリコン樹脂は次の構造を有する分子量５００
〜５０００のポリオルガノシロキサンオリゴマーのフレ
ーク状物質を加熱又は酸性触媒存在下に加熱することに
よって得られるラダー（梯子）状構造をもつ不溶、不融
のポリマーである。
〜５０００のポリオルガノシロキサンオリゴマーのフレ
ーク状物質を加熱又は酸性触媒存在下に加熱することに
よって得られるラダー（梯子）状構造をもつ不溶、不融
のポリマーである。
加熱は１００〜３００°Ｃ程度で行なわれるが、加熱温
度によって硬さがコントロールできるのも一つの特徴で
ある。
度によって硬さがコントロールできるのも一つの特徴で
ある。
従来砥石の結合用レジンとして使われてきたフェノール
レジン、ポリイミドレジンが、たかだか耐熱性が３５０
’Ｃ（らいであるのにくらべ、７０００Ｃ以上の耐熱性
を有している。硬化物は砥粒にすぐれた接着力をもつと
共に、機械的性質が良好であり、不燃性、耐水性、耐薬
品性、耐候性、高硬度等の特徴を有している。
レジン、ポリイミドレジンが、たかだか耐熱性が３５０
’Ｃ（らいであるのにくらべ、７０００Ｃ以上の耐熱性
を有している。硬化物は砥粒にすぐれた接着力をもつと
共に、機械的性質が良好であり、不燃性、耐水性、耐薬
品性、耐候性、高硬度等の特徴を有している。
ラダー型シリコン樹脂と砥粒との接着力が良好な理由に
ついては砥粒は無機質であり、またこの樹脂も無機質的
な性質があるため、両者の親和性が良いためではないか
と推定される。
ついては砥粒は無機質であり、またこの樹脂も無機質的
な性質があるため、両者の親和性が良いためではないか
と推定される。
本発明において砥石中の砥粒の量は容積で１０〜８０％
が適する。この範囲で少ない側は表面仕上げ研磨等の研
磨に適する。１０チより少ないと研磨力が劣り、また８
０チを越えると樹脂による砥粒の保持力が十分でない。
が適する。この範囲で少ない側は表面仕上げ研磨等の研
磨に適する。１０チより少ないと研磨力が劣り、また８
０チを越えると樹脂による砥粒の保持力が十分でない。
上記において砥粒の容積はメッキ砥粒ではメッキ層を含
む。
む。
砥粒としてはダイヤモンド、ＣＢＮ等の超研削砥粒、Ａ
ｔ２０３、ＳｉＣＸＢ４Ｃ、５ｔ３Ｎ４等が用いられる
が、本発明の砥石は通常のレジノイド砥石よりは高価で
あり、従って高性能の砥石を目的とするので、これらの
砥粒の中では超研削砥粒が特に適する。この砥粒は金属
メッキの有無に拘らず使用できる。
ｔ２０３、ＳｉＣＸＢ４Ｃ、５ｔ３Ｎ４等が用いられる
が、本発明の砥石は通常のレジノイド砥石よりは高価で
あり、従って高性能の砥石を目的とするので、これらの
砥粒の中では超研削砥粒が特に適する。この砥粒は金属
メッキの有無に拘らず使用できる。
（５）
砥粒の粒度は１μｍ〜１．０ｍｍ程度のかなり広範なも
のが適する。そして細かい粒度のものはラッピング研磨
に適する。
のが適する。そして細かい粒度のものはラッピング研磨
に適する。
本発明において一般にレジノイド砥石において使用され
ているような各種のフィラー、例えばアルミナ、炭化珪
素、窒化珪素、シリカ、ジルコニア等を用いることがで
きる。これらは結合相部分を補強するものである。この
場合炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維等の耐熱性の短繊
維を結合相部分に混入させることにより補強効果が一層
高まる。
ているような各種のフィラー、例えばアルミナ、炭化珪
素、窒化珪素、シリカ、ジルコニア等を用いることがで
きる。これらは結合相部分を補強するものである。この
場合炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維等の耐熱性の短繊
維を結合相部分に混入させることにより補強効果が一層
高まる。
粒状のフィラーでは砥石で研削を行う砥粒の粒径よシか
なり細か目、例えば３０μｍ以下、繊維では０．１〜５
ｆｉ位が適当である。
なり細か目、例えば３０μｍ以下、繊維では０．１〜５
ｆｉ位が適当である。
超研削砥粒を使用する場合はＳｉＣ、Ａｔ２０３等の微
粉をフィラーとして使用することが多く、本発明でも使
用することが望ましい。この場合における前記した研削
砥粒の１０〜８０容量チは超研削砥粒の量のみを表わす
。
粉をフィラーとして使用することが多く、本発明でも使
用することが望ましい。この場合における前記した研削
砥粒の１０〜８０容量チは超研削砥粒の量のみを表わす
。
これらのフィラーは結合相に対して４０チ以下程度で用
いられる。
いられる。
（６）
まだ本発明において結合相にラダー型シリコン樹脂に１
部有機高分子物を加えることもできる。
部有機高分子物を加えることもできる。
これによって結合相の剛性を緩和することができる。そ
の量は多過ぎると本発明の特徴である耐熱性を損なうの
で結合相に対して１０％以下が望ましい。
の量は多過ぎると本発明の特徴である耐熱性を損なうの
で結合相に対して１０％以下が望ましい。
高分子物としてはフェノール樹脂、エポキシ樹脂、アル
キド樹脂、ポリイミドなどが使用可能である。
キド樹脂、ポリイミドなどが使用可能である。
本発明の砥石をつくるには前記したポリオルガノシロキ
サンオリゴマーに研削砥粒、さらに必要によりフィラー
、高分子物を加えて、よく混合し、所望の形状に成形す
る。一般的には成形と同時に各種の工具の先端に固定す
る。次にこれを硬化、焼成する。焼成温度は用途目的に
よって選ばれ、それによって結合相の弾性率が変るが、
通常は１００〜３００℃の範囲が適する。
サンオリゴマーに研削砥粒、さらに必要によりフィラー
、高分子物を加えて、よく混合し、所望の形状に成形す
る。一般的には成形と同時に各種の工具の先端に固定す
る。次にこれを硬化、焼成する。焼成温度は用途目的に
よって選ばれ、それによって結合相の弾性率が変るが、
通常は１００〜３００℃の範囲が適する。
実施例１゜
うｆ−型シリコーンオリゴマー（Ｏｗｅｎｓ −１１１
ｉｎｏｊｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ９０８）を２
００メツシユに粉砕し、これに硬化触媒としてフェニル
フォス７オン酸２チを加える。研削砥粒としてはＣＢＮ
のＪＩＳ １２０番の粒度のものを用い、フィラーとし
てＪＩＳ ６００番のアルミナを用いた。配合割合は触
媒添加Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ７１容積部、砥粒１９
容積部、フィラー１０容積部である。
ｉｎｏｊｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ９０８）を２
００メツシユに粉砕し、これに硬化触媒としてフェニル
フォス７オン酸２チを加える。研削砥粒としてはＣＢＮ
のＪＩＳ １２０番の粒度のものを用い、フィラーとし
てＪＩＳ ６００番のアルミナを用いた。配合割合は触
媒添加Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ７１容積部、砥粒１９
容積部、フィラー１０容積部である。
これらをよく混合した後金型を用い図１に示すよう々ド
ーナッツ状のアルミニウム製台金１の周囲に成形固定し
て砥石層２とした。成形圧力を１５０ｋｇ／ｃｒｎ２に
して２００℃で５０分加熱した。
ーナッツ状のアルミニウム製台金１の周囲に成形固定し
て砥石層２とした。成形圧力を１５０ｋｇ／ｃｒｎ２に
して２００℃で５０分加熱した。
成形物を金型から取り出し、２４０℃のオーブン中で２
０時間加熱して後冷却して砥石とした。これを砥石Ａと
する。
０時間加熱して後冷却して砥石とした。これを砥石Ａと
する。
次にＣＢＮ砥粒してＮｉメッキ（メッキ層は砥粒と同容
積）砥粒を用い、他の条件は上記と同じにして砥石を製
造した。砥粒はメッキを除いたＣＢＮのみで１９容量部
確である。
積）砥粒を用い、他の条件は上記と同じにして砥石を製
造した。砥粒はメッキを除いたＣＢＮのみで１９容量部
確である。
比較例としてメッキしない砥粒１９容量部を用いシリコ
ン樹脂の代シにフェノール樹脂を用い、他は同じにした
砥石をＣとする。但し、樹脂の硬化は１９０℃で１２時
間キユアリングすることによシ行なったものである。
ン樹脂の代シにフェノール樹脂を用い、他は同じにした
砥石をＣとする。但し、樹脂の硬化は１９０℃で１２時
間キユアリングすることによシ行なったものである。
上記砥石Ａ、Ｂ、Ｃを用いて次のような研削試験を行っ
た。
た。
使用機械：開本工作機械製作所製横軸平面研削盤（ＰＳ
Ｇ −６３Ａ Ｎ型） 被研削材：高速度工具鋼ＳＫＨ５７（ロックウェル硬度
ＣスケールＨ’Ｒ（！ ： ５４ ） ２００ ｍｍ長
×１００震巾×５０■巾 研削条件：湿式トラバース研削 砥石周速： １５００ ｍ１分 テーブル速度： １５ ｍ１分、クロス送り： ２ Ｉ
ＩＩＩ＋Ｉ／ Ｐａ５ｓ切込み ： ３０ μ／Ｐａ５
ｓ 研削液 ：ＪＩＳＷ２種、５０倍液、９１／分得られた
研削結果を、通常よく用いられる被削量と砥石摩耗量の
比、即ち研削比Ｇを比較したところ、明きらかにメタル
コー） ＣＢＮ砥粒を用い、フェノール樹脂をバインダ
ーとした砥石よりもかなり大巾な改善が得られている。
Ｇ −６３Ａ Ｎ型） 被研削材：高速度工具鋼ＳＫＨ５７（ロックウェル硬度
ＣスケールＨ’Ｒ（！ ： ５４ ） ２００ ｍｍ長
×１００震巾×５０■巾 研削条件：湿式トラバース研削 砥石周速： １５００ ｍ１分 テーブル速度： １５ ｍ１分、クロス送り： ２ Ｉ
ＩＩＩ＋Ｉ／ Ｐａ５ｓ切込み ： ３０ μ／Ｐａ５
ｓ 研削液 ：ＪＩＳＷ２種、５０倍液、９１／分得られた
研削結果を、通常よく用いられる被削量と砥石摩耗量の
比、即ち研削比Ｇを比較したところ、明きらかにメタル
コー） ＣＢＮ砥粒を用い、フェノール樹脂をバインダ
ーとした砥石よりもかなり大巾な改善が得られている。
（９）
表１
Ｊ工Ｓ＋１２０／１４ｏノＣＢＮを容積で１９部、粒度
２００メツシーアンダーの銀粉１０部、二硫化モリブデ
ン２０部、を実施例１で用いたバインダーとして実施例
と同様の成型、加熱条件にて図２に示したいわゆるカッ
プ型砥石を製作し、これを試料りとした。図で３はアル
ミニウム製台金、２は砥石層である。またＣＢＮ砥粒と
してメタルコート砥粒＋１．２０／１４０ （ＳＢＮ
−Ｔ Ｎ ）をメタルコート部分を除いて１９部、銀粉
、二硫化モリブデンは前述と同様にしたカップ型砥石を
作シ試料Ｅとした。
２００メツシーアンダーの銀粉１０部、二硫化モリブデ
ン２０部、を実施例１で用いたバインダーとして実施例
と同様の成型、加熱条件にて図２に示したいわゆるカッ
プ型砥石を製作し、これを試料りとした。図で３はアル
ミニウム製台金、２は砥石層である。またＣＢＮ砥粒と
してメタルコート砥粒＋１．２０／１４０ （ＳＢＮ
−Ｔ Ｎ ）をメタルコート部分を除いて１９部、銀粉
、二硫化モリブデンは前述と同様にしたカップ型砥石を
作シ試料Ｅとした。
比較例としてＣＢＮ （す１２０／１４．０ ）をメタ
ルコート部分を除いて１９部、銀粉１０部、二硫化モリ
ブデン２０部とし、バインダーとしてフェノール樹（１
０） 脂を用いて、実施例１のフェノール樹脂砥石と同様の条
件で図３に示した形状の砥石を作シ、試料Ｆとしだ。
ルコート部分を除いて１９部、銀粉１０部、二硫化モリ
ブデン２０部とし、バインダーとしてフェノール樹（１
０） 脂を用いて、実施例１のフェノール樹脂砥石と同様の条
件で図３に示した形状の砥石を作シ、試料Ｆとしだ。
砥石り、Ｅ、Ｆについて、以下の条件で乾式研削試験を
行ったところ、表２に示すように明きらかに本発明品の
方が秀れていることが判る。
行ったところ、表２に示すように明きらかに本発明品の
方が秀れていることが判る。
試験条件：
使用機械：牧野フライス製作所製万能工具研削盤ＣＦＩ
Ａ −４０型 被削材： ＳＫＨ５７（ＨＲＣ＝ ６４ ）研削条件：
乾式トラバース研削 砥石周速：１，１６０ｍ／分 テーブル速度：４ｍ／分 切込：５０μ／ｍ 去ｍ ラダー型シリコーンオリゴマー（Ｏｗｆｎｓ −１１１
ｉｎ４ｉｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ６５０ ）に
硬化触媒としてクエン酸１チを混合し、エアーオーブン
中で１５０℃で３０分加熱し、ＯＨ含有量が２％になる
ように調製した。このレジンを２００メツシユに粉砕し
たものを残部とし、ポリアミドイミド樹脂（三菱化成製
ＢＴレジン）２容積≠１２０／１４０メツシユのダイヤ
モンド（市販のレジン用ノンコート品）２５部、≠６０
０メツシュのアルミナ１０部を配合し、砥石用金型に充
填して２００ｋｇ／ｃｒｎの圧力下でブレスしつつ２０
０℃で５０分加熱した。得られた成形物を型から取り出
し、２５０℃のオーブン中で３０時間加熱してのち冷却
して砥石を作り、これをＧとした。但し砥石の寸法は、
ダイヤ層厚み５ｗｎ以外は、すべて実施例１と同じであ
る。
Ａ −４０型 被削材： ＳＫＨ５７（ＨＲＣ＝ ６４ ）研削条件：
乾式トラバース研削 砥石周速：１，１６０ｍ／分 テーブル速度：４ｍ／分 切込：５０μ／ｍ 去ｍ ラダー型シリコーンオリゴマー（Ｏｗｆｎｓ −１１１
ｉｎ４ｉｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ６５０ ）に
硬化触媒としてクエン酸１チを混合し、エアーオーブン
中で１５０℃で３０分加熱し、ＯＨ含有量が２％になる
ように調製した。このレジンを２００メツシユに粉砕し
たものを残部とし、ポリアミドイミド樹脂（三菱化成製
ＢＴレジン）２容積≠１２０／１４０メツシユのダイヤ
モンド（市販のレジン用ノンコート品）２５部、≠６０
０メツシュのアルミナ１０部を配合し、砥石用金型に充
填して２００ｋｇ／ｃｒｎの圧力下でブレスしつつ２０
０℃で５０分加熱した。得られた成形物を型から取り出
し、２５０℃のオーブン中で３０時間加熱してのち冷却
して砥石を作り、これをＧとした。但し砥石の寸法は、
ダイヤ層厚み５ｗｎ以外は、すべて実施例１と同じであ
る。
比較例として上記のバインダーをフェノールにし、ダイ
ヤモンドとアルミナは上記と同じとして実施例１に示し
たフェノール樹脂砥石成形、加熱条件で砥石を製作しこ
れをＨとした。
ヤモンドとアルミナは上記と同じとして実施例１に示し
たフェノール樹脂砥石成形、加熱条件で砥石を製作しこ
れをＨとした。
これらの砥石を用いて超硬合金Ｋ −１０（ＪＩＳ）を
被剛材として実施例１に示した研削条件で加工したとこ
ろ表３に示したような特性が得られ、本発明品Ｈの秀れ
ていることがわかった。
被剛材として実施例１に示した研削条件で加工したとこ
ろ表３に示したような特性が得られ、本発明品Ｈの秀れ
ていることがわかった。
表３
ラダー型シリコーンオリゴマー（ＯｗＪｎｓ −１１１
ｉｎ４１ｉｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ９５０ ）
をエアーオーブン中で１８０℃、５０分加熱し、ＯＨ含
有量が２．５チになるように調製し、これを冷却して２
００メツシユに粉砕する。このレジンを容積残部、径１
０ミクロン、長さ３〜５ｍの炭素繊維１０容量部、＋１
２０／１４０ ＣＢＮ、≠６００のアルミナ２０部を配
合し、砥石用金型に充填して１５０ｋｇ／ｃｒｎ２の加
圧下に２００℃で６０分加熱した。得られた成形物を型
から取り出し、２５０℃のオーブン中で３０（１３） 時間加熱してのち冷却して砥石を製造しこれを■とする
。なお砥石の形状は実施例１に記したものと同じとした
。
ｉｎ４１ｉｓ社製Ｇｌａｓｓ Ｒｅ５ｉｎ ９５０ ）
をエアーオーブン中で１８０℃、５０分加熱し、ＯＨ含
有量が２．５チになるように調製し、これを冷却して２
００メツシユに粉砕する。このレジンを容積残部、径１
０ミクロン、長さ３〜５ｍの炭素繊維１０容量部、＋１
２０／１４０ ＣＢＮ、≠６００のアルミナ２０部を配
合し、砥石用金型に充填して１５０ｋｇ／ｃｒｎ２の加
圧下に２００℃で６０分加熱した。得られた成形物を型
から取り出し、２５０℃のオーブン中で３０（１３） 時間加熱してのち冷却して砥石を製造しこれを■とする
。なお砥石の形状は実施例１に記したものと同じとした
。
次に径８ミクロン３〜５ｍｍのガラス繊維を１０部用い
、その他は上記と同じ条件にて製作した砥石をＪ１径８
ミクロン、３〜５簡のステンレス製繊維を同様に１０部
にして作った砥石をＫとした。
、その他は上記と同じ条件にて製作した砥石をＪ１径８
ミクロン、３〜５簡のステンレス製繊維を同様に１０部
にして作った砥石をＫとした。
さらに、ステンレス製繊維の場合に、＋６００メツシユ
の炭化珪素を入れたものもつくりこれをＬとした。これ
らのＩ、Ｊ、に、Ｌ 、の砥石と繊維を用いない場合と
して実施例１で用いたＡ、Ｃを用い、切込みを２０．３
０．４０μと変えて、実施例１と同様の研削試験を行っ
たところ、研削比とその切込み深さによる低下が改善さ
れた。（表３）（１４） （１５）
の炭化珪素を入れたものもつくりこれをＬとした。これ
らのＩ、Ｊ、に、Ｌ 、の砥石と繊維を用いない場合と
して実施例１で用いたＡ、Ｃを用い、切込みを２０．３
０．４０μと変えて、実施例１と同様の研削試験を行っ
たところ、研削比とその切込み深さによる低下が改善さ
れた。（表３）（１４） （１５）
図１は、ドーナツ状砥石で、図２はカップ状砥石であシ
、それぞれその先端に砥石層を固定したものである。 １・・・アルミニウム製台金、２・・・砥石層、３・・
・アルミニウム製台金。 出願人 昭和電工株式会社 （１６） 手 続 補 正 書（自発） 昭和８０年２月７日 特許庁長官 志賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第４１２９２号 ２、発明の名称 研削研磨成形体 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都港区芝大門−丁目１３番８号名称 （２０
０） 昭和電工株式会社 電話 東京 ４３２−５１１１番（大代表）氏名 （７
０３７）弁理士 菊 地 精 −５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」の欄と「発明の詳細な説明
」の欄。 ６、補正の内容 （１）「特許請求の範囲」は別紙の通り。 （２）明細書第６頁の第５〜６行目めに［アルミナ、炭
化珪素、窒化珪素、」とあるのを削除する。 （３）明細書第６頁第７行目「ア」の次に「、二硫化モ
リブデン、銀、ニッケル、コバルト、銅」を加入し、「
等」の次に「の無機もしくは金属粉末」を加入す る。 （４）明細書第６頁の第８行目に「この場合炭素＃ｊｌ
Ｉ維、ガラ」とあるのを、「この場合フィラーとして炭
素繊維、炭化珪素繊維、ガラ」と補正する。 （５）明細書第６頁第１２行目「繊維では」の次に「長
さ」を加入する。 （６）明細書第８頁第１４行目の「場合は」の次に「一
般に」を加入する。 （７）明細書第６頁第１５行目の「微粉な」の次に、「
併用することが多く、またこれらの短ｍ維を」を加入し
、「使用することが多く、」とあるのを［使用すること
があるが、」と訂正する。 （８）明細書第６頁第１８行目のｒでもＪの次に「これ
らを」を加入する。 （８）明細書第６頁第１６〜１８行目に［この場合に・
・・・・・を表わす。」とあるのを削除する。 （１０）明細書第８頁第３〜４行目の「を用い、・・・
・・・とじて」とあるのを削除する。 ＄４４行目ｒＪＴＳＪの前に「及 び」、第５行目、第１６行目、第１８行目の「砥粒」の
前に夫々ｒｃＢＮＪを加入する。 第６行目の「フィラー」を「アルミ ナ」と訂正する。 第１４行目のｒｃＢＮ砥粒」の次に 「と」を加入する。 （１１）明細書第１０頁の実施例２の次の第３〜４行目
に「を実施例１で用いたバイン ダーとして実施例と同様の成型」とあるのを「実施例１
で用いた樹脂５１部をバインダーとして実施例１と同様
の成型」と補正する。 （１２）明細書第１０頁下から７行目の「メタル」の次
にｒ （Ｎｉ） Ｊを加入する。 （１３）明細書第１１頁第１行目の「脂」の次に「５１
部」を加入する。 （１４）明細書第１０頁第 ７行目の「を残部とし」と
あるのを「６３容量部」と訂正する。 第８行目に「２容積」とあるのを「２ 容量部、」と訂正する。 ０ 第夕行目のｒ ２５Ｊ ｒ ＩＯＪとある次に夫々「容
量」を加入する。 （！５）明細書第１３頁下から８行目の「容積歿」を「
５０容量」と訂正する。 下から４行目に「アルミナ２０部」とあるのを［アルミ
ナを夫々２ｏ容量部」と補正する。 （１ｅ）明細書第１４頁第４行目の「次に」の次に「炭
素繊維に代えてＪを加入し、ｒミクロン」の次に「長さ
」を加入する。 第４行目と第７行目の「１ｏ」の次に 夫々「容量」を加入し、第８行目の 「３〜５１１１＋１Ｊの前に「長さ」を加入する。 第６行目のｒ＃８００Ｊの前に「アルミナに代えて」を
加入する。 （別 紙） 特許請求の範囲 （１）ラダー型シリコン樹脂により結合され、成形体中
に砥粒が容積で１０〜８０％含有してなる研削研磨成形
体。 （２）無機！Ｌ以ん且遣１フィラーを含む特許請求の範
囲第１項記載の研削研磨成形体。 （３）無機質虻Ｖ左且澄１フィラーが耐熱性繊維である
特許請求の範囲第２項記載の研削研磨成形体。 （４）有機高分子物を含む特許請求の範囲第１項〜第３
項記載の研削研磨成形体。
、それぞれその先端に砥石層を固定したものである。 １・・・アルミニウム製台金、２・・・砥石層、３・・
・アルミニウム製台金。 出願人 昭和電工株式会社 （１６） 手 続 補 正 書（自発） 昭和８０年２月７日 特許庁長官 志賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第４１２９２号 ２、発明の名称 研削研磨成形体 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都港区芝大門−丁目１３番８号名称 （２０
０） 昭和電工株式会社 電話 東京 ４３２−５１１１番（大代表）氏名 （７
０３７）弁理士 菊 地 精 −５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」の欄と「発明の詳細な説明
」の欄。 ６、補正の内容 （１）「特許請求の範囲」は別紙の通り。 （２）明細書第６頁の第５〜６行目めに［アルミナ、炭
化珪素、窒化珪素、」とあるのを削除する。 （３）明細書第６頁第７行目「ア」の次に「、二硫化モ
リブデン、銀、ニッケル、コバルト、銅」を加入し、「
等」の次に「の無機もしくは金属粉末」を加入す る。 （４）明細書第６頁の第８行目に「この場合炭素＃ｊｌ
Ｉ維、ガラ」とあるのを、「この場合フィラーとして炭
素繊維、炭化珪素繊維、ガラ」と補正する。 （５）明細書第６頁第１２行目「繊維では」の次に「長
さ」を加入する。 （６）明細書第８頁第１４行目の「場合は」の次に「一
般に」を加入する。 （７）明細書第６頁第１５行目の「微粉な」の次に、「
併用することが多く、またこれらの短ｍ維を」を加入し
、「使用することが多く、」とあるのを［使用すること
があるが、」と訂正する。 （８）明細書第６頁第１８行目のｒでもＪの次に「これ
らを」を加入する。 （８）明細書第６頁第１６〜１８行目に［この場合に・
・・・・・を表わす。」とあるのを削除する。 （１０）明細書第８頁第３〜４行目の「を用い、・・・
・・・とじて」とあるのを削除する。 ＄４４行目ｒＪＴＳＪの前に「及 び」、第５行目、第１６行目、第１８行目の「砥粒」の
前に夫々ｒｃＢＮＪを加入する。 第６行目の「フィラー」を「アルミ ナ」と訂正する。 第１４行目のｒｃＢＮ砥粒」の次に 「と」を加入する。 （１１）明細書第１０頁の実施例２の次の第３〜４行目
に「を実施例１で用いたバイン ダーとして実施例と同様の成型」とあるのを「実施例１
で用いた樹脂５１部をバインダーとして実施例１と同様
の成型」と補正する。 （１２）明細書第１０頁下から７行目の「メタル」の次
にｒ （Ｎｉ） Ｊを加入する。 （１３）明細書第１１頁第１行目の「脂」の次に「５１
部」を加入する。 （１４）明細書第１０頁第 ７行目の「を残部とし」と
あるのを「６３容量部」と訂正する。 第８行目に「２容積」とあるのを「２ 容量部、」と訂正する。 ０ 第夕行目のｒ ２５Ｊ ｒ ＩＯＪとある次に夫々「容
量」を加入する。 （！５）明細書第１３頁下から８行目の「容積歿」を「
５０容量」と訂正する。 下から４行目に「アルミナ２０部」とあるのを［アルミ
ナを夫々２ｏ容量部」と補正する。 （１ｅ）明細書第１４頁第４行目の「次に」の次に「炭
素繊維に代えてＪを加入し、ｒミクロン」の次に「長さ
」を加入する。 第４行目と第７行目の「１ｏ」の次に 夫々「容量」を加入し、第８行目の 「３〜５１１１＋１Ｊの前に「長さ」を加入する。 第６行目のｒ＃８００Ｊの前に「アルミナに代えて」を
加入する。 （別 紙） 特許請求の範囲 （１）ラダー型シリコン樹脂により結合され、成形体中
に砥粒が容積で１０〜８０％含有してなる研削研磨成形
体。 （２）無機！Ｌ以ん且遣１フィラーを含む特許請求の範
囲第１項記載の研削研磨成形体。 （３）無機質虻Ｖ左且澄１フィラーが耐熱性繊維である
特許請求の範囲第２項記載の研削研磨成形体。 （４）有機高分子物を含む特許請求の範囲第１項〜第３
項記載の研削研磨成形体。
Claims (4)
- （１） ラダー型シリコン樹脂により結合され、成形体
中に砥粒が容積で１０〜８０チ含有してなる研削研磨成
形体。 - （２）無機フィラーを含む特許請求の範囲第１項記載の
研削研磨成形体。 - （３）無機質フィラーが耐熱性繊維である特許請求の範
囲第２項記載の研削研磨成形体。 - （４）有機高分子物を含む特許請求の範囲第１項〜第３
項記載の研削研磨成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4129284A JPS60186376A (ja) | 1984-03-06 | 1984-03-06 | 研削研磨成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4129284A JPS60186376A (ja) | 1984-03-06 | 1984-03-06 | 研削研磨成形体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60186376A true JPS60186376A (ja) | 1985-09-21 |
Family
ID=12604371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4129284A Pending JPS60186376A (ja) | 1984-03-06 | 1984-03-06 | 研削研磨成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60186376A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01301071A (ja) * | 1988-05-28 | 1989-12-05 | Noritake Co Ltd | オンラインロール研削用短繊維強化砥石 |
| JPH0639735A (ja) * | 1991-11-30 | 1994-02-15 | Nippon G C Kogyo Kk | 条溝付円柱状研削研磨材 |
| WO1996033841A1 (en) * | 1995-04-28 | 1996-10-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article having a bond system comprising a polysiloxane |
| CN100372903C (zh) * | 2006-03-29 | 2008-03-05 | 山东久隆高分子材料有限公司 | 一种金刚石砂轮用树脂粘结剂 |
| JP2014076501A (ja) * | 2012-10-09 | 2014-05-01 | Honda Motor Co Ltd | メタルボンド砥石 |
-
1984
- 1984-03-06 JP JP4129284A patent/JPS60186376A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01301071A (ja) * | 1988-05-28 | 1989-12-05 | Noritake Co Ltd | オンラインロール研削用短繊維強化砥石 |
| JPH0825142B2 (ja) * | 1988-05-28 | 1996-03-13 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | オンラインロール研削用短繊維強化砥石 |
| JPH0639735A (ja) * | 1991-11-30 | 1994-02-15 | Nippon G C Kogyo Kk | 条溝付円柱状研削研磨材 |
| WO1996033841A1 (en) * | 1995-04-28 | 1996-10-31 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article having a bond system comprising a polysiloxane |
| US5849052A (en) * | 1995-04-28 | 1998-12-15 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article having a bond system comprising a polysiloxane |
| CN100372903C (zh) * | 2006-03-29 | 2008-03-05 | 山东久隆高分子材料有限公司 | 一种金刚石砂轮用树脂粘结剂 |
| JP2014076501A (ja) * | 2012-10-09 | 2014-05-01 | Honda Motor Co Ltd | メタルボンド砥石 |
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