JPS60175980A - 冷却方法 - Google Patents
冷却方法Info
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- JPS60175980A JPS60175980A JP60002242A JP224285A JPS60175980A JP S60175980 A JPS60175980 A JP S60175980A JP 60002242 A JP60002242 A JP 60002242A JP 224285 A JP224285 A JP 224285A JP S60175980 A JPS60175980 A JP S60175980A
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- JP
- Japan
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- evaporator
- steam
- stream
- ejector
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/001—Ejectors not being used as compression device
- F25B2341/0011—Ejectors with the cooled primary flow at reduced or low pressure
Landscapes
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はめ動力法に関する。本発明は特に公知のエジェ
クタ冷却サイクルに応用可能であり、したがって本発明
のエジェクタ冷却サイクルへの応用に関して以下に説明
する。
クタ冷却サイクルに応用可能であり、したがって本発明
のエジェクタ冷却サイクルへの応用に関して以下に説明
する。
〈発明が解決しようとする問題点および問題点を解決す
るための手段〉 本発明の目的は冷却サイクル、特にエジェクタ冷却ツー
イクルの全体の性能係数（ｃ、ｏ、ｐ ）を改良する新
規な方法を提供することにある。ｃ、ｏ、ｐ値の増大は
所与の冷却負荷に対する必要とするエネルギ入力を少く
すます効率的なシステムを示す。
るための手段〉 本発明の目的は冷却サイクル、特にエジェクタ冷却ツー
イクルの全体の性能係数（ｃ、ｏ、ｐ ）を改良する新
規な方法を提供することにある。ｃ、ｏ、ｐ値の増大は
所与の冷却負荷に対する必要とするエネルギ入力を少く
すます効率的なシステムを示す。
本発明によって、作用流体がジェネレータで高圧に蒸発
され、その作用流体蒸気は膨張されて蒸発器からの作用
流体蒸気に合される蒸気流に形成され、蒸気流は液体に
凝縮され、凝縮された液体の一部は高圧の蒸発のために
ジェネレータに戻され、前記凝縮された液体の他の部分
は蒸気流に合せるために蒸発器に膨張されて通過させら
れる冷却サイクルによる冷却方法であって、前記蒸気流
への蒸気の併合が前記蒸気が蒸気流に合される前に蒸気
の圧力を増加することによって強化されるように改良さ
れた冷却方法が提供される。
され、その作用流体蒸気は膨張されて蒸発器からの作用
流体蒸気に合される蒸気流に形成され、蒸気流は液体に
凝縮され、凝縮された液体の一部は高圧の蒸発のために
ジェネレータに戻され、前記凝縮された液体の他の部分
は蒸気流に合せるために蒸発器に膨張されて通過させら
れる冷却サイクルによる冷却方法であって、前記蒸気流
への蒸気の併合が前記蒸気が蒸気流に合される前に蒸気
の圧力を増加することによって強化されるように改良さ
れた冷却方法が提供される。
本発明のいくつかの実施例が例示を目的として下記に記
載される。一実施例において、蒸発器からの蒸気の圧力
は、蒸気が蒸気流に合される前に蒸気を圧縮することに
よって増加される。第２の実施例において、前記圧力は
蒸気が蒸気流に合される前に蒸気を加熱することによっ
て増加される。
載される。一実施例において、蒸発器からの蒸気の圧力
は、蒸気が蒸気流に合される前に蒸気を圧縮することに
よって増加される。第２の実施例において、前記圧力は
蒸気が蒸気流に合される前に蒸気を加熱することによっ
て増加される。
後者は、第２作用流体が第２蒸発器内で蒸発され、圧縮
され、第２凝縮器内で凝縮され、前記第２蒸発器に再循
環される前に膨張され、第２＃縮器内の第２作用流体の
蒸気が前記第１蒸発器内の前記第１作用流体の蒸気全加
熱するために用いられている。
され、第２凝縮器内で凝縮され、前記第２蒸発器に再循
環される前に膨張され、第２＃縮器内の第２作用流体の
蒸気が前記第１蒸発器内の前記第１作用流体の蒸気全加
熱するために用いられている。
よシ詳しく下記に示されるように、本発明の両方の実施
例は冷却サイクルのｃ、 ｏ、 ｐ値を実質的に改良す
る。かくしてエジェクタサイクルが適切である応用分野
において、本発明のシステムはほんの僅かの機械的力の
付与で冷却サイクルのｃ、 ｏ、 ｐ値を増加し、そし
て通常の圧縮サイクルが適切である応用分野において、
も、し別箇の熱源が利用できるならば、本発明は必要と
される機械的エネルギを減少するのに用いられるとよい
。
例は冷却サイクルのｃ、 ｏ、 ｐ値を実質的に改良す
る。かくしてエジェクタサイクルが適切である応用分野
において、本発明のシステムはほんの僅かの機械的力の
付与で冷却サイクルのｃ、 ｏ、 ｐ値を増加し、そし
て通常の圧縮サイクルが適切である応用分野において、
も、し別箇の熱源が利用できるならば、本発明は必要と
される機械的エネルギを減少するのに用いられるとよい
。
本発明の２サイクルシステムにおける他の利点は２サイ
クルシステムが２つの異った冷却剤で作動できるという
・ことにあシ、２つの冷却剤の１つはサイクルのエジェ
クタ部分に対して最も適しており、他の１つはサイクル
の圧縮部分に対して最も適している。第１蒸発器（エジ
ェクタサイクル中の）からの蒸気が、蒸気流に合せられ
る前に圧縮される第１実施例の強化された圧縮技術と第
２実施例の２サイクルシステムの両方を９むことによっ
て、前記Ｃ，０，Ｐ（ｉＩｊを伺加的に増加することが
できる。
クルシステムが２つの異った冷却剤で作動できるという
・ことにあシ、２つの冷却剤の１つはサイクルのエジェ
クタ部分に対して最も適しており、他の１つはサイクル
の圧縮部分に対して最も適している。第１蒸発器（エジ
ェクタサイクル中の）からの蒸気が、蒸気流に合せられ
る前に圧縮される第１実施例の強化された圧縮技術と第
２実施例の２サイクルシステムの両方を９むことによっ
て、前記Ｃ，０，Ｐ（ｉＩｊを伺加的に増加することが
できる。
〈実施例〉
本発明を添付図面を参照して以１に詳述する。
図中において記号Ｍは質量流量、Ｐは圧力、Ｔは温度、
Ｑは熱流量をそれぞれ示す。
Ｑは熱流量をそれぞれ示す。
第１ａ図に示されたような公知のエジェクタ冷凍サイク
ルにおいて、冒圧蒸発はジェネレータ、すなわち発生器
１で行われ、蒸気はエジェクタ２内のノズルを経て膨張
することができる。エジェクタ内に生じている低圧が蒸
発器３からの蒸気をエジェクタに合せさせる。エジェク
タ２を離れた蒸気流はそれから凝縮器４内で冷却される
。凝縮器の出口における液体は２つの部分に分けられる
。
ルにおいて、冒圧蒸発はジェネレータ、すなわち発生器
１で行われ、蒸気はエジェクタ２内のノズルを経て膨張
することができる。エジェクタ内に生じている低圧が蒸
発器３からの蒸気をエジェクタに合せさせる。エジェク
タ２を離れた蒸気流はそれから凝縮器４内で冷却される
。凝縮器の出口における液体は２つの部分に分けられる
。
片方の部分はポンプ６によってジェネレータへ戻される
。他の部分は膨張弁５７ｉｌ−経て膨張することが許さ
れる。この事が冷却負荷から熱を吸収して蒸発する蒸発
器３内における流体の温度低下を生ずることになる。
。他の部分は膨張弁５７ｉｌ−経て膨張することが許さ
れる。この事が冷却負荷から熱を吸収して蒸発する蒸発
器３内における流体の温度低下を生ずることになる。
前述のサイクルにおいて、ポンプは単に機械的エネルギ
を消費するだけである。このエネルギ量は通常同じ冷却
負荷用の圧縮サイクルにおいて必要とされる機械的エネ
ルギよシ少す。
を消費するだけである。このエネルギ量は通常同じ冷却
負荷用の圧縮サイクルにおいて必要とされる機械的エネ
ルギよシ少す。
如何なる冷却サイクルのｃ、 ｏ、 ｐ値はサイクルへ
のエネルギインプットに対する供給される冷却の比とし
て定義される。Ｑｅ＋ＱｃｔＱｇはそれぞれ蒸発器、凝
縮器およびジェネレ〜りにおいて交換される熱量である
。Ｗｐはポンプによって必要とされるエネルギである。
のエネルギインプットに対する供給される冷却の比とし
て定義される。Ｑｅ＋ＱｃｔＱｇはそれぞれ蒸発器、凝
縮器およびジェネレ〜りにおいて交換される熱量である
。Ｗｐはポンプによって必要とされるエネルギである。
かくしてＣ６０゜Ｐ値は下記式によって定義される。
′ ｅ ｃ、ｏ、ｐ＝ − Ｑｇ ＋ Ｗｐ 一方Ｔｅ 、 Ｔｃ 、 Ｔｇはそれぞれ蒸発器、＃給
温およびジェネレータにおける絶対温度である。そして
もし、前述の＋Ｊ−イクルが理想モデル（可逆性〕であ
るならば、Ｃ６０゜Ｐ値は下記の式によって与えられる
。
′ ｅ ｃ、ｏ、ｐ＝ − Ｑｇ ＋ Ｗｐ 一方Ｔｅ 、 Ｔｃ 、 Ｔｇはそれぞれ蒸発器、＃給
温およびジェネレータにおける絶対温度である。そして
もし、前述の＋Ｊ−イクルが理想モデル（可逆性〕であ
るならば、Ｃ６０゜Ｐ値は下記の式によって与えられる
。
Ｔｏ・（Ｔｇ−Ｔｃ）
０・ｏ、ｐ理想−デ〜＝Ｔｇ、（Ｔ。−Ｔｅ）実際のサ
イクルで得られる現実のｃ、ｏ、ｐ値はｃ、ｏ、ｐヨｕ
％ｆＡ、の一部分である。この事はエジェクタ自身の小
さな質！流量比に主として原因かある。この質量流量比
は ｅ Ｗ−／Ｍｇ として定義される。この比は蒸発器内の圧力（Ｐｅ ）
に非常に敏感に影響される。
イクルで得られる現実のｃ、ｏ、ｐ値はｃ、ｏ、ｐヨｕ
％ｆＡ、の一部分である。この事はエジェクタ自身の小
さな質！流量比に主として原因かある。この質量流量比
は ｅ Ｗ−／Ｍｇ として定義される。この比は蒸発器内の圧力（Ｐｅ ）
に非常に敏感に影響される。
第１ｂ図に示された公知の圧縮冷却サイクルにおいて、
作？流体（冷却剤）蒸気は凝縮器７において圧縮され、
凝縮器７において蒸気は凝縮器を経て熱を交換すること
によって冷た＜’／Ｉニジ液体化される。液体はそれか
らその温度低下を生ずる膨張弁８を通って膨張される。
作？流体（冷却剤）蒸気は凝縮器７において圧縮され、
凝縮器７において蒸気は凝縮器を経て熱を交換すること
によって冷た＜’／Ｉニジ液体化される。液体はそれか
らその温度低下を生ずる膨張弁８を通って膨張される。
蒸発器９において、熱が冷却剤に加えられ、冷却剤はそ
れから蒸発され、コンプレッサ１０において再び圧縮さ
れる。
れから蒸発され、コンプレッサ１０において再び圧縮さ
れる。
理想モデル圧縮サイクルのｃ、ｏ、ｐ値は下記式によっ
て与えられる。 １ ｃ、ｏ、ｐ、、モデル−圧縮＝ Ｔｃ −Ｔｅ第２図に
示された改良されたエジェクタサイクルにおいて、質量
流量比は蒸発器とエヂエクタ間にコンプレッサを加える
ことによって増加される。
て与えられる。 １ ｃ、ｏ、ｐ、、モデル−圧縮＝ Ｔｃ −Ｔｅ第２図に
示された改良されたエジェクタサイクルにおいて、質量
流量比は蒸発器とエヂエクタ間にコンプレッサを加える
ことによって増加される。
このコンプレッサは僅かな量の機械的エネルギを必要と
するが、下記の説明において示されるよう中 わち第１図における要素１，２，３，４．５および６に
それぞれ対応するジェネレータ１１．エデエクタ１２、
蒸発器１３．凝縮器１４、膨張弁１５、ポンプ１６を含
んで成る。しかしながら第２図の改良システムはそれら
に加えて蒸発器１３とエヂエクタ１２との間にコンプレ
ッサ１７を有し、このコンプレッサは蒸気がエデエクタ
１２の蒸気流内に合される前に蒸発器１３から放出され
た蒸気を圧縮する。コンプレッサ１７の装置は少い量の
機械的エネルギを必要とするが下記に説明する例によっ
て示されるようにＣ，Ｏ，Ｐ値全体を改良する。 ゛ 下記に示す表は本発明の多数の例を示し、機械的エネル
ギは効率が不変として計算され、全ての熱交換機は理想
的なものとして仮定されている。
するが、下記の説明において示されるよう中 わち第１図における要素１，２，３，４．５および６に
それぞれ対応するジェネレータ１１．エデエクタ１２、
蒸発器１３．凝縮器１４、膨張弁１５、ポンプ１６を含
んで成る。しかしながら第２図の改良システムはそれら
に加えて蒸発器１３とエヂエクタ１２との間にコンプレ
ッサ１７を有し、このコンプレッサは蒸気がエデエクタ
１２の蒸気流内に合される前に蒸発器１３から放出され
た蒸気を圧縮する。コンプレッサ１７の装置は少い量の
機械的エネルギを必要とするが下記に説明する例によっ
て示されるようにＣ，Ｏ，Ｐ値全体を改良する。 ゛ 下記に示す表は本発明の多数の例を示し、機械的エネル
ギは効率が不変として計算され、全ての熱交換機は理想
的なものとして仮定されている。
例】〜・３は３種類のタイプのサイクル、すなわち理想
サイクル、公知のエジェクタサイクル、改良コンルッザ
付きエジェクタサイクルに関する。
サイクル、公知のエジェクタサイクル、改良コンルッザ
付きエジェクタサイクルに関する。
後者において、蒸発器１３からエジェクタ１２に排出さ
れた蒸気によっ℃生じた圧力における増加は蒸発器圧力
上に６８９５ミリバールであると考えられる。作用流体
はＲ−１１４（ｃ２ｃｔ２Ｆ４゜分子量１７０．９沸点
３．８℃）であるとする。さらに下記の値が用いられて
いるとする。Ｑｅ＝３５１６ワツト、Ｔｇ＝８６℃、Ｔ
ｃ＝３０℃、Ｔｅ＝−８℃、冷却剤がＲ−１１４゜ 前記表の例１〜３から、改良コンプレッサ付きエジェク
タサイクルにおいて、入力されて機械的エネルギの増加
２９１ワツトはｃ、ｏ、ｐ値を０．２５１から０．７８
２に増加することが判る。
れた蒸気によっ℃生じた圧力における増加は蒸発器圧力
上に６８９５ミリバールであると考えられる。作用流体
はＲ−１１４（ｃ２ｃｔ２Ｆ４゜分子量１７０．９沸点
３．８℃）であるとする。さらに下記の値が用いられて
いるとする。Ｑｅ＝３５１６ワツト、Ｔｇ＝８６℃、Ｔ
ｃ＝３０℃、Ｔｅ＝−８℃、冷却剤がＲ−１１４゜ 前記表の例１〜３から、改良コンプレッサ付きエジェク
タサイクルにおいて、入力されて機械的エネルギの増加
２９１ワツトはｃ、ｏ、ｐ値を０．２５１から０．７８
２に増加することが判る。
第３図に図示した新規なシス′テムはそれぞれが自身の
作用流体すなわち冷却剤を有する２つのサイクルを含む
。第１サイクルは第１ａ図に図示された通常のエジェク
タサイクルに匹敵するものであり、ジェネレータ１１１
．エジエクタ１１２゜蒸発器１１３、凝縮器１１４、膨
張弁１１５およびボンｆ１１６を含み、全ての要素は第
１ａ図に図示されたエジェクタサイクルにおける対応す
る要素１，２，３，４．５および６と同様に作動する。
作用流体すなわち冷却剤を有する２つのサイクルを含む
。第１サイクルは第１ａ図に図示された通常のエジェク
タサイクルに匹敵するものであり、ジェネレータ１１１
．エジエクタ１１２゜蒸発器１１３、凝縮器１１４、膨
張弁１１５およびボンｆ１１６を含み、全ての要素は第
１ａ図に図示されたエジェクタサイクルにおける対応す
る要素１，２，３，４．５および６と同様に作動する。
分離した別箇の作用流体すなわち冷却剤を利用している
第３図のシステム中の第２のサイクルは第１ｂ図に図示
された通常の圧縮サイクルに匹敵するものであシ、又第
１ｂ図に図示された圧縮サイクル内の要素７，８．′９
および１０にそれぞれ対応する凝縮器１１７、膨張弁１
１８、蒸発器１１９およびコンプレッサ１２０を含む。
第３図のシステム中の第２のサイクルは第１ｂ図に図示
された通常の圧縮サイクルに匹敵するものであシ、又第
１ｂ図に図示された圧縮サイクル内の要素７，８．′９
および１０にそれぞれ対応する凝縮器１１７、膨張弁１
１８、蒸発器１１９およびコンプレッサ１２０を含む。
しかしながら第３図の２サイクルシステムにおいて、エ
ジェクタサイクルの蒸発器１１３は、蒸発器１１３と凝
縮器１１７間の熱交換器１２１によって、略示されるよ
うに、圧縮サイクルの凝縮圧縮システムの蒸発器と凝縮
器の温度差が減少されるので、圧縮システムのｃ、ｏ、
ｐ値は増加される。
ジェクタサイクルの蒸発器１１３は、蒸発器１１３と凝
縮器１１７間の熱交換器１２１によって、略示されるよ
うに、圧縮サイクルの凝縮圧縮システムの蒸発器と凝縮
器の温度差が減少されるので、圧縮システムのｃ、ｏ、
ｐ値は増加される。
エノエクタサイクルのｃ、ｏ、ｐ値も又同じ理由のため
に増加する・ 組合せシステムは下記の示すような各種の利点を提供す
る。
に増加する・ 組合せシステムは下記の示すような各種の利点を提供す
る。
■ エノエクタサイクルが適切である場合、新規なシス
テムは機械的力を極く僅か加えることだｋＪで冷却サイ
クルのｃ、ｏ、ｐ値を増加するために用いることができ
る。
テムは機械的力を極く僅か加えることだｋＪで冷却サイ
クルのｃ、ｏ、ｐ値を増加するために用いることができ
る。
（リ 圧縮サイクルが適切である場合、もし別箇の熱源
を利用できるのであれば、新規なシステムは、必要とす
る機械的エネルギを減少するために、用いることができ
る。
を利用できるのであれば、新規なシステムは、必要とす
る機械的エネルギを減少するために、用いることができ
る。
■ 新規なりステムは２つのタイプの冷却剤を用いて作
動することができ、片方はサイクルのエジェクタ部分に
最も適したものである。
動することができ、片方はサイクルのエジェクタ部分に
最も適したものである。
■ 新規なシステムは、もしＭＯが増されるならば、第
２の冷却温度Ｔｏを提供することができる。
２の冷却温度Ｔｏを提供することができる。
前記表中の例４〜６は第３図に図示されたシステムの代
表的なサイクルに関する。
表的なサイクルに関する。
全てのこれらの複数のケースにおいて、エジェクタ部分
はＲ−１１４で作動すると仮定され、又全ての熱交換機
、ポンプ、コンプレッサは同一であると仮定する。（圧
縮サイクルの）凝縮器１１７と（エジェクタサイクルの
）蒸発器１１３を含む装置の温度ＴＯは１０．１℃に一
定に維持される。
はＲ−１１４で作動すると仮定され、又全ての熱交換機
、ポンプ、コンプレッサは同一であると仮定する。（圧
縮サイクルの）凝縮器１１７と（エジェクタサイクルの
）蒸発器１１３を含む装置の温度ＴＯは１０．１℃に一
定に維持される。
ｃ、ｏ、ｐ値は、機械的エネルギの４９ワツトから３４
０ワツトへの増加と共に、０．２５２が例えば０．７８
２（例４）へ増加されるのが理解されるだろう。
０ワツトへの増加と共に、０．２５２が例えば０．７８
２（例４）へ増加されるのが理解されるだろう。
Ｃ，ｏ、ｐ値は、第２図の増加された圧縮技術を含むこ
とによってさらに増加されるとよいということが見出さ
れ、そこにおいてエジェクタサイクル中での蒸発器から
の蒸気は、エジェクタ蒸気流中に合せられる前に圧縮さ
れる。かくして第４図に図示された修正されたシステム
は、蒸気がエジェクタの蒸気流に合せられる前に蒸発器
からの蒸気を圧縮するために蒸発器１１３とエジェクタ
１１２間にコンプレッサ１３０が加えられることを除い
て第３図に図示されたシステムと同一である（したがっ
て対応する参考番号が付されている）。前述の表の例７
〜９は各種のタイプの冷却剤に対しておよび第３図のシ
ステムに対して記載されたのと同じ条件に対しての修正
されたサイクルの性能を要約する。第４図に図示された
システムにおいて、エジェクタサイクルの蒸発器１３と
圧縮サイクルの凝集器１７を含む装置の温度Ｔｏは０℃
に維持される。かくして、これらの例における４９ワツ
トから２６１ワツトに必要とされる機械的力の増加と共
にｃ、ｏ、ｐ値は０．２５２（例２）から例えは０．８
０１（例８）に増加される。
とによってさらに増加されるとよいということが見出さ
れ、そこにおいてエジェクタサイクル中での蒸発器から
の蒸気は、エジェクタ蒸気流中に合せられる前に圧縮さ
れる。かくして第４図に図示された修正されたシステム
は、蒸気がエジェクタの蒸気流に合せられる前に蒸発器
からの蒸気を圧縮するために蒸発器１１３とエジェクタ
１１２間にコンプレッサ１３０が加えられることを除い
て第３図に図示されたシステムと同一である（したがっ
て対応する参考番号が付されている）。前述の表の例７
〜９は各種のタイプの冷却剤に対しておよび第３図のシ
ステムに対して記載されたのと同じ条件に対しての修正
されたサイクルの性能を要約する。第４図に図示された
システムにおいて、エジェクタサイクルの蒸発器１３と
圧縮サイクルの凝集器１７を含む装置の温度Ｔｏは０℃
に維持される。かくして、これらの例における４９ワツ
トから２６１ワツトに必要とされる機械的力の増加と共
にｃ、ｏ、ｐ値は０．２５２（例２）から例えは０．８
０１（例８）に増加される。
この表に用いられた冷却剤は公知の冷却剤である。かく
してＲ１１４はＣ２Ｃｆ、２Ｆ４．分子量１７０．９゜
沸点３．８０℃であり、Ｒ１２はＣＣ，４２Ｆ２１分子
量１’２０．９２．沸点−２９，８℃であシ、Ｒ２２は
ＣｌＯ２，Ｆ２．分子量８６．４７．沸点−４０，７５
℃である。
してＲ１１４はＣ２Ｃｆ、２Ｆ４．分子量１７０．９゜
沸点３．８０℃であり、Ｒ１２はＣＣ，４２Ｆ２１分子
量１’２０．９２．沸点−２９，８℃であシ、Ｒ２２は
ＣｌＯ２，Ｆ２．分子量８６．４７．沸点−４０，７５
℃である。
第３図および第４図におけるエジェクタはエジェクタに
代えることのできるターボコンプレッサであることがで
きる。かくして、ジェネレータからの蒸気はターボコン
プレッサのコンプレッサ用に力を提供するため例タービ
ンの中に膨張される。
代えることのできるターボコンプレッサであることがで
きる。かくして、ジェネレータからの蒸気はターボコン
プレッサのコンプレッサ用に力を提供するため例タービ
ンの中に膨張される。
このコンク０レツサが第１の蒸発器からの蒸気を合せて
いる蒸気流を形成する。表中に示された絶対的条件が変
ったとしても、傾向は同じである。
いる蒸気流を形成する。表中に示された絶対的条件が変
ったとしても、傾向は同じである。
以下余白
第１ａ図は公知のエジェクタ冷却サイクルを図示するブ
ロックダイヤグラムであシ、第１ｂ図は圧縮冷却サイク
ルを図示するブロックダイヤグラムであり、第２図、３
図および第４図は本発明による３種の新規の冷却システ
ムを図示するブロックダイヤグラムである。 １．１１，１１１・・・ジェネレータ、２，１２゜１１
２・・・エジェクタ、３，９，１３，１１３゜１１９・
・・蒸発器、４．’７．，１４，１１４，１１７・・・
凝縮器、５，８，１５，１１５．１１８・・・膨張弁、
６，１６，１１６・・・ポンプ、１０，１７゜１２０．
１３０・・・コンプレッサ、１２１・・・熱交換器。 以−ｌζ余自 第１頁の続き ミテイド ル（ＩＬ）［株］７１０９３
ロックダイヤグラムであシ、第１ｂ図は圧縮冷却サイク
ルを図示するブロックダイヤグラムであり、第２図、３
図および第４図は本発明による３種の新規の冷却システ
ムを図示するブロックダイヤグラムである。 １．１１，１１１・・・ジェネレータ、２，１２゜１１
２・・・エジェクタ、３，９，１３，１１３゜１１９・
・・蒸発器、４．’７．，１４，１１４，１１７・・・
凝縮器、５，８，１５，１１５．１１８・・・膨張弁、
６，１６，１１６・・・ポンプ、１０，１７゜１２０．
１３０・・・コンプレッサ、１２１・・・熱交換器。 以−ｌζ余自 第１頁の続き ミテイド ル（ＩＬ）［株］７１０９３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、作用流体がジェネレータで高圧に蒸発され、その作
用流体蒸気は膨張されて蒸発器からの作用流体蒸気に合
さる蒸気流に形成され、蒸気流は液体に凝縮され、凝縮
された液体の一部は高圧の蒸発のためにジェネレータに
戻され、前記凝縮された液体の他の部分は蒸気流に合せ
るために蒸発器に膨張されて通過させられる冷却サイク
ルによる冷却方法において； 前記蒸気流への蒸気の併合が、前記蒸気が蒸気流に合さ
れる前に蒸気の圧力を増加することによって強化される
冷却方法。 ２、前記蒸発器からの蒸気の圧力が、蒸気流に蒸気が合
される前に蒸気を圧縮することによって増加される特許
請求の範題第１項記載の冷却方法。 ３、 ジェネレータからの作用流体蒸気が膨張されて蒸
気をエジェクタ内のノズルを経て通過させることによっ
て蒸気流に形成され、前記ノズルが蒸気を前記蒸気流内
での併合のために蒸発器からエジェクタへ引かせる特許
請求の範囲第２項記載の冷却方法。 ４、前記蒸発器からの蒸気の圧力が、蒸気が蒸気流に合
される前に前記蒸気を加熱することによって増加される
特許請求の範囲第１項記載の冷却方法。 ５、第２作用流体が第２蒸発器内で蒸発され、圧縮され
、第２凝縮器内で凝縮され、前記第２蒸発器に再循環さ
れる前に膨張され；前記第２都を縮器内の第２作用流体
の蒸気が前記第１蒸発器内の前記第１作用流体の蒸気を
加熱するために用いられており、それによって前記蒸気
が蒸気流に合される前に蒸発器からの蒸気の圧力を増加
する特許請求の範囲第４項記載の冷却方法。 ６、 ジェネレータからの前記第１作用流体蒸気が膨張
されて、蒸気をエジェクタ内のノズルを経て通過させる
ことによって蒸気流に形成され、前記ノズルが蒸気を前
記蒸気流内での併合のために蒸発器からエジェクタへ引
かせる特許請求の範囲第５項記載の冷却方法。 ７、 ジェイ、レータからの前記第１作用流体蒸気が膨
張されて、蒸気をター〆コングレツサを経て通過させる
ことによ′つて蒸気流に形成され、ターボコングレッザ
のタービン内でジェネレータからの蒸気がコングレッサ
自体用の力を提供するために膨張され、コンプレツサが
前記第１蒸発器からの蒸気を合せる蒸気流を形成する特
許請求の範囲第５項記載の冷却方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IL70667 | 1984-01-12 | ||
| IL70667A IL70667A0 (en) | 1984-01-12 | 1984-01-12 | Method and apparatus for refrigeration |
| IL71093 | 1984-02-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60175980A true JPS60175980A (ja) | 1985-09-10 |
Family
ID=11054773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60002242A Pending JPS60175980A (ja) | 1984-01-12 | 1985-01-11 | 冷却方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60175980A (ja) |
| IL (1) | IL70667A0 (ja) |
| ZA (1) | ZA8533B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012097193A1 (en) * | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Caitin, Inc. | Heating and cooling systems and methods |
| US8353169B2 (en) | 2009-03-25 | 2013-01-15 | Pax Scientific, Inc. | Supersonic cooling system |
| US8505322B2 (en) | 2009-03-25 | 2013-08-13 | Pax Scientific, Inc. | Battery cooling |
-
1984
- 1984-01-12 IL IL70667A patent/IL70667A0/xx unknown
-
1985
- 1985-01-03 ZA ZA8533A patent/ZA8533B/xx unknown
- 1985-01-11 JP JP60002242A patent/JPS60175980A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8353169B2 (en) | 2009-03-25 | 2013-01-15 | Pax Scientific, Inc. | Supersonic cooling system |
| US8353168B2 (en) | 2009-03-25 | 2013-01-15 | Pax Scientific, Inc. | Thermodynamic cycle for cooling a working fluid |
| US8505322B2 (en) | 2009-03-25 | 2013-08-13 | Pax Scientific, Inc. | Battery cooling |
| WO2012097193A1 (en) * | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Caitin, Inc. | Heating and cooling systems and methods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA8533B (en) | 1985-08-28 |
| IL70667A0 (en) | 1984-04-30 |
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