JPS6017057A - 耐候性の優れたFe−Cr鋼 - Google Patents
耐候性の優れたFe−Cr鋼Info
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- JPS6017057A JPS6017057A JP12263383A JP12263383A JPS6017057A JP S6017057 A JPS6017057 A JP S6017057A JP 12263383 A JP12263383 A JP 12263383A JP 12263383 A JP12263383 A JP 12263383A JP S6017057 A JPS6017057 A JP S6017057A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、屋外に暴露された際の腐食進行速度が極め
て遅い上、赤銹の発生も少なく、従って外装材等に使用
して優れた寿命を発揮し、かつ良好な外観を呈する高制
候性Fe−Cr鋼に関するものである。
て遅い上、赤銹の発生も少なく、従って外装材等に使用
して優れた寿命を発揮し、かつ良好な外観を呈する高制
候性Fe−Cr鋼に関するものである。
近年、屋外で使用される建材、コンテナ、或いは車輛や
船舶の部品等として、価格が比較的安価である上、良好
な腐食抵抗性を有しているということで、耐候性鋼の使
用が目立つようになってきた。
船舶の部品等として、価格が比較的安価である上、良好
な腐食抵抗性を有しているということで、耐候性鋼の使
用が目立つようになってきた。
耐候性鋼は、普通鋼に少量のCr、 Cu、 P等を含
有させた化学成分組成を有しているものであり、屋外で
の使用によって形成される鉄層が極めて緻密なために、
格別な防錆処理を施さなくても地金のそれ以上の腐食が
抑制されるという特性を備えていて、屋外における長年
月にわたっての使用が可能な材料として知られているも
のである。
有させた化学成分組成を有しているものであり、屋外で
の使用によって形成される鉄層が極めて緻密なために、
格別な防錆処理を施さなくても地金のそれ以上の腐食が
抑制されるという特性を備えていて、屋外における長年
月にわたっての使用が可能な材料として知られているも
のである。
しかしながら、このような従来の耐候性鋼は、使用に際
して屋外に暴露するとその初期に大量の赤銹を発生する
ものであシ、しかも、雨水等によりこれが周囲1/C流
れ出すので、外観上極めて不都合な状況を作シ出すもの
であった。もちろん、このような使用初期の醜い全鉄を
少なくする目的で防錆処理等を施すことも検討されたが
、これには多くの労力や費用が必要となり、耐候性鋼の
持つ利点を生かす手段とはなり得ないものであった。
して屋外に暴露するとその初期に大量の赤銹を発生する
ものであシ、しかも、雨水等によりこれが周囲1/C流
れ出すので、外観上極めて不都合な状況を作シ出すもの
であった。もちろん、このような使用初期の醜い全鉄を
少なくする目的で防錆処理等を施すことも検討されたが
、これには多くの労力や費用が必要となり、耐候性鋼の
持つ利点を生かす手段とはなり得ないものであった。
更に、耐候性鋼が本来の性能を発揮するのは、使用開始
後数年を経て、表面に保護性の高い鉄層が形成されてか
らであるが、このような保護性鉄層が形成された後であ
っても使用環境によってはその腐食速度がかなり速いと
いうことも報告されており、例えば、都市のビルディン
グの外装材に使用したところ、腐食の進行が予想以上に
速くて鉄層の剥離が激しく、下を通る人に降りかかって
衣服等を汚したという事故も知られている。
後数年を経て、表面に保護性の高い鉄層が形成されてか
らであるが、このような保護性鉄層が形成された後であ
っても使用環境によってはその腐食速度がかなり速いと
いうことも報告されており、例えば、都市のビルディン
グの外装材に使用したところ、腐食の進行が予想以上に
速くて鉄層の剥離が激しく、下を通る人に降りかかって
衣服等を汚したという事故も知られている。
このように、従来の耐候性鋼は、長時間の屋外での使用
において普通鋼よりも優れた耐食性を示しはするものの
、その性能は十分でなく、とりわけ外観を重視する用途
には不適当なものであシ、しかも、表面に保護性の高い
鉄層が形成されるだめには適度の周期で乾燥及び湿潤が
繰返される必要があって、常時湿った状態では腐食速度
におい 5− て普通鋼と大差が無いところから、自ずとその用途が制
限されるものであった。
において普通鋼よりも優れた耐食性を示しはするものの
、その性能は十分でなく、とりわけ外観を重視する用途
には不適当なものであシ、しかも、表面に保護性の高い
鉄層が形成されるだめには適度の周期で乾燥及び湿潤が
繰返される必要があって、常時湿った状態では腐食速度
におい 5− て普通鋼と大差が無いところから、自ずとその用途が制
限されるものであった。
一方、鉄鋼の全鉄な抑える目的で開発されたステンレス
鋼は、通常11係以上のCr(以下、成分割合を表わす
係は重量割合とする)を含有するため耐候性鋼に比べて
はるかに耐食性が優れているが、高価格であることの他
に、次のような不都合点があるため、耐候性鋼と同様の
用途には供し得ないものであった。
鋼は、通常11係以上のCr(以下、成分割合を表わす
係は重量割合とする)を含有するため耐候性鋼に比べて
はるかに耐食性が優れているが、高価格であることの他
に、次のような不都合点があるため、耐候性鋼と同様の
用途には供し得ないものであった。
即ち、ステンレス鋼の場合には、耐候性鋼のように全面
的な全鉄や腐食は起らず、腐食は点状の「局部的腐食」
の形態をとるため、−見、軽度の腐食のように観察され
るが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起き
る耐候性鋼よシもむしろ速くて、比較的短時間で貫通孔
を生じることすらある。これは「孔食」として良く知ら
れている現象でステンレス鋼全鉄の主因となっておシ、
海岸地方のように塩素イオンを多く含む雨等に曝された
場合に起きやすい。
的な全鉄や腐食は起らず、腐食は点状の「局部的腐食」
の形態をとるため、−見、軽度の腐食のように観察され
るが、腐食の発生した部分の侵食速度は全面腐食の起き
る耐候性鋼よシもむしろ速くて、比較的短時間で貫通孔
を生じることすらある。これは「孔食」として良く知ら
れている現象でステンレス鋼全鉄の主因となっておシ、
海岸地方のように塩素イオンを多く含む雨等に曝された
場合に起きやすい。
第1図は、耐候性鋼とステンレス鋼の腐食進行 6−
状況を比較した模式図であるが、第1図(a)に示され
るように耐候性鋼の場合には鋼の全面が腐食されて肉減
りがほぼ均一に起きるのに対して、ステンレス鋼では、
第1図(b)に示されるように腐食が局部に集中して起
きるので深い腐食孔が生じ、はなはだしいときには貫通
孔を生じてしまうこととなる。なお、第11図において
、符号lで示されるものは鋼本体、符号2で示されるも
のは腐食部である。
るように耐候性鋼の場合には鋼の全面が腐食されて肉減
りがほぼ均一に起きるのに対して、ステンレス鋼では、
第1図(b)に示されるように腐食が局部に集中して起
きるので深い腐食孔が生じ、はなはだしいときには貫通
孔を生じてしまうこととなる。なお、第11図において
、符号lで示されるものは鋼本体、符号2で示されるも
のは腐食部である。
このように、比較的短期間で貫通孔を生ずることは外装
材にとって致命的なことであるが、例え貫通孔を生じな
いとしても、特有の金属光沢を有していて「さびない鋼
」としてのイメージが強いステンレス鋼に斑点状の赤銹
が生じることは、外観上非常に見苦しく、かつ目立ちや
すいこともあって、必要以上に嫌われる傾向にあったの
である本発明者等は、上述の」:うな観点から、■ 従
来の耐候性鋼のように、屋外での使用の初期に大量の赤
銹が出す、しかも比較的短期間で安定した鉄層が形成さ
れること、 ■ 銹の色がいわゆる赤銹色ではなく、より黒味を帯び
た落ち着いた色調になること、[相] 腐食速度が従来
の耐候性鋼(屹比べてはるかに遅く、地金に対する鉄層
の密着性も優れていること、 [株] ステンレス鋼のような局部的な腐食が発生せず
、全面が均一に腐食されること、 ■ 塗装性が良好で、塗膜の密着性が良く、塗装によっ
て耐食性が一段と向上すること、以上■〜■に示しだよ
うな特性を有し、例えば建イ1 (外装材)等の外観が
重視される用途にも供し得る鋼を見出すべく、特に赤銹
発生量の少ないステンレス鋼の孔食に関して基礎的な研
究を繰返しだところ、次のような結論を得るに至ったの
である。即ち、 ステンレス鋼の耐食性がその表面に形成された不働態皮
膜によって保たれているということは良く知られた事項
であp、この不働態皮膜はCrの酸化物を主体とする極
く薄い酸化物皮膜であるとされているが、実際上、該皮
膜は必ずしも均一なものではなく、多くの欠陥を有して
いる。従って、使用環境中に塩素イオンが存在すると、
この欠陥部から前記のような孔食が発生することとなる
。
材にとって致命的なことであるが、例え貫通孔を生じな
いとしても、特有の金属光沢を有していて「さびない鋼
」としてのイメージが強いステンレス鋼に斑点状の赤銹
が生じることは、外観上非常に見苦しく、かつ目立ちや
すいこともあって、必要以上に嫌われる傾向にあったの
である本発明者等は、上述の」:うな観点から、■ 従
来の耐候性鋼のように、屋外での使用の初期に大量の赤
銹が出す、しかも比較的短期間で安定した鉄層が形成さ
れること、 ■ 銹の色がいわゆる赤銹色ではなく、より黒味を帯び
た落ち着いた色調になること、[相] 腐食速度が従来
の耐候性鋼(屹比べてはるかに遅く、地金に対する鉄層
の密着性も優れていること、 [株] ステンレス鋼のような局部的な腐食が発生せず
、全面が均一に腐食されること、 ■ 塗装性が良好で、塗膜の密着性が良く、塗装によっ
て耐食性が一段と向上すること、以上■〜■に示しだよ
うな特性を有し、例えば建イ1 (外装材)等の外観が
重視される用途にも供し得る鋼を見出すべく、特に赤銹
発生量の少ないステンレス鋼の孔食に関して基礎的な研
究を繰返しだところ、次のような結論を得るに至ったの
である。即ち、 ステンレス鋼の耐食性がその表面に形成された不働態皮
膜によって保たれているということは良く知られた事項
であp、この不働態皮膜はCrの酸化物を主体とする極
く薄い酸化物皮膜であるとされているが、実際上、該皮
膜は必ずしも均一なものではなく、多くの欠陥を有して
いる。従って、使用環境中に塩素イオンが存在すると、
この欠陥部から前記のような孔食が発生することとなる
。
そして、これを電気化学的にみると、前記欠陥部がアノ
ードとなり、酸化皮膜に覆われた健全部がカソードとな
って腐食が進行する七いう形で説明されるが、ステンレ
ス鋼では」二連したようにカソードの面積がはるかに太
きいため、極く小さなアノードの溶出、即ち欠陥部の腐
食が特に促進されやすくなるものであること。
ードとなり、酸化皮膜に覆われた健全部がカソードとな
って腐食が進行する七いう形で説明されるが、ステンレ
ス鋼では」二連したようにカソードの面積がはるかに太
きいため、極く小さなアノードの溶出、即ち欠陥部の腐
食が特に促進されやすくなるものであること。
そこで、本発明者等は、このような結論をふまえて、耐
食鋼の孔食現象を防+hするには上述のアノードとカソ
ードを程良くバランスさせて腐食が局部に集中しないよ
うに配慮する必要があり、また逆に、表面に不働態皮膜
を有し、かつアノードとカソードのバランスが良好な鋼
を実現すれば、孔食な生じることがなく、しかも腐食速
度の遅い特性を備えているはずであるとの観点の下に、
耐全面腐食性に優れていると同時に局部腐食も優れてい
る鋼を製造するだめの更なる研究を重ねた結 9− 果、 (a) 普通鋼に4〜10%のCrを含有させると、ス
テンレス鋼に比べて耐誘性はかなり弱いものではあるが
、腐食に際してアノードになる部分とカソードになる部
分とのバランスの良好な不働態皮膜が表面に形成され、
従来の耐候性鋼よシも腐食速度が十分に遅い上、赤銹発
生量が少ない鋼が得られること、 (b) 前記鋼に、更に、1. OO4以上の81を添
加すると形成される不働態皮膜が強化されることとなる
が、これによってステンレス鋼のように局部腐食が促進
されることはなく、むしろ孔食や隙間腐食防止作用が極
めて大きくなること、(C) このように、特定量のc
rと81を添加した鋼に、少量のCu、 P 、 Ni
、 Mo 、 Ti’、 Nb及びAlの1種以上を
含有せしめると、初期の腐食に続く孔食状或いは全面腐
食状の腐食現象が一層強力に抑制されることとなり、耐
候性の極めて優れた鋼が得られるとと、 (d) 即ち、普通鋼に4〜10%のCrと1%以上1
0− のSiとを添加含有せしめるか、或は更に必要に応じて
少量のCu、P 、 Ni、 Mo、’Ti 、 Nb
及びMの1種以上を添加すると、鋼を構成する各成分の
作用が相互に絡み合い補い合って、腐食環境での全面腐
食が最小限に抑えられると同時(・て局部腐食ケ生ずる
こともない、外装材として好適な高耐候性鋼が得られる
こと、 以−1=、 (a)〜(d)に示す如き知見を得だので
ある。
食鋼の孔食現象を防+hするには上述のアノードとカソ
ードを程良くバランスさせて腐食が局部に集中しないよ
うに配慮する必要があり、また逆に、表面に不働態皮膜
を有し、かつアノードとカソードのバランスが良好な鋼
を実現すれば、孔食な生じることがなく、しかも腐食速
度の遅い特性を備えているはずであるとの観点の下に、
耐全面腐食性に優れていると同時に局部腐食も優れてい
る鋼を製造するだめの更なる研究を重ねた結 9− 果、 (a) 普通鋼に4〜10%のCrを含有させると、ス
テンレス鋼に比べて耐誘性はかなり弱いものではあるが
、腐食に際してアノードになる部分とカソードになる部
分とのバランスの良好な不働態皮膜が表面に形成され、
従来の耐候性鋼よシも腐食速度が十分に遅い上、赤銹発
生量が少ない鋼が得られること、 (b) 前記鋼に、更に、1. OO4以上の81を添
加すると形成される不働態皮膜が強化されることとなる
が、これによってステンレス鋼のように局部腐食が促進
されることはなく、むしろ孔食や隙間腐食防止作用が極
めて大きくなること、(C) このように、特定量のc
rと81を添加した鋼に、少量のCu、 P 、 Ni
、 Mo 、 Ti’、 Nb及びAlの1種以上を
含有せしめると、初期の腐食に続く孔食状或いは全面腐
食状の腐食現象が一層強力に抑制されることとなり、耐
候性の極めて優れた鋼が得られるとと、 (d) 即ち、普通鋼に4〜10%のCrと1%以上1
0− のSiとを添加含有せしめるか、或は更に必要に応じて
少量のCu、P 、 Ni、 Mo、’Ti 、 Nb
及びMの1種以上を添加すると、鋼を構成する各成分の
作用が相互に絡み合い補い合って、腐食環境での全面腐
食が最小限に抑えられると同時(・て局部腐食ケ生ずる
こともない、外装材として好適な高耐候性鋼が得られる
こと、 以−1=、 (a)〜(d)に示す如き知見を得だので
ある。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
鋼を、
C”:0.005〜O,]、 O0%。
Si:]、、OO〜3.00%。
Mn:2.00%以下。
Cr: 4.00〜]、 0.00 %。
を含有するとともに、更に必要に応じて、Cu: 0.
’1. O〜3.00 %。
’1. O〜3.00 %。
P:0.05〜0.30%。
Nj:0.1−0〜3.00%。
Mo:0.10〜3.00係。
Ti:0.0 5〜050 %。
Nb:0.05〜0.50 チ。
AQ : 0.0 5 〜1.0 0 % 。
のうちの12種以上をも含み、
Fe及び不可避不純物゛残り。
から成る成分組成に構成することにより、優れた耐候性
を付与せしめた点に特徴を有するものである。
を付与せしめた点に特徴を有するものである。
なお、この発明のFe−Cr鋼は、大気中溶解等、通常
の方法によって十分に製造が可能である。
の方法によって十分に製造が可能である。
次いで、この発明のFe−Cr鋼の化学成分割合を前記
のように数値限定した理由を説明する。
のように数値限定した理由を説明する。
■ C
C成分には、鋼に必要な強度を確保する作用があるが、
その含有量が0.005%未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、他方0.100係を越えて含有
させると加工性及び溶接性が劣化するようになることか
ら、C含有量を0. OO5〜0100チと定めた。
その含有量が0.005%未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、他方0.100係を越えて含有
させると加工性及び溶接性が劣化するようになることか
ら、C含有量を0. OO5〜0100チと定めた。
■ Sl
S]酸成分は、鋼の脱酸作用のほか、4〜]−〇φのC
rを含有するFe−Cr鋼1(おいて耐候性を著しく向
上させる作用がある。これは、SiとCrとが相乗的に
作用して鋼表面の不働態化及び再不働態化を強力に推進
し、全鉄及びそれに続く孔食状腐食、隙間腐食の進行を
防上することによるものであるが、その含有量が]、、
O0%未満では前記作用に所望の効果が得られず、他
方3.00%を越えて含有させると靭性や溶接性の劣化
を招くことから、S1含有量はコ−00〜3.00%と
定めた。
rを含有するFe−Cr鋼1(おいて耐候性を著しく向
上させる作用がある。これは、SiとCrとが相乗的に
作用して鋼表面の不働態化及び再不働態化を強力に推進
し、全鉄及びそれに続く孔食状腐食、隙間腐食の進行を
防上することによるものであるが、その含有量が]、、
O0%未満では前記作用に所望の効果が得られず、他
方3.00%を越えて含有させると靭性や溶接性の劣化
を招くことから、S1含有量はコ−00〜3.00%と
定めた。
■ Mn
Mn成分には、鋼の脱酸作用のほか、熱間加工性をも向
上させる作用があるが、200%を越えて含有させると
靭性劣化を招く」こうになることから、Mn含有量の上
限を2. OO%と定めだ。
上させる作用があるが、200%を越えて含有させると
靭性劣化を招く」こうになることから、Mn含有量の上
限を2. OO%と定めだ。
■ Cr
cr酸成分、鋼に良好な耐候性を付与する上で最も重要
な元素であるが、その含有量が4.00%未満では所望
の耐候性を確保できずに腐食速度が大きな値を示し、他
方1000%を越えて含有させ一]、3− ると孔食状の腐食が発生しやすくなることから、cr含
有量を4.00−10.00%と定めた。
な元素であるが、その含有量が4.00%未満では所望
の耐候性を確保できずに腐食速度が大きな値を示し、他
方1000%を越えて含有させ一]、3− ると孔食状の腐食が発生しやすくなることから、cr含
有量を4.00−10.00%と定めた。
■ Cu、及びP
これらの成分には、特定量のCr及びSiを含有する鋼
の孔食的な局部腐食を抑制し、その耐候性を一層向上す
る作用があるので1種又は2種を添加するものであるが
、以下、個々の成分の含有割合を特定の値に限定した理
由について詳述する。
の孔食的な局部腐食を抑制し、その耐候性を一層向上す
る作用があるので1種又は2種を添加するものであるが
、以下、個々の成分の含有割合を特定の値に限定した理
由について詳述する。
i) Cu
Cu成分には、鋼の局部腐食を抑制する作用のほか、腐
食速度を遅くする作用があるが、その含有量が0.10
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方3.
OO%を越えて含有せしめてもよシ以上の効果の向上
が望めず、コストアップの原因ともなることから、Cu
含有量を0910〜3.00チと定めた。
食速度を遅くする作用があるが、その含有量が0.10
%未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方3.
OO%を越えて含有せしめてもよシ以上の効果の向上
が望めず、コストアップの原因ともなることから、Cu
含有量を0910〜3.00チと定めた。
11)P
P成分は、腐食のアノード反応及びカソード反応を促進
するので、これを添加した鋼の大気暴露の初期には全鉄
がかえって多くなる現象が14− みられるが、長期間の大気暴露の下では均一な鉄層を形
成する作用を発揮し、孔食的な腐食を抑制することとな
る。しかしながら、その含有量が0.05 %未満では
所望の効果を得ることができず、他方030%を越えて
含有させると溶接性を悪化するようになることから、P
含有量を0.05〜0.30%と定めた。
するので、これを添加した鋼の大気暴露の初期には全鉄
がかえって多くなる現象が14− みられるが、長期間の大気暴露の下では均一な鉄層を形
成する作用を発揮し、孔食的な腐食を抑制することとな
る。しかしながら、その含有量が0.05 %未満では
所望の効果を得ることができず、他方030%を越えて
含有させると溶接性を悪化するようになることから、P
含有量を0.05〜0.30%と定めた。
■ Ni、 Mo、 Ti 、 Nb 、及びAflこ
れらの成分には、特定量のCr及びSコを含有する鋼の
腐食速度を抑制し、その耐候性を一段と向−ヒする作用
があるが、以下、個々の成分について含有割合を特定値
に限定した理由を詳述する。
れらの成分には、特定量のCr及びSコを含有する鋼の
腐食速度を抑制し、その耐候性を一段と向−ヒする作用
があるが、以下、個々の成分について含有割合を特定値
に限定した理由を詳述する。
1)N]
Ni成分には、腐食速度を減少させて耐候性を向上する
作用があるが、その含有量がO]−0%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、他方3.00%を越えて含
有させると加工性の劣化を招くとともにコストアップの
原因ともなることから、Ni含有量をO,]、 O〜3
. OO%と定めた。
作用があるが、その含有量がO]−0%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、他方3.00%を越えて含
有させると加工性の劣化を招くとともにコストアップの
原因ともなることから、Ni含有量をO,]、 O〜3
. OO%と定めた。
ii)、M。
Mo成分は、0.10 %以上の添加で耐食性、耐候性
を向上させる効果を発揮するが、高価な元素であるので
経済性を考慮してその」二限を3.00係と定めた。
を向上させる効果を発揮するが、高価な元素であるので
経済性を考慮してその」二限を3.00係と定めた。
1ii) Ti
Ti成分は、O,O’5%以上の添加で耐候性を向上さ
せる効果を発揮するが、0.50%を越えて添加含有せ
しめてもそれ以上の改善効果が認められないことから、
T1含有量を0.05〜0.50係と定めた。
せる効果を発揮するが、0.50%を越えて添加含有せ
しめてもそれ以上の改善効果が認められないことから、
T1含有量を0.05〜0.50係と定めた。
iv) Nb
Nb成分は、005チ以上の添加で耐候性向上効果を発
揮するが、0.50%を越えて添加含有させると加工性
を損うようになることから、Nb含有量を0.05〜0
.50 %と定めた。
揮するが、0.50%を越えて添加含有させると加工性
を損うようになることから、Nb含有量を0.05〜0
.50 %と定めた。
y) hp。
AM酸成分、0.05係以上の添加で耐候性改善効果を
発揮するが、1.00%を越えて含有させると加工性を
害するようになることから、At含有量を0.05〜1
00%と定めた。
発揮するが、1.00%を越えて含有させると加工性を
害するようになることから、At含有量を0.05〜1
00%と定めた。
次に、この発明を実施例によシ比較例と対比しながら説
明する。
明する。
実施例
まず、第1表に示される如き化学成分組成の鋼1〜46
を、高周波誘導加熱式の電気炉にて溶製し、10kg0
鋼塊とした。
を、高周波誘導加熱式の電気炉にて溶製し、10kg0
鋼塊とした。
次いで、これを常法通シ、熱延、中間焼鈍(750〜8
30℃に18分保持)、冷延、仕上焼鈍(750〜83
0℃に3分保持)、溶融塩浴処理、及び酸洗の工程にて
板厚:]、0.uの試験材を調製した。
30℃に18分保持)、冷延、仕上焼鈍(750〜83
0℃に3分保持)、溶融塩浴処理、及び酸洗の工程にて
板厚:]、0.uの試験材を調製した。
続いて、これから寸法が]、、Ot X 110 Xl
l0の試験片を切シ出し、表面を’ll’600湿式研
摩した後、大気暴露試験に供した。試験地は新潟県上越
市の海岸地方であシ、11月から3月にかけては季節風
による塩害がひどく、腐食環境の厳しい試験地である。
l0の試験片を切シ出し、表面を’ll’600湿式研
摩した後、大気暴露試験に供した。試験地は新潟県上越
市の海岸地方であシ、11月から3月にかけては季節風
による塩害がひどく、腐食環境の厳しい試験地である。
以下、その結果について詳述する。
0 試験開始2日目で、
鋼30及び31(従来の耐候性鋼相当材)は、全面が黄
土色の銹に覆われ、サビ汁が試験台に流れ出した。
土色の銹に覆われ、サビ汁が試験台に流れ出した。
17−
32
一方、本発明鋼]〜26には、多少の斑点状全鉄が認め
られたが、]]〜13%Crフェライト系ステンレス鋼
である鋼32〜34、及び37にはほとんど全鉄はみと
められなかった。
られたが、]]〜13%Crフェライト系ステンレス鋼
である鋼32〜34、及び37にはほとんど全鉄はみと
められなかった。
○ 試験開始1ケ月目では、
本発明鋼のうち、5係Cr鋼はほぼ全面が銹で覆われ、
壕だ7%Cr鋼は約80%が、9%Cr鋼は約50係が
銹で覆われた。そして、この中でもP含有量の多いもの
が少ないものに比べて全鉄の程度が多く、錆層の生成が
全面に広がるのが早いことが確認された。
壕だ7%Cr鋼は約80%が、9%Cr鋼は約50係が
銹で覆われた。そして、この中でもP含有量の多いもの
が少ないものに比べて全鉄の程度が多く、錆層の生成が
全面に広がるのが早いことが確認された。
一方、鋼30及び3コ−(従来の耐候性鋼)の銹の色は
、初期の黄土色から茶色に変り、錆層がかなり厚く形成
されたのが目視でも観察できた。
、初期の黄土色から茶色に変り、錆層がかなり厚く形成
されたのが目視でも観察できた。
また、鋼32〜34.及び37(フェライト系ステンレ
ス鋼)にも点状の全鉄が全面に認められた。
ス鋼)にも点状の全鉄が全面に認められた。
0 試験開始後6ケ月、及び]年月に、各鋼種につき]
一枚ずつの試験片をとりはずし、5〜10 % Nl−
IO3中でブラッシングするか又は10%Na、OH中
で陰極電解処理することに」:って錆層を取シ除いた後
、腐食減量及び最大侵食深さを調べたが、その結果を第
2表に示した。
一枚ずつの試験片をとりはずし、5〜10 % Nl−
IO3中でブラッシングするか又は10%Na、OH中
で陰極電解処理することに」:って錆層を取シ除いた後
、腐食減量及び最大侵食深さを調べたが、その結果を第
2表に示した。
第2表に示される結果からも明らかなように、本発明鋼
は従来の耐候性鋼(鋼30及び31)に比べて腐食減量
が著しく少なくなっている。そして、銹の色も、いわゆ
る「赤錆」という感じではなく、ダークブラウン系の落
ち着いた色調を呈していた。
は従来の耐候性鋼(鋼30及び31)に比べて腐食減量
が著しく少なくなっている。そして、銹の色も、いわゆ
る「赤錆」という感じではなく、ダークブラウン系の落
ち着いた色調を呈していた。
また、ステンレス鋼(鋼32〜34.及び37)にはか
なシ深い孔食が発生したのに対して、本発明鋼には孔食
はほとんどみられず、最大侵食深さの小さいことがわか
る。
なシ深い孔食が発生したのに対して、本発明鋼には孔食
はほとんどみられず、最大侵食深さの小さいことがわか
る。
特に、Pを添加した鋼は、大気暴露初期には全鉄が早か
ったが、その後の腐食速度は遅く、孔食等の局部腐食も
全くみられなかった。
ったが、その後の腐食速度は遅く、孔食等の局部腐食も
全くみられなかった。
このように、本発明鋼は銹が全面に発生するけれども、
錆層の厚さは従来の耐候性鋼に叱べてはるかに薄く、色
調も暗褐色の落ち着いた感じとなる。また、従来の耐候
性鋼のように、大気暴露の初期に「ザビ汁」が流れ出す
こともなく、周囲を汚すことがないので、建築外装材の
ように美観を重んする用途にも十分に適するものである
。
錆層の厚さは従来の耐候性鋼に叱べてはるかに薄く、色
調も暗褐色の落ち着いた感じとなる。また、従来の耐候
性鋼のように、大気暴露の初期に「ザビ汁」が流れ出す
こともなく、周囲を汚すことがないので、建築外装材の
ように美観を重んする用途にも十分に適するものである
。
実施例 2
第1表に示される化学成分組成の、実施例1で用いた試
験材から、各鋼種々も寸法が]、、 Ot X110X
’70の板材を2枚切シ出し、長い方の辺を幅:30B
重ね合わせてシーム溶接し、実施例1と同じ条件で大気
暴露試験を行った。
験材から、各鋼種々も寸法が]、、 Ot X110X
’70の板材を2枚切シ出し、長い方の辺を幅:30B
重ね合わせてシーム溶接し、実施例1と同じ条件で大気
暴露試験を行った。
1年間の大気暴露試験の後試験片の調査を行った結果を
第2表に併せて示すが、本発明鋼1〜26はいずれのも
のも母材部と溶接部の耐食性に差が認められなかったの
に対して、鋼32及び34(フェライト系ステンレス鋼
)は腐食によって溶接部から破断を生じていた。そして
、精密な調査の結果、鋼32及び34の場合は、溶接部
の割れ感受性が鋭敏化され、粒界腐食によって破断した
ことが明らかとなった。
第2表に併せて示すが、本発明鋼1〜26はいずれのも
のも母材部と溶接部の耐食性に差が認められなかったの
に対して、鋼32及び34(フェライト系ステンレス鋼
)は腐食によって溶接部から破断を生じていた。そして
、精密な調査の結果、鋼32及び34の場合は、溶接部
の割れ感受性が鋭敏化され、粒界腐食によって破断した
ことが明らかとなった。
このように、本発明鋼はいずれも、シーム溶接等の抵抗
溶接によっても耐食性の劣化がなく、建23− 築外装拐等に使用される場合にも、工事施行上極めて有
利であることがわかる。
溶接によっても耐食性の劣化がなく、建23− 築外装拐等に使用される場合にも、工事施行上極めて有
利であることがわかる。
上述のように、本発明によれば、屋外における使用に際
しての腐食進行速度が極めて遅く、使用初期の歩続発生
も少ない、耐候性の優れたFe−Cr鋼を実現すること
ができ、建築夕1装材やその他用外で使用する機器類に
適用して長寿命を確保できる上、保守・点検も最少限度
に省略することが可能となるなど、産業上極めて有用な
効果がもたらされるのである。
しての腐食進行速度が極めて遅く、使用初期の歩続発生
も少ない、耐候性の優れたFe−Cr鋼を実現すること
ができ、建築夕1装材やその他用外で使用する機器類に
適用して長寿命を確保できる上、保守・点検も最少限度
に省略することが可能となるなど、産業上極めて有用な
効果がもたらされるのである。
第1図は耐候性鋼とステンレス鋼の腐食進行状況を比較
した模式図であり、第1図(a)は耐候性鋼の腐食進行
状況を、第1図(b)はステンレス鋼の腐食進行状況を
示すものである。 図面において、 l・・・鋼本体、 2・・・腐食部。 24− 条 (a) 1 図 2 (°′
した模式図であり、第1図(a)は耐候性鋼の腐食進行
状況を、第1図(b)はステンレス鋼の腐食進行状況を
示すものである。 図面において、 l・・・鋼本体、 2・・・腐食部。 24− 条 (a) 1 図 2 (°′
Claims (4)
- (1) C: O,OO5〜0.100%。 Si:1.OO〜3.00係。 Mn:2.00%以下。 Cr: 4.、OO〜10.00 %。 Fe及び不可避不純物:残シ。 (以上重量%)から成ることを特徴とする、耐候性の優
れだFe−Cr鋼。 - (2) C: 0.005〜0.100%。 Sj:1.OO〜3.00%。 Mn:2.00%以下。 Cr: 4.OC1〜10.00 %。 を含有するとともに、更に、 Cu: 0.10〜3.00 %。 P:0.05〜0.30 %。 のうちの1種以上をも含み、 Fe及び不可避不純物:残9゜ (以上重量%)から成ることを特徴とする、耐候性の優
れたFe−Cr鋼。 - (3) C: 0. 0 0 5 〜 Oコ、OO%。 Sj、:1.00〜3.00係。 Mn:2.00%以下。 Cr: 4.00〜10.00 %。 を含有するとともに、更に、 Ni: 0.10−3.00%。 Mo:0.10〜3.00%。 Ti:0.05〜0.50係。 Nb:0.05〜0.50%。 AQ : 0.05〜1.00%。 のうちの1種以上をも含み、 Fe及び不可避不純物:残り。 (以上重量%)から成ることを特徴とする、耐候性の優
れたFe−Cr鋼。 - (4) C: O,OO5〜0100%。 Si:]、00〜3.00チ。 Mn: 2. OO係以下。 Cr: 4.0 0〜1 0.0 0 %。 を含有するとともに、更に、 Cu: 0.10〜3.00係。 P:0.05〜0.30%。 のうちの1種以上と、 Ni: 0.10〜3.O0%。 Mo: 0.10〜3.00%。 Ti:0.05〜0850%。 Nb:0.05〜0.50%。 AQ : 0.05〜]、00%。 のうちの]種以上とを含み、 Fe及び不可避不純物:残り。 (以上重量%)から成ることを特徴とする、耐候性の優
れたFe−Cr鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12263383A JPS6017057A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 耐候性の優れたFe−Cr鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12263383A JPS6017057A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 耐候性の優れたFe−Cr鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6017057A true JPS6017057A (ja) | 1985-01-28 |
JPH0142344B2 JPH0142344B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=14840797
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12263383A Granted JPS6017057A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 耐候性の優れたFe−Cr鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6017057A (ja) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5224117A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-23 | Nippon Steel Corp | Non-orientated electromagnetic steel plate having resistace against we athering and its manufacturing method |
JPS5370911A (en) * | 1976-12-06 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | P-containing highly weldable corrosion resistant steel |
JPS54128421A (en) * | 1978-03-30 | 1979-10-05 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant ferritic steel |
JPS5852460A (ja) * | 1981-09-25 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐候性・溶接性に優れた高強度クロム鋼 |
JPS5983749A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライトステンレス鋼 |
-
1983
- 1983-07-06 JP JP12263383A patent/JPS6017057A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5224117A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-23 | Nippon Steel Corp | Non-orientated electromagnetic steel plate having resistace against we athering and its manufacturing method |
JPS5370911A (en) * | 1976-12-06 | 1978-06-23 | Nippon Steel Corp | P-containing highly weldable corrosion resistant steel |
JPS54128421A (en) * | 1978-03-30 | 1979-10-05 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant ferritic steel |
JPS5852460A (ja) * | 1981-09-25 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐候性・溶接性に優れた高強度クロム鋼 |
JPS5983749A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライトステンレス鋼 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0142344B2 (ja) | 1989-09-12 |
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