JPS6016853A - コンクリ−ト組成物 - Google Patents
コンクリ−ト組成物Info
- Publication number
- JPS6016853A JPS6016853A JP12023083A JP12023083A JPS6016853A JP S6016853 A JPS6016853 A JP S6016853A JP 12023083 A JP12023083 A JP 12023083A JP 12023083 A JP12023083 A JP 12023083A JP S6016853 A JPS6016853 A JP S6016853A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- metal fibers
- added
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- amount
- Prior art date
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- Pending
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属ファイバーを添加したコンクリート組成
物に関するもので、その目的は、従来の金属ファイバー
を添加したコンクリート組成物の強度および機械的熱的
衝撃抵抗性を大巾に向上できるコンクリート組成物を提
供するものである。
物に関するもので、その目的は、従来の金属ファイバー
を添加したコンクリート組成物の強度および機械的熱的
衝撃抵抗性を大巾に向上できるコンクリート組成物を提
供するものである。
コンクリート組成物としては、アルミナセメント、珪酸
ソーダあるいはリン酸アルミニウム等を結合剤とした耐
火コンクリートおよびポルトランドセメントを結合剤と
したコンクリートがある。
ソーダあるいはリン酸アルミニウム等を結合剤とした耐
火コンクリートおよびポルトランドセメントを結合剤と
したコンクリートがある。
例えば耐火コンクリートの場合、近年超微粉−解膠剤の
併用によりアルミナ七メンl−’に減じ、また低水分量
で流し込みが可能となり、品質的に焼成れんがと同等の
ものが得られるようになってきた。
併用によりアルミナ七メンl−’に減じ、また低水分量
で流し込みが可能となり、品質的に焼成れんがと同等の
ものが得られるようになってきた。
しかし、耐火コンクリートは品質的には大巾に向上した
ものの損傷の主因は焼成れんがと同様に、熱応力に帰因
する亀裂及び剥離によるものが多い。
ものの損傷の主因は焼成れんがと同様に、熱応力に帰因
する亀裂及び剥離によるものが多い。
この解決策として近年金属ファイバーを添加する方法が
開発され、金属ファイバー添加による強度向上、応力−
たわみ特性の改善により亀裂剥離等による損傷が低減さ
れた。
開発され、金属ファイバー添加による強度向上、応力−
たわみ特性の改善により亀裂剥離等による損傷が低減さ
れた。
この種の耐火コンクリートに使用される金鳥ファイバー
の形状及び添加量については断面積0、/ −” 0.
3 mm′長さ、20〜110龍の形状のものが/−A
重量部使用されている。
の形状及び添加量については断面積0、/ −” 0.
3 mm′長さ、20〜110龍の形状のものが/−A
重量部使用されている。
金属ファイバー添加による強化理論については種々報告
されているがその一例ヲ(1)式に示すσ−KVfT(
−!−2□(1) d σ:最大荷重 に:ファイバーの形状係数 vf: ファイバー添加量 τ : ファイバー/マトリックス結合強度L:ファイ
バー長さ d:ファイバー径 これよシ、強度は、vf、τ、(i)等に影響される。
されているがその一例ヲ(1)式に示すσ−KVfT(
−!−2□(1) d σ:最大荷重 に:ファイバーの形状係数 vf: ファイバー添加量 τ : ファイバー/マトリックス結合強度L:ファイ
バー長さ d:ファイバー径 これよシ、強度は、vf、τ、(i)等に影響される。
強化の点からは金属ファイバーの添加量が多いほど、フ
ァイバー/マトリックス結合強度が大きいほど、またア
スペクト比(’)が大きいはど効果が大きいことが判る
。
ァイバー/マトリックス結合強度が大きいほど、またア
スペクト比(’)が大きいはど効果が大きいことが判る
。
しかし、現状では金属ファイバーの形状および添加量は
主として強化性能と施工時の作業性によって決まってい
ると言ってよい。例えば短過ぎるものとか太過ぎるもの
は、強化性能が十分でなく、長過ぎるものとか細過ぎる
ものあるいは添加量の多いものは混合時にボール状の塊
を造って施工性が著るしく低下する。このような点より
金属ファイバーは施工性の点よりo、i〜0、.3ms
’、長さ20〜110wの形状のものが7〜6重量部に
限定され、金属ファイバーによる強化理論も限定されて
いる。
主として強化性能と施工時の作業性によって決まってい
ると言ってよい。例えば短過ぎるものとか太過ぎるもの
は、強化性能が十分でなく、長過ぎるものとか細過ぎる
ものあるいは添加量の多いものは混合時にボール状の塊
を造って施工性が著るしく低下する。このような点より
金属ファイバーは施工性の点よりo、i〜0、.3ms
’、長さ20〜110wの形状のものが7〜6重量部に
限定され、金属ファイバーによる強化理論も限定されて
いる。
本発明のコンクリート組成物は、施工性の而より金属フ
ァイバーの添加量が限定される従来金属ファイバー添加
耐火コンクリートの欠点全解決するものである。すなわ
ち、本発明のコンクリート組成物の新規性は耐火コンク
リートの粒度および金属ファイバーの長さ全規定するこ
とにより、耐火コンクリートの施工性を改良し、金属フ
ァイバーの多量の添加を可能せしめ、金属ファイバー添
加による強化理論全最大限に発揮できるようにした点に
ある。
ァイバーの添加量が限定される従来金属ファイバー添加
耐火コンクリートの欠点全解決するものである。すなわ
ち、本発明のコンクリート組成物の新規性は耐火コンク
リートの粒度および金属ファイバーの長さ全規定するこ
とにより、耐火コンクリートの施工性を改良し、金属フ
ァイバーの多量の添加を可能せしめ、金属ファイバー添
加による強化理論全最大限に発揮できるようにした点に
ある。
一般に、耐火コンクリートは施工性、充填性の面よシ最
大粒径としてはJ O−3ram程度のものが使用され
る。
大粒径としてはJ O−3ram程度のものが使用され
る。
しかし、金属ファイバーを添加した場合、金属ファイバ
ーにより粗粒の動きが抑制され、ボール状の塊νを生じ
たり、微粉と金属ファイバー及び粗粒が分離するなど施
工性が著しく低下する。これらの点について詳細に検討
した結果を第1図及び第2図に示す。第1図は添加可能
金属ファイバー量(重量%)に及ぼす耐火コンク1,1
− トの最大粒径の影響を示す曲線図で添加金属ファイ
バーはステンレスファイバー0.3XQ、3 X /5
間である。第2図は添加可能金属ファイバー号に及ぼす
金属ファイバーの長さの影響を示す曲線図で胴入コンク
リート最大粒径l罷、添加金属ファイバーはステンレス
フアイノく−0,3X O,3X 、l +uである。
ーにより粗粒の動きが抑制され、ボール状の塊νを生じ
たり、微粉と金属ファイバー及び粗粒が分離するなど施
工性が著しく低下する。これらの点について詳細に検討
した結果を第1図及び第2図に示す。第1図は添加可能
金属ファイバー量(重量%)に及ぼす耐火コンク1,1
− トの最大粒径の影響を示す曲線図で添加金属ファイ
バーはステンレスファイバー0.3XQ、3 X /5
間である。第2図は添加可能金属ファイバー号に及ぼす
金属ファイバーの長さの影響を示す曲線図で胴入コンク
リート最大粒径l罷、添加金属ファイバーはステンレス
フアイノく−0,3X O,3X 、l +uである。
第1図及び第2図より、耐火コンクIJ −トの最大粒
径が小さくなるほど、またファイバーの長さが短かくな
るほど金属ファイバーが多量に添加できることが判った
。次に金属ファイバー添加耐火コンクリートの常温曲げ
強さに及ぼす金属ファイバーの長さ及び添加量の影@を
第3図に示す。この場合の耐火コンクリートの最大粒径
10vnm、添加金属ファイバーはステンレスファイバ
ー〇、、’j X 0.3×1市であり、AはJ =
5 vm、 BはJ == / Omm、Cはf =
/ !; vnn、DはJ−ス5闘である。金属ファ・
fバーの長さについては、余り短かくなると、強化の効
果が小さくなる。これらの結果より、最大粒径が2n以
下の耐火コンクリートに、長さ、!i −/ 5 +u
+の金属ファイ、<−f10〜り0重量部添加するのが
最も効果的である。
径が小さくなるほど、またファイバーの長さが短かくな
るほど金属ファイバーが多量に添加できることが判った
。次に金属ファイバー添加耐火コンクリートの常温曲げ
強さに及ぼす金属ファイバーの長さ及び添加量の影@を
第3図に示す。この場合の耐火コンクリートの最大粒径
10vnm、添加金属ファイバーはステンレスファイバ
ー〇、、’j X 0.3×1市であり、AはJ =
5 vm、 BはJ == / Omm、Cはf =
/ !; vnn、DはJ−ス5闘である。金属ファ・
fバーの長さについては、余り短かくなると、強化の効
果が小さくなる。これらの結果より、最大粒径が2n以
下の耐火コンクリートに、長さ、!i −/ 5 +u
+の金属ファイ、<−f10〜り0重量部添加するのが
最も効果的である。
なお金属ファイバーの種類としてはステンレス鋼ファイ
バーの他に特殊鋼、炭素鋼、銅、及び銅合金等の金属フ
ァイバーが使用できる。
バーの他に特殊鋼、炭素鋼、銅、及び銅合金等の金属フ
ァイバーが使用できる。
断面積は余シ小さくとも大きくとも補強効果は十分でな
く、この点より0./〜0.3門程度が望捷しい。
く、この点より0./〜0.3門程度が望捷しい。
本発明に1更用する耐火コンクリートとして+a、アル
ミナ、シリカ、スピネル、マグネシア、クロム、ジルコ
ン、炭化珪素、カーボン等の1mあるいは2種以上の耐
火骨材に結合剤を添加1〜たもので特に限定するもので
はない。
ミナ、シリカ、スピネル、マグネシア、クロム、ジルコ
ン、炭化珪素、カーボン等の1mあるいは2種以上の耐
火骨材に結合剤を添加1〜たもので特に限定するもので
はない。
本発明の実施例を下記に記載する。
実施例
第1表記載の成分を配合してなる耐火コンクリート組成
物に所定の水を加えて混練する。これにより調整された
実施例/〜3及び比較例/〜3のコンクリート組成物か
ら得たコンクリートの常温曲げ荷重強さと破壊全開始す
るたわみ量特性を第4図に示す。これより実施例のコン
クリート組成物から得たコンクリートは曲げ荷重強さで
比較例のコー’x倍、破壊の開始するたわみ量で2〜2
.5倍が得られた。このことは、従来の金属ファイバー
を添加した耐火コンクリートの強度及び機械的熱的衝撃
抵抗性が著しく向上していることが判る。
物に所定の水を加えて混練する。これにより調整された
実施例/〜3及び比較例/〜3のコンクリート組成物か
ら得たコンクリートの常温曲げ荷重強さと破壊全開始す
るたわみ量特性を第4図に示す。これより実施例のコン
クリート組成物から得たコンクリートは曲げ荷重強さで
比較例のコー’x倍、破壊の開始するたわみ量で2〜2
.5倍が得られた。このことは、従来の金属ファイバー
を添加した耐火コンクリートの強度及び機械的熱的衝撃
抵抗性が著しく向上していることが判る。
また、本発明のコンクリート組成物は耐火コンクリート
の他にポルトランドセメントを結合剤とするコンクリー
トにおいても同様な効果が得られる。
の他にポルトランドセメントを結合剤とするコンクリー
トにおいても同様な効果が得られる。
第1図は添加可能金属ファイバー量に及ぼす面j火コン
クリートの最大粒径の影響を示す曲線図、第2図は添加
可能金属ファイバー」:に及ぼす金属ファイバーの長さ
の影響を示す曲線図、第3図は金属ファイバー添加耐火
コンクリートの常温曲げ強さに及ぼす金属ファイバーの
長さ及び添加量の影響を示す図、第を図は実施例1〜3
及び比較例1〜3のコンクリート組成物から得たコンク
リートの常温曲げ荷重強さと破壊全開始するたわみ量特
性ケ示す曲線図である。 図中:A・・添加金属ファイバの長さ5朋のコンクリー
ト、B・・添加金属10πmファイバーの長さ10xの
コンクl)−ト、C・・添加金属ファイバーの長さ/り
關のコンクリート、Dは添加金属ファイバーの長さ、2
古朋のコンクリート。 特許出願人 品川白煉瓦株式会社 第1図 耐火]シリ外の最大粒イ苓 (mm) 第2図 金属ファイバー長き 歪(mm) 第3図 ・今風ファイバー屑功日量(重量%)
クリートの最大粒径の影響を示す曲線図、第2図は添加
可能金属ファイバー」:に及ぼす金属ファイバーの長さ
の影響を示す曲線図、第3図は金属ファイバー添加耐火
コンクリートの常温曲げ強さに及ぼす金属ファイバーの
長さ及び添加量の影響を示す図、第を図は実施例1〜3
及び比較例1〜3のコンクリート組成物から得たコンク
リートの常温曲げ荷重強さと破壊全開始するたわみ量特
性ケ示す曲線図である。 図中:A・・添加金属ファイバの長さ5朋のコンクリー
ト、B・・添加金属10πmファイバーの長さ10xの
コンクl)−ト、C・・添加金属ファイバーの長さ/り
關のコンクリート、Dは添加金属ファイバーの長さ、2
古朋のコンクリート。 特許出願人 品川白煉瓦株式会社 第1図 耐火]シリ外の最大粒イ苓 (mm) 第2図 金属ファイバー長き 歪(mm) 第3図 ・今風ファイバー屑功日量(重量%)
Claims (1)
- 最大粒径が2闘以下の耐火コンクリートに、長さS〜l
S翻の金属ファイバーをlθ〜り0重量部添加したこと
を特徴とするコンクリート組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12023083A JPS6016853A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | コンクリ−ト組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12023083A JPS6016853A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | コンクリ−ト組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6016853A true JPS6016853A (ja) | 1985-01-28 |
Family
ID=14781074
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12023083A Pending JPS6016853A (ja) | 1983-07-04 | 1983-07-04 | コンクリ−ト組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6016853A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63295459A (ja) * | 1987-05-27 | 1988-12-01 | Taisei Corp | フアイバ−モルタル |
WO2006003389A3 (en) * | 2004-07-02 | 2006-08-24 | Halliburton Energy Serv Inc | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
CN114477875A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-13 | 铭际建筑科技(泰兴)有限公司 | 一种高强度混凝土及其制备的预制道路板 |
-
1983
- 1983-07-04 JP JP12023083A patent/JPS6016853A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63295459A (ja) * | 1987-05-27 | 1988-12-01 | Taisei Corp | フアイバ−モルタル |
WO2006003389A3 (en) * | 2004-07-02 | 2006-08-24 | Halliburton Energy Serv Inc | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
US7178597B2 (en) | 2004-07-02 | 2007-02-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising high aspect ratio materials and methods of use in subterranean formations |
CN114477875A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-05-13 | 铭际建筑科技(泰兴)有限公司 | 一种高强度混凝土及其制备的预制道路板 |
CN114477875B (zh) * | 2022-02-28 | 2023-05-09 | 铭际建筑科技(泰兴)有限公司 | 一种高强度混凝土及其制备的预制道路板 |
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