JPS60156212A - Testing device of relay - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は、模擬電力系統における継電器の試験装置に
関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a testing device for relays in a simulated power system.

〔従来技術〕[Prior art]

現在各種の継電装置の試験には模擬電力系統設備を用い
、実際の電力系統から与えられる電圧、電流相当の電気
量を模擬電力系統装置から模擬電気量として継電装置に
与え、その時の継電装置の応動を調べるという方法がと
られている。Currently, simulated power system equipment is used to test various types of relay devices, and the amount of electricity equivalent to the voltage and current given from the actual power system is applied to the relay device as a simulated amount of electricity from the simulated power system device. The method used is to examine the response of electrical equipment.

第１図は、実際の電力系統とその保護゛継電装置の関係
を示す電力系統図である。Ａ端側の発電機ＧＡ及びＢ端
側の発電機ＧＢ間が並行２回線の送電＋＊ＩＬ、２Ｌを
介して接続され、その送電線１Ｌ及び２Ｌを流れる電流
は変流器ＣＴＡＩ　、　ＣＴＨＩ及びＣＴＡ２　、　Ｃ
ｒＢ２により、それぞれの継電装置に印加される。Ａ端
側及びＢ端側の電圧は、それぞれ変圧器ＰＴＡ及びＰＴ
ＩＩを介して継電装置Ｒ’ｌ　”　＋　Ｒ３’旧及びＲ
ｙム２１　Ｒｙａｚに印加される。送電線ＩＬ。FIG. 1 is a power system diagram showing the relationship between an actual power system and its protective relay device. The generator GA on the A end side and the generator GB on the B end side are connected via two parallel power transmission lines +*IL and 2L, and the current flowing through the power transmission lines 1L and 2L is connected to the current transformers CTAI, CTHI, and CTA2, C
rB2 is applied to each relay device. The voltages on the A end side and B end side are the transformers PTA and PT, respectively.
II via relay device R'l '' + R3'old and R
ym21 is applied to Ryaz. Transmission line IL.

２Ｌに事故が発生すると故障電流・電圧が継電装置Ｒｙ
Ａｔ　、１ｙｎｘ及びＲｙＡ２　ｔ　ＲｙＢ”に印加さ
れ、これらの継″也装置は印加された電流、電圧により
送電線事故と判定するといずれかのしゃ断器ＣＢＡＩ、
ＣＢＢＩ及びＣＢＡ２　、　Ｃｆ３ｕ２を引き外す。If an accident occurs in 2L, the fault current and voltage will be transferred to the relay device Ry.
At, 1ynx, and RyA2tRyB", these relay devices will disconnect one of the circuit breakers CBAI,
Remove CBBI, CBA2, and Cf3u2.

従来この様な継電装置を試験するのに第２図に示す様な
模擬電力系統が用いられて来た。Ａ端。Conventionally, a simulated power system as shown in FIG. 2 has been used to test such relay devices. A end.

Ｂ端でそれぞれ８相電源ｐｈ、ｐｍがバックインピー　
／　ｙ　ｘ　７．１ｈ　、　Ｚ　ＩＢを介して変圧器Ｔ
ｒＡ、Ｔｒｉに接続され、この変圧器ＴｒＡｐＴｒｓ間
は並行２回線の送電線ＩＬ、２Ｌによってラインインピ
ーダンスＺＬＩＩ　、　ＺｎＩ２及びＺＬ２１　、　Ｚ
Ｌ２２　ヲ介シテ接続すしている。各ラインインピーダ
ンスＺＬＩＩ　＃　ＺｎＩ２　及びＺＬ２１　、　ＺＬ
２２の両端には電力系統のキャパシタンスを模擬する為
のコンデンサＣＩｌ〜Ｃ１４及びＣ１１ｌ〜Ｃ２４がπ
型回路を構成する様に接続されている。At the B end, the 8-phase power supply ph and pm are back impeded.
/y x 7.1h, transformer T via Z IB
rA and Tri, and the line impedances ZLII, ZnI2 and ZL21, Z are connected to the transformer TrApTrs by two parallel power transmission lines IL, 2L.
L22 I am connected to the service site. Each line impedance ZLII # ZnI2 and ZL21, ZL
At both ends of 22, capacitors CIl to C14 and C11l to C24 for simulating the capacitance of the power system are connected to π.
They are connected to form a type circuit.

？イン１Ｌにおける各故障は短絡接点Ｆｌｌ〜ＦＩＢ、
またライン２Ｌにおける故障は短絡接点Ｆ’ｔ＋−Ｆ’
ｔｓにより模擬発生され、その時の故障電流−電圧はＡ
端においては変流器ＣＴＡＩ、ＣＴＡ２、変成器ＰＴＡ
で、またＢ端においては変流器ＣＴＢＩ　、ＣＴＢ”、
電圧変成器ＰＴＨによりそれぞれ継電装置Ｒｙ　”　ｒ
ＲｙＡ”　＋　１ｙａｓ　、Ｒ２Ｏ３に印加される。イ
ンピーダンスｚｉＡ、ＺＯＡ及び７．ｘＢ、７．ｏｎハ
それぞしＡ瑞、Ｂ端のリレー設置点から見たバック正相
インピーダンス及び零相インピーダンスである。? Each fault at In 1L is a short-circuit contact Fll to FIB,
Also, the fault in line 2L is the short circuit contact F't+-F'
ts, the fault current-voltage at that time is A
At the end, current transformers CTAI, CTA2, transformer PTA
And at the B end, current transformers CTBI, CTB",
The voltage transformer PTH connects the relay device Ry ” r
RyA'' + 1yas is applied to R2O3. Impedances ziA, ZOA and 7.xB, 7.on are the back positive-sequence impedance and zero-sequence impedance viewed from the relay installation points at the A and B ends, respectively.

この様な模擬電力系統において、短絡接点Ｆ□を使用す
ること罠より、Ａ端側送電線２Ｌの至近端で三相短絡事
故８ψＳが生じた場合を考えてみる。第８図は、このと
きのＡ端側での継電器の試験装置を８線図で示す回路構
成図でおる。In such a simulated power system, let us consider a case where a three-phase short circuit accident 8ψS occurs at the closest end of the A-end power transmission line 2L instead of using the short-circuit contact F□. FIG. 8 is an 8-line circuit diagram showing the relay testing device on the A-end side at this time.

第８図に於て、ＲＡ２Ａ　Ｉ　ＲＡ２Ｂ　Ｉ　ＲＡ！０
は補助リレー、ＩＡ、ＩＢ、１０は補助リレーＲＡ　２
Ａ　、　ＲＡ　ｔＨ，ＲＡ　２゜の補助リレーコイル部
で、Ｃ及びＴはそれぞれしゃ断器ＣＢの投入コイル及び
引き外しコイルを模擬する。２Ａ、２Ｂ、２Ｃは補助リ
レーＲＡ！ＡＩ、１Ａｔａ　、　ＲＡ！０　の補助リレ
ー接点であり、この第８図に示す従来例に於ては実際の
しゃ断器ＣＢの主接点を模擬するように構成されている
。In Figure 8, RA2A I RA2B I RA! 0
is auxiliary relay, IA, IB, 10 is auxiliary relay RA 2
In the auxiliary relay coil sections of A, RA tH, and RA 2°, C and T simulate the closing coil and tripping coil of the circuit breaker CB, respectively. 2A, 2B, 2C are auxiliary relays RA! AI, 1Ata, RA! In the conventional example shown in FIG. 8, it is configured to simulate the main contact of an actual circuit breaker CB.

次に動作について説明する。まず時刻ｔｏにて短絡接点
ｐａｔを閉路することにより三相短絡事故８ψＳを発生
させる。すると、人相、Ｂ相、Ｃ相のそれぞれに流れる
故障電流ＬｙＡ、　ｉｒｅ　、ｉｙｏ　は各変流器ＣＴ
Ａ２Ａ　、　ＣＴＡ２Ｂ　、　（：：’ｌ’Ａｚｏを介
して各相の継電器ＲｙＡ２Ａ　＋　ＲｙＡｚＢ、１（ｙ
Ａｚｏに印加される。Next, the operation will be explained. First, a three-phase short circuit accident 8ψS is caused by closing the short circuit contact pat at time to. Then, the fault currents LyA, ire, and iyo flowing in each of the human phase, B phase, and C phase are calculated by each current transformer CT.
A2A, CTA2B, (::'l' Relays RyA2A + RyAzB, 1(y
Applied to Azo.

そして各相の継電器に応じて対応する補助リレー接点２
Ａ、２Ｂ　、２Ｃに引き外し指令が与えられる。補助リ
レー接点２Ａ、２Ｂ　、２Ｃは、補助りＶ　７　ＲＡ２
Ａ　、　ＲＡ２Ｂ　、Ｉ　ＲＡ２０　の接点であるので
、各相の継電器ＲＶＡ２Ａ　＋　ＲｙＡｔｅ　＋　Ｒｙ
ム２ｏ　から三相同時に引き外し指令が出されると、時
刻ｔ１において故障電流ｉｙｈ　、　ｉｔＢ、　ｉｖａ
は三相同時に引き外°　される。And corresponding auxiliary relay contact 2 according to the relay of each phase
A trip command is given to A, 2B, and 2C. Auxiliary relay contacts 2A, 2B, 2C are auxiliary relay V 7 RA2
Since it is a contact point of A, RA2B, and IRA20, each phase relay RVA2A + RyAte + Ry
When a tripping command is issued for three phases at the same time from system 2o, the fault currents iyh, itB, iva are generated at time t1.
The three phases are pulled out at the same time.

第４図は、この時の故障電流ｉｙム　ｉｌＢ、ｉｌＯの
波形を示した波形図でらるが、従来の装置は補。FIG. 4 is a waveform diagram showing the waveforms of the fault currents ilB and ilO at this time, but the conventional device is supplementary.

助リレーＲの補助リレー接点２によってしゃ断器ＣＢ、
の動作を模擬しているため、補助リレー接点２はトリッ
プするのに時間を要し、したがって、故障電流ｉｖｈ、
ｉｔｓ、ｔｗｏは補助リレー接点２のトリップ時刻１．
で三相同時しゃ断されるが、その時刻１．におけるそれ
らの電流は、第４図に示すように、何れも零点ではない
。The breaker CB is connected by the auxiliary relay contact 2 of the auxiliary relay R.
, the auxiliary relay contact 2 takes time to trip and therefore the fault current ivh,
its, two are trip times 1. of auxiliary relay contact 2.
The three phases are shut off at the same time, but at that time 1. As shown in FIG. 4, none of these currents are at zero point.

ところが、第１図に示した実際のしゃ断器ＣＢでは、し
ゃ断時点での故障電流は零点でしゃ断されるものである
。However, in the actual circuit breaker CB shown in FIG. 1, the fault current is cut off at the zero point at the time of breaking.

第５図は、実際の電力系統に於る２サイクルしゃ断器で
しゃ断した場合の故障電流ｔｒＡ、ｉｔＢ。FIG. 5 shows the fault currents trA and itB when the 2-cycle circuit breaker breaks the power in an actual power system.

ｔＦｏの波形図を示す。第５図において、時刻ｔ。にお
いて故障発生後、各相に故障電流が流れると、各相継電
器Ｒ７よシしゃ断器ＣＢへの引き外し指令が時刻ｔ２に
出され、開極時間Ｔ１の１サイクルを経て時刻ｔ、に各
しゃ断器ＣＢがその主接点を開極し始める。その後アー
ク時間Ｔ２を経てアーク消滅時刻ｔ、にＣ相のしゃ断器
のみが故障電流零点の位置で故障電流をしゃ断する。し
かし、Ｃ相のしゃ断器、Ａ＠、Ｂ相のしゃ断器には、ま
だアークにより故障電流ｔｒＡ、ｉｔｓが流れているの
で、故障形態は三相短絡８ψＳから二相短絡２ψＳ−Ａ
Ｂに移行し、故障電流の電流位相が変化する。その後、
Ａ相、Ｂ相の故障電流ｉｐＡ、ｉｙｇが零点を通過する
時刻ｔ、“で、Ａ相、Ｂ相の故障電流は同時にしゃ断さ
れる。A waveform diagram of tFo is shown. In FIG. 5, time t. When a fault current flows through each phase after a fault occurs in device CB begins to open its main contacts. Thereafter, after arc time T2, at arc extinction time t, only the C-phase breaker cuts off the fault current at the fault current zero point. However, the failure current trA,its is still flowing through the C-phase breaker, A@, and B-phase circuit breakers due to the arc, so the failure type changes from three-phase short circuit 8ψS to two-phase short circuit 2ψS-A.
The phase shifts to B, and the current phase of the fault current changes. after that,
At time t, when the A-phase and B-phase fault currents ipA and iyg pass through the zero point, the A-phase and B-phase fault currents are simultaneously cut off.

第６図は、実際のしゃ断器の動作において、三相短絡８
ψＳから二相短絡２ψＳに移行するときのベクトル変化
を示すベクトル図でおる。第６図に於℃、インピーダン
スＺＩＡの角度を９０°と仮定した時に電源電圧の相電
圧ＥＡ　、　Ｅｌｌ　、ＩＯに対して９００の遅れ位相
の故障電流１Ａ、１ｒ１１．ｊｐｏが三相短絡８ψＳの
故障発生後に流れる。しかし、Ｃ相のしゃ断器のみがし
ゃ断された後は、二相短絡２ψ５−ＡＢに移行するため
、その故障電流ｌｒＡ。Figure 6 shows a three-phase short circuit 8 in actual operation of a circuit breaker.
This is a vector diagram showing a vector change when transitioning from ψS to two-phase short circuit 2ψS. In FIG. 6, assuming that the angle of the impedance ZIA is 90 degrees, the failure currents 1A, 1r11. jpo flows after a three-phase short circuit 8ψS fault occurs. However, after only the C-phase breaker is cut off, a two-phase short circuit 2ψ5-AB occurs, so the fault current lrA.

目Ｉが電源電圧のＡＢ相間の線間電圧（Ｅ　Ａ　−Ｅ　
ａ　）に対して９０°の遅れ位相となる。そこでＡ相電
流は１ＦＡからＬｒ人’に変化し、８０°位相が進み、
同様にＢ＠電流はｊｐｏからｉ　Ｆ　Ｈ’に変化し８０
°位相が遅れる。I is the line voltage between the AB phases of the power supply voltage (E A - E
The phase is delayed by 90° with respect to a). Therefore, the A phase current changes from 1FA to Lr', the phase advances by 80°,
Similarly, B@ current changes from jpo to i F H' and becomes 80
°The phase is delayed.

ところで、模擬電力系統による継電器の試験装置は実際
の電力系統を忠実に模擬した電流、電圧を継電器に印加
する事により、継電器の動作特性試験を行ない、その性
能確認を行なうものである。By the way, a relay testing device using a simulated power system tests the operating characteristics of the relay by applying current and voltage that faithfully simulate the actual power system to the relay, and confirms its performance.

ところが、従来の継電器の試験装置は、既に述べた様に
しゃ断器を補助リレーの接点により模擬している為、故
障電流が零点のタイミングでしゃ断でれず、実際のしゃ
断器を模擬していなかった。However, as mentioned above, conventional relay testing equipment simulates a breaker using the contacts of an auxiliary relay, so it is not possible to shut off the fault current at the zero point, and it does not simulate an actual breaker. .

その為、試験装置としての模擬精度が悪く、このため故
障電流しやＷ［時の各種継電器の動作・特性試験が充分
検証されていなかった。For this reason, the simulation accuracy as a testing device was poor, and as a result, the operation and characteristics tests of various relays at the time of failure current and W[ were not sufficiently verified.

〔発明の概要〕[Summary of the invention]

この発明は上記のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、模擬電力系統における模擬しゃ断
器を、電流があるレベル以下となった時に電流をしゃ断
するスイッチング手段とし、しかもそれらのスイッチン
グ手段を複数個用意して切換使用が可能なように構成す
る事により、実際の電力系統のしゃ断器を模擬できる継
電器の試験装置を提供する事を目的としている。This invention was made in order to eliminate the drawbacks of the conventional ones as described above, and uses a simulated circuit breaker in a simulated power system as a switching means that cuts off the current when the current drops below a certain level, and furthermore, The object of the present invention is to provide a relay testing device that can simulate a circuit breaker in an actual power system by preparing a plurality of switching means and configuring them so that they can be used selectively.

〔発明の実施例〕[Embodiments of the invention]

以下、この発明の一実施例を図について説明する。 An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第７図は、Ａ端側２Ｌにおける模擬電力系統に適用した
この発明による継電器の試験装置の一実施例の回路構成
図であるが、Ａ端側ＩＬ、Ｂ端側ＩＬ、Ｂ端側２Ｌに適
用した場合でも同様の回路である。第８図に示す符号又
は記号と同−符号又は記号は同−又は相当部分を示す第
７図において、３Ａ、３Ｂ　、３Ｃはそれぞれ人相、Ｂ
相、Ｃ相に対応して設けられた直流電源である。４Ａ、
４Ｂ。FIG. 7 is a circuit configuration diagram of an embodiment of the relay testing device according to the present invention applied to a simulated power system on the A-end side 2L. The circuit is similar even when applied. In FIG. 7, 3A, 3B, and 3C are physiognomy and B, respectively.
This is a DC power supply provided corresponding to the phase and C phase. 4A,
4B.

４Ｃはスイッチング手段であり、この実施例では保持Ｎ
　ａ　ＩＨが小さいトライブックが使われている。4C is a switching means, and in this embodiment, the holding N
a A try book with a small IH is used.

保持電流Ｉ）１が小さいトライアックは一般に電流容量
も小さくなる。５Ａ、５Ｂ、５Ｃはやはりスイッチング
手段であり、この実施例では保持電流ＩＨが大きいトラ
イブックである。保持電流ＩＩが大きいトライアックは
一般に電流秤量も大きい。６Ａ。A triac with a small holding current I)1 generally has a small current capacity. 5A, 5B, and 5C are switching means, and in this embodiment, they are try books with a large holding current IH. A triac with a large holding current II generally also has a large current basis. 6A.

６Ｂ、６Ｃ，７Ａ、７Ｂ、７Ｃは前記トライアックへの
ゲート信号用の抵抗、８Ａ、８Ｂ、８Ｃおよび９Ａ、９
Ｂ、９Ｃは仕様の異なる２種類のトライアック、すなわ
ちトライアック４Ａ　、　４Ｂ　。6B, 6C, 7A, 7B, 7C are resistors for gate signals to the triac, 8A, 8B, 8C and 9A, 9
B and 9C are two types of triacs with different specifications, namely triacs 4A and 4B.

４Ｃとトライアック５Ａ、５Ｂ、５Ｃとを切換使用する
ための切換手段でめり、この実施例では切換リレーの接
点が使われている。4C and triacs 5A, 5B, and 5C, and in this embodiment, contacts of a switching relay are used.

次に、第８図にて従来例を説明した場合と同様に、Ａ端
側送電線２Ｌの至近端事故を短絡接点４１によって模擬
する場合を例にして、上記のように構成されたこの発明
による継電器の試験装置の一実施例の動作を説明する。Next, as in the case of explaining the conventional example with reference to FIG. The operation of an embodiment of the relay testing device according to the invention will be described.

、まず、切換リレー接点８Ａ、８Ｂ、８Ｃおよび９Ａ、
９Ｂ、９Ｃにより、試験条件に最適なトライアックを選
択する。すなわち、故障電流が小さい試験条件の場合に
は、零点しゃ断を模擬するための保持電流Ｉ）１が小さ
い事が要求されるので、切換リレー接点８Ａ、８Ｂ、８
Ｃを閉路し、トライアック４Ａ、４Ｂ、４Ｃを選択する
。他方、故障電流が大きい試験条件の場合には、零点し
ゃ断を模擬するための保持電流ＩＩは大きくても良いの
で、切換リレー接点９Ａ、９Ｂ　、９Ｃを閉路し、電流
容量の大きいトライアック５Ａ、５Ｂ、５Ｃを選択する
。, First, switching relay contacts 8A, 8B, 8C and 9A,
Select the most suitable triac for the test conditions using 9B and 9C. That is, in the case of test conditions where the fault current is small, the holding current I)1 for simulating zero-point cutoff is required to be small, so the switching relay contacts 8A, 8B, 8
Close circuit C and select triacs 4A, 4B, and 4C. On the other hand, in the case of test conditions where the fault current is large, the holding current II for simulating zero-point cutoff may be large, so switching relay contacts 9A, 9B, and 9C are closed and triacs 5A and 5B with large current capacities are used. , select 5C.

以下、トライアック４Ａ、４Ｂ、４Ｃを選択した時の動
作を説明するが、トライアック５Ａ、５Ｂ。The operation when triacs 4A, 4B, and 4C are selected will be explained below, and triacs 5A and 5B.

５Ｃを選択した場合も同様である。まず、平常状態にお
いて、補助リレーコイ＃ｉ１Ａ、ＩＢ、１０の投入コイ
ルＣがオン動作し、投入状態にあるものと仮定する。こ
のとき、各補助リレー接点２Ａ。The same applies when 5C is selected. First, it is assumed that in a normal state, the closing coils C of the auxiliary relay coils #i1A, IB, and 10 are turned on and in the closing state. At this time, each auxiliary relay contact 2A.

２Ｂ　、２Ｃはオン状態で、トライアック４Ａ　、　４
Ｂ　。2B and 2C are on, and triacs 4A and 4
B.

４Ｃには直流電源３Ａ、３Ｂ、３Ｃからそれぞれゲート
信号が印加されており、したがって導通状態にある。Gate signals are applied to 4C from DC power supplies 3A, 3B, and 3C, respectively, and therefore it is in a conductive state.

この導通状態にあるとき、送電線２Ｌの至近端に三相同
時短絡事故８ψＳが、短絡接点Ｆ２１を閉路することに
よシ発生させると、導通状態にあるトライアック４Ａ、
４Ｂ、４Ｃにはそれぞれ各相の故障電流ｉｐＡ、ｊｐｎ
、ｉｐｏが流れる。このため継電器ＲｙＡ２Ａ　ｒ　Ｒ
ｙＡ２ａ　＋　ＲｙＡ２ｏは各変流器ＣＴＡ２Ａ　、　
ＣＴＡ２Ｂ　、　ＣＴＡ２０に於てその故障電四を検出
して、補助リレーＲＡ２Ａ　ＩＲＡＩＩＲ＃ＲＡ２０＆
Ｃ補助り、レー接点２Ａ、２Ｂ　、２Ｃの引き外し指令
を与える。その結果、各補助リレーコイル部ＩＡ。When in this conductive state, if a three-phase simultaneous short-circuit accident 8ψS occurs at the nearest end of the power transmission line 2L by closing the short-circuit contact F21, the triac 4A in the conductive state,
4B and 4C have fault currents ipA and jpn for each phase, respectively.
, ipo flows. For this reason, the relay RyA2A r R
yA2a + RyA2o is each current transformer CTA2A,
CTA2B, CTA20 detects the faulty power line 4, and auxiliary relay RA2A IRAIIR#RA20&
C assist, gives a command to trip contacts 2A, 2B, and 2C. As a result, each auxiliary relay coil section IA.

１Ｂ、ＩＣの引き外しコイルＴが作動して補助リレー接
点２Ａ、２Ｂ、２Ｃを開路するように動作する。The tripping coil T of IC 1B and IC is activated to open the auxiliary relay contacts 2A, 2B, and 2C.

第８図（ａｌ　、　（ｂｌ　、　（ｃ）は、このときの
しゃ断動作状態を示す信号波形タイミング図である。＄
８図（ａｔは事故発生時刻ｔ。からの各相故障電流ｔｒ
ａ、ｊｐＢ。FIG. 8 (al, (bl), (c) is a signal waveform timing diagram showing the shutoff operation state at this time.$
Figure 8 (at is the fault current tr of each phase from the time t of the accident occurrence.
a, jpB.

ｉｖｏの波形図を、また第８図（ｂｌは補助リレーＲＡ
２Ａの動作状態を、さらに第８図（ｃ）はトライブック
に印加されるゲート信号の波形を示している。The waveform diagram of ivo is also shown in Figure 8 (bl is auxiliary relay RA
FIG. 8(c) shows the waveform of the gate signal applied to the trybook.

いま、補助リレーＲＡ２Ａ　Ｉ　Ｒ１２Ｂ　Ｉ　ＲＡ２
０のそれぞれの補助リレー接点２Ａ、２Ｂ　、２Ｃがオ
ン状態からオフ状態に移動する時間すなわち復帰時間Ｔ
６をＬ５サイクルに調整しであるとすると、その引き外
し指令が出される時刻ｔ２かも１．５サイクル後に補助
リレーＲＡ２Ａ　Ｉ　ＲＡ２Ｂ　Ｉ　ＲＡ２０の補助リ
レー接点２Ａ、２Ｂ、２Ｃがオフ状態となる。それと同
時にトライアック４Ａ、４Ｂ、４Ｃへのゲート信号も断
たれる。すると、まず、Ｃ相電流が保持電流ＩＨ以下と
なる時刻ｔｌでしゃ断され、トライアック４Ｃのみが非
導゛通となる。ここで、故障形態は三相短絡８ψＳから
二相短絡２ψ５−ＡＢに移行し、ゲート信号がしゃ断さ
れた後も人相、Ｂ相には電流が流れ続ける。先に述べた
ように、８ψＳから２ψ５−ＡＢに移るとＡ相電流は８
００位相が進み、Ｂ相電流は８００位相が遅れる。その
結果、人相電流、Ｂ相電流は互に１８０°の位相差とな
る。Now, auxiliary relay RA2A I R12B I RA2
The time required for each of the auxiliary relay contacts 2A, 2B, and 2C of 0 to move from the on state to the off state, that is, the return time T
6 is adjusted to the L5 cycle, the auxiliary relay contacts 2A, 2B, and 2C of the auxiliary relays RA2A, RA2B, and RA20 turn off after 1.5 cycles from time t2 when the tripping command is issued. At the same time, the gate signals to triacs 4A, 4B, and 4C are also cut off. Then, first, the C-phase current is cut off at time tl when it becomes lower than the holding current IH, and only the triac 4C becomes non-conducting. Here, the failure mode shifts from a three-phase short circuit 8ψS to a two-phase short circuit 2ψ5-AB, and current continues to flow in the human phase and B phase even after the gate signal is cut off. As mentioned earlier, when moving from 8ψS to 2ψ5-AB, the A phase current becomes 8
The 00 phase is advanced, and the B phase current is delayed by 800 phases. As a result, the human phase current and the B phase current have a phase difference of 180° from each other.

そして、これらのＡ相電流およびＢ相電流は、それらが
保持電流ＩＨ以下となる時刻ｔ、１でしゃ断される。Then, these A-phase current and B-phase current are cut off at time t,1 when they become equal to or lower than the holding current IH.

なお、上記実施例では、説明を簡略化するため、仕様の
異なる２種類のトライアックを選択使用する場合につい
て説明したが、８種類以上の仕様の異なるトライアック
の選択使用も可能である事は明らかである。In addition, in the above embodiment, in order to simplify the explanation, the case where two types of triacs with different specifications are selected and used is explained, but it is clear that it is also possible to select and use eight or more types of triacs with different specifications. be.

また、上記実施例ではスイッチング手段をトライアック
で構成したが、ゲート信号がなくなった後に、通過電流
がある一定レベル以下になった時・に非導通となる様な
スイッチング手段であれば何でもよく、−例としてサイ
リスタ逆並列接続回路を使用しても同様の効果が得られ
る。Further, in the above embodiment, the switching means was configured with a triac, but any switching means may be used as long as it becomes non-conductive when the passing current becomes less than a certain level after the gate signal disappears. For example, a similar effect can be obtained by using a thyristor anti-parallel connection circuit.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上のように、この発明によれば、模擬電力系統におけ
る゛模擬しゃ断器として機能するスイッチング手段を、
そこを流れる電流かめるレベル以下になった時に非導通
とカるように構成し、しかも、模擬精襄を高めるために
、選択使用が可能な複数個のスイッチング手段を備える
ように構成したので、実際の電力系統のしゃ断器の動作
を忠実に模擬することができ、しかも模擬精度の高い継
電器の試験装置が得られる効果がらる。As described above, according to the present invention, the switching means functioning as a simulated breaker in a simulated power system is
It is configured so that it becomes non-conducting when the current flowing through it becomes below the level where it can be absorbed.Moreover, in order to enhance the simulation precision, it is configured to include multiple switching means that can be selectively used. The present invention has the effect of providing a relay testing device that can faithfully simulate the operation of circuit breakers in power systems and has high simulation accuracy.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は実際の電力系統および保護継電器の関係を示し
た電力系統図、第２図は従来の模擬電力系統装置に適用
された継電器の試験装置を示す回路図、第８図は同じ〈
従来の継電器の試験装置のＡ端側を三線図で示した回路
構成図、第４図は同じ〈従来の継電器の試験装置により
故障電流をしゃ断した時の電流波形図、第５図は第１図
に示した実際の電力系統に門いて故障電流をしゃ断した
時の電流波形図、第６図は第５図に示した故障電流の位
相関係を示すベクトル図、第７図は本発明による継電器
の試験装置の一実施例のＡ端側を三線図で示した回路構
成図、第８図（ａｔは同実施例による継電器の試験装置
にてしゃ断する故障電流の電流波形図、第８図（ｂｌは
同実施例の構成要素である補助リレーの動作図、第８図
（ｃｌは同実施例の構成要素であるトライアックに印加
されるゲート信号の信号波形図である。 ＣＴ・・・変流器、ＰＴ・・・電圧質成器、ＣＢ・・・
しゃ断器、Ｒｙ・・・継電器、Ｒ・・・補助リレー、１
・・・補助リレーコイル部、２・・・補助リレー接点、
６・・・直流電源、４，５・・・スイッチング手段（ト
ライアック）、６，７・・・抵抗、８，９・・・切換手
段（切換リレー接点）、Ｆ・・・短絡接点。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 １０ρ 第７図 第８図 （ａ＞ １？事件の表示　特願昭　５９−１１２０６号３、補正
をする者 代表者片山仁へ部 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 明細書をつぎのとおり訂正する。Figure 1 is a power system diagram showing the relationship between an actual power system and protective relays, Figure 2 is a circuit diagram showing a relay testing device applied to a conventional simulated power system device, and Figure 8 is the same
A circuit configuration diagram showing the A end side of a conventional relay testing device in a three-line diagram, Figure 4 is the same (current waveform diagram when the fault current is cut off by a conventional relay testing device, and Figure 5 is the same Figure 6 is a vector diagram showing the phase relationship of the fault current shown in Figure 5. Figure 7 is the relay according to the present invention. FIG. 8 is a circuit configuration diagram showing the A end side of an embodiment of the test device according to the same embodiment in a three-line diagram (at is a current waveform diagram of the fault current cut off in the relay test device according to the embodiment, bl is an operation diagram of an auxiliary relay that is a component of the same embodiment, and FIG. 8 is a signal waveform diagram of a gate signal applied to a triac that is a component of the same embodiment. CT...Current transformation equipment, PT...voltage quality generator, CB...
Breaker, Ry...Relay, R...Auxiliary relay, 1
...Auxiliary relay coil section, 2...Auxiliary relay contact,
6... DC power supply, 4, 5... Switching means (TRIAC), 6, 7... Resistor, 8, 9... Switching means (switching relay contact), F... Short circuit contact. In addition, in the figures, the same reference numerals indicate the same or equivalent parts. Fig. 1 Fig. 2 Fig. 3 Fig. 4 Fig. 5 Fig. 6 Fig. 10ρ Fig. 7 Fig. 8 (a> 1? Indication of the case Patent Application No. 11206/1983 3, Representative of the person making the amendment Hitoshi Katayama Part 5, Column 6 of the detailed description of the invention of the specification subject to amendment, and the description of the contents of the amendment are corrected as follows.

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）模擬電力系統内の回線上に設けられた模擬しゃ断
器の作動にしたがい前記模擬電力系統の系統電圧又は電
流を検出して継電器の動作状態を試験する継電器の試験
装置において、前記模擬しゃ断器はゲート信号が消失し
た後に通過電流が所定レベル以下となれば非導通状態と
なるスイッチング手段で構成されていることを特徴とす
る継電器の試験装置。(1) In a relay testing device that tests the operating state of a relay by detecting the system voltage or current of the simulated power system according to the operation of a simulated breaker installed on a line in the simulated power system, the simulated breaker 1. A test device for a relay, characterized in that the device is constituted by switching means that becomes non-conductive if the passing current falls below a predetermined level after the gate signal disappears. （２）複数個の前記スイッチング手段と、それらのスイ
ッチング手段の切換使用を可能にする切換手段とを備え
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の継電器
の試験装置。(2) The relay testing device according to claim 1, characterized by comprising a plurality of said switching means and a switching means that enables the switching means to be used selectively. （３）前記スイッチング手段がトライアックで構成され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１項または第
２項記載の継電器の試験装置。(3) The relay testing device according to claim 1 or 2, wherein the switching means is constituted by a triac. （４）前記スイッチング手段がサイリスタ逆並列接続回
路で構成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１項または第２項記載の継電器の試験装置。(4) The relay testing device according to claim 1 or 2, wherein the switching means is constituted by a thyristor anti-parallel connection circuit.