JPS6015607A - Optical fiber - Google Patents
Optical fiberInfo
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- JPS6015607A JPS6015607A JP58124034A JP12403483A JPS6015607A JP S6015607 A JPS6015607 A JP S6015607A JP 58124034 A JP58124034 A JP 58124034A JP 12403483 A JP12403483 A JP 12403483A JP S6015607 A JPS6015607 A JP S6015607A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ伝送システム、より詳細には低減衰
低分散の多モート9光ファイバに係る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to optical fiber transmission systems, and more particularly to low attenuation, low dispersion, multi-mode 9 optical fibers.
光ファイバは中心領域即ちコアを有しており、コアはク
ラット9なる同11.−=層で包囲されており、クララ
rの屈折率はコアの屈折率より小さい。光学信号はコア
の周縁での多数回の全反射又は連続的偏向によってコア
内をファイバの一端から他端に伝送される。The optical fiber has a central region or core, the core having a cladding of 9 and 11. −=surrounded by layers, the refractive index of Clara r is smaller than the refractive index of the core. Optical signals are transmitted within the core from one end of the fiber to the other by multiple total reflections or continuous deflections at the periphery of the core.
本発明に特に関係が深いのは、コア・クラッド境界面に
屈折率の段差が存在するステップインデックス形光ファ
イノミとして知られるものである。Particularly relevant to the present invention is what is known as a step-index type optical fin in which a step in refractive index exists at the core-cladding interface.
このようなファイバは通常、極めて高純度の石英ガラス
から製造されており、従って伝送された光学信号の減衰
は極めて小さい。しかし乍ら残念なことに前記の如きフ
ァイバは信号のかなりのひずみを生じる。特に多モート
9ファイバの場合、入力信号は種々に異なる長さの種々
の伝送路即ち伝送モードに従ってファイバZを通過する
。その結果、定屈折率を有する媒質に於いては、同じ人
カイd号が時間△tずつ隔たった別々の時点に出力に到
着するであろう。このような時間分散は単位時間当りに
伝送可能なデータ量を制限する。従ってこの特性が所謂
帯域幅即ち通過帯域を限定する。この種のステップイン
デックス形ファイバの場合、帯域幅は約10メガヘルツ
、キロメータ(MHz、km)より大きくはならない。Such fibers are typically manufactured from extremely high purity fused silica glass and therefore have extremely low attenuation of the transmitted optical signal. Unfortunately, however, such fibers introduce significant signal distortion. Particularly in the case of a multi-mode nine fiber, the input signal passes through the fiber Z according to different transmission paths of different lengths or transmission modes. As a result, in a medium with a constant refractive index, the same chi d will arrive at the output at different times separated by a time Δt. Such time dispersion limits the amount of data that can be transmitted per unit time. This characteristic therefore limits the so-called bandwidth or passband. For step-index fibers of this type, the bandwidth is no greater than about 10 megahertz, kilometer (MHz, km).
前記の欠点を軽減するために、屈折率が軸から周縁まで
ほぼ2乗曲線形関係で減少するグレーデッドインデック
ス形ファイバが使用される。ハに則的には屈折率が前記
の如きプロフィル(分布)を示す場合、信号はその伝送
路即ち伝送モードに依存して種々の速度で伝搬されるこ
とができこの結果時間分散が除去され従って理論的には
無限の’:h域幅が与えられる。現実には分散は零には
ならないが実際に得られる帯域幅は通常400乃至50
0MHz、kmより大であり1ギガヘルツ、km(GH
z。To alleviate the aforementioned drawbacks, graded-index fibers are used whose refractive index decreases in an approximately square-law relationship from the axis to the periphery. Generally speaking, if the refractive index exhibits the profile (distribution) described above, the signal can be propagated at various speeds depending on the transmission path, that is, the transmission mode, and as a result, time dispersion is eliminated and therefore Theoretically, an infinite ':h bandwidth is given. In reality, the dispersion will not be zero, but the actual bandwidth that can be obtained is usually 400 to 50
greater than 0 MHz, km and 1 gigahertz, km (GH
z.
km)を上回ることもある。km).
しかし乍ら前記の如き性能改良ではコストが高くなる。However, the performance improvement described above increases the cost.
ステップインデックス形ファイバは製造コストが比較的
安いプリフォームから得られるが2乗曲線プロフィル即
ちグレーデツト9インデツクス形フアイバの製造には時
間及び費用の掛るプロセスを使用する必要がある。Although step-index fibers can be obtained from preforms that are relatively inexpensive to manufacture, producing square-law profile or grade 9 index fibers requires the use of time-consuming and expensive processes.
本発明の目的は、ステップインデックス形ファイバの製
造プロセスにより得られる経済的利点と2乗曲線−プロ
フィル形ファイバの技術的特性とを併せ持つ光ファイバ
を提供することである。It is an object of the invention to provide an optical fiber which combines the economic advantages obtained by the manufacturing process of step-index fibers with the technical properties of square-curve-profile fibers.
本発明により設計される光ファイバは定Jul折率奇有
する円柱状コアが可変屈折率を有するクラッドに包囲さ
れてなり、該クララ白こ於いて径方向寸法と屈折率の変
化とは分散を最小にするような特定の数学的関係に従っ
て決定される。The optical fiber designed in accordance with the present invention has a cylindrical core with a constant refractive index surrounded by a cladding with a variable refractive index, in which changes in radial dimension and refractive index minimize dispersion. determined according to certain mathematical relationships such that
本発明によって製造される光ファイバの屈折率分布プロ
フィルの性質及び該プロフィルによって与えられる利点
を以下に詳細に説明する。The nature of the refractive index distribution profile of optical fibers produced according to the invention and the advantages afforded by this profile will be explained in detail below.
前記及びその他の本発明の目的、特徴及び利点は本発明
の好ましい具体例に関する以下の記載からより容易に理
解されよう。These and other objects, features and advantages of the invention will be more readily understood from the following description of preferred embodiments of the invention.
第1図に概略的に示す如く、本発明の光ファイバの代表
的具体例は、定屈折率nQを有する外半径&Qの円柱状
コアを含んでおり、該コアは外半径aの環状クララ白こ
包囲されている。クラット9の屈折率はコアから外縁に
向って値n1からより低い値noまで単調減少する。コ
アとクラット°との間で屈折率の段差△n=no−n1
が存在する。この値は比a Q /ILの関数である。As shown schematically in FIG. This is surrounded. The refractive index of the crut 9 decreases monotonically from the core towards the outer edge from the value n1 to the lower value no. Refractive index step △n=no-n1 between core and crat °
exists. This value is a function of the ratio a Q /IL.
第1図は、径方向距離rの関数たる屈折率変化を実座標
で示す。本発明の全体範囲を示すには、本発明によって
製造された光ファイバの屈折率プロフィルを限定する種
々の関係を示すことができしかもグラフとして表わすこ
とが可能な換算座標の使用が便利である。このために以
下の換算記号を使用する。FIG. 1 shows the refractive index change as a function of the radial distance r in real coordinates. In order to illustrate the general scope of the invention, it is convenient to use reduced coordinates that can illustrate the various relationships that define the refractive index profile of optical fibers made according to the invention and can be represented graphically. The following conversion symbols are used for this purpose:
グラフの横座標に示される径方向距離は4X ” r
/ a
で示され、式中、rは径方向距離、aは前記に定義した
クラット°の外径である。The radial distance shown on the abscissa of the graph is 4X ” r
/ a , where r is the radial distance and a is the outside diameter of the crut ° as defined above.
グラフの縦座標に示される屈折率変化はU=(no−n
)/(no −ne )で示され、式中、
nQ”ファイバのコアの屈折率、
n6 ”クラッドの外縁での屈折率、
n =径方向距離rでの屈折率
であも
このシステム中、屈折率の段差はEOで示されておりX
o=ao/aに於いて生じる。The refractive index change shown on the ordinate of the graph is U=(no-n
)/(no −ne), where nQ” is the refractive index of the core of the fiber, n6” is the refractive index at the outer edge of the cladding, n = refractive index at the radial distance r, and in this system, The step in the refractive index is indicated by EO and is
This occurs when o=ao/a.
これらの記号を使用し第2図では本発明により製造され
た光ファイバの代表的具体例の屈折率プロフィルを別の
形態で示す。Using these symbols, FIG. 2 depicts an alternative refractive index profile of a representative embodiment of an optical fiber made in accordance with the present invention.
これらのファイバの特徴は、屈折率プロフィルが段差を
含んでおり該段差以後屈折率が減少しておりx(、で生
じる段差EOが式
%式%(11
によって決定されることである。A feature of these fibers is that the refractive index profile includes a step, the refractive index decreases after the step, and the step EO generated at x(,
前記式中Xoの値が既知のときEQの値が得られる。換
算座標の特定の径方向距離X(X>X。When the value of Xo in the above formula is known, the value of EQ can be obtained. A specific radial distance X of the reduced coordinates (X>X.
の場合)に於けるUの値は次式から得られる。The value of U in the case) can be obtained from the following equation.
〔但しX(X、ならばU=O
X=X、ならばU=Eo)
これらの関係式は、定屈折率コアを有する光ファイバに
広帯域幅を与える条件を限定する計算の結果として得ら
れたものである。[However, X (X, if U=O; It is something that
EQとXoとの間に存在する関係は第3図の曲線グラフ
で示されている。The relationship that exists between EQ and Xo is illustrated by the curve graph in FIG.
式(1)と(2)とが満足させられたとき、長さlkm
のファイバの入力に1ランはルトの光線を入射した場合
の周波数の関数たる伝達関数の絶対値は0.83未渦の
XDの値に対しては0.5より大きい値に維持される。When formulas (1) and (2) are satisfied, the length lkm
The absolute value of the transfer function as a function of frequency when one run is incident on the input of the fiber is 0.83 and is maintained at a value greater than 0.5 for the value of XD with no vortex.
XOの3つの値に対する前記の如き伝達関数の変化がm
4.5及び6図に示されている。The change in the transfer function as described above for three values of XO is m
4.5 and 6.
図示の3つの場合、周波数に関わり無く伝達関数が0.
5より大きい値に維持され従って理論上は通過帯域が無
限であることが現実に知見された。In the three cases shown, the transfer function is 0.
It has been found in practice that the passband is kept at a value greater than 5, so that the theoretical passband is infinite.
しかし乍らこれらのグラフによれば、クラット9半径に
対するコア半径の比が増加するにつれて曲線は臨界値0
.5に近付く。即ち、XQ=0.829に対応する伝達
関数の絶対値が限界例である。この値を越えると、長さ
1 kmの対応する光ファイバは、伝達関数の絶対値が
0.5に等しい場合の最低周波数に等しい帯域幅を示し
この帯域幅はMHzのオーダである。第6図によれば帯
域幅は約30 MHzに等しい周波数に存在する。従っ
て許容範囲内の伝達関数と高い帯域幅とを有する光ファ
イバ;をイ静るためには、以下の条件:
Xo < 0.83 (3)
が満たされる必要がある。好ましくはxOは0.3乃至
0.7でなければならない。However, according to these graphs, as the ratio of the core radius to the crut 9 radius increases, the curve approaches a critical value of 0.
.. approaching 5. That is, the absolute value of the transfer function corresponding to XQ=0.829 is a limit example. Beyond this value, a corresponding optical fiber of length 1 km exhibits a bandwidth equal to the lowest frequency for which the absolute value of the transfer function is equal to 0.5, and this bandwidth is of the order of MHz. According to FIG. 6, the bandwidth lies at a frequency equal to approximately 30 MHz. Therefore, in order to create an optical fiber with an acceptable transfer function and high bandwidth, the following condition needs to be met: Xo < 0.83 (3). Preferably xO should be between 0.3 and 0.7.
従って本発明によるファイバは常に、限定されたファイ
バの構造パラメータに基いて製造されなければならない
。The fiber according to the invention therefore always has to be manufactured with limited fiber construction parameters.
即ち、コアの屈折率nQとグラフrの周縁の屈折率no
と比XOとを選択し、以下の計Uを行なう。That is, the refractive index nQ of the core and the refractive index no of the periphery of the graph r
and the ratio XO, and perform the following total U.
箇1段階に於いては換算座標に於けるファイツマのプロ
フィルを決定する。式(1)に代入するか又は第3図の
曲線を使用してEOを決定する。次に式(2)を使用し
てX(U)をいくつかの点で計算しクラット°のプロフ
ィルを決定する。In the first step, the profile of the Fitzma in the converted coordinates is determined. Determine EO by substituting into equation (1) or using the curve in FIG. Equation (2) is then used to calculate X(U) at several points to determine the crut degree profile.
第2段階に於いては光ファイバの屈折率と半径との実値
を決定する。先ず、屈折率n1は式%式%(4)
から計算される。In the second step, the actual values of the refractive index and radius of the optical fiber are determined. First, the refractive index n1 is calculated from the formula % (4).
次に各点毎に 式 %式%(5) を使用してクラッドの実プロフィールを得る。Then for each point formula % formula % (5) to get the real profile of the cladding.
構造パラメータが前記の如く限定された光ファイバまは
、以下の実施例に示す如く当業者に公知の任童の適当な
方法によって製造され得る。Optical fibers whose structural parameters are defined as described above may be manufactured by any suitable method known to those skilled in the art, as illustrated in the examples below.
以下余白
実施例 1
選択された光ファイバは、屈折率n(1= 1.458
5を有する純合成シリカから成るコアと屈折率が周縁に
向って値ne=1.4530 に達するまで減少してい
るフッ素ドープシリカクラッドとを含む。Example 1 The selected optical fiber has a refractive index n (1 = 1.458
5 and a fluorine-doped silica cladding whose refractive index decreases towards the periphery until reaching the value ne=1.4530.
ファイバの直径は約200μmになりコアの直径は約6
8.5μmになるであろう。従って、X0=0.342
5である〇
式+1)からEo;Q、Q5が算出され式(2)から曲
線X (U) が得られる。例えばX=0.5でU =
0.2086でありX=0.9で U=0.8004で
ある。換算座標に於けるファイバの屈折率プロフィルは
第7図に示すようなグラフである。次に、ファイバの屈
折率の実プロフィルを決定する。式(4)から11 =
1.4582を得る。次にクラッドの屈折率の変化を
式(5)からvI導する。例えばX=0.5即ちr=4
3.8μmでn冨1.4573でありX=0.9即ちr
”= 78.7 μmで1=1.4541である。こ
の実プロフィルが第8図に示されている。The fiber diameter is approximately 200 μm and the core diameter is approximately 6
It will be 8.5 μm. Therefore, X0=0.342
Eo; Q, Q5 are calculated from the equation (+1) which is 5, and the curve X (U) is obtained from the equation (2). For example, when X=0.5, U=
0.2086, X=0.9 and U=0.8004. The refractive index profile of the fiber in converted coordinates is a graph as shown in FIG. Next, determine the actual profile of the refractive index of the fiber. From equation (4), 11 =
We get 1.4582. Next, the change in the refractive index of the cladding is derived from equation (5). For example, X=0.5 or r=4
At 3.8 μm, the n-thickness is 1.4573, and X=0.9, that is, r
”=78.7 μm and 1=1.4541. This actual profile is shown in FIG.
前記の如く限定されたファイバは以下の如く化学的気相
蒸着プロセス(CVD)によって製造されたプリフォー
ムの線引きによって製造され得ムオキシ水素プロー/(
イブを備えたガラス旋盤上に石英ガラス管を置く。該管
は長さ1500mmであり外径1 ’811+h内径1
5+mを有する。第1段階では四塩化ケイ素と六フッ化
イオウと酸素との混合気体を管内に送り込む。当業者に
公知の方法を使用し蒸着中の混合物の六フッ化イオウ濃
度を変えることによってクラッドの屈折率プロフィルを
生じさせる。第1段階の終端で蒸着層の厚みは1.04
關である。第2段階では厚み0.16順の純シリカ層を
四塩化ケイ素−酸素混合物の反応によって付着させる。Fibers defined as described above can be produced by drawing a preform produced by a chemical vapor deposition process (CVD) as follows:
Place the quartz glass tube on a glass lathe equipped with a tube. The tube has a length of 1500 mm and an outer diameter of 1'811+h inner diameter 1
5+m. In the first stage, a mixed gas of silicon tetrachloride, sulfur hexafluoride, and oxygen is sent into the tube. The refractive index profile of the cladding is created by varying the sulfur hexafluoride concentration of the mixture during deposition using methods known to those skilled in the art. The thickness of the deposited layer at the end of the first stage is 1.04
It's relevant. In the second step, a layer of pure silica of order of thickness 0.16 is deposited by reaction of a silicon tetrachloride-oxygen mixture.
前記の如く調製された管を真空加熱によって変形し直径
12.85mmの中実ロッドにする。出発石英ガラス管
の側壁から成る該ロッドの外層を研削によって除去し次
にフッ化水素酸で腐食する。火炎研磨後、2.8:3+
iの純シリカコアを含む直径8.13mm0ロッド即ち
プリフォームが得られる。The tube prepared as described above is deformed by vacuum heating into a solid rod having a diameter of 12.85 mm. The outer layer of the rod, consisting of the side walls of the starting quartz glass tube, is removed by grinding and then etched with hydrofluoric acid. After flame polishing, 2.8:3+
An 8.13 mm diameter rod or preform containing a core of pure silica is obtained.
このプリフォームを線引きして得られた光ファイバは最
後に、公知技術により保詮層で被覆されも得られたファ
イバは波長1300 nmに於いて、2.5dB/Km
の減衰を示しI GH2、Km より大きい帯域幅を
有していた。The optical fiber obtained by drawing this preform was finally coated with a protection layer using a known technique.
It showed an attenuation of I GH2, and had a larger bandwidth than Km.
実施例 2
選択された光ファイツマは屈折率no= 1.4585
の純合成シリカコアと屈折率が周縁に向って値”e−1
,4439に達するまで減少しているフッ素ドープシリ
カクラッドとを含む。Example 2 Selected optical fibers have refractive index no=1.4585
with a pure synthetic silica core and a refractive index of ``e-1'' toward the periphery.
, 4439.
ファイバの直径は約160μmになりコアの直径は約8
0μmになるのであろう。The fiber diameter is approximately 160 μm and the core diameter is approximately 8
It will probably be 0 μm.
実施例1と同様に屈折率n1 =1.4569とクララ
rの屈折率プロフィルとを決定する。As in Example 1, the refractive index n1 =1.4569 and the refractive index profile of Clara r are determined.
前記の如く限定された光ファイバは以下のプロセスによ
り製造されたプリフォームの線引きにより得られる。第
1段階に於いて、回転ブランクにシリカ粒子を軸方向に
付着せしめて純合成シリカのインゴットを形成する。こ
れ)の粒子は誘導プラズマバーナの火炎内に四塩化ケイ
素と酸素との混合気体を注入することによって得られる
。研削及び希塩酸による表面洗浄後に直径40闘、長さ
500+iの円柱状インゴットが得られる。The optical fiber defined as described above is obtained by drawing a preform manufactured by the following process. In the first step, a rotating blank is axially deposited with silica particles to form an ingot of pure synthetic silica. These particles are obtained by injecting a mixture of silicon tetrachloride and oxygen into the flame of an induction plasma burner. After grinding and surface cleaning with dilute hydrochloric acid, a cylindrical ingot with a diameter of 40mm and a length of 500mm is obtained.
第2段階に於いては、インゴットをガラス旋盤に装着し
、回転運動と誘導プラズマバーナの火炎に対して交差方
向の往復運動とを与える。これらの条件下でプラズマの
火炎内で四塩化ケイ素と六フッ化イオウと酸素との混合
物の反応が生じるのでフッ素ドープシリカが側面に付着
する。In the second stage, the ingot is mounted on a glass lathe and subjected to rotational motion and reciprocating motion crosswise to the flame of the induction plasma burner. Under these conditions, a reaction of a mixture of silicon tetrachloride, sulfur hexafluoride, and oxygen occurs in the plasma flame, resulting in the deposition of fluorine-doped silica on the sides.
側面被膜の屈折率プロフィルは混合物の六フッ化イオウ
の濃度を変化させることによって得られる。The refractive index profile of the side coatings is obtained by varying the concentration of sulfur hexafluoride in the mixture.
この実施例で使用された製造プロセスは特に、フランス
特許公開第2,432,478号に記載されている。The manufacturing process used in this example is described in particular in French Patent Publication No. 2,432,478.
誘導炉に於いて高温でインピットをプリフォームに変え
引続いて前記プリフォームを線引きして得られる光ファ
イバは波長820 nmに対し3.5dB/Km より
小さい減衰及び700 R(Hz、Kmより大きい帯域
幅を示す。By converting the impit into a preform at high temperature in an induction furnace and subsequently drawing said preform, the resulting optical fiber has an attenuation of less than 3.5 dB/Km for a wavelength of 820 nm and an attenuation of more than 700 R (Hz, Km). Indicates bandwidth.
屈折率の段差 Δn=no−nlは精密に設けられる必
要がある。 Δnの理論値と実値との間に少しでもズレ
があると以下のテストで示す如く帯域幅のかなりの減少
が生起する。実施例2に記載光ファイバは屈折率段差
Δn=0.0016を示さなければならない。テストの
ためにXOが等しいが Δnが0.0016より大きい
か又は小さい別の光ファイバを製造した。820 nm
で測定された帯域幅に対して△nの変化が与える影響を
以下の表■に要約する。The refractive index step Δn=no−nl needs to be precisely provided. Any deviation between the theoretical value and the actual value of Δn will cause a significant reduction in bandwidth, as shown in the following test. The optical fiber described in Example 2 has a refractive index step.
Must show Δn=0.0016. Other optical fibers with equal XO but with Δn greater or less than 0.0016 were fabricated for testing. 820nm
The effect of changing Δn on the bandwidth measured at is summarized in Table 3 below.
表 1
△nX1O′ 帯域幅(7vlHz 、 Krn)28
150
23 300
20 600
16 >700
12 600
9 300
4 150
この表より、本発明のファイバがこの具体例の如く構成
されているときにも段差△nが25%の相対誤差を有す
ると帯域幅の値は600h(Hzまで低下することが明
らかである。Table 1 △nX1O' Bandwidth (7vlHz, Krn)28
150 23 300 20 600 16 >700 12 600 9 300 4 150 From this table, it can be seen that even when the fiber of the present invention is configured as in this specific example, if the step Δn has a relative error of 25%, the bandwidth will decrease. It is clear that the value drops to 600h (Hz).
本発明の範囲に含まれる全てのファイバに関する計3J
全部を示すことは可能でない。しかし乍らファイバの特
性値に対するΔnのMW性がいっそうはつきりするよう
に、以下の表■は、ファイバ々が(no −’n e
)/ no = 1%と限定されるときこのファイバに
少くとも600 MHz ; Kyl に等しい帯域幅
を持たせるためのΔnの相対誤差の限度を示す。A total of 3J for all fibers within the scope of the invention.
It is not possible to show everything. However, in order to make the MW property of Δn with respect to the characteristic value of the fiber even more obvious, Table 2 below shows that the fibers (no −'ne
)/no = 1% to give this fiber a bandwidth equal to at least 600 MHz; Kyl.
表 ■
XO△nの相対誤差
0.20 47
0.30 38
0.40 31
0.50 25
0.60 19
0.70 14
0.80 9
これらの実施例より、クラッドの外半径に対するコアの
半径の比が大きくなる相段差のより正確な調整が必要で
あることが理解されよう。Table ■ Relative error of XO△n 0.20 47 0.30 38 0.40 31 0.50 25 0.60 19 0.70 14 0.80 9 From these examples, the radius of the core relative to the outer radius of the cladding It will be appreciated that a more precise adjustment of the phase difference is required as the ratio of .
本文の記載は限定的なものでなく、本発明の要旨及び範
囲を趨えない変形によって本発明を使用し得ることは何
人にも明らかであろう。例えば、本発明による光ファイ
バは純合成シリカの屈折率を変化さぜ得る少くとも1種
の元素をドープした合成シリカコアを有し得る。It will be obvious to anyone that the description herein is not intended to be limiting, and that the present invention can be used with modifications without departing from the spirit and scope of the invention. For example, an optical fiber according to the invention can have a synthetic silica core doped with at least one element that can change the refractive index of pure synthetic silica.
第1図は本発明により製造されたファイバの代表的具体
例の屈折率プロフィルを実座標で示す概略説明図、
第2図は本発明により製造されたファイバの代表的具体
例の屈折率プロフィルを換算座標で示す概略説明図、
第3図は、換算座標で示されたコアークラッド界面の屈
折率の段差Δnとコアの半径とクラッドの外側半径との
比ao/aとの間の関係を示すグラフ、
第4,5及び6図は、長さIKmのファイバの入力に1
ランベルトの光線を入射した場合の伝達関数を周波数の
関数として示すグラフ、第7図は実施例1で製造された
ファイバの屈折率プロフィルを換算座標で示す説明図、
第8図は第7図のプロフィルを実座標で示す説明図であ
る。
aQ・・・・・・コア半径、a・・・・・・クラッド外
半径、no・・・・・・コア屈折率。
代浬入弁壊士今 村 元FIG. 1 is a schematic explanatory diagram showing, in real coordinates, the refractive index profile of a typical example of a fiber manufactured according to the present invention, and FIG. 2 shows a refractive index profile of a typical example of a fiber manufactured according to the present invention. A schematic explanatory diagram shown in converted coordinates, FIG. 3 shows the relationship between the refractive index step Δn at the core-clad interface and the ratio ao/a of the radius of the core and the outer radius of the cladding, shown in converted coordinates. The graphs, Figures 4, 5 and 6 show the input of a fiber of length IKm.
A graph showing the transfer function when a Lambertian ray is incident as a function of frequency, FIG. 7 is an explanatory diagram showing the refractive index profile of the fiber manufactured in Example 1 in converted coordinates,
FIG. 8 is an explanatory diagram showing the profile of FIG. 7 in real coordinates. aQ: core radius, a: cladding outer radius, no: core refractive index. Gen Ima Mura
Claims (9)
記コアを包囲する外半径aのト9−ゾ石英ガラスクラッ
ドとを含んでおり前記クラッドの屈折率がコア・クラッ
ド境界面での値n1からクラット9の周縁での値neま
で連続的に変化しておりneがnlより小さくnlがn
Qより小さくなるようζこ構成された光ファイバであり
、コア・クラッド境界面に屈折率の段差が存在しており
、前記段差の程度E、=に対して式 %式% で示される関係を有することを特徴とする光ファイバ。(1) It includes a quartz glass core with a radius ao and a constant refractive index nQ, and a to9-zo quartz glass cladding with an outer radius a surrounding the core, and the refractive index of the cladding is a value at the core-cladding interface. It changes continuously from n1 to the value ne at the periphery of the cradle 9, and ne is smaller than nl and nl is n
It is an optical fiber configured to have a refractive index smaller than Q, and there is a step in the refractive index at the core-cladding interface. An optical fiber comprising:
離r化伴なって 式 %式% ) ) に従って変化することを特徴とする特許請求の範囲第1
項に記載の光ファイメ。(2) Claim 1, characterized in that the refractive index n in the cladding changes according to the formula % as the radial distance r in the cladding increases.
Optical fiber as described in section.
とする特許請求の範囲第1項に記載の光ファイバ。(3) The optical fiber according to claim 1, wherein aΩ/a is approximately 0.3 to 0.7.
とを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の光ファイ
バ。(4) The optical fiber according to claim 1, wherein the cladding 9 is made of fluorine fused silica glass.
する特許請求の範囲第1項に記載の光ファイバ。(5) The optical fiber according to claim 1, wherein the core is made of top-9-top silica glass.
ッ素ドープ石英ガラスであることを特徴とする特許請求
の範囲第1項に記載の光ファイバ。(6) The optical fiber according to claim 1, wherein the core is made of top 9-type quartz glass and the cladding is made of fluorine-doped quartz glass.
スコアと前記コアを包囲しており外半径aを有するト9
−プ石英ガラスクラット9とを含む光ファイバであり、
クラット9内の屈折率nが、クラット°内の径方向距離
rに伴なってコア・クラット9境界面での値n1からク
ララrの周縁での値neまで式 %式% ) ) に従って連続的に変化することを特徴とする光ファイバ
。(7) A quartz glass core having a diameter Iio and a heavy oil Fr ratio nQ, and a glass core surrounding the core and having an outer radius a
- an optical fiber comprising a fused silica glass crat 9;
The refractive index n in the crat 9 is continuous with the radial distance r in the crat 9 from the value n1 at the core-crat 9 interface to the value ne at the periphery of the clara r according to the formula %) An optical fiber characterized by a change in
とする特許請求の範囲第7項に記載の光ファイバ。(8) The optical fiber according to claim 7, wherein an/a is approximately 0.3 to 0.7.
とを特徴とする特許請求の範囲第7項に記載の光ファイ
バ。 0@ コアがドープ石英ガラスであることを特徴とする
特許請求の範囲第7項に記載の光ファイバ。 αη コアがドープ石英ガラスでありクララrがフッ素
ドープ石英ガラスであることを特徴とする特許請求の範
囲第7項に記載の光ファイバ。(9) The optical fiber according to claim 7, wherein the cladding is fluorine-topped silica glass. 0@ The optical fiber according to claim 7, characterized in that the core is doped silica glass. 8. The optical fiber according to claim 7, wherein the αη core is doped quartz glass and the Clara r is fluorine-doped quartz glass.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58124034A JPS6015607A (en) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58124034A JPS6015607A (en) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Optical fiber |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6015607A true JPS6015607A (en) | 1985-01-26 |
Family
ID=14875384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58124034A Pending JPS6015607A (en) | 1983-07-07 | 1983-07-07 | Optical fiber |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6015607A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6410707U (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-20 | ||
JPH01219707A (en) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | Optical fiber for transmitting ultraviolet-light energy |
US5004707A (en) * | 1985-01-22 | 1991-04-02 | Schott Glaswerke | Lightwave guide produced from special substrate glasses by ion exchange against CS+ ions |
-
1983
- 1983-07-07 JP JP58124034A patent/JPS6015607A/en active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5004707A (en) * | 1985-01-22 | 1991-04-02 | Schott Glaswerke | Lightwave guide produced from special substrate glasses by ion exchange against CS+ ions |
US5114453A (en) * | 1985-01-22 | 1992-05-19 | Schott Glaswerke | Lightwave guide produced by ion exchange of cs+ ions |
JPS6410707U (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-20 | ||
JPH01219707A (en) * | 1988-02-26 | 1989-09-01 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | Optical fiber for transmitting ultraviolet-light energy |
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