JPS6014052B2 - Manufacturing method of zinc shot for blasting - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、プラスト用亜鉛ショットの製造方法に関する
ものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for producing zinc shot for plastic blasting.

金属表面の清浄化法の一つとしてプラスト法がよく知ら
れている。Plast method is well known as one of the methods for cleaning metal surfaces.

プラスト法は、粒子を被処理物品の表面に投射すること
により表面に付着するスケール等を除去する方法であり
、投射粒子としてはスチールショット、ステンレスカッ
トワイヤ、アルミカットワイヤ、アルミナ粒その他様々
のものが用いられている。一般にダィカスト製品のショ
ットプラストを行う場合、プラスト対象素材に応じてプ
ラストショット材を変えることが望ましく、通常はプラ
スト対象物と同種の金属ショットが用いられている。し
かし、アルミダイカストや小物ダィカストをプラストす
る場合、アルミカットワイヤ（アルミニウムの場合ショ
ット化できないため線を切断したもの）では粉化したア
ルミニウムの爆発の危険性が高く、このためスチールシ
ョットやステンレスカットワイヤが用いられている。し
かしながら、スチールショットを使用した場合には粉化
した鉄粉の付着により錆が発生しまたステンレスカット
ワイヤを使用した場合にはエッジ部で深削りとなり素材
を傷つける等の問題がある。そこで、これらに代えて、
亜鉛ショットが最近重要視されている。亜鉛ショットは
、その適度な軟らかさの故に素材を傷つけることなく良
好なプラスト（研橋）作用を奏し、また単価も比較的安
いことから、今後需要が増大するものと予想される。こ
のような事情の下で、プラスト用亜鉛ショットの製造方
法の確立が必要とされている。The Plast method is a method of removing scale, etc. that adheres to the surface of the object to be treated by projecting particles onto the surface of the object to be treated.The projecting particles include steel shot, stainless steel cut wire, aluminum cut wire, alumina particles, and various other particles. is used. Generally, when performing shot blasting of die-cast products, it is desirable to change the blast shot material depending on the material to be blasted, and usually the same type of metal shot as the blast target material is used. However, when plastic-plasting aluminum die-casting or small die-casting, there is a high risk of explosion of powdered aluminum with aluminum cut wire (cut wire because aluminum cannot be made into shot), so steel shot or stainless steel cut wire is used. However, when steel shot is used, rust occurs due to adhesion of pulverized iron powder, and when stainless steel cut wire is used, there are problems such as deep cuts at the edges and damage to the material. Therefore, instead of these,
Zinc shots have been gaining importance recently. Due to its moderate softness, zinc shot has a good plast effect without damaging the material, and its unit price is relatively low, so demand is expected to increase in the future. Under these circumstances, there is a need to establish a method for producing zinc shot for use in plastic blasts.

プラスト用亜鉛ショットとしては、釣ったエッジ部のな
い球状化した形態を有しそして１．４〜０．７肌？の粒
寸を主体とする紬粒のものが要望され、従ってその製造
方法は、この特性の細粒を高い歩留りで安定して製造し
うるものでなければならない。本発明者は、当初、溶湯
溜めのノズルから水中に落陽を滴下し、その際超音波を
照射したり温水ジェットを噴射して溶濠滴を分散させる
方法や水面直下に溝付き回転円盤を設け、円盤上に溶濠
滴を落下させ、分散を計る方法等を含め多くの方法を検
討したが、最終的に、プラスト用亜鉛ショットの製造に
は、水槽上に設けた溶湯溜めからノズルを通した水中に
溶湯瀬を静かに自然落下させる方法が、生成されるショ
ットの形状及び粘度分布の観点から最善策であるとの結
論に至った。上記落陽満水中自然落下法は、亜鉛粉末製
造用に既に知られまた使用されているものであり、操作
としてはきわめて簡単なものであるが、所定の粒形状及
び粒度分布のショットを得るには、溶湯温度、落陽溜め
内の港湯深さ、ノズル寸法、ノズル−水面距離、水温等
間の綿密なコントロールを必要とする。生成ショットは
これら因子に微妙に影響を受け、所定の品質の紐粒ショ
ットを高収率で安定して生成しうる条件の選定は思う程
に容易ではない。従来装置の滴下／ズルは溶湯溜め容器
の底壁を穿孔して形成されており、容器自体は耐熱・耐
食金属或いは合金製とされていた。As a zinc shot for plastics, it has a spherical shape with no sharp edges and has a thickness of 1.4 to 0.7 mm. There is a demand for pongee grains with a grain size of approximately 1,000,000,000,000,000,000,000. The inventor initially proposed a method in which Rakuyo was dropped into the water from a nozzle in a molten metal reservoir, and at that time, irradiating ultrasonic waves or jetting hot water to disperse the molten droplets, and a method in which a rotating disk with grooves was installed just below the water surface. We considered many methods, including one that measured dispersion by dropping molten metal droplets onto a disk, but in the end, we decided to pass the molten metal through a nozzle from a molten metal reservoir set up on a water tank to produce zinc shot for plastic blasting. It was concluded that the best method was to allow the molten metal to fall gently into the water, from the viewpoint of the shape and viscosity distribution of the shot produced. The above-mentioned natural fall method is already known and used for producing zinc powder, and is extremely simple to operate, but it is difficult to obtain shots with a predetermined particle shape and particle size distribution. , molten metal temperature, port water depth in the Rakuyo reservoir, nozzle dimensions, nozzle-water surface distance, water temperature, etc. require careful control. The produced shot is subtly influenced by these factors, and it is not as easy as one might think to select conditions that can stably produce string shot of a predetermined quality at a high yield. The dripping/spooling device of the conventional device is formed by perforating the bottom wall of the molten metal reservoir, and the container itself is made of heat-resistant and corrosion-resistant metal or alloy.

本発明者は亜鉛溶湯のノズルを通しての滴下状況を仔細
に調査した結果、生成ショットはノズル径のみならずノ
ズル材質に非常に大きな影響を受け、本発明の対象とす
る亜鉛ショット粒に対しては金属よりセラミック製とす
る方がよいことを知見した。これは、亜鉛溶湯とノズル
表面との濡れ性の問題と関係するものと思われ、亜鉛溶
湯滴がノズルから放離される際ノズルからの亜鉛溶湯滴
の切れが良好な程生成ショットは球状化しやすくまた安
定化しやすい。セラミック製ノズルを使用して製造条件
を検討した結果、次の条件範囲において適正な組合せを
選定することによりプラスト用亜鉛ショットの安定した
製造が可能となることが判明した：亜鉛溶湯温度
５４０〜６００℃頭鉛溶湯深さ
３０弧〜６比ネノズル孔直径
０．３〜０．６肋ノズル下端〜水面
距離 １仇収以下水温
３０〜５０℃これら条件範囲におい
て最適の組合せを選定することにより高い収量の下で安
定した操業を行うことができる。As a result of a detailed investigation of the dripping of molten zinc through a nozzle, the inventor found that the shot produced is greatly affected by not only the nozzle diameter but also the nozzle material. We have found that ceramic is better than metal. This seems to be related to the problem of wettability between the molten zinc metal and the nozzle surface, and when the molten zinc metal droplets are released from the nozzle, the better the breakage of the molten zinc metal droplets from the nozzle, the more easily the generated shot becomes spherical. It is also easy to stabilize. As a result of examining the manufacturing conditions using a ceramic nozzle, it was found that stable manufacturing of zinc shot for plastic blasting was possible by selecting an appropriate combination within the following condition range: Zinc molten metal temperature
540~600℃ head molten metal depth
30 arc ~ 6 ratio nozzle hole diameter
0.3~0.6 Rib nozzle bottom end to water surface distance 1 tai or less water temperature
By selecting the optimum combination within the range of 30 to 50°C, stable operation with high yield can be achieved.

例えば、アルミナ製ノズルを使用して、４０肌深さを保
持する５６０ｑｏの亜鉛落陽を０．４胸直径のノズル孔
を通して３柳間隔の水面に滴下すると、１．４〜０．７
肋径のショットを実に９６％もの高収率（生成ショット
中の該当粒度範囲に属するものの％）でしかも安定して
連続生産することが可能となる。斯くして、本発明は、
亜鉛溶湯を底壁にセラミック製ノズルを具備する溜め容
器に保持しそして該ノズルを通して水中に亜鉛落陽を滴
下し、その場合函鉛溶湯温度：５４０〜６００℃、亜鉛
漆湯深さ：３０〜６比ネ、ノズル孔直径：０．３〜０．
６肌、ノズル下端〜水面距離１仇岬以下、水温：３０〜
５ぴ○とすることを特徴とするプラスト用亜鉛ショット
の製造方法を提供する。For example, when using an alumina nozzle to drop 560 qo of zinc at a skin depth of 40 through a nozzle hole of 0.4 breast diameter onto the water surface at 3 willow intervals,
It becomes possible to stably and continuously produce shots with a rib diameter at a yield as high as 96% (percentage of particles in the corresponding particle size range in the shot produced). Thus, the present invention
The zinc molten metal is held in a reservoir equipped with a ceramic nozzle on the bottom wall, and the zinc drop is dripped into the water through the nozzle. Ratio, nozzle hole diameter: 0.3~0.
6 skins, distance from the bottom of the nozzle to the water surface below 1 Cape, water temperature: 30~
To provide a method for manufacturing a zinc shot for plastic blasting, characterized in that it has a 5-pin diameter.

以下、本発明について詳述する。The present invention will be explained in detail below.

第１図は本発明を実施する設備を示す。FIG. 1 shows the equipment for carrying out the invention.

水槽１は落陽滴下部２と生成ショット抜出し部３とから
構成される。溶湯滴下部２は煩斜底壁４を具備しそして
生成ショット抜出し部３は溶湯滴下部２において生成さ
れそして頃斜底壁４に沿って放出される生成ショットを
受取る為の、例えばステンレス製金網カゴのような回収
容器５を下端に収納している。溶濠滴下部２の直上に溶
湯溜め容器１０が適宜の支持構造体１１によって設置さ
れている。溶湯溜め容器１川ま、注傷室１２と溜め室１
３とに区画され、溜め室の底壁にはノズル１５が装備さ
れている。溜め室１３内には溶湯温度測定用熱電対１６
及び溶湯深さａを測定する為のフロ−ト１７が配備され
ている。ノズル１５の下端と水面Ｌとの間の距離がｂと
して表示されている。水槽１には注水管６を通して水が
供給される一方、オーバフロー部７を経て水は放出され
る。更に、適宜のポンプを組込んだ循環水管路８が配設
されている。水温測定用温度計９及び水温制御用ヒータ
２０が水槽滴下部２に設けられそして技込みヒータ２１
がショット抜出し部３に設けられている。これらヒ−夕
２０及び２１はサーミスタに接続されている。溶湯溜め
容器１川こ於て所定の深さにそして所定の温度に溜めら
れた亜鉛溶湯は、ノズル１５を通してその直下の水面に
放出され、水槽１における所定温度の水によって冷却・
凝固されてショットとなり、回収容器に集積する。The water tank 1 is composed of a falling sun dripping section 2 and a produced shot extracting section 3. The molten metal dripping section 2 is equipped with an oblique bottom wall 4, and the produced shot extraction section 3 is made of, for example, a stainless steel wire mesh, for receiving the produced shot produced in the molten metal dripping section 2 and discharged along the oblique bottom wall 4. A basket-like collection container 5 is stored at the bottom end. A molten metal reservoir 10 is installed directly above the molten moat dripping section 2 by a suitable support structure 11. Molten metal reservoir container 1, injection chamber 12 and reservoir chamber 1
It is divided into 3 and 3, and a nozzle 15 is equipped on the bottom wall of the reservoir chamber. Inside the reservoir chamber 13 is a thermocouple 16 for measuring the temperature of the molten metal.
A float 17 is also provided for measuring the molten metal depth a. The distance between the lower end of the nozzle 15 and the water surface L is displayed as b. Water is supplied to the water tank 1 through a water injection pipe 6, while water is discharged through an overflow portion 7. Furthermore, a circulating water pipe 8 incorporating a suitable pump is provided. A thermometer 9 for measuring water temperature and a heater 20 for controlling water temperature are provided in the water tank dripping section 2, and a built-in heater 21 is provided.
is provided in the shot extraction section 3. These heaters 20 and 21 are connected to a thermistor. The molten zinc stored at a predetermined depth and at a predetermined temperature in the molten metal storage container 1 is discharged through a nozzle 15 to the water surface directly below it, and is cooled and cooled by water at a predetermined temperature in the water tank 1.
It solidifies into shot and is collected in a collection container.

本発明の特徴の一つに従えばノズル１５は例えばアルミ
ナ、窒化珪素、炭化珪素等のようなセラミック製とされ
る。According to one feature of the invention, the nozzle 15 is made of ceramic, such as alumina, silicon nitride, silicon carbide, or the like.

ノズル１５の一例が第２及び３図に示しており、ここで
は五穴形式のものである。溜め容器において用いられる
ノズルの数及び各ノズルにおけるノズル孔の数及び配置
模様は、生産速度等と関連して適宜決定されうる。ノズ
ル１５は溜め容器１０の底壁に形成された穴にそこから
下端をやや突出するよう鉄着される。ノズル１５に形成
されたノズル孔は第３図に示されるような輪郭を持ち、
真直な受入区画２３、遷移区画２４及びノズル孔区画２
５から構成され、ノズル孔区画２５における直径が生成
ショット粒寸に大きく影響し、本明細書で云うノズル孔
直径を定義する。このように真直ぐな溶湯受入区画と、
その下端に溶湯を放出するノズル孔区画とを含むセラミ
ック製ノズルの構成は、本方法に従う自然落下法により
目詰りなく小さな粒径の亜鉛ショットを生成するのに好
都合であることが判明した。溶陽溜め容器の溜め室１３
と運通して真直ぐな溶湯受入区画の形成は、溶湯の流れ
抵抗を最小限としてそして溶湯の流れの乱れを最小限と
して／ズル孔に所定の静圧ヘッドがかかることを可能と
する。落陽はノズル孔区画においてのみ流れ抵抗を受け
るだけである。溶湯滴がノズル孔から放離される際セラ
ミック製ノズルは非常に良好な切れを与えるので、充分
の静圧ヘッドの作用の下で、溶湯滴は静かに安定して滴
下し、均一性のよい球状化ショットを生成する。本発明
において目的とするプラスト用亜鉛ショットの生成には
、落陽が静止状態から静かに且つ滑らかに滴下すること
が重要であり、上記／ズルの構成はこの要件に適合する
ものである。更に、真直ぐな溶湯受入区画の下端に小さ
なノズル孔区画を設けた構造はノズル孔の周囲のセラミ
ック厚さが充分に厚く、溶湯の荷重を支えそして熱放散
によるノズル孔区画内の溶湯の温度低下を抑えるのに有
効であることを意味する。An example of the nozzle 15 is shown in FIGS. 2 and 3, here a five-hole type. The number of nozzles used in the reservoir and the number and arrangement pattern of nozzle holes in each nozzle can be determined as appropriate in relation to the production rate and the like. The nozzle 15 is iron-mounted into a hole formed in the bottom wall of the reservoir 10 so that its lower end slightly protrudes from the hole. The nozzle hole formed in the nozzle 15 has a contour as shown in FIG.
Straight receiving section 23, transition section 24 and nozzle hole section 2
5, and the diameter in the nozzle hole section 25 greatly influences the size of the produced shot particles and defines the nozzle hole diameter as referred to herein. In this way, the straight molten metal receiving section,
The configuration of the ceramic nozzle, comprising at its lower end a nozzle hole section for discharging the molten metal, has been found to be advantageous for producing zinc shot of small particle size without clogging by the gravity method according to the method. Reservoir chamber 13 of the molten water reservoir
The formation of a straight molten metal receiving section in communication with the molten metal allows a predetermined static pressure head to be applied to the nozzle hole with minimal resistance to molten metal flow and with minimal turbulence of the molten metal flow. Sunset only experiences flow resistance in the nozzle hole section. When the molten metal droplet is released from the nozzle hole, the ceramic nozzle gives a very good cut, so under the action of sufficient static pressure head, the molten metal droplet drips quietly and stably, forming a spherical shape with good uniformity. Generate a morphing shot. In order to produce zinc shot for plastic blasting, which is the objective of the present invention, it is important that the falling sun drips quietly and smoothly from a stationary state, and the configuration of the above-described slurry meets this requirement. Furthermore, the structure with a small nozzle hole section at the lower end of the straight molten metal receiving section allows the ceramic thickness around the nozzle hole to be thick enough to support the load of the molten metal and reduce the temperature of the molten metal in the nozzle hole section due to heat dissipation. This means that it is effective in suppressing

これは、セラミック材料自体の保熱効果を相換って、細
いノズル孔内での落陽の詰りを防止するのに有用である
。溶傷受入区画の容積が比較的大きいことも、この効果
を助長する。こうして綾湯が極力低い温度で狭いノズル
孔を通して固まることなく滴下される。以上の理由で第
３図に示したようなノズルの構造は本発明方法の実施に
非常に有益である。本発明に従えば、溜め容器内の溶湯
温度は５４０〜６００ｑｏの温度に制御される。溶湯温
度が５４０℃より低下すると、生成ショットが球状化せ
ず、線状になり易く、製造が安定化しない。他方、６０
０ｑｏを越えると、頭鉛溶湯の蒸発が増えると共に、生
成ショットの球状化及び粒度分布も安定性を欠くように
なる。溶湯深さはノズルを通しての溶湯の滴下の推進力
としての静圧ヘッドを与え、３ルネより少ないと生産速
度が低下すると同時に歩留まりも悪化する。This is useful in counteracting the heat retaining effect of the ceramic material itself and preventing clogging of the setting sun in the narrow nozzle hole. The relatively large volume of the flaw receiving compartment also facilitates this effect. In this way, the hot water is dripped through the narrow nozzle hole at an extremely low temperature without solidifying. For the above reasons, the nozzle structure as shown in FIG. 3 is very useful for carrying out the method of the present invention. According to the present invention, the temperature of the molten metal in the reservoir is controlled to a temperature of 540 to 600 qo. If the molten metal temperature is lower than 540° C., the produced shot will not become spherical but will tend to become linear, and production will not be stabilized. On the other hand, 60
If it exceeds 0 qo, the evaporation of the molten head metal will increase, and the resulting shot will become spheroidized and its particle size distribution will become unstable. The molten metal depth provides a static pressure head as a driving force for the molten metal dripping through the nozzle, and if it is less than 3 runs, the production rate will decrease and the yield will also deteriorate.

６小机を越える溶湯深さは生成ショットの球状化及び粒
度分布の安定性を悪くする。A molten metal depth of more than 6 mm will result in spheroidization of the produced shot and poor stability in particle size distribution.

ノズル孔直径は、１．４〜０．７側◇を主体とするショ
ットを得るには０．３〜０．６肌、好ましくは０．４側
め前後とされる。The diameter of the nozzle hole is set to be 0.3 to 0.6 mm, preferably around 0.4 side, in order to obtain shots mainly on the 1.4 to 0.7 side◇.

この範囲よりノズル孔が小さいと目詰りが生じやすくな
り、逆に大きいと生成ショットが大きくなる。ノズル孔
下端〜水面距離は、１仇岬以下でなるだけ小さい方が好
ましい。If the nozzle hole is smaller than this range, clogging is likely to occur, and conversely, if it is larger than this range, the generated shots will be larger. It is preferable that the distance from the lower end of the nozzle hole to the water surface is as small as possible, not more than 1 mound.

ノズル孔からの滴下溶湯はこの距離が大きくなる程水面
上で受ける衝撃が増大し、扇平化しやすい。しかし、こ
の距離をあまり４・さくすると、水面の揺れによってノ
ズル先端が水中に浸かり、操業の連続性を阻害する。ノ
ズルの割れも起こりやすくなる。３〜５脚位の間隔が好
ましい。The larger the distance from the nozzle hole, the more impact the molten metal receives on the water surface, making it more likely to flatten. However, if this distance is reduced too much, the nozzle tip will be immersed in the water due to the shaking of the water surface, hindering the continuity of operations. The nozzle is also more likely to crack. A spacing of 3 to 5 legs is preferred.

水温は３０〜５０℃、好ましくは４０℃前後とされる。The water temperature is 30 to 50°C, preferably around 40°C.

３０ｑｏより低いと冷却作用が強すぎ、生成ショットが
球状化し難く、他方５０℃を越えると粒度の大きいショ
ットが増え、１．４〜０．７側０ショットの歩蟹りが低
下する。以上の条件範囲の中で、一つの因子の選定は他
の因子に微妙に影響を及ぼすので、最適の組合せを決定
することが重要である。If the temperature is lower than 30 qo, the cooling effect is too strong and it is difficult for the produced shot to become spherical. On the other hand, if it exceeds 50°C, the number of shots with large particle size increases, and the 0-shot roll rate on the 1.4 to 0.7 side decreases. Within the above range of conditions, the selection of one factor has a subtle influence on the other factors, so it is important to determine the optimal combination.

以下、第１〜３図の装置を使用して実際に操業した結果
を示す。実施例 １溶湯深さ
：４比ネノズル ：マコール（アルミ
ナ）製ノズル孔怪 ：０．４側５
穴水面〜ノズル間隔 ：３肋を一定
条件として設定し、水温と溶湯温度との関係を調べた。The results of actual operation using the apparatus shown in Figs. 1 to 3 are shown below. Example 1 Molten metal depth
: 4 ratio nozzle : Macor (alumina) nozzle hole strange : 0.4 side 5
The relationship between the water temperature and the molten metal temperature was investigated by setting the distance between the hole water level and the nozzle: 3 as a constant condition.

水温は２５℃、４０ｑｏ、６０℃及び８０℃の４種を試
験したが、水温が２５ｑ０の場合線状のショットが多く
なりまた操業も安定しなかった。以下に、水温４０℃、
６０ｑｏ及び８０ｑ０としそして落陽温度５００〜６０
０ｑｏに変化した場合の生成ショットの粒度第４図は上
記粘度分布において、粒径１．４〜０．７側めの粒寸の
ショットの占める割合（歩留り）を示したグラフである
。これから、水温４０ｑｏ−落陽温度５４０〜６００ｑ
ｏの組合せにおいて歩留りが８０％を越える操業が可能
であることがわかる。Four types of water temperatures were tested: 25°C, 40qo, 60°C, and 80°C, but when the water temperature was 25q0, there were many linear shots and the operation was unstable. Below, the water temperature is 40℃,
60qo and 80q0 and setting sun temperature 500~60
Particle size of shot produced when changing to 0 qo FIG. 4 is a graph showing the ratio (yield) of shot having a particle size on the side of particle size 1.4 to 0.7 in the above viscosity distribution. From now on, water temperature 40qo - setting sun temperature 540-600q
It can be seen that operation with a yield exceeding 80% is possible with the combination of o.

特に、水温４０ｏｏ−溶湯温度５６０００の組合せにお
いて９５％を越える歩蟹りが実現される。生成ショット
はアルミダィカストのプラスト処理に使用して良好なも
のであった。実施例 ２次の通り一定条件を設定した： ノズル材質 ：窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）ノ
ズル孔径 ：０．４側０ノズル
部長さ ：０．５側水温
：４０ｑｏ‘ィー 溶
湯温度５７ず○そしてノズル〜水面間隔１０側として落
陽深さを変えた場合の歩留りを第５図に示す。Particularly, in the combination of water temperature 4000 and molten metal temperature 56000, a reduction of over 95% is achieved. The produced shot was used successfully for the blast treatment of aluminum die-casting. Example 2 Certain conditions were set as follows: Nozzle material: Silicon nitride (Si3N4) Nozzle hole diameter: 0.4 side 0 Nozzle length: 0.5 side Water temperature
Figure 5 shows the yield when changing the sunset depth with a molten metal temperature of 57 qo' and a nozzle-to-water surface distance of 10.

溶湯深さ３０〜４０弧の範囲で９０％以上の歩留りが得
られることがわかる。｛ｏ）漆湯温度５７５ｑｏそして
溶湯深さを４０肌と一定にしてノズル〜水面間隔を変え
た場合の歩蟹りを第６図に示す。It can be seen that a yield of 90% or more can be obtained in the molten metal depth range of 30 to 40 arcs. {o) Figure 6 shows the progress when the lacquer bath temperature is 575 qo and the molten metal depth is constant at 40 cm and the distance between the nozzle and the water surface is changed.

ここでは、３〜ＩＱ岬のノズル〜水面間隔において実に
１００％に近い歩蟹りが得られることが見られる。し一
ノズル〜水面間隔１仇凧そして溶湯深さ４０肌として
、溶湯温度を変えて歩蟹りを測定した。Here, it can be seen that a crawling rate close to 100% can be obtained in the nozzle-to-water surface interval of 3 to IQ Cape. The distance between the nozzle and the water surface was 1 inch, and the depth of the molten metal was 40 mm, and the molten metal temperature was varied to measure the crawling.

この場合、５６０〜６００午○の温度範囲でいずれも高
い歩留りを示した。結果を第７図に示す。生成ショット
はアルミダィカストのプラスト処理に好適に使用された
。In this case, all showed high yields in the temperature range of 560 to 600 pm. The results are shown in FIG. The produced shot was suitably used for the blast treatment of aluminum die casting.

このように、セラミック製ノズルを使用しそして他の操
業条件を上記範囲のうちから選定することにより、１．
４〜０．７肌での球状化ショットを１００％に近い歩蟹
りの下で生成しうるようになったことは、水中滴下法が
従来目標粒度のものの歩蟹りを伸々向上しえなかったと
いう事実を考え併せる時、実に驚くべきものである。Thus, by using a ceramic nozzle and selecting other operating conditions within the above range, 1.
The fact that it is now possible to produce spheroidized shots with a grain size of 4 to 0.7 at a speed close to 100% means that the underwater drop method can significantly improve the speed of conventional target particle sizes. When you consider the fact that there was no such thing, it is truly surprising.

斯くして、プラスト用亜鉛ショットの工業的製造法が確
立されたことになる。In this way, an industrial method for producing zinc shot for plastic blasting was established.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明を実施する装置の一例を部分断面にて示
す正面図、第２図はノズルの上面図、第３図は第２図の
×−Ｘ線に沿うノズル断面図、第４図は水温の溶湯溢度
が歩留りに与える影響を示すグラフ、そして第５，６及
び７図は溶湯深さ、ノズル〜水面間隔及び落陽温度が歩
蟹りに与える影響について示すグラフである。 １：水槽、２：溶湯滴下部、３：ショット抜出し部、５
：回収容器、１０：溶湯溜め容器、１５：ノズル、Ｌ：
水面。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図Fig. 1 is a front view partially showing an example of a device for carrying out the present invention, Fig. 2 is a top view of the nozzle, Fig. 3 is a sectional view of the nozzle taken along the line X-X in Fig. 2, and Fig. The figure is a graph showing the effect of water temperature on the molten metal overflow rate, and Figures 5, 6, and 7 are graphs showing the effect of the molten metal depth, the nozzle-to-water surface distance, and the setting sun temperature on the step crab. 1: Water tank, 2: Molten metal dripping section, 3: Shot extraction section, 5
: Recovery container, 10: Molten metal reservoir container, 15: Nozzle, L:
water surface. Figure 1 Figure 2 Figure 3 Figure 4 Figure 5 Figure 6 Figure 7

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ 亜鉛溶湯を底壁にセラミツクク製ノズルを具備する
溜め容器に保持しそして該ノズルを通して水中に亜鉛溶
湯を滴下し、その場合亜鉛溶湯温度：５４０〜６００℃
、亜鉛溶湯深さ：３０〜６０ｃｍ、ノズル孔直径：０．
３〜０．６ｍｍ、ノズル下端から水面までの距離１０ｍ
ｍ以下、水温：３０〜５０℃とすることを特徴とするプ
ラスト用亜鉛シヨツトの製造方法。 ２ 亜鉛溶湯溜め容器の底壁に嵌着されるセラミツク製
ノズルであって、少くとも一つのノズル孔を有し、各ノ
ズル孔が真直な溶湯受入区画と、溶湯を放出する０．３
〜０．６ｍｍ直径のノズル孔区画とを含むことを特徴と
するプラスト用亜鉛シヨツトの製造に使用されるノズル
。[Scope of Claims] 1. Molten zinc is held in a reservoir equipped with a ceramic nozzle on the bottom wall, and the molten zinc is dripped into water through the nozzle, in which case the temperature of the molten zinc is 540 to 600°C.
, Zinc molten metal depth: 30-60cm, Nozzle hole diameter: 0.
3-0.6mm, distance from the bottom of the nozzle to the water surface 10m
A method for producing a zinc shot for plastic casting, characterized in that the water temperature is 30 to 50°C. 2. A ceramic nozzle fitted into the bottom wall of a zinc molten metal reservoir, having at least one nozzle hole, each nozzle hole having a straight molten metal receiving section, and a 0.3 mm ceramic nozzle for discharging the molten metal.
A nozzle for use in the production of zinc shots for plastics, characterized in that it comprises a nozzle hole section of ~0.6 mm diameter.