JPS601306A - 軸流タ−ビン - Google Patents
軸流タ−ビンInfo
- Publication number
- JPS601306A JPS601306A JP58106755A JP10675583A JPS601306A JP S601306 A JPS601306 A JP S601306A JP 58106755 A JP58106755 A JP 58106755A JP 10675583 A JP10675583 A JP 10675583A JP S601306 A JPS601306 A JP S601306A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spill strip
- spill
- rotor blade
- strip
- casing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンやガスタービン等の軸流タービン
に係シ、特に動翼先端部とラビリンスまたはラジアルス
ピルストリップ（以下単にスピルストリップと称する）
との接触を著しく減少させた軸流タービンに関する。
に係シ、特に動翼先端部とラビリンスまたはラジアルス
ピルストリップ（以下単にスピルストリップと称する）
との接触を著しく減少させた軸流タービンに関する。
一般に蒸気タービンの動翼はノズルから１ハ出する高温
高圧蒸気のエネルギーを回転力に変換する部分であり、
回転体として厳しい応力に晒されるものである。そして
、近年の蒸気タービンの大容量化に伴ない動翼も大形化
しつつあり、表定運用のだめにも増々この動翼の信頼性
の向」二が要請されている。
高圧蒸気のエネルギーを回転力に変換する部分であり、
回転体として厳しい応力に晒されるものである。そして
、近年の蒸気タービンの大容量化に伴ない動翼も大形化
しつつあり、表定運用のだめにも増々この動翼の信頼性
の向」二が要請されている。
第１図は従来の軸流式蒸気タービンの全体構成を示す縦
断面図であり、図中符号１は外部ケーシングである。こ
の外部ケーシング１内にはロータ２が収容され、とのロ
ータ２の外周には動翼３がこのロータ２の軸方向に適宜
間隔をおいて多数植設されている。この動Ｒ３へ高温高
圧の蒸気を噴出するノズルダイヤフラム４はこのノズル
ダイヤフラム４や勤！Ａ３等を収容する内部ケーシング
５に固定される。
断面図であり、図中符号１は外部ケーシングである。こ
の外部ケーシング１内にはロータ２が収容され、とのロ
ータ２の外周には動翼３がこのロータ２の軸方向に適宜
間隔をおいて多数植設されている。この動Ｒ３へ高温高
圧の蒸気を噴出するノズルダイヤフラム４はこのノズル
ダイヤフラム４や勤！Ａ３等を収容する内部ケーシング
５に固定される。
上記６カＴ↓３の先端部には第２図（第１図のＡ部拡大
図）に示すように凸状のテノン６が形成され、このテノ
ン６の凸部にシュラウド７を嵌合させてその外周を囲み
、適宜数の動翼３を１つの群とさし、このＨｇ３を構造
的に補強している。このために動翼先端部は餞つかに分
割されたシュラウド７に全周をＧわれる。このシュラウ
ド７の外周（第２図では上方）にはスピルストリップ８
が適宜間隔をおいてシュラウド７と対向配置され、この
スピルストリップ８はテノン６の凸部を所９間隔をおい
て挾むように２条の突片がノズルダイヤフラム４に環状
に並設されてなシ、動翼先端部の蒸気の伽れを防止して
いる。上記スピルストリップ８の先端とシュラウド７の
先端との間隙はシュラウド７の全周に亘って均一である
。すなわち第３図に示すように動翼３と同心円状に形成
さｉまたスピルストリップ８の内径Ｒ１とシュラウド７
の外径Ｒ２とのｆｉ（Ｊ隙Δｒは、これら７．８と同心
円状に形成されており、シュラウド７の全外周に亘って
均一である。
図）に示すように凸状のテノン６が形成され、このテノ
ン６の凸部にシュラウド７を嵌合させてその外周を囲み
、適宜数の動翼３を１つの群とさし、このＨｇ３を構造
的に補強している。このために動翼先端部は餞つかに分
割されたシュラウド７に全周をＧわれる。このシュラウ
ド７の外周（第２図では上方）にはスピルストリップ８
が適宜間隔をおいてシュラウド７と対向配置され、この
スピルストリップ８はテノン６の凸部を所９間隔をおい
て挾むように２条の突片がノズルダイヤフラム４に環状
に並設されてなシ、動翼先端部の蒸気の伽れを防止して
いる。上記スピルストリップ８の先端とシュラウド７の
先端との間隙はシュラウド７の全周に亘って均一である
。すなわち第３図に示すように動翼３と同心円状に形成
さｉまたスピルストリップ８の内径Ｒ１とシュラウド７
の外径Ｒ２とのｆｉ（Ｊ隙Δｒは、これら７．８と同心
円状に形成されており、シュラウド７の全外周に亘って
均一である。
ところで蒸気タービンは起％ｂおよび停止の過程におい
て静止部である内部、外部ケーシング５゜１の上半部と
下半部とに温度差が生ずる。その起動時には内部、外部
ケーシング５，１のＴ半部忙残留する水滴〔この水滴は
ドレン板（はｊ示省略）の配管があっても構造的にどう
しても除去し得ないものであるが〕により下半部の方が
上半部よりも温度が低くなる。一方停止時には熱対流の
ために上半部の方が下半部よりも冷却速度かがく、上半
部の方が下半部よりもやはり温度が高い。この上半部と
下半部との温度差は蒸気タービンの内。
て静止部である内部、外部ケーシング５゜１の上半部と
下半部とに温度差が生ずる。その起動時には内部、外部
ケーシング５，１のＴ半部忙残留する水滴〔この水滴は
ドレン板（はｊ示省略）の配管があっても構造的にどう
しても除去し得ないものであるが〕により下半部の方が
上半部よりも温度が低くなる。一方停止時には熱対流の
ために上半部の方が下半部よりも冷却速度かがく、上半
部の方が下半部よりもやはり温度が高い。この上半部と
下半部との温度差は蒸気タービンの内。
外部ケーシング５，１のような構造物てをプ、避けるこ
とのできない問題である。そして、内、外部ケーシング
５，１の上半部の温度が下半部よシも高くなると、円節
ケーシング５は凸状の熱変形を生じ、いわゆる猫背状に
なる。この内部ケーシング５の熱変形に伴なって、ダイ
ヤフラム４を介してこの内部ケーシング５に固定される
スピルストリップ８は内部ケーシング５の軸方向に対し
垂直方向上方へ変位する。このためにスピルストリップ
８の内径Ｒ１とシュラウド７の外径Ｉζ２との間隙Δｒ
は全周に亘って均一ではなくなり、内部ケーシング５の
垂直方向上方側の間隙は大きくなり、他方その下方側の
間隙はその分小さくなる。この下方側の間隙か４（′唯
端に小婆＜外るとシュラウド７の外周端とスピルストリ
ップ８の先端（内周端）とが接触し、損１Ｄを招くとい
う欠点がめった。
とのできない問題である。そして、内、外部ケーシング
５，１の上半部の温度が下半部よシも高くなると、円節
ケーシング５は凸状の熱変形を生じ、いわゆる猫背状に
なる。この内部ケーシング５の熱変形に伴なって、ダイ
ヤフラム４を介してこの内部ケーシング５に固定される
スピルストリップ８は内部ケーシング５の軸方向に対し
垂直方向上方へ変位する。このためにスピルストリップ
８の内径Ｒ１とシュラウド７の外径Ｉζ２との間隙Δｒ
は全周に亘って均一ではなくなり、内部ケーシング５の
垂直方向上方側の間隙は大きくなり、他方その下方側の
間隙はその分小さくなる。この下方側の間隙か４（′唯
端に小婆＜外るとシュラウド７の外周端とスピルストリ
ップ８の先端（内周端）とが接触し、損１Ｄを招くとい
う欠点がめった。
本光ゆ」は上述した小情に鑑みなされたものであり、ケ
ーシングの熱変形を考挺して動翼先端部とスピルストリ
ックとのｌｋｊ隙を設定し、動翼先端部とスピルストリ
ップとの接触および接触に伴う両者の損傷を未然に、か
つ確実に防止し、よって、タービン動翼の健全性と信頼
性を高めることのできる軸流タービンを提供することを
目的とする。
ーシングの熱変形を考挺して動翼先端部とスピルストリ
ックとのｌｋｊ隙を設定し、動翼先端部とスピルストリ
ップとの接触および接触に伴う両者の損傷を未然に、か
つ確実に防止し、よって、タービン動翼の健全性と信頼
性を高めることのできる軸流タービンを提供することを
目的とする。
本発明は上述した目的を達成するために次のように構成
される。
される。
回転軸に植設された動りの先端部外周に７９ｒ安の間隙
をおいてスピルストリップを周Ｖし、このスピルストリ
ップが変位したときに上記動翼先端部と接触しないよう
に上訴ｉスピルストリップの凱位方向へこのスピルスト
リップを上記動顕に対して偏心せしめて構成される。
をおいてスピルストリップを周Ｖし、このスピルストリ
ップが変位したときに上記動翼先端部と接触しないよう
に上訴ｉスピルストリップの凱位方向へこのスピルスト
リップを上記動顕に対して偏心せしめて構成される。
以下本発明に係る軸流タービンの一実施例を図面を参照
して説明する。
して説明する。
第４図は本発明に係る軸流タービンにおける動翼先端部
プール構造の一実施例を説明するだめの説明図であり、
図中杓号１０はスピルストリックである。このスピルス
トリップ１０１ｄ：その中心が第４図囚に示すように、
動Ｒ３の中心よりもこの中心の垂直方向下方へ偏心する
ように形成されでいる。
プール構造の一実施例を説明するだめの説明図であり、
図中杓号１０はスピルストリックである。このスピルス
トリップ１０１ｄ：その中心が第４図囚に示すように、
動Ｒ３の中心よりもこの中心の垂直方向下方へ偏心する
ように形成されでいる。
すなわちスピルストリップ１０の上半部ではこのスピル
ストリップ１０の内径Ｒ３と動呉３の先端部（シュラウ
ド７）外径Ｒ４との間隙が従来のスピルストリップ８と
同じようにΔｒに設定されるが、その下半部ではこの間
隙は上記間隙Δｒよシも大きいΔｒａに設定するように
スピルストリップ１０を偏心加工する。したがってスピ
ルストリップ１０は第４図（Ｂ）に示すように一種の橢
円形状に形成され、その長径が内部ケーシング５の垂直
方向と一致して固足される。換−８すればスピルストリ
ップ１０の中心が動翼３の中心よシもωだけ垂直方向下
方へ偏心するように加工される。この垂直方向への変位
ωの算出方法を、第５図に基づいて説明する。第５図は
厚肉円筒の縦断面図であシ、内部ケーシング５の１ｌｉ
ｌ長ｆ：ｔ、同外径をｄに置換したものである。
ストリップ１０の内径Ｒ３と動呉３の先端部（シュラウ
ド７）外径Ｒ４との間隙が従来のスピルストリップ８と
同じようにΔｒに設定されるが、その下半部ではこの間
隙は上記間隙Δｒよシも大きいΔｒａに設定するように
スピルストリップ１０を偏心加工する。したがってスピ
ルストリップ１０は第４図（Ｂ）に示すように一種の橢
円形状に形成され、その長径が内部ケーシング５の垂直
方向と一致して固足される。換−８すればスピルストリ
ップ１０の中心が動翼３の中心よシもωだけ垂直方向下
方へ偏心するように加工される。この垂直方向への変位
ωの算出方法を、第５図に基づいて説明する。第５図は
厚肉円筒の縦断面図であシ、内部ケーシング５の１ｌｉ
ｌ長ｆ：ｔ、同外径をｄに置換したものである。
ここで厚肉円筒の円周方向の温度分布を線形と仮定する
と最大変形量ωｍａｘは次の（１）式で表わすことがで
きる。
と最大変形量ωｍａｘは次の（１）式で表わすことがで
きる。
但し ｔ：円筒の長さ
ｄ：円筒の外径
β：平均温度における線膨張係
数
Ｔｍｕ ：上半部側の温度
Ｔｍｔ：下半部側の温度
この（１）式を第１図に示すように複雑な４Ｍ造をイｊ
′ｊるケーシングに適用する場合は水平フランジ部（図
示省略）とその軸方向温度分布による影響を考慮しなけ
ればならない。そこで（１）式に係数に１゜Ｋ２を附加
する。
′ｊるケーシングに適用する場合は水平フランジ部（図
示省略）とその軸方向温度分布による影響を考慮しなけ
ればならない。そこで（１）式に係数に１゜Ｋ２を附加
する。
但し、Ｋ１：水平フランジの剛性による係数
に２：ケーシングの軸方向温匹分
布による係数
（２）式の係数に２は、ケーシングの型式、夾温度分布
、構造等により定まるものであシ、実ケーシングにおけ
る計測データやＦ ＥＭ （Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅ−ｍ
ｅｎｔ Ｍｅｔｂｏｄ ＋有限要素法）解析よ請求めら
れるものである。また係ｐ Ｋ□は次の（３）式にてめ
ることができる。
、構造等により定まるものであシ、実ケーシングにおけ
る計測データやＦ ＥＭ （Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅ−ｍ
ｅｎｔ Ｍｅｔｂｏｄ ＋有限要素法）解析よ請求めら
れるものである。また係ｐ Ｋ□は次の（３）式にてめ
ることができる。
＋ Ｒ＠Ｗ−Ｈ）
但し、上記（３）式において、ｄ、 、 ｄ２．Ｒ。
Ｗ、Ｉ−１は８５６図に示す各部の寸法を表わしている
。
。
ところで最近の太容景蒸気タービンの運転時におけるケ
ーシングの上半部と下半部との温度差はタービン起動時
等の過渡状態にて最大５０００程度生ずることが知られ
ている。そこで−例としてｄ＝２２００ａ、 ｔ＝５０
００Ｗ−Ａの大型ケーシングの場合に、上記（３）式を
用いて垂直変位ωをめると次のようになる。
ーシングの上半部と下半部との温度差はタービン起動時
等の過渡状態にて最大５０００程度生ずることが知られ
ている。そこで−例としてｄ＝２２００ａ、 ｔ＝５０
００Ｗ−Ａの大型ケーシングの場合に、上記（３）式を
用いて垂直変位ωをめると次のようになる。
＝ＫＩ Ｋ２ ｘ Ｏ，ｇ ｍｍ
ここで係数に１．に２は現在製造されている蒸気タービ
ンのケーシング構造ではに１＝ ０．６〜１．０゜Ｋ２
キ０．８であるのでＫ ＝ Ｋｌｍ Ｋ２＝ ０．５−
（）、８となる。したがって上記寸法の大型ケーシング
では垂直変位ωは約０．４５〜０．７２ｍｒｎの範囲に
一応見込むことができる。但しこの垂直変位ωの範囲は
単に一応の目安となるものであり、なおＨ’（’ Ｊｉ
ｌｉに定めるには試験データ、ＦＥＭ解析またしｔ寅機
の運転記録等を参考とする必云があり、例えは０．１５
簡ないし１．０ｍに設定すれば第７図に示すように火力
タービンから原子力タービンまで名簀貴に応じて対処す
ることができる。第７図（、ｆＦ線を付した方形は各Ｉ
Ｊメタ−ンの各容螢に応じて設定されるスピルストリッ
プ１０の偏心量ω（ｆｉ）を縦軸方向に示しており、＊
Ａ常運用される蒸気タービンについて示している。また
夜間停止等のいわゆる中間負イ；ケ火力として運用され
るものについては内部、外部ケーシング５，１が過渡的
な上半部と下半部との温度差が大きくなるのでスピルス
トリップ０の偏心量もそれに応じて大−きく加工するこ
とができる。またベース負荷用として運用されていたも
のを中間負荷用へと変更する場合は第７図に示すように
タービンの１に応じた偏心量ωでスピルストリップ１０
ｔ ｐ＋加工すればシュラウド７や動翼３の損イ；３
を未然に防止することができる。
ンのケーシング構造ではに１＝ ０．６〜１．０゜Ｋ２
キ０．８であるのでＫ ＝ Ｋｌｍ Ｋ２＝ ０．５−
（）、８となる。したがって上記寸法の大型ケーシング
では垂直変位ωは約０．４５〜０．７２ｍｒｎの範囲に
一応見込むことができる。但しこの垂直変位ωの範囲は
単に一応の目安となるものであり、なおＨ’（’ Ｊｉ
ｌｉに定めるには試験データ、ＦＥＭ解析またしｔ寅機
の運転記録等を参考とする必云があり、例えは０．１５
簡ないし１．０ｍに設定すれば第７図に示すように火力
タービンから原子力タービンまで名簀貴に応じて対処す
ることができる。第７図（、ｆＦ線を付した方形は各Ｉ
Ｊメタ−ンの各容螢に応じて設定されるスピルストリッ
プ１０の偏心量ω（ｆｉ）を縦軸方向に示しており、＊
Ａ常運用される蒸気タービンについて示している。また
夜間停止等のいわゆる中間負イ；ケ火力として運用され
るものについては内部、外部ケーシング５，１が過渡的
な上半部と下半部との温度差が大きくなるのでスピルス
トリップ０の偏心量もそれに応じて大−きく加工するこ
とができる。またベース負荷用として運用されていたも
のを中間負荷用へと変更する場合は第７図に示すように
タービンの１に応じた偏心量ωでスピルストリップ１０
ｔ ｐ＋加工すればシュラウド７や動翼３の損イ；３
を未然に防止することができる。
こうして第４図（ト））で示すように偏心量ωで動轟３
に対し偏心するように形成されたスピルストリップ１０
は、訂、４１囚に示すようにその中心が動翼３の中心よ
りも、これら中心を通る垂直線上の下方へ偏心量ωで偏
心せしめ、スピルストリップ１０の下半部における間隙
Δｒａが上半部の間隙Δｒよシも大きくなるようにダイ
ヤフラム４に固定される。これによシこのダイヤフラム
４がさらに固定されている内部ケーシング５に凸状の熱
変形が生じ、これに伴ないスピルストリップ】（−）が
その中心の垂直方向上方へ変位しても、このスピルスト
リップ１０の下半部では動翼３の先端部との間隙Δｒａ
がスピルストリップ１０の先位以上の間１１う１でよ・
るので、この動翼３の先端部との接触ないし損傷り未然
にかつ確実に防止される。
に対し偏心するように形成されたスピルストリップ１０
は、訂、４１囚に示すようにその中心が動翼３の中心よ
りも、これら中心を通る垂直線上の下方へ偏心量ωで偏
心せしめ、スピルストリップ１０の下半部における間隙
Δｒａが上半部の間隙Δｒよシも大きくなるようにダイ
ヤフラム４に固定される。これによシこのダイヤフラム
４がさらに固定されている内部ケーシング５に凸状の熱
変形が生じ、これに伴ないスピルストリップ】（−）が
その中心の垂直方向上方へ変位しても、このスピルスト
リップ１０の下半部では動翼３の先端部との間隙Δｒａ
がスピルストリップ１０の先位以上の間１１う１でよ・
るので、この動翼３の先端部との接触ないし損傷り未然
にかつ確実に防止される。
なお上述の実施例ではスピルストリップ１０を１ｉｉ１
７Ｒ３の中心に対して、その垂直方向下方へ偏心させた
例について述べたが、本発明はこれに限定されるもので
はなく、例えば第８図（５）の）に示すようにスピルス
トリップ１１を動翼３の中心を通る垂直線上の上方へ偏
心させてもよい。これは内、外部ケーシング号、１の下
半部の温疲が上半部よりも高くなるような特殊な場合に
好適である。さらに第９図（４）に示すようにスピルス
トリップ１２を動欺３の中心を通る垂直線上の上下両方
向へ偏心させてもよい。この場合は第９図Ｂに示すよう
に上下両方向の偏心量ω１．ω２は必ずしも等しい心裏
はなく、互いに異なるように形成してもよい。これは蒸
気タービンの運転条件により、内、外部ケーシング５，
１の上半部と下半部との両部に各々の温度高が生ずるよ
うな場合に好適である。
７Ｒ３の中心に対して、その垂直方向下方へ偏心させた
例について述べたが、本発明はこれに限定されるもので
はなく、例えば第８図（５）の）に示すようにスピルス
トリップ１１を動翼３の中心を通る垂直線上の上方へ偏
心させてもよい。これは内、外部ケーシング号、１の下
半部の温疲が上半部よりも高くなるような特殊な場合に
好適である。さらに第９図（４）に示すようにスピルス
トリップ１２を動欺３の中心を通る垂直線上の上下両方
向へ偏心させてもよい。この場合は第９図Ｂに示すよう
に上下両方向の偏心量ω１．ω２は必ずしも等しい心裏
はなく、互いに異なるように形成してもよい。これは蒸
気タービンの運転条件により、内、外部ケーシング５，
１の上半部と下半部との両部に各々の温度高が生ずるよ
うな場合に好適である。
以上述べたように本発明はケーシングの上半部と下半部
との１ｇ、１度差に伴なうケーシングの変形によシ、こ
のケーシングに固定されるスピルストリップが２Ｙ位し
／ことＨｃ動ｎ先端部と接触しないようにこのスピルス
トリップの変位方向へスピルストリップを上記的４”４
の中心を通る垂直方向へ偏心させたので、スピルストリ
ップと動翼先端部との接触および接触に伴なう損傷を未
然に、かつ確実に防止し、軸流タービンの動翼の健全性
と信頼性を高めることができる効果がある。
との１ｇ、１度差に伴なうケーシングの変形によシ、こ
のケーシングに固定されるスピルストリップが２Ｙ位し
／ことＨｃ動ｎ先端部と接触しないようにこのスピルス
トリップの変位方向へスピルストリップを上記的４”４
の中心を通る垂直方向へ偏心させたので、スピルストリ
ップと動翼先端部との接触および接触に伴なう損傷を未
然に、かつ確実に防止し、軸流タービンの動翼の健全性
と信頼性を高めることができる効果がある。
第１図は従来の軸流タービンにおける動翼先端シール赫
造を説すｊするための蒸気タービンの全体構成を示す縦
断面図、第２図は同、第１図のＡ部拡大図、第３図は同
、動翼先端部とスピルストリップとの間隙を説明するた
めの説り」図、第４図は本発明の一実施例を示し、同（
Ａ）はスピルストリップが動翼に対し垂直方向へ偏心し
ている状態を示す説明図、同の）は第４１囚で示すスピ
ルストリップの形状と偏心量を示す説明図、第５図ｅよ
ｆｈｊ、タービンケーシングの最大変位ｔ ３’４出す
るため（ｔその初−量基準となる厚肉円筒の縦、横断面
図、第６図は同、ａ５５図で示す厚肉円筒の各部の寸法
を示す説明図、第７図は同、各種タービンの出力に応じ
て設定されるスピルストリップの偏心路−の−ｆｌｌを
示すグラフ、第８図は同、他の実施例を示し、囚はこの
スピルストリップが動Ｆに対し垂直方向上方へ偏心して
いる状態を示す説明シ１、（Ｂ）（ハ）酊５８図（５）
で示すスピルストリップの形状と偏心ｔＩｊｉ示す説明
図、第９図は同、さらに他の実施例を示し、囚はスピル
ストリップが動翼に幻し垂直方向の上下両方向へ偏心し
ている状態を示す説明図、（Ｉ３）は第９図（４）で示
すスビルス） ＩＪツブの形状と（ｆｉ ）ｔ＞ 、％
ｉを示す説明図である。 １・・・外部ケーシング、２・・・ロータ、３・・・動
翼、４・・・ノズルグイヤフラム、５・・・内部ケーシ
ング、６°・・テノン、７・・・シュシウド、８ 、１
０ 、１１ 、１２・・・スピルストリップ。 代理人弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名）第２図 第３図 第４図 第５図 第８図 第９図
造を説すｊするための蒸気タービンの全体構成を示す縦
断面図、第２図は同、第１図のＡ部拡大図、第３図は同
、動翼先端部とスピルストリップとの間隙を説明するた
めの説り」図、第４図は本発明の一実施例を示し、同（
Ａ）はスピルストリップが動翼に対し垂直方向へ偏心し
ている状態を示す説明図、同の）は第４１囚で示すスピ
ルストリップの形状と偏心量を示す説明図、第５図ｅよ
ｆｈｊ、タービンケーシングの最大変位ｔ ３’４出す
るため（ｔその初−量基準となる厚肉円筒の縦、横断面
図、第６図は同、ａ５５図で示す厚肉円筒の各部の寸法
を示す説明図、第７図は同、各種タービンの出力に応じ
て設定されるスピルストリップの偏心路−の−ｆｌｌを
示すグラフ、第８図は同、他の実施例を示し、囚はこの
スピルストリップが動Ｆに対し垂直方向上方へ偏心して
いる状態を示す説明シ１、（Ｂ）（ハ）酊５８図（５）
で示すスピルストリップの形状と偏心ｔＩｊｉ示す説明
図、第９図は同、さらに他の実施例を示し、囚はスピル
ストリップが動翼に幻し垂直方向の上下両方向へ偏心し
ている状態を示す説明図、（Ｉ３）は第９図（４）で示
すスビルス） ＩＪツブの形状と（ｆｉ ）ｔ＞ 、％
ｉを示す説明図である。 １・・・外部ケーシング、２・・・ロータ、３・・・動
翼、４・・・ノズルグイヤフラム、５・・・内部ケーシ
ング、６°・・テノン、７・・・シュシウド、８ 、１
０ 、１１ 、１２・・・スピルストリップ。 代理人弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名）第２図 第３図 第４図 第５図 第８図 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転軸に植設された動翼の先端部外周に所要の間隙
をおいてスピルストリップを周設し、このスピルストリ
ップが変位したときに上記動翼先端部と接触しないよう
に上記スピルストリップの変位方向へこのスピルス）
ＩＪツブを上記動翼に対して偏心せしめたことを特徴と
する軸流タービン。 ２、スピルストリップの偏心方向が、動翼の中心を通る
垂直線上の下方であることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の軸流タービン０３、スピルストリップの
偏心方向が、動翼の中心を通る垂直線上の上方であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の軸流ター
ビン０４、スピルストリップの垂直方向の偏心量を０．
１５ｍないし１．０麗に設定したことを特徴とする特許
請求の範囲第１項ないし第３項のいずれか１項に記載の
軸流タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58106755A JPS601306A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 軸流タ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58106755A JPS601306A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 軸流タ−ビン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS601306A true JPS601306A (ja) | 1985-01-07 |
Family
ID=14441722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58106755A Pending JPS601306A (ja) | 1983-06-16 | 1983-06-16 | 軸流タ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS601306A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2049156A2 (es) * | 1990-12-10 | 1994-04-01 | Westinghouse Electric Corp | Junta empernada de plano doble para conjuntos segmentarios de alabes fijos de turbina soportados separadamente. |
| US5601403A (en) * | 1994-09-13 | 1997-02-11 | General Electric Co. | Apparatus and methods for modifying a turbine diaphragm for use with a reduced rotor LAN diameter |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128008A (ja) * | 1974-03-21 | 1975-10-08 | ||
| JPS5337221A (en) * | 1976-09-17 | 1978-04-06 | Hitachi Ltd | Seal fin device of turbine wheel and diaphragm |
-
1983
- 1983-06-16 JP JP58106755A patent/JPS601306A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128008A (ja) * | 1974-03-21 | 1975-10-08 | ||
| JPS5337221A (en) * | 1976-09-17 | 1978-04-06 | Hitachi Ltd | Seal fin device of turbine wheel and diaphragm |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2049156A2 (es) * | 1990-12-10 | 1994-04-01 | Westinghouse Electric Corp | Junta empernada de plano doble para conjuntos segmentarios de alabes fijos de turbina soportados separadamente. |
| US5601403A (en) * | 1994-09-13 | 1997-02-11 | General Electric Co. | Apparatus and methods for modifying a turbine diaphragm for use with a reduced rotor LAN diameter |
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