JPS60130414A - Descaling method of steel strip - Google Patents
Descaling method of steel stripInfo
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- JPS60130414A JPS60130414A JP23884883A JP23884883A JPS60130414A JP S60130414 A JPS60130414 A JP S60130414A JP 23884883 A JP23884883 A JP 23884883A JP 23884883 A JP23884883 A JP 23884883A JP S60130414 A JPS60130414 A JP S60130414A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プラスト時の消費エネルギを下げるとともに
、投射材どうしの干渉によるエネルギロスを少なくした
帯鋼のディスケーリング方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for descaling a steel strip that reduces energy consumption during blasting and reduces energy loss due to interference between blasting materials.
一般に、熱間圧延された帯鋼の表部にはスケールが付着
しているから、その後の冷間圧ａｉＣ備えてこのスケー
ルを除去しなければならない。Generally, scale is attached to the surface of a hot rolled steel strip, and this scale must be removed in preparation for the subsequent cold rolling aiC.
このスケールの除去（以下、ディスケーリングという。Removal of this scale (hereinafter referred to as descaling).
）は従来よｐ酸洗に依存しているが、酸洗１１デイスケ
ーリング能率が低く、ディスケーリング工程と冷間圧延
工程との連続化のニーズに対応しにくい欠点を有してい
る。) has conventionally relied on p-pickling, but it has the drawback that the pickling 11-day scaling efficiency is low and it is difficult to meet the needs for continuous descaling and cold rolling processes.
かかる背景のもとに、機械的投射装置によるブラストに
よって帯鋼のディスケーリングを行なう方法が提案され
（特願昭５７−１２７５５３ ）、ブラストのみでディ
スケーリングする方法およびブラストの後に軽酸洗を行
なう方法をその内容とする。しかしながら、この提案は
、酸洗い程度の面粗さ【確保でき、しかも能率が向上し
てランニングコストの低減４図れる反面、エネルギロス
の問題は解決されていないのが実情である。Against this background, a method of descaling steel strips by blasting with a mechanical projection device was proposed (Japanese Patent Application No. 57-127553). The content is the method. However, while this proposal can ensure a surface roughness comparable to pickling, improves efficiency, and reduces running costs, the reality is that it does not solve the problem of energy loss.
本発明性、かかる実情に鍜み、ブラスト時の消費エネル
ギを下げるとともに投射材どうしの干渉によるエネルギ
ーロスを少なくした帯鋼のディスケーリング方法を提供
せんとするものであって、引張カ曲げにより帯鋼に伸び
率０．４％以上を付与してスケールブレーキングすると
ともに、投射装置から投射される研掃材によｐディスケ
ーリングする一方、酸洗楢管通過せしめて酸洗すること
、引張シ曲げにより帯鋼に伸び率０．４４以上を付与し
てスケールブレーキングするとともに、投射装置から投
射される研掃材によｐディスケーリングする一方、酸洗
槽を通過せしめて酸洗するにあたシ、前記投射装置の投
射角金９０°未満に設定したこと、および引張）曲げに
よシ帝鋼に伸び率０．４％以上を付与してスケールブレ
ーキングするとともに、投射装置から投射される研掃材
によシデイスケーリングする一方、酸洗槽を通過せしめ
て酸洗するにおたｐ１前記投射装置の投射角【９０°未
満に設定するとともに粒径的０．３關以下の前記研掃材
を投射速度的３ Ｑ ｍ７５以上、投射距離約１０００
ｎ以内で投射することを特徴とする。The present invention addresses the above circumstances and aims to provide a method for descaling steel strips that reduces energy consumption during blasting and reduces energy loss due to interference between blasting materials, the method being aimed at Scale breaking is applied to the steel by imparting an elongation rate of 0.4% or more, p-descaling is carried out using the abrasive material projected from the projecting device, while pickling is carried out by passing through a pickling filter pipe, and tensile steel is applied. The strip steel is subjected to scale breaking by giving an elongation rate of 0.44 or more by bending, and is subjected to p-descaling by the abrasive material projected from the projecting device, while being passed through a pickling tank to be pickled. In addition, the projection angle of the projection device was set to less than 90°, and the steel was scale-braked by giving an elongation rate of 0.4% or more to the steel during tensile bending, and the projection angle was set to less than 90°. The projection angle of the projection device is set to less than 90 degrees, and the particle diameter is 0.3 degrees or less. Projection speed of abrasive material: 3Q m75 or more, projection distance: approximately 1000
It is characterized by projecting within n.
以下、図面に示した実施例にもとすき、本発明に係る帯
鋼のディスケーリング方法について説明する。EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the method of descaling a steel strip according to the present invention will be explained based on the embodiment shown in the drawings.
第１図は、本発明に係る帯鋼のディスケーリング方法を
示す概略説明図であるが、帯鋼１はロール２を通シ、ス
ケールブレーカ３でスケールブレーキングされた後、ロ
ール４および１４會通って研掃室５ａ内に送られる。ス
ケールブレーカ３は、図示のように１帯鋼ｌに対し引張
り曲げを付与してスケールブレーキングを行なう形式と
なっている。帯鋼１は研掃室５ａ内で投射装置、本実施
例では遠心力を利用した投射装置６ ａ、 、 ６ ｂ
から投射される研掃材によりディスケーリングが行なわ
れる。FIG. 1 is a schematic explanatory diagram showing a method of descaling a steel strip according to the present invention, in which a steel strip 1 is passed through rolls 2, scale-broken by a scale breaker 3, and then scale-broken by rolls 4 and 14. and is sent into the cleaning chamber 5a. As shown in the figure, the scale breaker 3 is of a type that performs scale breaking by applying tensile bending to one steel strip l. The steel strip 1 is installed in a polishing chamber 5a using a projection device, in this embodiment, a projection device 6a, 6b that utilizes centrifugal force.
Descaling is performed by abrasive material projected from the
研掃室５ａｔａ遇した帯鋼五は、ロール７゜８を通って
再び研帰室５ｂに入ｐ１投射装置ｔ６ａ。The steel strip 5 that has been delivered to the grinding chamber 5a passes through the rolls 7.8 and enters the grinding chamber 5b again through the projection device t6a.
６ｄから投射される研掃材で再度ディスケーリングされ
る。研掃室５’ｂｔ−通過し、ロール９゜１０および１
１を通った帯鋼１１、酸洗槽１３に入ｐ１完全にディス
ケーリングされた後、ロール１２を通って次工程へと移
行する。It is descaled again by the abrasive material projected from 6d. Grinding chamber 5'bt - passed, rolls 9° 10 and 1
The steel strip 11 that has passed through 1 enters a pickling tank 13, where it is completely descaled, and then passes through rolls 12 to proceed to the next process.
一方、１ｇ２１にｉ、スケールブレーカの張力と総ディ
スケーリングエネルギとの関係【示すグラフであル、横
軸にはスケールブレーカにおける伸び率、縦軸にはエネ
ルギ比會とっている。On the other hand, 1g21 is a graph showing the relationship between the tension of the scale breaker and the total descaling energy.The horizontal axis shows the elongation rate in the scale breaker, and the vertical axis shows the energy ratio.
エネルギ比抹、
で表わされるから、第２図により、伸び率０．４−以上
でエネルギ比は１以下、すなわちスケールブレーカ全組
合わせた方が有利であることが示され、伸び率が８％ま
では伸び率に従ってエネルギ比が低下することが示され
ている。要するに１スケールブレーカをかけることによ
りブラスト時にスケールが剥離しやすくなり、ブラスト
時のディスケーリングエネルギが低下する。Since the energy ratio is expressed as, Figure 2 shows that when the elongation rate is 0.4 or more, the energy ratio is less than 1, that is, it is more advantageous to combine all scale breakers, and the elongation rate is 8%. It has been shown that the energy ratio decreases according to the elongation rate. In short, by applying a 1-scale breaker, the scale is easily peeled off during blasting, and the descaling energy during blasting is reduced.
したがって、ブラストのみでディスケーリングする場合
よりスケールブレーカとブラストとの組合せによシ伸び
率０１４ｓ以上の条件下でディスケーリングする方が総
ディスケーリングエネルギ（スケールブレーカの消費エ
ネルギーロストの消費エネルギ）の面で有利である。Therefore, in terms of total descaling energy (energy consumption of scale breaker energy lost), descaling using a combination of scale breaker and blasting under the condition of elongation rate of 014s or more is better than descaling with blasting alone. It is advantageous.
第８図は、本発明に係る帯鋼のディスケーリング方法の
他の実施例を示す概略説明図であるが、第１図に示す実
施例において投射装置６＆〜６ｄの回転軸を帯鋼１に対
し投射角θが０く９００となるように設定したものであ
る。このように投射角＃七〇＜９０°に設定すると、第
４図に示すように、研掃材１５どおしの衝突によるエネ
ルギロス？防止することができる。すなわち第４図（ａ
）に示すように帯鋼１と投射装置６とを相対向せしめる
と（θ＝９０°）、投射され九研掃材１５ｉｔ帯鋼ｌに
衝突した後に上方へ反射し、この反射が研掃材１５の入
射コースとほぼ同一コースとなるため、後から投射され
た研掃材１５と衝突する確率が極めて高くなる。しかし
ながら、第４図（ｂ）に示すようにθ〈９０°となるよ
うに投射角上設定すると、研掃材１５の入射方向と反射
方向が異なるようになり、研掃材１５どおしの衝突する
確率が極めて低くなってエネルギロスを少なくすること
が可能となる。FIG. 8 is a schematic explanatory diagram showing another embodiment of the method for descaling a steel strip according to the present invention. In the embodiment shown in FIG. On the other hand, the projection angle θ is set to be 0 to 900. If the projection angle #70<90° is set in this way, as shown in FIG. 4, energy loss due to collision between the abrasive materials 15? It can be prevented. In other words, Fig. 4 (a
), when the steel strip 1 and the projection device 6 are made to face each other (θ = 90°), the projected material collides with the 9 abrasive material 15-it steel strip 1 and is reflected upward, and this reflection is reflected upward from the abrasive material. 15, the probability of collision with the abrasive material 15 projected later is extremely high. However, if the projection angle is set to θ<90° as shown in FIG. 4(b), the incident direction and reflection direction of the abrasive material 15 will be different, and the The probability of collision is extremely low, making it possible to reduce energy loss.
一方、第５図（ａ）は、研掃材１５の粒径と帯鋼１の単
位面積ヲ完全にディスケーリングするために必要な投射
エネルギ及びプラスト後の帯鋼１表面の面粗さとの関係
を示すグラフであるが、ここで、研掃材１５の投射速度
は７ Ｑ ｍ／ｊ 、投射距離は５００鮨である。酸洗
いによシブイスクーリングした場合の帯鋼１０面粗さｉ
ｔ： Ｒｍａｘ １５μであるので、これをしのぐ丸め
には、この図よｐ研掃材１５の粒径１ｋＱ、 ３ ｘｍ
以下とする必要があることがわかる。また、ランニング
コストを酸洗いと同等以下にするためには、投射エネル
ギ七８６Ｘ１０ＪＡ’以下にする必要があるが、これは
研掃材１５０粒径ｔ−０，３２ｍ以下にすることで実現
できる。ただし、研掃材１５の粒径が０１０６關以下に
なると、投射エネルギが３６Ｘ１０ＪＡＩ會越え、ラン
ニングコストが酸洗いによる場合より高くなってしまう
。以上より、研掃材１５の粒径をＱ、 ３ ｒｉｍ以下
とし、且つ０．０６ｉｉＩｇ以上にすれに面粗さ及びコ
ストともに酸洗いをしのぐことができる。好ましくは、
研掃材１５の粒径ｔ０．１〜Ｏ，１２５ｍｍ＋にすれば
、投射エネルギが最も少ない範囲になシ、コスト的に有
利である。On the other hand, FIG. 5(a) shows the relationship between the grain size of the abrasive material 15, the projection energy required to completely descale the unit area of the steel strip 1, and the surface roughness of the surface of the steel strip 1 after blasting. Here, the projection speed of the abrasive material 15 is 7 Q m/j, and the projection distance is 500 m/j. Roughness i of the 10th surface of the strip steel when it is cooled by pickling
t: Rmax is 15μ, so to round it up, the particle size of the p-abrasive material 15 is 1kQ, 3xm as shown in this figure.
It turns out that it is necessary to do the following. Furthermore, in order to reduce the running cost to the same level as pickling or less, it is necessary to reduce the projected energy to 786 x 10 JA' or less, which can be achieved by reducing the particle size of the abrasive material to 150 t-0, 32 m or less. However, if the particle size of the abrasive material 15 is less than 0.106 mm, the projected energy will exceed 36 x 10 JAI, and the running cost will be higher than when pickling is used. From the above, it is possible to make the particle size of the abrasive material 15 below Q, 3 rim and to exceed 0.06iiIg, thereby surpassing pickling in both surface roughness and cost. Preferably,
If the particle diameter of the abrasive material 15 is set to t0.1 to 0.125 mm+, the projected energy is in the lowest range, which is advantageous in terms of cost.
第５図（ｂ）には、研掃材１５の粒径ｆ ０．２ ａｍ
、投射距離ｔ−５００１７１とし、投射エネルギ全一定
（２４Ｘ１０ Ｊβ）とした場合の投射速度とディスケ
ーリング率（スケールが除去された体積割合）及び面粗
さとの関係が示されるが、ディスケーリング効果は、投
射速度が４９ ｍ／Ｂ以下になると低下するが、投射速
度３０ ｆＶ′８までは５チ程度の低下しか認められな
い。一方、面粗さが酸洗いによる場合の帯鋼１０面粗さ
くここでは、前述の通ｊ） 、Ｒｍａｘ １５μ とす
る。）をしのぐことができるのは、投射速度が１００ｍ
／２＋以下の場合である。よって、研掃材１５の投射速
度が３０ｆル／８〜１００ｍ／ｓの範囲であれば、能率
良く且つ爾粗さも酸洗いによる場合をしのぐことができ
る。ただし、投射速度が８０ ｍ／ｓを越えると、研掃
拐１５の消耗が多くな夛、かつ、帯鋼１表面の加工硬化
も増えてくるため、前述のディスケーリング効果が十分
発揮される投射速度４０６ｚ／ｓと併わせて、好ましく
は投射速度４０〜８０ｍ７Ｂである。FIG. 5(b) shows the particle size f 0.2 am of the abrasive material 15.
, the relationship between the projection speed, descaling rate (volume ratio from which scale is removed), and surface roughness is shown when the projection distance is t-500171 and the projection energy is all constant (24X10 Jβ), but the descaling effect is , it decreases when the projection speed becomes 49 m/B or less, but a decrease of only about 5 inches is observed up to a projection speed of 30 fV'8. On the other hand, the surface roughness of the steel strip 10 obtained by pickling is set to the above-mentioned standard j) and Rmax of 15μ. ) can be surpassed by a projection speed of 100 m.
/2+ or less. Therefore, if the projection speed of the abrasive material 15 is in the range of 30 f/8 to 100 m/s, it is possible to improve efficiency and reduce roughness compared to pickling. However, if the projection speed exceeds 80 m/s, the abrasive blade 15 will be worn out and the work hardening of the surface of the steel strip 1 will also increase. Together with the speed of 406z/s, the projection speed is preferably 40 to 80 m7B.
第５図（ｃ）には、研掃材１５の粒径０．２１１、投射
エネルギを一定（２４Ｘ１０Ｊ、イ）とし、投射距離（
機械的投射装置６のインペラ、即ち研掃桐１５を投射す
るための回転体の外周と帯鋼１との間の最短距離）とデ
ィスケーリング効果との関係をめた結果である。投射距
離が８００關を越えると、ディスケーリング効果が低下
し始Ｗンるが、投射距離１００１００Ｏまではディスケ
ーリング効果のｌＪｘ’Ｆは５優程度である。よって、
投射距離は約１０００ｍ以下とすればよいのである。In Fig. 5(c), the particle size of the abrasive material 15 is 0.211, the projection energy is constant (24X10J, A), and the projection distance (
This is the result of determining the relationship between the impeller of the mechanical projection device 6 (ie, the shortest distance between the outer periphery of the rotating body for projecting the abrasive paulownia 15 and the steel strip 1) and the descaling effect. When the projection distance exceeds 800 degrees, the descaling effect starts to decrease, but up to a projection distance of 100,100 degrees, the descaling effect lJx'F is about 5 points. Therefore,
The projection distance may be approximately 1000 m or less.
研掃徊１５として粒径０．３趨以下の微細粒とした場合
には干渉によるエネルギロスを特に問題とする必要があ
り、第３図に示す実施例と組合わせるとその相乗効果を
期待することができる。この意味において投射装置６０
投射角ヲ９０゜未満に設定するとともに粒径約０３龍以
下の研掃材１５會投射速度約３０ ｍ／ｓ以上、投射距
離約１００００以内で投射することは有効である。When using fine grains with a grain size of 0.3 or less as the polishing process 15, energy loss due to interference must be taken into account, and a synergistic effect is expected when combined with the embodiment shown in Fig. 3. be able to. In this sense, the projection device 60
It is effective to set the projection angle to less than 90 degrees, and to project the abrasive material with a particle size of about 0.3 mm or less, a projection speed of about 30 m/s or more, and a projection distance of about 10,000 mm or less.
以上、図面に示した実施例にもとすいて詳細に説明し友
ように、本発明に係る帯鋼のディスケーリング方法によ
れば、プ′ラスト時の消費エネルギを下げることができ
るとともに、投射材とおしの干渉によるエネルギロスを
少なくすることができる。As described above in detail with reference to the embodiments shown in the drawings, according to the method of descaling a steel strip according to the present invention, it is possible to reduce the energy consumption during blasting, and also to Energy loss due to interference between the material and the shear can be reduced.
第１図は本発明に係る帯鋼のデイスケーリン夕方法を示
す概略説明図、第２図はスケールブレーカの張力と総デ
ィスケーリングエネルギとの関係を示すグラフ、第３図
は本発明に係る帯鋼のディスケーリング方法の他の実施
例を示す概略説明図、第４図（１１（ｂ）は研掃材の衝
突の状態を示す説明図、第５図（ａ）は研掃材粒径と投
射エネルギ及びブラスト後の帯鋼表面の面粗さとの関係
を示すグラフ、ｌｓ５図（ｂ）は投射エネルギを一定と
し’Ｉｔ 場合の投射速度とディスケーリング率及び面
粗さとの関係を示すグラフ、第５図（Ｃ）は投射距離と
ナイスケーリングとの関係金示すグラフである。
ｌ・・・帯鋼 ３・・スケールブレーカ６（６ａ〜６ｄ
）・・・投射装置 １３・・・酸洗槽１５・・研掃材
特許出願人 三菱重工業株式会社（他２名）儂（ｔＪ！
ｌｉべ弁理士 光 石 士 部（他１名）１１−
第１図
第２図
０ ／ ２ Ｊ ４ ５ ６ ７ ８ ９ ＩＱスゲ−
Ｉし７レニカ・（あＩｒｂ Ｉ１９ ’１”−９／％）
第５図
（ａ）
（ｂ）
第５図
（Ｃ）
８０ −一一一−−−−−−ゝゝゝゝゝ＼ゝ６゜
衾４Ｏ
′ト、。
↑ＹＩＩＴ走乃し ７５
罪ｋｒｇ陣へ〜FIG. 1 is a schematic explanatory diagram showing a method for descaling a steel strip according to the present invention, FIG. 2 is a graph showing the relationship between scale breaker tension and total descaling energy, and FIG. 3 is a diagram showing a method for descaling a steel strip according to the present invention. A schematic explanatory diagram showing another example of the steel descaling method, FIG. A graph showing the relationship between the projection energy and the surface roughness of the strip steel surface after blasting, ls5 (b) is a graph showing the relationship between the projection speed, descaling rate, and surface roughness when the projection energy is constant. FIG. 5(C) is a graph showing the relationship between projection distance and Ny scaling. l... Steel strip 3... Scale breaker 6 (6a to 6d)
)... Projection device 13... Pickling tank 15... Abrasive material patent applicant Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. (2 others) Me (tJ!)
Libe patent attorney Mitsuishi Shibu (and 1 other person) 11- Figure 1 Figure 2 0 / 2 J 4 5 6 7 8 9 IQ amazing -
I7 Renika (A Irb I19 '1''-9/%)
Figure 5 (a) (b) Figure 5 (C) 80 -111------ゝゝゝゝゝ＼ゝ6゜衾4O'To,. ↑YIIT Hashinoshi 75 To the sin KRG team~
Claims (1)
を付与してスケールブレーキングするとと％Ｋ。 投射装置から投射される研掃材によ）ディスケーリング
する一方、酸洗槽を通過せしめて酸洗するととｔ４Ｉ做
とする帯鋼のディスケーリング方法。 （２） 引張１曲げにより帯鋼に伸び率０．４−以上１
１与してスケールブレーキングするとともに、投射装置
から投射される研掃材によシデイスケーリングする一方
、酸洗槽上通過せしめて酸洗するＫあたル、前記投射装
置の投射角ｔ９０°未満に設定したことｔ特徴とする帯
鋼のディスケーリング方法。 （３）引１１り曲げによｐ帯鋼に伸び率０．４ ％以上
を付与してスケールブレーキングするとともに、投射装
置から投射される研掃材によ）ディスケーリングする一
方、酸洗槽を通過せしめて酸洗すゐにあたシ、前記投射
装置の投射角を９００未満に設定するとともに粒径約０
．３關以下の前記研掃材を投射速度的３０ ｍ／ａ以上
、投射距離約１０００鴎以内で投射することを特徴とす
る帯鋼のディスケーリング方法。[Claims] +11 When scale breaking is performed by imparting an elongation rate of 0.411 or more to P-strip steel by tensile bending, %K. A method for descaling a steel strip by descaling it (with an abrasive material projected from a projection device) and passing it through a pickling tank to pickle it. (2) Tensile 1 bending gives the steel strip an elongation rate of 0.4-1
The abrasive material projected from the projection device performs scale breaking, and the abrasive material is passed over the pickling tank for pickling.The projection angle of the projection device is t90°. A descaling method for steel strip, characterized in that the descaling method is set to less than t. (3) Scale breaking is applied to the P-strip steel by applying elongation of 0.4% or more by bending, and descaling is performed (by abrasive material projected from a projecting device), while a pickling tank is applied. For pickling, the projection angle of the projection device is set to less than 900, and the particle size is about 0.
．． A method for descaling a steel strip, characterized in that the abrasive material is projected at a projection speed of 30 m/a or more and at a projection distance of about 1000 m/a or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23884883A JPS60130414A (en) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | Descaling method of steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23884883A JPS60130414A (en) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | Descaling method of steel strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130414A true JPS60130414A (en) | 1985-07-11 |
| JPH0369604B2 JPH0369604B2 (en) | 1991-11-01 |
Family
ID=17036162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23884883A Granted JPS60130414A (en) | 1983-12-20 | 1983-12-20 | Descaling method of steel strip |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60130414A (en) |
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Also Published As
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| JPH0369604B2 (en) | 1991-11-01 |
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