JPS60122277A - Igniter of engine - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To avoid the effect of noise, by determining a lag starting timing in accordance with the intersection between the wave form of a difference signal obtained by deducting the lag command value signal from the peak value of the ramp signal transmitted from the pickup and synchronized with the reference ignition position and the wave form of the ramp signal. CONSTITUTION:In the igniter of an engine, provided is a pickup circuit 10 which generates a synthesized pulse signal D with its pulse width obtained by deducting the pulse width of a short pulse signal C transmitted from a one-shot circuit 13 receiving a reference pulse signal B, from the pulse width of the reference pulse signal B which, in turn, is obtained by wave form shaping 12 of the output signal of the pickup circuit 11. Also, a ramp signal generating circuit 20 which outputs ramp (approximately sawtooth shaped) signal E in accordance with the synthesized pulse signal D is provided, and the peak value of the ramp signal E is stored in a peak hold circuit 30. Then the difference signal obtained by deducting a lag value signal generated from a lag value signal generating circuit 40, from the peak value signal F is compared with a ramp signal E in a lag starting timing determining circuit 60 to determine the timing of energization of an igniter coil 2.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃エンジンの冗子弐点火装置、とくに自動車
用や二輪車用エンジンに適する点火装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an ignition system for an internal combustion engine, and particularly to an ignition system suitable for engines for automobiles and motorcycles.

〔従来技術とその問題点〕[Prior art and its problems]

前述のような？ｎ，子式子犬点火装置来の接点式の点火
装置に比して点火操作が確実でエンジンの失弧が少なく
、失弧に基づく未燃焼ガスの排出が少ないためエンジン
排気の無公害化に有利であり、さらに進Ｘ７ではエンジ
ン点火の時期をその基準位１１′ｊから若干早めるいわ
ゆる進角制御を採用することによりＮＯＸの排出量等を
も減少させることもできるので、自動車や自動二輪車用
点火装置として／ｒ（用きれつつあるが、振〜１１が多
くかつ温度の上下が激しい使用環境下に設置されるので
、できるだけ構造が簡単で長期にわたって設定値の狂い
が少ないものが要求される。Like mentioned above? n. Child-type puppy ignition device Compared to conventional contact-type ignition devices, the ignition operation is more reliable, there is less misfire of the engine, and there is less emission of unburned gas due to misfire, which is advantageous for making engine exhaust pollution-free. Furthermore, the Advance X7 employs so-called advance angle control that slightly advances the engine ignition timing from its standard position 11'j, thereby reducing NOx emissions, etc. As a device, it is being used up, but since it is installed in an environment where there are many shakers and the temperature fluctuates rapidly, it is required to have a structure that is as simple as possible and that has few deviations in set values over a long period of time.

従来からこの種装置はエンジンの点火位置を検出する手
段として、エンジンやディストリビュータに機械結合さ
れたエンジンの回転角度検出器として電磁ピックアップ
が用いられており、点火装置はこのピックアップが発す
る出力信号波形を基単にして点火位置等を決めている。Conventionally, this type of device uses an electromagnetic pickup as a rotation angle detector of the engine that is mechanically coupled to the engine or distributor as a means of detecting the ignition position of the engine, and the ignition device detects the output signal waveform emitted by this pickup. The ignition position, etc. is determined based on the basics.

この従来例を第１図に示す。この図は理解の容易のため
回路構成を機能的に示すもので、１が前述の電磁ピック
アップであり、その枠内に示すような所定の波形の出力
信号Ｖを発生するよう回転子１ａの突起１ｂが形成され
ていて固定子コイルｌｃ中に該出力信号が誘起される。This conventional example is shown in FIG. This diagram functionally shows the circuit configuration for ease of understanding. 1 is the electromagnetic pickup mentioned above, and the protrusion of the rotor 1a is designed to generate an output signal V with a predetermined waveform as shown in the frame. 1b is formed and the output signal is induced in the stator coil lc.

一方．図の右方には点火のための火花Ｓを発生する点火
コイル２が示されてお秒、その一次側コイルを流れる点
火電流■を出力トランジスタ３が開閉制御する。on the other hand. An ignition coil 2 that generates a spark S for ignition is shown on the right side of the figure, and an output transistor 3 controls the opening and closing of the ignition current flowing through the primary coil.

さて、ピックアップ１の出力信号Ｖは開角制御回路４に
入力され、該開角制御回路４は出力信号Ｖの周波数すな
わちエンジンの回転数Ｎを検出した上、該回路の枠内の
グラフに示されたようなエンジン回転数Ｎの関数として
凹角制御信号■を発生する。公知のように、エンジン回
転数が高い領域では、出力トランジスタ３がオン操作さ
れてから点火電流工が十分立ち上がらない内に点火時期
になってしまい、点火エネルギ不足になる傾向があるの
で、エンジンの高速時においても一定の開角を保つ必要
がある。開角制御信号Ｖはこのためのもので、枠内のグ
ラフに示すようにエンジンの極低速域では信号Ｖの値は
。であるが、回転数Ｎの増加とともに信号Ｖの値は立ち
上がシ、所定の回転数以上では信号Ｖの値は一定に保た
れる。この開角制御信号Ｖけこの例では電圧信号である
ので、　’Ｖ／ｉ変換器４ａにより電流信号ｉに変換さ
れ、この電流ｉはバイアス抵抗器４ｂ中を流れて電流信
号ｉ、従って開角制御信号■に比例する電圧降下を該抵
抗器４ｂの両端間に生じる。開角の位置ないしは時点を
決めるのはしきい値回路５であって、枠内にその模様が
概念的に示されているが、より詳細は第２図に示されて
いる。第２図（ａ）に示された信号波形■け前述のピッ
クアップの出力信号であり、開角制御信号Ｖないしはｌ
がゼロのときは、しきい値回路５は第１図に示す固定バ
イアス抵抗１ｄによって決まるしきい値Ｖ＊　ｈｏを持
ち、ピックアップの出力波形との交点によって決する開
角開始時期ｔｄｏと点火時期口。との間の第２図（ｂ）
に示す角度θ。の期間中出力トランジスタ３に開角指令
信号Ｓｄを発する。しがし、これによって点火コイル２
に流れる点火電流ＩＯは、第２図（Ｃ）に示すようにエ
ンジンの高回転数領域ではピーク値が低くなり十分な点
弧エネルギが得られないので、開角制御電流信号ｉによ
る前述のバイアス抵抗器４ｂ中の電圧降下分Ｖｆだけ第
２図（ａ）に示すようにじき値レベルが下げられる。こ
の制御されたしきい値ｖｔｈとピックアップの出力波形
■との交点によって決する開角開始時期ｔｄ　と点火時
期ｔｉとの間の開角θｄは第２図（ｂ）に示すように前
述の角θ。より広くなり、点火電流■のピーク値は第２
図（Ｃ）に示すように前の点火電流ＩＯよりも高くなり
、高速域においても十分な点弧エネルギが供給される。Now, the output signal V of the pickup 1 is input to the opening angle control circuit 4, and the opening angle control circuit 4 detects the frequency of the output signal V, that is, the engine rotational speed N, and then detects the frequency of the output signal V, that is, the engine rotation speed N. The concave angle control signal (2) is generated as a function of the engine rotational speed N as shown in FIG. As is well known, in a region where the engine speed is high, the ignition timing is reached before the ignition current has sufficiently started up after the output transistor 3 is turned on, and there is a tendency for the ignition energy to become insufficient. It is necessary to maintain a constant opening angle even at high speeds. The opening angle control signal V is for this purpose, and as shown in the graph within the frame, the value of the signal V is . However, as the number of rotations N increases, the value of the signal V rises, and the value of the signal V remains constant above a predetermined number of rotations. Since this opening angle control signal V is a voltage signal in this example, it is converted into a current signal i by the V/i converter 4a, and this current i flows through the bias resistor 4b to generate the current signal i, and therefore the opening angle. A voltage drop proportional to the control signal (2) is created across the resistor 4b. The threshold circuit 5 determines the position or time of the opening angle, and its pattern is conceptually shown within the frame, but more details are shown in FIG. The signal waveform shown in FIG. 2(a) is the output signal of the pickup mentioned above, and the opening angle control signal V or l
When is zero, the threshold circuit 5 has a threshold value V*ho determined by the fixed bias resistor 1d shown in FIG. . Figure 2 (b) between
The angle θ shown in An opening angle command signal Sd is issued to the output transistor 3 during this period. However, this will cause the ignition coil 2 to
As shown in Fig. 2 (C), the ignition current IO flowing in the ignition current IO has a low peak value in the high rotational speed region of the engine, and sufficient ignition energy cannot be obtained. The value level will soon be lowered by the voltage drop Vf across the resistor 4b, as shown in FIG. 2(a). The opening angle θd between the opening angle start timing td determined by the intersection of the controlled threshold value vth and the pickup output waveform ■ and the ignition timing ti is determined by the angle θd as shown in FIG. 2(b). . becomes wider, and the peak value of the ignition current becomes the second
As shown in Figure (C), the ignition current IO becomes higher than the previous ignition current IO, and sufficient ignition energy is supplied even in the high speed range.

なお、公知のように実際上は点火電流■には第２図（Ｃ
１に示すように頂上が平担な台形の波形をもたせるのが
ふつうであり、第１図にもそのための帰還抵抗３ａが示
されているが、簡単化のため帰還回路は図から省略され
ている。In addition, as is well known, in practice, the ignition current ■ is calculated according to Fig. 2 (C
It is normal to have a trapezoidal waveform with a flat top as shown in Figure 1, and a feedback resistor 3a for this purpose is also shown in Figure 1, but the feedback circuit is omitted from the diagram for simplicity. There is.

以上のように従来技術においては開角開始時期と点火時
期とをピックアップの波形に基づいて決めているので、
電磁ピックアップの回転子の幾何学的な形状や寸法を厳
密に管理する必要があるほか、付属の波形整形回路やノ
イズ防止回路がふつうは必要となり、波形調整に手間が
かかる欠点があった。また、この電磁ピックアップの出
力信号Ｖの波形には第２図（ａ）に示すように非常にな
だらかに立ち上がる前縁部ｖｄ　と非常に急峻に立ち下
がる後縁部ｖ１　とがふつう必要となる。とくにこの内
の前縁部ｖｄ　は開角制御信号に対する応答感１０］を
上げるためには、原理上はなだらかである程よいわけで
あるが、反面しきい値ｖｔｈの僅かな変動によっても開
角開始時期が狂いやすく、オだしきい値回路に侵入する
ノイズ信号によっても動作点が影響されやすいので、動
作の安定性が必ずしも十分でない。このほか、高精度の
出力信号波形を得るだめにピックアップの構造が複雑に
なり、光方式などの比較的安価な簡易形ピックアップを
採用でき々い不利な点もある。As described above, in the conventional technology, the opening angle start timing and the ignition timing are determined based on the pickup waveform.
In addition to the need to strictly control the geometric shape and dimensions of the electromagnetic pickup's rotor, it also usually requires an attached waveform shaping circuit or noise prevention circuit, which has the drawback of requiring time and effort to adjust the waveform. Further, the waveform of the output signal V of this electromagnetic pickup usually requires a leading edge vd that rises very gently and a trailing edge v1 that falls very steeply, as shown in FIG. 2(a). In particular, in order to increase the response to the opening angle control signal (10) for the leading edge part vd, in principle, the smoother the better, the better. The timing is likely to be off, and the operating point is easily affected by noise signals that enter the threshold circuit, so the stability of operation is not necessarily sufficient. In addition, the structure of the pickup becomes complicated in order to obtain a highly accurate output signal waveform, and there are disadvantages in that it is difficult to use a relatively inexpensive simple pickup such as an optical type.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明の目的は、前述のような従来技術のもつ問題点を
解決してエンジンの回転角度位置を検出するピックアッ
プの出力信号波形に高い精度を必要とせず、かつ回路定
数の変動やノイズの侵入に対して影響されることが少な
い動作の安定度の高いエンジン点火装置を得ることにあ
る。An object of the present invention is to solve the problems of the prior art as described above, to eliminate the need for high accuracy in the output signal waveform of a pickup for detecting the rotational angular position of an engine, and to eliminate fluctuations in circuit constants and intrusion of noise. An object of the present invention is to obtain an engine ignition system whose operation is highly stable and is less affected by the engine ignition system.

〔発明の要点〕[Key points of the invention]

上述の目的達成のため、本発明においては、ピックアッ
プに複雑な波形を発生させることをやめ、エンジンの基
準点火位置を示す単純なパルスからなる基準パルス信号
のみを発生させる。この基準点火位置はふつうエンジン
のピストンの−Ｌ死点位置であり、いわゆる進角制御を
行なわない場合には、僅かな点火おくれを除いてはこの
基準点火位置でエンジンを点火してよい。進角制御をす
る場合には、点火位置をこの基準点火位置から要求進角
性性に合わせて進めることが比較的容易である。In order to achieve the above object, the present invention does not require the pickup to generate a complicated waveform, and only generates a reference pulse signal consisting of a simple pulse indicating the reference ignition position of the engine. This reference ignition position is normally the -L dead center position of the engine piston, and if so-called advance angle control is not performed, the engine may be ignited at this reference ignition position except for a slight ignition delay. When performing advance angle control, it is relatively easy to advance the ignition position from this reference ignition position in accordance with the required angle advance property.

つき゛に、前述の従来技術における変形鋸歯状波形に替
わるものとして、該基準パルス信号によってトリガされ
る単純なランプ（坂道）形状のランプ状信号を電子回路
により発生させる。このような波形は例えば定電流源に
より充電されるコンデンサからなる簡単な積分回路によ
り作ることができ、進んだ電子回路技術を用いれば温度
や電源電圧の変動に対する補償をすることも比較的安価
にできる。However, as an alternative to the modified sawtooth waveform in the prior art described above, an electronic circuit generates a simple ramp-shaped ramp signal triggered by the reference pulse signal. Such waveforms can be created, for example, by a simple integrating circuit consisting of a capacitor charged by a constant current source, and with advanced electronic circuit technology it is also relatively inexpensive to compensate for variations in temperature and supply voltage. can.

さらに本発明においては、前述のしきい値回路へのしき
い値に相当する信号をこのランプ状信号のピーク値信号
から作る。開角制御をしない場合のしきい値は、例えば
ランプ状信号のピーク値により充′嵯されるコンデンサ
によってこのだめのピークホールド回路を簡単に構成す
ることができ、従ってしきい組信号はかかるピークホー
ルド回路によって記憶されたランプ状信号のピーク値を
もつ直流信号である。開角制御のための開角指令値は、
同様に直流信号として与えられ、前述のピーク値信号か
らこの開角指令値信号を差し引いた差信号が開角開始時
期を決めるしきい組信号として用いられ、経時的に上昇
するランプ状信号とこのしきい組信号とから開角の開始
時期が決定される。Furthermore, in the present invention, a signal corresponding to the threshold value to be sent to the threshold circuit described above is generated from the peak value signal of this ramp-like signal. For example, a peak hold circuit can be easily configured with a capacitor charged by the peak value of the ramp signal, and the threshold value when no opening angle control is performed. This is a DC signal with a peak value of a ramp signal stored by a hold circuit. The opening angle command value for opening angle control is
Similarly, the difference signal, which is given as a DC signal and is obtained by subtracting this opening angle command value signal from the peak value signal mentioned above, is used as a threshold set signal that determines the opening angle start time, and the ramp-shaped signal that increases over time and this The start timing of the opening angle is determined from the threshold set signal.

かかるピーク値信号や開角指令値信号は電子回路により
精度よく発生させることができ、開角開始時期は単純な
形状例えば直線状のラング信号波形としきい組信号の直
流波形との交点で決まるので、種々の変動要因に左右さ
れずに開角開始時期を旧確に決めることができる。なお
、前述の差旧号を作る際には、点火回路の電源電圧に比
例する信号を加味して差信号を作るのが、電′ｆＡ屯圧
の変動の影響を補償する意味でより望ましい。Such peak value signals and opening angle command value signals can be generated with high precision by electronic circuits, and the opening angle start timing is determined by a simple shape, such as the intersection of a linear rung signal waveform and a DC waveform of a threshold set signal. , the opening angle start timing can be accurately determined without being affected by various fluctuation factors. When creating the above-mentioned difference signal, it is more desirable to create the difference signal by taking into account a signal proportional to the power supply voltage of the ignition circuit, in order to compensate for the influence of fluctuations in the electric current fA pressure.

点火時期の決定手段としては、進角制御を行なわないと
きには単に前述の基準パルス偏分のパルスに同期して点
火をさせることでよく、進角側σすをする場合には、前
述のラング状１ｇ号に進角指令値を上乗せした別のラン
グ状信号を作り、これと凹角制＃信号を含まない前のラ
ング状信号のピークホールド値とから点火時期を決定ず
ればよい。As a means of determining the ignition timing, when advance angle control is not performed, it is sufficient to simply ignite in synchronization with the pulse of the reference pulse deviation described above, and when the advance angle side σ is used, the above-mentioned rung shape is used. It is sufficient to create another rung-like signal by adding an advance angle command value to No. 1g, and determine the ignition timing from this and the peak hold value of the previous rung-like signal that does not include the recess angle control # signal.

〔発明の実施例〕[Embodiments of the invention]

以下図を参照しながら本発明の実施例を詳細に説明する
。Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.

第３図は本発明装置の回路図であって、一点鎖線の枠で
囲まれた範囲により、ピックアップ回路１０、ラング信
号発生回路２０．ピークホールド回路３０．開角信号発
生回路４０．閉角開始時期決定回路６０がそれぞれ区分
して示されており、第１図の従来回路と同一の部分には
同一の符号が付されている。なお、５０は電源電圧変動
補償回路である。さらに第４図には、第３図の回路中の
Ａ、　−Ｇで示された主要個所における信号の波形と点
火電流Ｉおよび点弧電圧Ｓの波形とが示されている。FIG. 3 is a circuit diagram of the device of the present invention, in which the area surrounded by the dashed-dotted line indicates the pickup circuit 10, rung signal generation circuit 20. Peak hold circuit 30. Opening angle signal generation circuit 40. The closing start timing determining circuit 60 is shown separately, and the same parts as in the conventional circuit shown in FIG. 1 are given the same reference numerals. Note that 50 is a power supply voltage fluctuation compensation circuit. Further, FIG. 4 shows the waveforms of the signals at the main points indicated by A and -G in the circuit of FIG. 3, as well as the waveforms of the ignition current I and the ignition voltage S.

第３図の左下部に示されたピックアップ回路は。The pickup circuit shown in the lower left part of FIG.

この実施例では電磁形として示されたピックアップ１１
を含み、該ピックアップ１１のエンジンと機械結合され
た回転子１１ａは単純な突起１１ｂを持ち、エンジンの
回転に伴いその固定子コイル１１、　ｃには第４図（ａ
）に示した波形の出力信号Ａが誘起される。その右側に
示された波形整形回路１１は該出力信号を受けて第４図
（ｂ）に示すように単純な矩形波パルスをもつ基準パル
ス信号Ｂを発生する。この波形整形回路１１には、公知
のようにピックアップが拾う外来の短パルスノイズを除
去するノイズ除去回路を付属させることが望ましい。Pick-up 11, shown as electromagnetic in this example
The rotor 11a, which is mechanically connected to the engine of the pickup 11, has a simple protrusion 11b, and as the engine rotates, the stator coil 11, c changes as shown in FIG.
) is induced. The waveform shaping circuit 11 shown on the right side receives the output signal and generates a reference pulse signal B having a simple rectangular wave pulse as shown in FIG. 4(b). It is desirable that this waveform shaping circuit 11 be provided with a noise removal circuit for removing external short pulse noise picked up by the pickup, as is known in the art.

この基準パルス信号Ｂの第３図の波形整形回路１１を示
す枠内に簡略に示された波形中の波尾ａがこの実施例に
おける基準点火位置、例えばエンジンピストンの上死点
位置である。まだ波頭すから波尾ａまでのパルス幅はい
わば任意の値をもっていてよいが、後述のランプ信号Ｅ
の発生期間を十分にとりかつ開角をエンジン回転数に影
響されないようにする意味では、基準パルス信号Ｂのも
つ周期の１０％以下であることが望ましい。なお、この
更施例ではピックアップを電磁形で示し／Ｃが。The wave tail a in the waveform of the reference pulse signal B, which is simply shown within the frame representing the waveform shaping circuit 11 in FIG. 3, is the reference ignition position in this embodiment, for example, the top dead center position of the engine piston. The pulse width from the wave crest to the wave tail a may have an arbitrary value, so to speak, but the ramp signal E described later
In order to ensure a sufficient generation period and to prevent the opening angle from being influenced by the engine speed, it is desirable that the period be 10% or less of the period of the reference pulse signal B. In addition, in this modified example, the pickup is shown as an electromagnetic type.

もちろんこれに限らす光電式等であってもよく、ピック
アップの種類によりその出力波形が前述の矩形波状のよ
うに整形されておれば、波形整形回路１１や肘用のノイ
ズ除去回路を省略することができる。Of course, it is also possible to use a photoelectric type etc. which is not limited to this, and if the output waveform is shaped like the above-mentioned rectangular waveform depending on the type of pickup, the waveform shaping circuit 11 and the elbow noise removal circuit can be omitted. I can do it.

ワンショット回路１３は公知のもので、第４図＋ａに示
すように基準パルス信号のパルス波頭を受りて極めて短
いパルス幅の短パルス信号Ｃを発する。さらにその右側
に示された波形合成回路１４は、基準パルス信号Ｂと短
パルス信号Ｃとを受けて、第４図（ｄｌに示すように前
者のパルス幅から後者のパルス幅を差し引いたパルス幅
の合成）くルス信号りを発する。The one-shot circuit 13 is of a well-known type, and receives the pulse wavefront of the reference pulse signal and emits a short pulse signal C having an extremely short pulse width, as shown in FIG. 4+a. Furthermore, the waveform synthesis circuit 14 shown on the right side receives the reference pulse signal B and the short pulse signal C, and generates a pulse with a pulse width obtained by subtracting the pulse width of the latter from the pulse width of the former, as shown in FIG. 4 (dl). (synthesis of) emits a pulse signal.

ランプＧｉ量発生回路２０はその左上部に一点鎖線で囲
んで示された定電流源２１を含み、その下側に示された
第１のコンデンサＣ１が該定電流源２１からの１１流に
より充電されるよう構成されている。定電流曽２１は図
示のように３個のトランジスタ２１ａ　、２１ｂ　、２
１Ｃを含み、この内のノｒ、　Ｏ？ｌａはスイッチング
トランジスタであって、ピックアップ回路１０かもの基
準パルス信号Ｂを受けて該信号中のパルスの有無によっ
てオン・オフされる。その右側は単純な信号反転用トラ
ンジスタ２１ｂであり、スイッチングトランジスタ２１
ａの補出力を定電流トランジスタ２１Ｃに伝える。The lamp Gi amount generation circuit 20 includes a constant current source 21 shown surrounded by a dashed line at the upper left thereof, and a first capacitor C1 shown below the constant current source 21 is charged by 11 currents from the constant current source 21. It is configured to be The constant current 21 has three transistors 21a, 21b, 2 as shown in the figure.
Including 1C, among these, Nor, O? 1a is a switching transistor which receives the reference pulse signal B of the pickup circuit 10 and is turned on or off depending on the presence or absence of a pulse in the signal. On the right side is a simple signal inversion transistor 21b, and the switching transistor 21
The complementary output of a is transmitted to the constant current transistor 21C.

該定電流トランジスタはそのエミッタ・ベース間に接続
された基準電圧ダイオード２１ｄのクランプ基準電圧に
よって定まる定電流を発生して前述の第１のコンデンサ
Ｃ１に与える。１以上により、第１のコンデンサＣ１の
コンデンサ電圧としてのランプ信号Ｅは、第４図（ｅｌ
に示すように基準パルス信号Ｂのパルス波尾ａに同期し
て直線的に立ち上がり、定電流源２１からの定電流によ
って決まる匂配を持ち、基準パルス信号Ｂのパルス波頭
すにより平坦化される波形を持つようになる。このラン
プ信号Ｅは電圧フォロワ接続された演算増幅器２２に入
力され、その出力側にはランプ信号Ｅと同じ波形が生じ
てピークホールド回路３０に伝えられる。このランプ信
号Ｅの平坦部の信号値すなわちそのピーク値は該ピーク
ホールド回路２２によって記憶されるが、該記憶終了後
ランプ信号発生回路２０内の短絡トランジスタ２３が、
前述の波形合成回路１４からの合成パルス信号りのパル
ス波頭Ｃによりオンされ、第１のコンデン″ｖｃ１はこ
れによって短絡されて、そのコンデンサ電圧としてのラ
ンプ信号Ｅは第４図ｆｅ）に示すようにゼロにリセット
され、以後前述と同じ動作が繰り返えされる。The constant current transistor generates a constant current determined by the clamp reference voltage of the reference voltage diode 21d connected between its emitter and base, and supplies it to the first capacitor C1. 1 or more, the ramp signal E as the capacitor voltage of the first capacitor C1 is expressed as shown in FIG.
As shown in , it rises linearly in synchronization with the pulse wave tail a of the reference pulse signal B, has a slope determined by the constant current from the constant current source 21, and is flattened by the pulse wave head of the reference pulse signal B. It will have a waveform. This ramp signal E is input to an operational amplifier 22 connected as a voltage follower, and the same waveform as the ramp signal E is generated on its output side and transmitted to the peak hold circuit 30. The signal value of the flat portion of the ramp signal E, that is, its peak value, is stored by the peak hold circuit 22, but after the storage is completed, the shorting transistor 23 in the ramp signal generating circuit 20
It is turned on by the pulse wavefront C of the synthesized pulse signal from the waveform synthesis circuit 14 mentioned above, and the first capacitor "vc1 is thereby short-circuited, and the ramp signal E as the capacitor voltage is as shown in FIG. 4fe). is reset to zero, and the same operation as described above is repeated.

ピークホールド回路３０は、以上のようにして発生され
たランプ信号のピーク値を記憶する第２のコンデンサＣ
２と電子スイッチ３１とを含む。The peak hold circuit 30 includes a second capacitor C that stores the peak value of the ramp signal generated as described above.
2 and an electronic switch 31.

該電子スイッチ３１は図示のように共通ベース接続され
た２個のトランジスタからなり、前述のワンショット回
路１３からの短ノくルス信号Ｃによってり、９時間内の
みオンされ、箱；圧フメーロ’￥”２２７５・ら（７）
　Ｍ　Ｆビーク値を第２のコンデンサＣ２に伝エル。As shown in the figure, the electronic switch 31 consists of two transistors connected to a common base, and is turned on only within 9 hours by the short pulse signal C from the one-shot circuit 13 mentioned above. ¥”2275・ra(7)
MF peak value is transmitted to the second capacitor C2.

第２のコンデンサＣ２のコンデンサ電圧としてのピーク
値（Ｏ”３’　Ｆは航４図（ｆ）に示すように経時的に
変化（−ガい直流化上であり、電圧フォロワ接続さハた
演ｆ）増幅器３２を介して次段の回路に伝えられる。さ
て、第４図（ｅ）に示された波形をもつランブイ１１号
Ｅの周期は同図ｔａ）に示されたビツクアツフ゛１１の
出力信号Ａと同じ周期をもち５従ってそのピーク値Ｆは
エンジン回転数が上昇するとともに低下するので、はぼ
逆数関係ではあるがエンジンの回転数を表わす信号であ
ることに留意されたい。The peak value of the capacitor voltage of the second capacitor C2 (O"3'F changes over time as shown in Figure 4(f)). f) It is transmitted to the next stage circuit via the amplifier 32. Now, the period of Rambuoy No. 11 E having the waveform shown in FIG. Note that it has the same period as A, and its peak value F decreases as the engine speed increases, so it is a signal that represents the engine speed, although it is almost an inverse relationship.

開角信号発生回路４０け、開角信号設定器と１〜ての機
能をもつ図では簡略に示された定電流ｌ路４１と、該回
路からの電流を受けるダイメート接続トランジスタ４２
およびトランジスタ４３から々る電流ミラー回路とから
なる。定電流回路４１は従ってその出力定電流１ａ　を
可調整に構ｈ（するのがよく、該定電流ｉａ　は電流ミ
ラー回路４２゜４３を介して差信号形成手段としての抵
抗器１１．を流れ、その両端にＲ＋＊ｉａの電圧降下を
生じさせる。40 open angle signal generating circuits, a constant current l path 41 (simply shown in the figure) having the functions of 1 to 1 as an open angle signal setter, and a dimate connection transistor 42 that receives current from the circuit.
and a current mirror circuit from transistor 43. Therefore, the constant current circuit 41 is preferably configured to have an adjustable output constant current 1a, and the constant current ia flows through the resistor 11 as a difference signal forming means via the current mirror circuits 42 and 43. A voltage drop of R+*ia is caused across it.

ただしＲは差信上形成抵抗器■（のもつ抵抗値とする。However, R is the resistance value of the differentially formed resistor (2).

さて、図示のように差信号形成抵抗器はその一端に前述
の電圧フォロワ３２からのランプ信号Ｅのピーク値信号
Ｆを受けているので、子の他端の１？位Ｅｇは抵抗器ｎ
、内の電圧降下を堵Ｍ（シて、Ｅｇ　＝　Ｅｆ　−Ｒ−
ｉ　ａ　ｍ となり（ただしＥｆ　のピーク仙信号Ｆの信号１Ｕ圧値
とする）、この電位により差信上０が形成される。この
差信号Ｇｉｉ第４図（ｆ）に示されたようにピーク信号
Ｆと同様の直流信号であり、（１）式で表わされる信号
値をもつ。Now, as shown in the figure, since the difference signal forming resistor receives the peak value signal F of the ramp signal E from the voltage follower 32 at one end, 1? The position Eg is the resistor n
, let Eg = Ef −R−
i a m (however, it is assumed to be the signal 1U pressure value of the peak signal F of Ef), and a differential signal of 0 is formed by this potential. As shown in FIG. 4(f), this difference signal Gii is a DC signal similar to the peak signal F, and has a signal value expressed by equation (1).

以上のようにして形成された差信号Ｇは開角開始時期決
定回路６０のコンパレータ６１の一方の入力端子に供給
され、該コンノくレータ６１の他方の入力端子に入力さ
れるランプ信号発生回路２０からのラング信号Ｅと比較
され、第４図（ｅ）に示すように両信号が交叉する時点
により開角開始時期ｔｄ　が決定されて、第３図に示す
ようにコンノくレータ６１から開角指令信号Ｓｄがその
右方に示された点火出力回路に発しられる。該点火出力
回路は、この開角指令信号Ｓｄを受けてオフされる駆動
トランジスタ３ｂと、ダーリントントランジスタとして
形成された出力トランジスタ３を含み、該出力トランジ
スタ３は開角指令信号Ｓｄが発しられると同時にオンさ
れるので１点火コイル２の一次コイル２ａ中の点火電流
Ｉは第４図（ｇ）に示すようにこの開角時期ｔｄ　から
直ちに立ち上がる。The difference signal G formed as described above is supplied to one input terminal of the comparator 61 of the opening angle start timing determining circuit 60, and is input to the other input terminal of the comparator 61 of the ramp signal generation circuit 20. As shown in FIG. 4(e), the opening angle start timing td is determined by the time point at which both signals intersect, and the opening angle signal E from the connograph controller 61 is determined as shown in FIG. 3. A command signal Sd is issued to the ignition output circuit shown to the right. The ignition output circuit includes a drive transistor 3b which is turned off in response to the opening command signal Sd, and an output transistor 3 formed as a Darlington transistor, which is turned off at the same time as the opening command signal Sd is issued. Since it is turned on, the ignition current I in the primary coil 2a of the first ignition coil 2 immediately rises from this opening timing td, as shown in FIG. 4(g).

第（１）式においてピーク信号値Ｅｆは前述のようにエ
ンジン回転数の関数であり、また差信号値Ｂｇもこれに
応じてエンジン回転数の関数であるが、両者の差Ｒ＊ｉ
ａは開角指令信号としての電流値ｉａのみによって決ま
る。従って、第４図（ｅ＋に示す開角開始時期ｔｄ　と
基準パルス信号Ｂのパルス波頭時期ｔｂ　との間の時間
間隔もまたエンジン回転数に関係のない開角指令信号値
ｉａ　のみの関数である。さて、第４図（ｇ）に示すよ
うに点火電流Ｉは開角開始時期ｔｄで立ち上がり、基準
パルス信号Ｅのパルス波尾ａと同じ点火時期ｔｉ　に遮
断されるから１両時期ｔｄ、ｔｉ　０間の開角時間Ｔｄ
　（開角θｄに相当）は、前述の開角開始時期ｔｄ　と
基準パルス信号Ｂのパルス波頭時期ｔｂ　との間の時間
に基準パルス信号Ｂのパルス幅を加えたものにほかなら
々い。基準パルス信号値Ｂのパルス幅はその周期の１０
％以下にとられており、エンジン回転数の影響をほとん
ど受けないから、開角時間Ｔｄもまた実用上は開角指令
信号ｉａ　のみの関数であり、従って本発明によれば開
角時間Ｔ　ｄ　、従って開角θｄをエンジン回転数に依
存しない一定値に保てることがわかる。In equation (1), the peak signal value Ef is a function of the engine speed as described above, and the difference signal value Bg is also a function of the engine speed accordingly, but the difference between the two R*i
a is determined only by the current value ia as the opening angle command signal. Therefore, the time interval between the opening angle start timing td shown in FIG. Now, as shown in Fig. 4(g), the ignition current I rises at the opening angle start timing td, and is cut off at the same ignition timing ti as the pulse wave tail a of the reference pulse signal E, so that both timings td and ti Opening angle time Td between 0
(corresponding to the opening angle θd) is nothing other than the sum of the pulse width of the reference pulse signal B to the time between the opening angle start time td and the pulse wave front time tb of the reference pulse signal B described above. The pulse width of the reference pulse signal value B is 10 times its period.
% or less and is almost unaffected by the engine speed, the opening time Td is also a function of only the opening command signal ia in practice, and therefore, according to the present invention, the opening time Td Therefore, it can be seen that the opening angle θd can be kept at a constant value that does not depend on the engine speed.

なお、上述の基準パルス信号Ｂのパルス波尾【ａすなわ
ち基準点火位置で点火させるためには、第３図に示すよ
うに波形整形回路１２からの基準ノくルス信号Ｂの補信
号を点火出力回路の駆動トランジスタ３ｂのペースに与
えておけばよい。この実施例におりる開角終了時期決定
手段としてはこの基準パルス信号Ｂの補信号Ｂを作るイ
ンノく一タ７１でよく、この補信号口は基準パルス信号
Ｂの・くルス波尾ａで立ち」二がって駆動トランジスタ
３ｂをオンさせ、従って出力トランジスタ３をオフさせ
る。これにより点火電流Ｉは第４図（ｇｌに示すように
点火ロモ期ｔｉ　に急速遮断され、点火コイル２の２次
コイル２ｂから同図（ｈ）に示すようなスＩくイク状の
点弧電圧Ｓが発しられる。Note that in order to ignite at the pulse wave tail [a] of the reference pulse signal B mentioned above, that is, the reference ignition position, the complementary signal of the reference pulse signal B from the waveform shaping circuit 12 is output as an ignition output as shown in FIG. It is only necessary to apply it to the pace of the driving transistor 3b of the circuit. In this embodiment, the opening angle end timing determining means may be an inverter 71 that generates a complementary signal B of the reference pulse signal B, and this complementary signal port is formed by the pulse wave tail a of the reference pulse signal B. This turns on the drive transistor 3b and therefore turns off the output transistor 3. As a result, the ignition current I is rapidly cut off at the ignition timing ti as shown in FIG. A voltage S is generated.

第３図の中央部に示されている電源電圧の変動の影響を
除去するだめの補償回路５０は、高抵抗の抵抗器５１と
、ダイオード接続トランジスタ５２およびトランジスタ
５３からなる電流ミラー回路とを含む。抵抗器５１から
の電源十Ｂの電圧ｖｂに比例する補償電流ｉｂは、前述
の開角信号発生回路の開角指令電流値ｉａ　に図示のよ
うに差動的に加えられるので、前述の差信号Ｇの差信号
値Ｖｇは Ｖｇ　＝Ｖｆ　−Ｒ（ｉａ　−ｉｂ　）　（２１となる
。さて、電源電圧Ｖｂが上昇するとそれにほぼ比例して
点火電流工も増加するが、上の第（２）式かられかるよ
うに補償電流ｉｂ　は開角時間Ｔｄを短くする方向に働
くので、点火電流■はこれによって減少され、従って点
火電流Ｉへの電源電圧ｖｂの変動の影響が補償される。A compensation circuit 50 shown in the center of FIG. 3 for eliminating the effects of power supply voltage fluctuations includes a high-resistance resistor 51 and a current mirror circuit consisting of a diode-connected transistor 52 and a transistor 53. . Since the compensation current ib proportional to the voltage vb of the power source 1B from the resistor 51 is differentially added to the opening angle command current value ia of the opening angle signal generation circuit as shown in the figure, the aforementioned difference signal The difference signal value Vg of G is Vg = Vf - R (ia - ib) (21) Now, when the power supply voltage Vb increases, the ignition current also increases almost in proportion to it, but the above equation (2) As can be seen, since the compensation current ib acts in the direction of shortening the opening time Td, the ignition current 2 is thereby reduced, and the influence of fluctuations in the power supply voltage vb on the ignition current I is therefore compensated for.

第５図および第６図は本発明装置の異なる実施例の要部
を示すもので第３図と同じ部分には同じ符号が付されて
いる。この実施例においては、点火時期ｔｉ　を点火基
準位置すなわち基準パルス信号Ｂのパルス波尾ａの時期
よりも早めるいわゆる進角制御が採用されている。第５
図中でブロックで略示されたピークホールド回路３０は
ランプ信号Ｂを受けてそのピーク値信号Ｆを発し、また
開角指令信号ｉａや補償信号ｉｂ　との差信号Ｇが形成
されることは前の実施例と同じであるが、開角開始時期
決定回路のコンパレータ６１は、この差信号Ｇを第６区
に示された第２のランプ信号発生回路８０からの進角指
令を含む第２のランプ信号Ｈと比較して開角開始時期を
決定する。また１、その上に示された開角終了時期決定
手段としての点火時期決定のためのコンパレータ７２は
、この第２のランプ信号Ｈとピーク値信号Ｆとを比較し
て点火時期を決定する。5 and 6 show essential parts of different embodiments of the apparatus of the present invention, and the same parts as in FIG. 3 are given the same reference numerals. In this embodiment, so-called advance angle control is employed in which the ignition timing ti is advanced earlier than the ignition reference position, that is, the timing of the pulse wave tail a of the reference pulse signal B. Fifth
A peak hold circuit 30, which is shown schematically by a block in the figure, receives a ramp signal B and generates its peak value signal F, and also forms a difference signal G with the opening angle command signal ia and the compensation signal ib. However, the comparator 61 of the opening angle start timing determining circuit converts this difference signal G into a second signal including the advance angle command from the second ramp signal generation circuit 80 shown in the sixth section. The opening angle start timing is determined by comparing with the ramp signal H. Further, 1. A comparator 72 for determining ignition timing as an opening angle end timing determining means shown above compares this second ramp signal H with the peak value signal F to determine the ignition timing.

第６図は前述の第２のランプ信号発生回路８０の詳細を
示すもので、図中の一点鎖線で囲まれた範囲が該回路８
０に当り、定電流信号源８１３〜８１Ｃ１速度検出用コ
アパレータ８２ａ〜８２Ｃ。FIG. 6 shows details of the second ramp signal generation circuit 80, and the area surrounded by the dashed line in the figure is the circuit 8.
0, constant current signal sources 813-81C1 speed detection core parators 82a-82C.

基準速度設定器８３２〜８３Ｃ２電圧フオロワ８４およ
び第３のコンデンサで３を含む。前述のように、第３図
のランプ信号発生回路２０の第１のコンデンサの電圧と
してのランプ信号Ｅ（以下第１のランプ信号という）は
エンジン回転数の関数であるから、第２のランプ信号発
生回路はこの第１のランプ信号Ｅをエンジン回転載信号
としてその速度検出用コンパレータ８２ａ　、８２ｂ　
、８２ｃの各一方の入力に受け入れる。該各コンパレー
タの他方の入力には付属の基準速度設定器８３ａ。Reference speed setters 832-83C2 include 3 with voltage follower 84 and third capacitor. As mentioned above, since the ramp signal E (hereinafter referred to as the first ramp signal) as the voltage of the first capacitor of the ramp signal generating circuit 20 in FIG. 3 is a function of the engine speed, the second ramp signal The generating circuit uses this first ramp signal E as an engine rotational signal to detect speed comparators 82a and 82b.
, 82c. The other input of each comparator is provided with an attached reference speed setter 83a.

８３ｂ、８３ｃからそれぞれ異なる基準速度Ｎａ。Reference speeds Na different from 83b and 83c.

Ｎｂ、Ｎｃに対応する設定値Ｖａ　、　Ｖｂ　、　Ｖｃ
が与えられる。これらの各コンパレータは第１のランプ
信号Ｅがそれぞれこの設定値Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃを越えた
時点で出力信号を発し、定電流信号源８１ａ。Setting values Va, Vb, Vc corresponding to Nb, Nc
is given. Each of these comparators issues an output signal when the first ramp signal E exceeds the set values Va, Vb, and Vc, respectively, and the constant current signal source 81a.

Ｂｌｂ、ｓｉｃを動作開始させてそれぞれ定電流信号Ｓ
ａ、Ｓｂ、Ｓｃを順次出力させる。第３のコンデンサＣ
３はこれらの定電流信号によシ充電され。Blb and sic are started to operate and the constant current signal S is applied to each
A, Sb, and Sc are output sequentially. third capacitor C
3 is charged by these constant current signals.

そのコンデンサ電圧が電圧７オロワ８４を介して第２の
ランプ信号Ｈとして出力され、前述の第５図に示された
開角開始用コンパレータ６１と点火用コンパレータ７２
とに与えられる。なお、第３のコンデンサＣ３には並列
に短絡用トランジスタ８５が接続されていて、基準パル
ス信号Ｂのパルス波尾ａに同期して与えられる短パルス
Ｂａによシ該トランジスタ８５が導通されるので、第２
の２ンブ信号Ｈはその毎周期始めにゼロにリセットされ
る。The capacitor voltage is output as the second ramp signal H via the voltage 7 lowerer 84, and the opening angle start comparator 61 and the ignition comparator 72 shown in FIG.
given to. Note that a short-circuiting transistor 85 is connected in parallel to the third capacitor C3, and the short-circuiting transistor 85 is made conductive by the short pulse Ba applied in synchronization with the pulse tail a of the reference pulse signal B. , second
The two-wave signal H is reset to zero at the beginning of each cycle.

以上の第２のランプ信号Ｈの形成の模様とその波形が第
７図に示されている。この図には第１のランプ信号Ｅの
波形が鎖線で示されておシ、基準速度設定器８３ａ　、
８３ｂ　、８３Ｃからの設定値Ｖａ、Ｖｂ、Ｖｃが横線
で示されている（ただしＶａ＝０とする）。これら横線
と第１のランプ信号Ｅとが交わる時点で定電流信号源８
１ａ、８１ｂ。The formation pattern of the second ramp signal H and its waveform are shown in FIG. In this figure, the waveform of the first ramp signal E is shown by a chain line, and the reference speed setter 83a,
Setting values Va, Vb, and Vc from 83b and 83C are shown by horizontal lines (provided that Va=0). At the point where these horizontal lines intersect with the first ramp signal E, the constant current signal source 8
1a, 81b.

８１ｃが順次動作し、定電流信号Ｓａ、Ｓｂ、Ｓｃが顔
相加ないしは切シ換わるので、第２のランプ信号Ｈは図
示のように折線状となる。第５図の開角開始用コンパレ
ータ６１け、この第２のランプ信号Ｉ■と差信号Ｇとが
交わる時点ｔｄａで動作し開角指令Ｓｄをその右側に示
された２個のトランジスタからなる電子スイッチ６２に
発して該スイッチをオフさせる。図示のように、電子ス
イッチ６２とその上に示された抵抗器６３との接続点は
インバータ６４を介して点火出力回路の駆動トランジス
タｓｂのベースに接続されているので、電子スイッチ６
２のオフに伴って駆動トランジスタ３ｂもオフされ、逆
に出力トランジスタ３はオンされて点火電流工が第７図
に示すように点火コイル２に流れ始める。点火電流が立
ち上がった後、点火用コンパレータ７２は第２のランプ
信号Ｈとピーク値信号Ｆとが交わる時点ｔｉａにおいて
動作し電子スイッチ６２をオンさせるので、前とは逆の
関係となって出力トランジスタ３がオフされ、点火電流
工が急速遮断される。81c operate sequentially, and the constant current signals Sa, Sb, and Sc are added or switched, so that the second ramp signal H has a broken line shape as shown in the figure. The opening angle starting comparator 61 in FIG. A signal is sent to switch 62 to turn it off. As shown, the connection point between the electronic switch 62 and the resistor 63 shown above it is connected to the base of the drive transistor sb of the ignition output circuit through the inverter 64, so that the electronic switch 62
When the output transistor 2 is turned off, the drive transistor 3b is also turned off, and conversely, the output transistor 3 is turned on and the ignition current begins to flow to the ignition coil 2 as shown in FIG. After the ignition current rises, the ignition comparator 72 operates at the time tia where the second ramp signal H and the peak value signal F intersect and turns on the electronic switch 62, so the relationship is reversed and the output transistor 3 is turned off and the ignition electrician is quickly shut off.

さて、第７図に示すように第２のランプ信号Ｈは第１の
ランプ信号Ｅよりも早く立ち上がるように第３のコンデ
ンサＣ３に供給される前述の定電流信号Ｓａ、Ｓｂ、Ｓ
ｃの値が選ばれているので、この実施例における前述の
開角開始時期ｔｄａと点火時期ｔｉａは第７図に比較の
ために鎖線で描かれた前の実施例における点火電流の開
角開始時期ｔｄおよび点火時期ｔｉ　よりもそれぞれ進
んでおり、この実施例の点火時期ｔｉａと前の実施例の
点火時期ｔｉ　との図示の差が進角時間Ｔａ　（進角θ
ａに相当）になる。以上の説明から容易に諒解されるよ
うに、この実施例においては基準速度設定器８３ａ〜８
３Ｃの速度設定値と定電流信号源８１２〜８１ｃの定電
流信号値とを適宜に選択するととにより、エンジンの種
々の回転数範囲に対する進角の度合いをエンジンの要求
に合わせて容易に選択ないしは調整をすることができる
。なお、本実施例において定電流信号源を３個設ける例
を示したが、その個数はなにもこれに限らずエンジンに
要求される進角特性に合わせて適宜選択すべきものであ
ることはもちろんである。Now, as shown in FIG. 7, the above-mentioned constant current signals Sa, Sb, S are supplied to the third capacitor C3 so that the second ramp signal H rises earlier than the first ramp signal E.
Since the value of c is selected, the above-mentioned opening angle start timing tda and ignition timing tia in this embodiment are the same as the opening angle start timing of the ignition current in the previous embodiment, which is drawn with a dashed line in FIG. 7 for comparison. The timing td and the ignition timing ti are respectively advanced, and the difference between the ignition timing tia of this embodiment and the ignition timing ti of the previous embodiment is the advance time Ta (advance angle θ
equivalent to a). As can be easily understood from the above explanation, in this embodiment, the reference speed setters 83a to 8
By appropriately selecting the speed setting value of 3C and the constant current signal value of the constant current signal sources 812 to 81c, the degree of advance angle for various engine speed ranges can be easily selected or adjusted according to the requirements of the engine. Adjustments can be made. Although the present embodiment shows an example in which three constant current signal sources are provided, the number is not limited to this and should be selected as appropriate according to the advance angle characteristics required of the engine. It is.

第８図および第９図は本発明のさらに異なる実施例をそ
れぞれ示すもので、いずれも進角制御つき点火装置に例
をとった回路の要部を示し、第５図と同じ部分には同じ
符号が伺されている。第８図の回路が第５図の回路と異
なる点は、差信号形成手段としての抵抗器Ｒに温度補償
用ダイオードＪ）　Ｒが内列に挿入された点であって、
前の第（１）式ないし第（２）式の差信号形成時の比例
常数としての抵抗値Ｒを温度の上昇とともにダイオード
の温度ＪＦＩ性を利用して減少させる効果を有する。こ
れによって差イバ月Ｇの［／ベルはピーク値信号Ｆに近
くなり従って上昇・するので、凹角時間Ｔｄ従って開角
θｄを温度上昇とともに僅かに減少させて点火コイルの
保護等の役割りを果す。第９図の例では抵抗器が直列接
続ダイオードＤＲ，ＤＩ（、によって完全に置き換えら
れており、当然温度補償の効果はそれだけ大きくなる。FIGS. 8 and 9 show still different embodiments of the present invention, and each shows the main part of a circuit taking an example of an ignition system with advance angle control, and the same parts as in FIG. 5 are the same. The sign is being heard. The circuit of FIG. 8 differs from the circuit of FIG. 5 in that a temperature compensating diode J) R is inserted in the inner row of the resistor R serving as a difference signal forming means.
This has the effect of reducing the resistance value R as a proportional constant when forming the difference signal in the previous equations (1) and (2) as the temperature rises by utilizing the temperature JFI characteristic of the diode. As a result, the differential angle G becomes close to the peak value signal F and accordingly rises, so the recess angle time Td and therefore the opening angle θd are slightly decreased as the temperature rises, and this serves to protect the ignition coil. . In the example of FIG. 9, the resistor is completely replaced by series-connected diodes DR, DI (, . . . , and the temperature compensation effect is naturally increased accordingly.

これらの変形実施例についても、温度補償用回路要素と
してはダイオードに限らず種々の公知の素子を用いるこ
とができ、才た進角制御を用いない点火装置に対しても
有効であることはもちろんである。In these modified embodiments, not only diodes but also various known elements can be used as temperature compensation circuit elements, and it is of course effective for ignition systems that do not use advanced angle control. It is.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上説明のとおり本発明においては、従来技術における
ように開角開始時期と点火時期とをピックアップの発生
波形に基づいて決定することをやめ、ピックアップには
基準点火位置を示す単純な信号のみを発生させるだけの
役目を持たせて、該基準点火位置に同期したランプ状の
波形をもつ信号を電子回路により別に発生させ、該ラン
プ信号のピーク値から所望の凹角値を指定する開角指令
値信号を差し引いた直流値をもつ差信号と該ランプ信号
のランプ状波形との交点から正確に開角開始時期を決定
するようにしたので、開角時期がピックアップの波形の
誤差によシ変動することがなく、ノイズの混入によって
誤動作を生じるおそれもない。これによりピックアップ
に過大な精度を要求する必要がなくなるので、ピックア
ップの仕様をゆるやかにでき、また電磁式ピック以外の
比較的安価なピックアップを採用することもできる。As explained above, in the present invention, the opening angle start timing and the ignition timing are no longer determined based on the waveform generated by the pickup as in the prior art, and the pickup only generates a simple signal indicating the reference ignition position. A signal with a ramp-shaped waveform synchronized with the reference ignition position is separately generated by an electronic circuit, and the opening angle command value signal specifies the desired reentration angle value from the peak value of the ramp signal. Since the opening angle start timing is determined accurately from the intersection of the difference signal having a DC value obtained by subtracting the DC value and the ramp waveform of the ramp signal, the opening angle timing will not fluctuate due to errors in the waveform of the pickup. There is no risk of malfunction due to noise intrusion. This eliminates the need to require excessive precision from the pickup, so the specifications of the pickup can be relaxed, and relatively inexpensive pickups other than electromagnetic picks can be used.

ランプ信号は比較的単純波形のものでよく、かつ差信号
との交叉点付近の匂配を従来技術のように緩やかにする
必要もないので、該交叉点により決定される開角開始時
期は回路定数等の変動により影響されることが少なく１
本質的に動作安定度が高い。The ramp signal may have a relatively simple waveform, and there is no need to make the slope near the intersection with the difference signal gentle as in the prior art, so the opening angle start timing determined by the intersection is determined by the circuit. Less affected by fluctuations in constants, etc.1
Inherently has high operational stability.

本発明を進角制御つき点火装置に適用するに当っても、
実施例で説明したようにランプ信号の波形を進角指令値
を含むように、例えば折線状に僅かに変形させるだけで
１本発明の構成をそのまま適用して上記の該効果を得る
ことができる。また、電子回路や点火出力回路に対する
電源電圧の変動の影響を補償したり、装置の動作への周
囲温度の影響を補償したりする場合においても、本発明
のもつ基本構成を変えることなく僅かな回路要素を追加
するだけで本発明装置の性能をより高度化することも容
易である。When applying the present invention to an ignition device with advance angle control,
As explained in the embodiment, the above effect can be obtained by applying the structure of the present invention as is by slightly deforming the waveform of the ramp signal to include the advance angle command value, for example, into a broken line shape. . Furthermore, even when compensating for the influence of fluctuations in power supply voltage on electronic circuits and ignition output circuits, or compensating for the influence of ambient temperature on the operation of devices, the present invention can be used without changing the basic structure of the present invention. It is also easy to improve the performance of the device of the present invention by simply adding circuit elements.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は従来のエンジン点火装置例の構成を機能的に示
すブロック回路図、第２図は該回路内の要部の信号と点
火出力電流の波形を示す波形図、第３図以降はすべて本
発明によるエンジン点火装置の実施例を示し、内第３図
は該点火装置の実施例の全体回路構成を示す回路図、第
４図は該実施例装置の動作を説明するだめの回路内要部
の信号の波形を示す波形図、第５図は進角制御を採用し
た場合の本発明の異なる実施例における要部の回路図、
第６図は該第５図における第２のランプ信号を発生する
回路の構成を示す回路図、第７図は第５図および第６図
の回路動作を説明するだめの要部の信号と点火出力電流
との波形を示す波形図。 第８図および第９図はそれぞれ温度補償機能を付加する
場合の本発明のさらに異なる実施例の回路要部を示す回
路図である。図において、１：ピックアップ、２：点火
コイル、３：点火電流を開閉する出力トランジスタ、１
０：ピックアップ回路、２０：ランプ信号発生回路、２
１：定電流源回路、３０：ピークホールド回路、４０：
開角信号発生回路、５０；電源電圧に比例する第２の信
号を発生する電源電圧変動補償回路、６（）：開角開始
時期決定回路、７１：開角終了時期決定手段とし、ての
インバータ、７２：開角終了時期決定手段としての点火
用コンパレーク、Ａ：ビックアンプの出力信号、Ｂ：基
準パルス信号、ａ：基準パルス信号Ｂの基準点火時点を
示すパルス波尾、ｂ：基準パルス信号Ｂのパルス波頭、
Ｅ：ランプ信号、■−：ピーク値信号、Ｇ：差信号、■
１：進角指令値を含む第２のランプ信号、几：差信号回
路手段とｊ７ての抵抗器、Ｄ几：差信号回路手段として
のダイオード、ｉａ：開角時間の基準値を表わす第１の
信号としての開角指令電流信号、ｉｂ：電源電圧に比例
する第２の信号としての電源電圧変動補償電流信号、ｔ
ｄ：開角開始時期、會１　：点火時期、θｄ　：開角、
θａ　：進角、である。 才１　図 才２図Fig. 1 is a block circuit diagram functionally showing the configuration of an example of a conventional engine ignition system, Fig. 2 is a waveform diagram showing the signals of the main parts in the circuit and the waveform of the ignition output current, and everything from Fig. 3 onwards is shown. An embodiment of the engine ignition device according to the present invention is shown, in which FIG. 3 is a circuit diagram showing the overall circuit configuration of the embodiment of the ignition device, and FIG. 4 is a circuit diagram showing the operation of the embodiment device. FIG. 5 is a circuit diagram of the main part in a different embodiment of the present invention when lead angle control is adopted.
FIG. 6 is a circuit diagram showing the configuration of the circuit that generates the second lamp signal in FIG. 5, and FIG. 7 is a circuit diagram illustrating the operation of the circuit shown in FIGS. FIG. 3 is a waveform diagram showing waveforms with respect to output current. FIGS. 8 and 9 are circuit diagrams showing main circuit parts of further different embodiments of the present invention in which a temperature compensation function is added, respectively. In the figure, 1: pickup, 2: ignition coil, 3: output transistor that opens and closes the ignition current, 1
0: Pickup circuit, 20: Ramp signal generation circuit, 2
1: constant current source circuit, 30: peak hold circuit, 40:
Opening angle signal generation circuit, 50; power supply voltage fluctuation compensation circuit for generating a second signal proportional to the power supply voltage, 6(): opening angle start timing determining circuit, 71: inverter serving as opening angle end timing determining means. , 72: Comparator for ignition as opening angle end timing determining means, A: Output signal of big amplifier, B: Reference pulse signal, a: Pulse wave tail indicating reference ignition time of reference pulse signal B, b: Reference pulse signal B pulse wave front,
E: Ramp signal, ■-: Peak value signal, G: Difference signal, ■
1: the second ramp signal containing the advance angle command value, 几: the difference signal circuit means and the resistor at j7, D 几: the diode as the difference signal circuit means, ia: the first signal representing the reference value of the opening angle time. An opening angle command current signal as a signal, ib: a power supply voltage fluctuation compensation current signal as a second signal proportional to the power supply voltage, t
d: Opening angle start timing, 1: Ignition timing, θd: Opening angle,
θa: Advance angle. Sai 1 Illustration Sai 2

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １）内燃エンジンの点火手段に点弧エネルギを供給する
点火コイルと、エンジンの回転角度位置を検出して基準
点火位置を示す基準パルス信号を発するピックアップ回
路と、該ピックアップ回路からの基準パルス信号を受け
該信号と同期したランプ状の信号を繰返して発生するラ
ンプ信号発生回路と、該ランプ信号の前記基準パルス信
号の周期ごとのピーク値を表わす信号を記憶するピーク
ホールド回路と、前記点火コイルを付勢すべき開角時間
を表わす開角指令値信号を発する開角信号発生回路と、
前記ピークホールド回路が記憶するピーク値信号と前記
開角信号発生回路から発しられる閉角値信号との差信号
を作る回路手段と、該差信号と前記ランプ信号発生回路
からのランプ信号とを比較して前記点火コイルを付勢開
始すべき時期を決定する開角開始時期決定回路と、前記
点火コイルの付勢を終了させる時期を決定する開角終了
時期決定手段とを備えてなるエンジン点火装置。 ２）特許請求の第１項記載の装置において、開角信号発
生回路が開角時間の基準値を表わす一定値の第１の信号
と電源電圧に比例する第２の（ｉｍ号との合成信号とし
ての閉角値信号を発し、該第２の信号が点火コイルを流
れる電流の電源電圧の変動による影響を補償する方向で
第１の信号と合成されることを特徴とするエンジン点火
装置。 ３）特許請求の範囲第１項記載の装置において。 ピーク値ホールド回路がランプ信号発生回路が発するラ
ンプ信号のピーク値に比例する信号値をピーク値として
記憶することを慣゛徴とするエンジン点火装置。 ４）特許請求の範囲第１項記載の装置において、ランプ
信号発生回路が発するランプ信号が直線的に経時変化す
るように形成され、開角終了時期決定回路が基準パルス
信号に同期し１点火コイルの付勢を終了させる時期を決
定するようにしたことを特徴とするエンジン点火装置。 ５）特許請求の範囲第１項記載の装置において、ランプ
信号発生回路が発するランプ信号が点火時期を基準パル
ス信号に基づく基迎点火時期よりも進める進角指定信号
を含み、凹角終了時期決定回路が該進角指定信号を含む
ランプ信号とピークホールド回路により記憶されたピー
ク値信号とを比較して点火コイルの付勢を終了させる時
期を決定するようにしたことを特徴とするエンジン点火
装置。 ６）％許請求の範囲第１項記載の装置において。 ランプ信号回路がピックアップ回路からの基準パルス信
号の波尾により動作を開始し該信号の波頭により動作を
終了する積分形回路として構成されることを特徴とする
エンジン点火装置。 ７）特π１°諸求の範囲第６項記載の装置において、枯
分形回路が定電流源からの電流により充電される第１の
コンデンサを含み該第１のコンデンサのコンデンサ電圧
によりランプ信号が形成されることを特徴とするエンジ
ン点火装置。 ８）特許請求の範囲第１項記載の装置において、ピーク
ホールド回路がランプ信号発生回路からのランプ信号を
受けてその信号のピーク電圧値で充電される第２のコン
デンサと、ランプ信号発生回路からの基準パルス信号の
波頭に同期し７てオン操作され該ピーク電圧値を第２の
コンデンサに伝達するスイッチとを含むことを特徴とす
るエンジン点火装置。 ９）特許請求の範囲第１項記載の装置において、開角信
号発生回路の発する開角指令値信号が電流信号であり、
差信号回路手段が該電流信号に比例する電圧降下を生じ
る抵抗器であることを特徴とするエンジン点火装置。 １０）％許請求の範囲第１項記載の装置において、開角
開始時期決定回路が差信号とランプ信号とを入力し、ラ
ンプ信号が差信号を越えたときに開角開始指令を出力す
る演算増幅器であることを特徴とするエンジン点火装置
。 １１）特許請求の範囲第１項記載の装置においてピック
アップ回路から発しられる基準パルス信号が該信号の周
期の１０％未満のパルス幅を有する矩形波パルス信号で
あることを特徴とするエンジン点火装置。[Scope of Claims] 1) An ignition coil that supplies ignition energy to ignition means of an internal combustion engine, a pickup circuit that detects the rotational angular position of the engine and generates a reference pulse signal indicating a reference ignition position, and the pickup circuit. a ramp signal generation circuit that receives a reference pulse signal from the input terminal and repeatedly generates a ramp-shaped signal synchronized with the signal; and a peak hold circuit that stores a signal representing the peak value of the reference pulse signal for each cycle of the ramp signal. and an opening angle signal generation circuit that generates an opening angle command value signal representing an opening angle time during which the ignition coil should be energized;
circuit means for generating a difference signal between the peak value signal stored in the peak hold circuit and the closed angle value signal issued from the open angle signal generating circuit, and comparing the difference signal with a ramp signal from the ramp signal generating circuit; An engine ignition system comprising: an opening angle start timing determining circuit that determines when to start energizing the ignition coil; and an opening end timing determining circuit that determines when to end energizing the ignition coil. . 2) In the device according to claim 1, the opening angle signal generating circuit generates a composite signal of a first signal having a constant value representing the reference value of the opening angle time and a second signal (im) proportional to the power supply voltage. An engine ignition system, characterized in that the second signal is combined with the first signal in a direction that compensates for the influence of the current flowing through the ignition coil due to fluctuations in the power supply voltage. ) In the apparatus according to claim 1. An engine ignition system in which a peak value hold circuit conventionally stores a signal value proportional to a peak value of a ramp signal generated by a ramp signal generating circuit as a peak value. 4) In the device according to claim 1, the ramp signal generated by the ramp signal generating circuit is formed to change linearly over time, and the opening angle end timing determining circuit synchronizes with the reference pulse signal and generates one ignition coil. An engine ignition device characterized in that it determines when to end energization of the engine. 5) The apparatus according to claim 1, wherein the lamp signal generated by the lamp signal generating circuit includes an advance specifying signal that advances the ignition timing beyond the base ignition timing based on the reference pulse signal, and the reentrant angle end timing determining circuit An engine ignition system characterized in that the lamp signal including the advance angle designation signal is compared with a peak value signal stored by a peak hold circuit to determine when to end energization of the ignition coil. 6) In the apparatus according to claim 1. An engine ignition system characterized in that the lamp signal circuit is configured as an integral type circuit that starts operating at the wave tail of the reference pulse signal from the pickup circuit and ends its operation at the wave front of the signal. 7) In the device according to item 6, the depletion type circuit includes a first capacitor charged by a current from a constant current source, and a ramp signal is formed by the capacitor voltage of the first capacitor. An engine ignition device characterized by: 8) In the device according to claim 1, the peak hold circuit receives a ramp signal from the ramp signal generating circuit and includes a second capacitor that is charged with the peak voltage value of the signal, and an engine ignition device comprising: a switch that is turned on in synchronization with the wavefront of the reference pulse signal to transmit the peak voltage value to the second capacitor. 9) In the device according to claim 1, the opening angle command value signal generated by the opening angle signal generation circuit is a current signal,
An engine ignition system characterized in that the differential signal circuit means is a resistor that produces a voltage drop proportional to the current signal. 10) Percentage Allowance In the device according to claim 1, the opening angle start timing determining circuit inputs the difference signal and the ramp signal, and when the ramp signal exceeds the difference signal, an operation for outputting an opening angle start command. An engine ignition device characterized in that it is an amplifier. 11) An engine ignition system according to claim 1, wherein the reference pulse signal emitted from the pickup circuit is a rectangular wave pulse signal having a pulse width of less than 10% of the period of the signal.