JPS60118396A - Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 - Google Patents
Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法Info
- Publication number
- JPS60118396A JPS60118396A JP22740583A JP22740583A JPS60118396A JP S60118396 A JPS60118396 A JP S60118396A JP 22740583 A JP22740583 A JP 22740583A JP 22740583 A JP22740583 A JP 22740583A JP S60118396 A JPS60118396 A JP S60118396A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- stainless steel
- clad
- sheet material
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、Ａｕ又はＡｕ合金と、例えば高耐食性等の
所望特性を備えてはいるが加工硬化性も著しいと言う難
加工性ステンレス鋼とのクラッド薄板材の製造法に関す
るものである。
所望特性を備えてはいるが加工硬化性も著しいと言う難
加工性ステンレス鋼とのクラッド薄板材の製造法に関す
るものである。
近年、時計バンドや電子部品のコネクター等として、Ａ
ｕ又はＡｕ合金とステンレス鋼とのクラッド薄板材の需
要が増大してきている。
ｕ又はＡｕ合金とステンレス鋼とのクラッド薄板材の需
要が増大してきている。
ところで、従来、Ａｕ又はＡｕ合金とステンレス鋼との
薄板材は、ステンレス鋼との接合性を向上させる目的で
、Ａｕ又はＡｕ合金板材にＮｉ又はＮｉ合金板材をクラ
ッドしておき、これを、前記Ｎｉ又はＮｉ合わせ、冷間
圧延にてクラッドした後、６００〜６５０℃の温度に１
〜１２時間保持すると言う、Ａｕ又はＡｕ合金に焦点を
合わせた軟化焼鈍を施して製造するのが普通であった。
薄板材は、ステンレス鋼との接合性を向上させる目的で
、Ａｕ又はＡｕ合金板材にＮｉ又はＮｉ合金板材をクラ
ッドしておき、これを、前記Ｎｉ又はＮｉ合わせ、冷間
圧延にてクラッドした後、６００〜６５０℃の温度に１
〜１２時間保持すると言う、Ａｕ又はＡｕ合金に焦点を
合わせた軟化焼鈍を施して製造するのが普通であった。
従って、このようなりラッド薄板製造条件では、得られ
るクラツド板のステンレス層部の加工歪が除去されず、
その硬さが十分に低下しないので、クラッド薄板そのも
のの打抜き性や曲げ加工性が劣ったものになρがちだっ
たのである。
るクラツド板のステンレス層部の加工歪が除去されず、
その硬さが十分に低下しないので、クラッド薄板そのも
のの打抜き性や曲げ加工性が劣ったものになρがちだっ
たのである。
このようなことから、Ａｕ又はＡｕ合金クラッドステン
レス鋼薄板材の製造に適用されるステンレス鋼は、比較
的軟質のＳＵＳ ３８５として示されるもの等に限定さ
れざるを得なかったのである。
レス鋼薄板材の製造に適用されるステンレス鋼は、比較
的軟質のＳＵＳ ３８５として示されるもの等に限定さ
れざるを得なかったのである。
しかしながら、このＳＵＳ ３８５鋼等の軟質ステンレ
ス鋼は概して耐食性に劣るものであり、これを使用した
Ａｕ又はＡｕ合金クラツド材製品は、その使用中に変色
したシ錆を発生したりし易いと言う問題を有していた。
ス鋼は概して耐食性に劣るものであり、これを使用した
Ａｕ又はＡｕ合金クラツド材製品は、その使用中に変色
したシ錆を発生したりし易いと言う問題を有していた。
そこで、耐食性の良好な５Ｕｓ３１６，５ＵＳ３１７、
或いは５ＵＳ３１７Ｌ等のステンレス鋼をクラッドする
ことも試みられたが、これらのステンレス鋼は極めて加
工硬化性が高いために、上述したような従来のクラッド
薄板製造技術では品質の良好なＡｕ又はＡｕ合金とのク
ラッド薄板とすることが不可能であるとの確認がなされ
たに過ぎなかった。
或いは５ＵＳ３１７Ｌ等のステンレス鋼をクラッドする
ことも試みられたが、これらのステンレス鋼は極めて加
工硬化性が高いために、上述したような従来のクラッド
薄板製造技術では品質の良好なＡｕ又はＡｕ合金とのク
ラッド薄板とすることが不可能であるとの確認がなされ
たに過ぎなかった。
本発明者等は、上述のような観点から、Ａｕ又はＡｕ合
金と、加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラッド薄板
材であって、しかも打抜き性や曲げ加工性の良好な製品
の製造の可能性をめて研究を行った結果、 ■ クラツド材の合金となるステンレス鋼板に焼鈍を施
して硬さを十分に低下させるとともに、熱間圧延による
クラッド条件、その後の冷間圧延条件、並びに最終焼鈍
条件を適正に選べば、仕上り後のステンレス鋼層の硬さ
が、打抜き性や曲げ加工性の良好なＨｖ２２０以下とな
り、加工硬化性の高いステンレス鋼を合金として用いた
としても加工性の良好なりラッド薄板材を実現できる、
６− ■ 更に、クラッド加工にあたっては、Ａｕ又はＡｕ合
金合せ材に予めＮｉ又はＮｉ合金材をクラッドしておき
、とのＮｉ又はＮｉ合金層を間にしてステンレス鋼板材
と重ね合わせると、前記Ｎｉ又はＮｉ合金層が接合中間
材となってＡｕ又はＡｕ合金材とステンレス鋼材とのク
ラッド性が向上し、クラッド部の剥離やふくれ発生が抑
制される、 との新しい知見を得るに至ったのである。
金と、加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラッド薄板
材であって、しかも打抜き性や曲げ加工性の良好な製品
の製造の可能性をめて研究を行った結果、 ■ クラツド材の合金となるステンレス鋼板に焼鈍を施
して硬さを十分に低下させるとともに、熱間圧延による
クラッド条件、その後の冷間圧延条件、並びに最終焼鈍
条件を適正に選べば、仕上り後のステンレス鋼層の硬さ
が、打抜き性や曲げ加工性の良好なＨｖ２２０以下とな
り、加工硬化性の高いステンレス鋼を合金として用いた
としても加工性の良好なりラッド薄板材を実現できる、
６− ■ 更に、クラッド加工にあたっては、Ａｕ又はＡｕ合
金合せ材に予めＮｉ又はＮｉ合金材をクラッドしておき
、とのＮｉ又はＮｉ合金層を間にしてステンレス鋼板材
と重ね合わせると、前記Ｎｉ又はＮｉ合金層が接合中間
材となってＡｕ又はＡｕ合金材とステンレス鋼材とのク
ラッド性が向上し、クラッド部の剥離やふくれ発生が抑
制される、 との新しい知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
（ａ） 焼鈍により硬さ’（ｒＨＶ：１８０以下とした
板厚：１．０〜３．０ ｗｎのステンレス鋼板材と、予
めＮｉ又はＮ１合金板材とクラッドしたＡｕ又はＡｕ合
会合板材を、前記Ｎｉ又はＮｉ合金層を間にして重ね合
わせ、（ｂ） この重ね合せ体を、Ｎ２を含む不活性ガ
ス（Ｈｚガスのみをも含む）雰囲気中にて、加熱温度：
６００〜８００℃。
板厚：１．０〜３．０ ｗｎのステンレス鋼板材と、予
めＮｉ又はＮ１合金板材とクラッドしたＡｕ又はＡｕ合
会合板材を、前記Ｎｉ又はＮｉ合金層を間にして重ね合
わせ、（ｂ） この重ね合せ体を、Ｎ２を含む不活性ガ
ス（Ｈｚガスのみをも含む）雰囲気中にて、加熱温度：
６００〜８００℃。
圧下率：３０〜７０％
の熱間圧延を施してクラッドし、
（Ｃ） 次いで、得られた熱間圧延クラツド材に、 ４
− 真空又は非酸化性雰囲気中での中間焼鈍を伴うところの
、累積圧下率ニア５％以下の冷間圧延を１回以上施して
最終板厚とした後、 （ｄ） 該クラッド薄板に、 温度ニア００〜８５０℃。
− 真空又は非酸化性雰囲気中での中間焼鈍を伴うところの
、累積圧下率ニア５％以下の冷間圧延を１回以上施して
最終板厚とした後、 （ｄ） 該クラッド薄板に、 温度ニア００〜８５０℃。
保持時間：１〜１２時間
の軟化焼鈍を施すと言う、（ａ）〜（ｄ）の工程をとる
ことによって、打抜き性や曲げ加工性の良好な、Ａｕ又
はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラッ
ド薄板を製造する点、 Ｋ％徴を有するものである。
ことによって、打抜き性や曲げ加工性の良好な、Ａｕ又
はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラッ
ド薄板を製造する点、 Ｋ％徴を有するものである。
なお、この発明の方法において使用する加工硬化性の高
いステンレス鋼としては、例えば５ＵＳ３１６．５ＵＳ
３１６Ｌ、５ＵＳ３１７或いは５ＵＳ３１７Ｌで表わさ
れるＦｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｍｏ 系ステンレス鋼を
あげることができるが、これに限定きれるものではない
。ただ、前記Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｍ。
いステンレス鋼としては、例えば５ＵＳ３１６．５ＵＳ
３１６Ｌ、５ＵＳ３１７或いは５ＵＳ３１７Ｌで表わさ
れるＦｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｍｏ 系ステンレス鋼を
あげることができるが、これに限定きれるものではない
。ただ、前記Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ −Ｍ。
系ステンレス鋼は耐食性に優れているので、これを合金
としてＡｕ又はＡｕ合金をクラッドした製品は、従来こ
の種の用途に使用蔓れていたＳＵＳ ３８５ステンレス
鋼や銅合金を合金とした製品等のように変色や錆発生と
言ったような不都合を来たすことが殆んどない。また、
Ｃｉの更に少ないステンレス鋼を使用すれば、得られる
製品の耐食性は一層向上する。
としてＡｕ又はＡｕ合金をクラッドした製品は、従来こ
の種の用途に使用蔓れていたＳＵＳ ３８５ステンレス
鋼や銅合金を合金とした製品等のように変色や錆発生と
言ったような不都合を来たすことが殆んどない。また、
Ｃｉの更に少ないステンレス鋼を使用すれば、得られる
製品の耐食性は一層向上する。
そして、合金として用いるステンレス鋼板材の硬さがビ
ッカース硬さくＨｖ） で１８０以下となっておれば、
クラッド加工時のクラッド性が良く、最終の軟化焼鈍後
において打ち抜き性や曲げ加工性の点で満足できるＨｖ
： ２２０以下の硬さに仕上るが、Ｈｖ ： １８０
を越える硬さのステンレス鋼を用いるとクラッド性が悪
く剥離が発生し易くなるばかりか、最終焼鈍を行っても
硬さが）ｌｖ ： ２２０を越える製品しか得られず、
以後の打抜きや曲げ加工性に問題を生ずることとなる。
ッカース硬さくＨｖ） で１８０以下となっておれば、
クラッド加工時のクラッド性が良く、最終の軟化焼鈍後
において打ち抜き性や曲げ加工性の点で満足できるＨｖ
： ２２０以下の硬さに仕上るが、Ｈｖ ： １８０
を越える硬さのステンレス鋼を用いるとクラッド性が悪
く剥離が発生し易くなるばかりか、最終焼鈍を行っても
硬さが）ｌｖ ： ２２０を越える製品しか得られず、
以後の打抜きや曲げ加工性に問題を生ずることとなる。
また、合金として用いるステンレス鋼板材の板厚が１．
０ｍ未満では圧延時にその温度の低下が顕著でクラッド
面に欠陥が発生しやすぐ、硬さも高くなりすぎ、一方、
前記板厚が３．０ｍを越えるとクラッド加工時の圧延率
を確保するのに圧下量を多くする必要があり、製品に曲
がりやそり等が発生しやすく安定したクラッド加工を行
ないにくいと言う不都合を生ずる。このようなことから
、使用するステンレス鋼板材の硬さをＨｖ：１８０以下
に、板厚を１．０〜３．ＯＩＩｒｎに、それぞれ限定し
た。
０ｍ未満では圧延時にその温度の低下が顕著でクラッド
面に欠陥が発生しやすぐ、硬さも高くなりすぎ、一方、
前記板厚が３．０ｍを越えるとクラッド加工時の圧延率
を確保するのに圧下量を多くする必要があり、製品に曲
がりやそり等が発生しやすく安定したクラッド加工を行
ないにくいと言う不都合を生ずる。このようなことから
、使用するステンレス鋼板材の硬さをＨｖ：１８０以下
に、板厚を１．０〜３．ＯＩＩｒｎに、それぞれ限定し
た。
丑た、クラッド加工は、Ｈ２含有不活性ガス雰囲気中で
素材の酸化全防止しながら、６００〜８００℃に加熱後
３０〜７０％の圧下率で熱間圧延して実施するが、この
時、加熱温度が６００℃未満では完全なりラッドがなさ
れずにふくれや剥離が発生し、一方８００℃を越える温
度に加熱すると圧延時にＡｕ又はＡｕ合金が溶融したり
破断じたりする恐れがあり、更に、クラッド時の圧下率
が３０チ未満でも完全なりラッドがなされず、逆に７０
％を越える加工率ではステンレス鋼に割れが発生したり
、クラッド時にステンレス鋼層とＡｕ又はＡｕ合金鋼層
とにズレを起したり、或いは最終焼鈍後の硬さがＨｖ
： ２２０以下とならないことから、加熱温度：６００
−８００°Ｃ９ 圧下率：３０〜７０％ ７− の条件で熱間圧延してクラッドすることと定めた。
素材の酸化全防止しながら、６００〜８００℃に加熱後
３０〜７０％の圧下率で熱間圧延して実施するが、この
時、加熱温度が６００℃未満では完全なりラッドがなさ
れずにふくれや剥離が発生し、一方８００℃を越える温
度に加熱すると圧延時にＡｕ又はＡｕ合金が溶融したり
破断じたりする恐れがあり、更に、クラッド時の圧下率
が３０チ未満でも完全なりラッドがなされず、逆に７０
％を越える加工率ではステンレス鋼に割れが発生したり
、クラッド時にステンレス鋼層とＡｕ又はＡｕ合金鋼層
とにズレを起したり、或いは最終焼鈍後の硬さがＨｖ
： ２２０以下とならないことから、加熱温度：６００
−８００°Ｃ９ 圧下率：３０〜７０％ ７− の条件で熱間圧延してクラッドすることと定めた。
得られたクラツド材を所望の板厚に仕上げるに当っては
、中間焼鈍と冷間圧延を１回以上施す必要があるが、各
中間焼鈍の間の累積圧下率が７５％’ｔ−越えると、最
終の軟化焼鈍を施してもステンレス鋼層の硬さが）ｌｖ
：２２０以下とならないので、中間焼鈍の間に行う冷間
圧延の累積圧下率を７５チ以下と定めた。
、中間焼鈍と冷間圧延を１回以上施す必要があるが、各
中間焼鈍の間の累積圧下率が７５％’ｔ−越えると、最
終の軟化焼鈍を施してもステンレス鋼層の硬さが）ｌｖ
：２２０以下とならないので、中間焼鈍の間に行う冷間
圧延の累積圧下率を７５チ以下と定めた。
最後に行う軟化焼鈍は、７００〜８５０℃の温度に１〜
１２時間加熱ｅ保持して行うものであるが、これは、７
００℃未満の温度ではステンレス鋼が十分に軟化せず、
一方８５０℃以上の加熱温度ではＡｕ又はＡｕ合金の表
面が肌荒れを起すとの理由からである。そして、加熱保
持時間も、１時間未満ではステンレス鋼が十分に軟化せ
ず、一方１２時間を越えて加熱するとやはり表面の肌荒
れを生ずるようになる。
１２時間加熱ｅ保持して行うものであるが、これは、７
００℃未満の温度ではステンレス鋼が十分に軟化せず、
一方８５０℃以上の加熱温度ではＡｕ又はＡｕ合金の表
面が肌荒れを起すとの理由からである。そして、加熱保
持時間も、１時間未満ではステンレス鋼が十分に軟化せ
ず、一方１２時間を越えて加熱するとやはり表面の肌荒
れを生ずるようになる。
この最終軟化焼鈍は、表面の変色や酸化を防止する意味
で真空中にて実施するのが望ましい。なぜなら、加熱温
度が７００〜８５０℃では、不活 ８− 性ガス雰囲気、或いは几含有不活性ガス雰囲気中で加熱
するとステンレス鋼及びＡｕ合金表面が非常に変色し易
く、これを防止するためには、雰囲気ガスの露点を実際
上不可能な程度壕で低くする必要があり、例え実施し得
たとしてもコストが非常に高くなるからである。
で真空中にて実施するのが望ましい。なぜなら、加熱温
度が７００〜８５０℃では、不活 ８− 性ガス雰囲気、或いは几含有不活性ガス雰囲気中で加熱
するとステンレス鋼及びＡｕ合金表面が非常に変色し易
く、これを防止するためには、雰囲気ガスの露点を実際
上不可能な程度壕で低くする必要があり、例え実施し得
たとしてもコストが非常に高くなるからである。
このように、最終軟化焼鈍を真空中で行うのが現実的で
あることから、使用するＡｕ合金はその組成成分として
、７００℃において１×１０−５簡Ｈｇ以上の飽和蒸気
圧を有する成分を含有しないものを選択するのが賢明で
ある。蒸気圧の高い成分を含むと、最終軟化焼鈍でＡｕ
合金の表面が肌荒れし、変色する恐れがある。
あることから、使用するＡｕ合金はその組成成分として
、７００℃において１×１０−５簡Ｈｇ以上の飽和蒸気
圧を有する成分を含有しないものを選択するのが賢明で
ある。蒸気圧の高い成分を含むと、最終軟化焼鈍でＡｕ
合金の表面が肌荒れし、変色する恐れがある。
次に、この発明を、実施例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、第１表に示すよりなＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合
金板材を、同じく第１表に示す各積厚さのＦｅ −Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｍｏ系ステンレス鋼（Ｃ： ０．０３重量％
。
金板材を、同じく第１表に示す各積厚さのＦｅ −Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｍｏ系ステンレス鋼（Ｃ： ０．０３重量％
。
Ｓｔ ：０．１１重量％ 、 Ｍｎ：０．１５重量％
、 Ｐ ： ０．００１重量％、 Ｓ ： ０．００１
重量％、 Ｎｉ ： １２．５重量％。
、 Ｐ ： ０．００１重量％、 Ｓ ： ０．００１
重量％、 Ｎｉ ： １２．５重量％。
Ｃｒ ： １７．８重量％ 、 ＭＯ： ２．１重量係
、残りがＦｅ及びその他の不純物）板材にＮｉ層を間に
して重ね合わせ、これを同様に第１表に示す条件でクラ
ッド加工し、中間焼鈍を伴う冷間圧延を行い、かつ最終
焼鈍して０．５簡のクラッド薄板材を得た。
、残りがＦｅ及びその他の不純物）板材にＮｉ層を間に
して重ね合わせ、これを同様に第１表に示す条件でクラ
ッド加工し、中間焼鈍を伴う冷間圧延を行い、かつ最終
焼鈍して０．５簡のクラッド薄板材を得た。
なお、素材の幅は２５ ｍ 、長さは１０００ｍであり
、最終の真空焼鈍時の真空度は５ Ｘ １０ Ｔｏｒｒ
以下であった。
、最終の真空焼鈍時の真空度は５ Ｘ １０ Ｔｏｒｒ
以下であった。
そして、Ａｕ又はＡｕ合金とＮｉとのクラツド材は、寸
法： ３０ ｗｎ Ｘ １００ ｍのＡｕ又はＡｕ合金
板とＮｉ板を用意し、第１表に示すクラツド比率に応じ
た厚さの比率で、かつ合計の厚さが８ｍとなるようにし
て重ね合せ、これを軟鋼製のパッケージ中に入れて該パ
ッケージ内部を脱ガス後、７００℃に加熱してから熱間
で３０％の圧下を１度に加えて圧延し、クラッドして製
作した。もちろん、クラッド加工後は、冷間圧延にて仕
上り板厚寸法とし、所定の長さと幅に切断したものであ
る。
法： ３０ ｗｎ Ｘ １００ ｍのＡｕ又はＡｕ合金
板とＮｉ板を用意し、第１表に示すクラツド比率に応じ
た厚さの比率で、かつ合計の厚さが８ｍとなるようにし
て重ね合せ、これを軟鋼製のパッケージ中に入れて該パ
ッケージ内部を脱ガス後、７００℃に加熱してから熱間
で３０％の圧下を１度に加えて圧延し、クラッドして製
作した。もちろん、クラッド加工後は、冷間圧延にて仕
上り板厚寸法とし、所定の長さと幅に切断したものであ
る。
また、ＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合金板材とステンレス
鋼板材とのクラッドの製造には、第１図で示すように、
ＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合金板材１をステンレス鋼板
材２にＮｉ層が中間層となるように重ね合せてから、加
熱炉３の炉芯管４内に装入し、雰囲気ガス導入口５〃）
ら雰囲気ガスを供給しながら所定温度にまで加熱後圧延
すると言う手段を採用した。なお、第１図において符号
６，６で示されるものは圧延ロールである。
鋼板材とのクラッドの製造には、第１図で示すように、
ＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合金板材１をステンレス鋼板
材２にＮｉ層が中間層となるように重ね合せてから、加
熱炉３の炉芯管４内に装入し、雰囲気ガス導入口５〃）
ら雰囲気ガスを供給しながら所定温度にまで加熱後圧延
すると言う手段を採用した。なお、第１図において符号
６，６で示されるものは圧延ロールである。
このようにして得られたＡｕ又はＡｕ合金クラッドステ
ンレス鋼薄板焼鈍材について、そのステンレス鋼層部の
硬さを測定するとともに、繰り返し密着曲げ試験、及び
人工汗中に４０℃で４８時間浸漬すると言う腐食試験を
行い、得られた結果を第２表に示した。
ンレス鋼薄板焼鈍材について、そのステンレス鋼層部の
硬さを測定するとともに、繰り返し密着曲げ試験、及び
人工汗中に４０℃で４８時間浸漬すると言う腐食試験を
行い、得られた結果を第２表に示した。
第２表に示される結果からは、加工硬化性の高い高耐食
性ステンレス鋼を合金として用いてＡｕ又はＡｕ合金ク
ラツド鋼薄板材を製造したとしても、本・発明方法によ
れば、ステンレス鋼層の硬さがＨｖ２２０以下を示すと
ころの打抜き性や曲げ加工性の良好な製品を得られるこ
とがわかる。
性ステンレス鋼を合金として用いてＡｕ又はＡｕ合金ク
ラツド鋼薄板材を製造したとしても、本・発明方法によ
れば、ステンレス鋼層の硬さがＨｖ２２０以下を示すと
ころの打抜き性や曲げ加工性の良好な製品を得られるこ
とがわかる。
上述のように、この発明によれば、耐食性等の特性に優
れているにもかかわらず、加工硬化性が高いとの理由で
従来採用されなかったようなステンレス鋼を合金とした
Ａｕ又はＡｕ合金とステンレス鋼とのクラッド薄板材で
あって、しかも打抜き性や曲げ加工性の良好な製品を比
較的容易に製造することができ、時計バンド等の装飾品
の素材や電子部品用木材として用いてその性能を一層向
上することができるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
れているにもかかわらず、加工硬化性が高いとの理由で
従来採用されなかったようなステンレス鋼を合金とした
Ａｕ又はＡｕ合金とステンレス鋼とのクラッド薄板材で
あって、しかも打抜き性や曲げ加工性の良好な製品を比
較的容易に製造することができ、時計バンド等の装飾品
の素材や電子部品用木材として用いてその性能を一層向
上することができるなど、産業上有用な効果がもたらさ
れるのである。
第１図は、Ｎ１クラッドＡｕ又はＡｕ合金材とステンレ
ス鋼材とをクラッドする方法の１例を示す概略模式図で
おる。 図面において、 １・・・ＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合金板材、２・・・
ステンレス鋼板材、 ３・・・加熱炉、 ４・・・炉芯管、 ５・・・雰囲気ガス導入口、 ６・・・圧延ロール。 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか１名 １６−
ス鋼材とをクラッドする方法の１例を示す概略模式図で
おる。 図面において、 １・・・ＮｉクラッドＡｕ又はＡｕ合金板材、２・・・
ステンレス鋼板材、 ３・・・加熱炉、 ４・・・炉芯管、 ５・・・雰囲気ガス導入口、 ６・・・圧延ロール。 出願人 三菱金属株式会社 代理人 富 １）和 夫 ほか１名 １６−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ａ） 焼鈍により硬さをＨｖ：１８０以下とした板厚
＝１．０〜３．０ ｍのステンレス鋼板材と、予めＮｉ
又はＮｉ合金板材とクラッドし九Ａｕ又はＡｕ合金板材
とを、前記Ｎｉ又はＮｉ合金層を間にして重ね合わせ、
缶） この重ね合せ体を、Ｈ２を含む不活性ガス（Ｈｚ
ガスのみをも含む）雰囲気中にて、加熱温度：６００〜
８００℃。 圧下率：３０〜７０％ の熱間圧延を施してクラッドし、 （ｃ）次いで、得られた熱間圧延クラツド材に、真空又
は非酸化性雰囲気中での中間焼鈍を伴うところの、累積
圧下率ニア５％以下の冷間圧延を１１− 回以上施して最終板厚とした後、 （ｄ） 該クラッド薄板に、 温度＝７００〜８５０℃。 保持時間：１〜１２時間 の軟化焼鈍を施すことを特徴とする、Ａｕ又はＡｕ合金
と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラッド薄板材の
製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22740583A JPS60118396A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22740583A JPS60118396A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60118396A true JPS60118396A (ja) | 1985-06-25 |
| JPH0353077B2 JPH0353077B2 (ja) | 1991-08-13 |
Family
ID=16860312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22740583A Granted JPS60118396A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60118396A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01178387A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-07-14 | Nippon Steel Corp | 金属クラッド板の製造法 |
| GB2326418B (en) * | 1996-03-29 | 2000-11-01 | Secr Defence | Liquid crystal materials and devices |
| JP2002260681A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-13 | Daido Steel Co Ltd | 固体高分子型燃料電池用金属セパレータ及びその製造方法 |
| US6602355B2 (en) | 1997-09-19 | 2003-08-05 | Haldor Topsoe A/S | Corrosion resistance of high temperature alloys |
| CN106854688A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-16 | 北京科技大学 | 一种控制冷轧410不锈钢带力学性能的热处理工艺 |
-
1983
- 1983-12-01 JP JP22740583A patent/JPS60118396A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01178387A (ja) * | 1988-01-11 | 1989-07-14 | Nippon Steel Corp | 金属クラッド板の製造法 |
| GB2326418B (en) * | 1996-03-29 | 2000-11-01 | Secr Defence | Liquid crystal materials and devices |
| US6602355B2 (en) | 1997-09-19 | 2003-08-05 | Haldor Topsoe A/S | Corrosion resistance of high temperature alloys |
| JP2002260681A (ja) * | 2001-02-28 | 2002-09-13 | Daido Steel Co Ltd | 固体高分子型燃料電池用金属セパレータ及びその製造方法 |
| CN106854688A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-16 | 北京科技大学 | 一种控制冷轧410不锈钢带力学性能的热处理工艺 |
| CN106854688B (zh) * | 2017-03-13 | 2019-07-05 | 北京科技大学 | 一种控制冷轧410不锈钢带力学性能的热处理工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0353077B2 (ja) | 1991-08-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3897280A (en) | Method for manufacturing a steel sheet and product obtained thereby | |
| JPH01284405A (ja) | 複合熱延帯の製造方法及びその製品 | |
| JPH0295842A (ja) | 複合材料及びその製造方法 | |
| JPS60118396A (ja) | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 | |
| JP3797063B2 (ja) | 耐爪飛び性、密着性、加工性が優れたほうろう用鋼板とその製造方法 | |
| JPS5850299B2 (ja) | 析出強化型高張力冷延鋼板の製造法 | |
| JPH0726192B2 (ja) | 高Ａｌ含有ステンレス鋼板の製造法 | |
| JPH02301541A (ja) | 耐食性および耐腐食疲労強度に優れたばね鋼 | |
| JP2796732B2 (ja) | 高Ａ▲ｌ▼含有フエライト系ステンレス鋼板またはその成形品の製造法 | |
| CN110077053B (zh) | 一种Mn72Cu18Ni10系列热双金属材料及制备方法 | |
| JPS61288056A (ja) | 深絞り用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3941173B2 (ja) | スケール密着性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| US4594114A (en) | Process for producing strip of corrosion resistant alloy steel | |
| JPS60251227A (ja) | 低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系鋼板の製造方法 | |
| JPS5913028A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 | |
| JPH0379718A (ja) | 表面性状と加工性に優れた複合組織熱延高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH0364233B2 (ja) | ||
| JPH06271943A (ja) | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS5935664A (ja) | 冷延性にすぐれたα＋β型チタン合金熱延板の製造方法 | |
| JPS60194052A (ja) | 高強度純チタン板の製造方法 | |
| JPH0394020A (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH1088301A (ja) | 鉄−コバルト合金板の製造方法 | |
| JPS5939501B2 (ja) | 成形加工性の優れたアルミニウム合金薄板の製造法 | |
| JPH08120341A (ja) | 耐デント性、疲労特性、耐面歪み性および加工性に著しく優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0663607A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 |