JPS60111215A - Rear conversion lens system - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To perform continuous power variation by moving the whole lens system in an optical-axis direction while holding the aberration state excellent. CONSTITUTION:The lens system consists of the 1st lens group L1 having an large-curvature concave surface on an image side, the 2nd lens group L2, the 3rd lens L3 which has a concave surface on the object side and a convex surface on the image side, the 4th lens group L4, and the 5th lens group L5 consisting of a cemented lens having positive refracting power on the whole successively from the object side. In this case, (1) 0.25<¦rII.phic¦<0.60 and (2) 1.00<rIV/ rII<1.50, where phic is the refracting power of a rear conversion system (c), rII is the radius of curvature of the surface closest to the image side in the 3rd lens group L3, and r4 is the radius of curvature of the surface closest in the object side in the 4th lens group L4. Namely, a successive negative-positive refracting power arrangement from the object side is employed basically, a front principal point is positioned as closely to the object side as possible, and the refracting power of the whole rear conversion lens system is reduced to facilitate aberration compensation; and the conditions (1) and (2) are satisfied to hold the aberration state excellent.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、例えは、３５ｙｘｍ−眼レフレックスカメラ
において撮影レンズとカメラボディとの中間に装着され
て撮影光学系の最近接撮影距離を撮影レンズのみの距離
から更に短縮して、近接撮影を可能とする、いわゆるマ
クロ・コンバーターに用いられるリア・コンバージョン
レンズ系に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention is, for example, a 35yxm eye reflex camera, which is installed between the photographic lens and the camera body to further shorten the closest photographing distance of the photographic optical system from the distance of only the photographic lens. The present invention relates to a rear conversion lens system used in a so-called macro converter that enables close-up photography.

従来、−眼レフレックスカメラにおいて、５０ｆｆｉ＋
程度の焦点距離を有する標準レンズを用いて近接撮影を
行なう方法としては、 （１）撮影レンズの前にクローズアンプレンズを取付け
る力覚、 （２）　ｍ影しンズとカメラボディとの間に中間リング
を装着する方法、 （３）撮影レンズとカメラボディとの間にリア・コンバ
ージョンレンズ系を有スるマクロ・コンバーターを装着
する方法、 が知られている。ここで、（］、）　（２）の方法は手
軽ではあるが、近接撮影時の収差補正が困難である。特
に、（２）の方法は撮影レンズの描写性能が保証されて
いない近接領域をそのまま使用するので、近接撮影時の
収差劣化は著しい。また、（１）（２）の方法では、撮
影倍率を変化させるためには、クローズアップレンズや
中間リングの着脱を要するので、迅速な変倍は望めない
。Conventionally, in negative-eye reflex cameras, 50ffi+
The methods for performing close-up photography using a standard lens with a focal length of (3) A method of attaching a macro converter that has a rear conversion lens system between the photographic lens and the camera body are known. Here, although the method (], ) (2) is easy, it is difficult to correct aberrations during close-up photography. In particular, method (2) uses the close-up area where the imaging performance of the photographic lens is not guaranteed, so aberrations deteriorate significantly during close-up photography. Furthermore, in the methods (1) and (2), it is necessary to attach and detach the close-up lens and the intermediate ring in order to change the photographic magnification, so rapid magnification change cannot be expected.

これに対し、（３）の方法によれは、リア・コンバージ
ョンレンズ系によって撮影レンズの収差劣化を補正する
ことが可能である上に、該リア・コンバージョンレンズ
系の少なくとも一部を光軸方向に移動させることによっ
て容易かつ迅速に連続的な変倍が可能であるという利点
がある。そこで、現在、市販されているマクロ・コンバ
ーターも存在しているか、これは充分に収差補正がなさ
れているきはいえず、近接撮影時に満足な描写性能を得
ることかできない。特に、このようなリア・コンバージ
ョンレンズ系ｌこおいては、全体として強い負の屈折力
を有することになるので、ペッツバール和が負の大きな
値となり、非点隔差や像面湾曲が増加する傾向になる。On the other hand, according to the method (3), it is possible to correct the aberration deterioration of the photographing lens using the rear conversion lens system, and also to move at least a part of the rear conversion lens system in the optical axis direction. There is an advantage that continuous magnification can be easily and quickly changed by moving the lens. Therefore, there are currently commercially available macro converters, but these do not sufficiently correct aberrations and are unable to provide satisfactory descriptive performance during close-up photography. In particular, such a rear conversion lens system has a strong negative refractive power as a whole, so the Petzval sum becomes a large negative value, and the astigmatism and field curvature tend to increase. become.

そこで、本発明は、収差状態を良好に維持しつつレンズ
系全体を光軸方向に移動させることによって連続的な変
倍が可能なリア・フンバージョンレンズ系を提供するこ
とを目的とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, an object of the present invention is to provide a rear conversion lens system that can continuously change the magnification by moving the entire lens system in the optical axis direction while maintaining a good aberration state. be.

ます、収差状態を全変倍範囲内で良好に保つためには、
リア・コンバージョンレンズ系全体としての負の屈折力
が弱い方か良い。これを第１図の模式図を用いて説明す
る。第１図において、鱗を全体繰り出しタイプの撮影レ
ンズ、（Ｃ）をリア・コンバージョンレンズ系、　ＣＦ
＋をフィルム面とスル。In order to maintain good aberrations within the entire magnification range,
It is better if the negative refractive power of the rear conversion lens system as a whole is weak. This will be explained using the schematic diagram of FIG. In Figure 1, the scales are fully extended type photographing lens, (C) is the rear conversion lens system, CF
Align + with the film side.

＋ａ＋は、撮影レンズ（ロ）を無限遠合焦点位置に設定
するとともに、リア・コンバージョンレンズ系ｆｃ）を
最も物体側に位置させた状態を示しており、この状態を
第１ポジシヨンとする。（ｂ）は、撮影レンズ■を最近
接合焦点位置に繰出すとともに、リア・コンバージョン
レンズ系ＦＣ＋を最も像側に位置させた状態を示してお
り、この状態を第２ポジシヨンとする。+a+ indicates a state in which the photographic lens (b) is set to the infinity focus position and the rear conversion lens system fc) is located closest to the object side, and this state is defined as the first position. (b) shows a state in which the photographing lens (2) has recently been advanced to the cemented focal point position and the rear conversion lens system FC+ has been positioned closest to the image side, and this state is defined as the second position.

撮影レンズＭ）の屈折力をψＭ、繰出量をｄＭとし、リ
ア・コンバージョンレンズＦＣ＋の屈折力をψ。、その
移動可能量をｄｃとする。更に、図示のよう番ζ色１ポ
・ソ・ソっソｌｒセＬ＋ス堪移ｌノンプＭ失１１７轡コ
ンバージョンレンズ系ｔｃ＋との間隔をｅ１１リア・コ
ンバージョンレンズ系ｆｃ）とフィルム面ｉＦ）との間
隔をＢ１とし、第２ポジシヨンにおける該両間隔をそれ
ぞれｅ２．Ｂｚとする。第１ポジションにおける全系の
倍率（撮影倍率）をβ１とし、第２ポジシヨンにおける
撮影倍率をβ２とする。すると、周知の幾何光学的関係
から、 ａＢ：　十ｂＢ２＋ｃ−ｏ　−（１） Ｂｌ−Ｂ２＋ｄｃ　・・・（２） という式かまる。但し、ここで、 ａ−ψ、（ｄＭ十ｄＣ）　・・’　（４）ｂ＝（β２−
β／）（１−８９Ｍ）＋（ｄｃψ点十βｌψＭ）　（ｄ
Ｍ−＋−１１ｅ　）（５）□Ｏ−（８１９Ｍ−１）（１
−β２−ｅ２ψＭ）ｄｃ　−（６）である。The refractive power of the photographic lens M) is ψM, the extension amount is dM, and the refractive power of the rear conversion lens FC+ is ψ. , its movable amount is dc. Furthermore, as shown in the figure, the distance between the conversion lens system tc+ and the rear conversion lens system fc) and the film surface iF) The distance between them is B1, and the distance between them in the second position is e2. Let it be Bz. The magnification (imaging magnification) of the entire system at the first position is assumed to be β1, and the imaging magnification at the second position is assumed to be β2. Then, from the well-known geometrical optical relationship, the following equation is obtained: aB: 10bB2+c−o−(1) Bl−B2+dc (2). However, here, a-ψ, (dM+dC)...' (4) b=(β2-
β/) (1-89M) + (dcψ point 1βlψM) (d
M-+-11e)(5)□O-(819M-1)(1
−β2−e2ψM)dc−(6).

従って、撮影レンズ岡の屈折力ψＭ、その繰出量（１）
〜（６）から、撮影倍率範囲β１．β汲びリア・コンバ
ージョンレンズ系（Ｃ＋の移動ｉｄ。を一定とすると、
単一の撮影レンズ岡を用いて近接撮影を行う場合には、
第１ポジシヨンにおける撮影レンズ（財）とリア・コン
バージョンレンズ系（Ｃ１との間隔ｅ１が小さいほど、
リア・コンバージョンレンズ系（Ｃ）の屈折力ψ。か弱
くなることがわかる。換言すれば、リア、コンバージョ
ンレンズ系ｔｃ＋の前方主点をできる限り物体側に配置
して撮影レンズ鯛の後方主点との間隔ｅ１を小さくする
ことによって、リア・コンバージョンレンズ系ｔｃ＋の
屈折力ψＣを弱（シてその収差補正を容易に行うことか
できるのである。Therefore, the refractive power ψM of the photographing lens, its extension amount (1)
~(6), the imaging magnification range β1. β pump rear conversion lens system (assuming the movement id of C+ is constant,
When performing close-up photography using a single photographic lens,
The smaller the distance e1 between the photographing lens (incorporated) and the rear conversion lens system (C1) in the first position, the more
Refractive power ψ of the rear conversion lens system (C). You can see that it becomes weaker. In other words, by arranging the front principal point of the rear conversion lens system tc+ as close to the object side as possible and reducing the distance e1 from the rear principal point of the photographing lens, the refractive power ψC of the rear conversion lens system tc+ can be reduced. This makes it possible to easily correct the aberrations.

そこで、本発明に係るリア・コンバージョンレンズ系は
、物体側から順に、像側に強い凹面を向ケタ負メニスカ
スレンズからなる第ルンス群（Ｌｌ）両凸レンズからな
る第２レンズ群（Ｌ、２）１枚ないし２枚のレンズから
なり最も物体側の面が物体側に凹であるとともに最も像
側の面か像側に凸である′ｆＪ３レンズＩＴ、（Ｌ３）
、負レンズからなる第４レンズ群（Ｌ４）、及び正レン
ズもしくは全体とじて正の屈折力を有する接合レンズか
らなる第５レンズ群（Ｌ５）からなるとともに、下記条
件を満足することを特徴とするものである。Therefore, in the rear conversion lens system according to the present invention, in order from the object side, the second lens group (L, 2) consists of a negative meniscus lens with a strongly concave surface facing the image side, and a second lens group (L, 2) consisting of a biconvex lens. 'fJ3 lens IT, (L3) consisting of one or two lenses, the surface closest to the object side is concave toward the object side, and the surface closest to the image side is convex toward the image side.
, a fourth lens group (L4) consisting of a negative lens, and a fifth lens group (L5) consisting of a positive lens or a cemented lens having positive refractive power as a whole, and satisfying the following conditions. It is something to do.

（１）　０．２５＜ｌｒｎ＋・ψ。ｌ＜０．６０（２）
　１．００＜　ｒ■／ｒｍ　＜１．５０但し、ここで、
ψＣはリア・コンバージョンレンズ系（Ｃ１の屈折力、
ｒ■は第３レンズ群（Ｌ３）の最も像側の面の曲率半径
、ｒｙは第４レンズ群（Ｌ４）の最も物体側の面の曲率
半径である。(1) 0.25<lrn+・ψ. l<0.60(2)
1.00< r■/rm <1.50 However, here,
ψC is the refractive power of the rear conversion lens system (C1,
r■ is the radius of curvature of the surface closest to the image side of the third lens group (L3), and ry is the radius of curvature of the surface closest to the object side of the fourth lens group (L4).

本発明のように、全体として負の屈折力を有するレンズ
系においては、物体側から順に負−正という順の屈折力
配置とした方が、正−負という屈折力配置とするよりも
前方主点がより物体側に位置する。そこで、本発明にお
いては、物体側から順に負−正という屈折力配置を基本
とし、これを（り返して上述の如きレンズ群の配置をと
り、前方主点をできるたけ物体側に位置させて、リア・
コンバージョンレンズ系全体の屈折力を小さくすること
によって収差補正を容易にするとともに、各条件Ｑ）　
（２）を共に満足することによって収差状態か良好に維
持されるのである。In a lens system that has negative refractive power as a whole, as in the present invention, it is better to arrange the refractive power from negative to positive starting from the object side than to arrange the refractive power from positive to negative. The point is located closer to the object. Therefore, in the present invention, the refractive power arrangement is basically negative to positive in order from the object side. ,rear·
By reducing the refractive power of the entire conversion lens system, aberration correction is facilitated, and each condition Q)
By satisfying both (2), the aberration state can be maintained well.

条件（１）は、球面収差及びコマ収差を良好に補正する
為のものであり、条件（１）の上限を越えると、球面収
差が補正過剰となる上に、外方性のコマ収差か発生する
。逆に、条件（１）の下限を越えると、球面収差が補正
不足となる上に、内方性のコマ収差か発生する。Condition (1) is for good correction of spherical aberration and coma, and if the upper limit of condition (1) is exceeded, not only will spherical aberration be over-corrected, but also extrinsic coma may occur. do. On the other hand, if the lower limit of condition (1) is exceeded, spherical aberration will be insufficiently corrected, and inward comatic aberration will occur.

条件（２）は、コマ収差及び像面湾曲を良好に補正する
為のものであり、条件（２）の上限を越えると、ペッツ
バール和か正の大きな値になって像面湾曲が補正不足と
なり、条件（２）の下限を越えると、画面中寄でコマ収
差か発生する上に、像面湾曲が補正過剰の傾向を示す。Condition (2) is for properly correcting comatic aberration and field curvature; if the upper limit of condition (2) is exceeded, the Petzval sum becomes a large positive value and the field curvature becomes insufficiently corrected. If the lower limit of condition (2) is exceeded, comatic aberration will occur near the center of the screen, and the curvature of field will tend to be overcorrected.

本発明においては、更に、以下の条件を満足することは
望ましい。In the present invention, it is further desirable that the following conditions be satisfied.

（３）　＝０．０２５＜　ψｃ　＜−０，０１３（４）
　Ｏ２５〈βｍａｘ−βｍ１ｎ　＜ｏ、ｓ　Ｏ但し、こ
こで、βｍａＸはリア・コンバージョンレンズ系（Ｃ）
の移動範囲内におけるその倍率の最大値、尚、リア・コ
ンバージョンレンズ系ＦＣ＋の倍率はリア・コンバージ
ョンレンズ系（Ｃ）からフィルム面（Ｆ＋までの距離を
Ｂとすると、 β＝１−ψｃＢ とあられされ、ψｃ＜Ｏであるから、Ｂが最大のとき、
すなわち第１ポジシヨンにおいてリア・コンバージョン
レンズ系（Ｃ）の倍率βは最大となり、Ｂか最小の第２
ポジシヨンにおいてその倍率βは最小となるのである。(3) =0.025<ψc<-0,013(4)
O25〈βmax-βm1n〈o,s O However, here, βmax is the rear conversion lens system (C)
The maximum magnification of the rear conversion lens system FC+ within the moving range of and ψc<O, so when B is maximum,
That is, in the first position, the magnification β of the rear conversion lens system (C) is maximum, and B is the minimum magnification β of the rear conversion lens system (C).
In this position, the magnification β becomes minimum.

条件（３）はリア・コンバージョンレンズ系（ｃ）の屈
折力範囲を規定するものである。前述のように、リア・
コンバージョンレンズ系ＦＣ＋の前方主点をできる限り
、物体側へ配置することによってその屈折力ψＣを弱め
て、良好な収差補正が可能となるけれども、逆に屈折力
ψＣを条件（１）の上限を越えて弱。Condition (3) defines the refractive power range of the rear conversion lens system (c). As mentioned above, the rear
By locating the front principal point of the conversion lens system FC+ as close to the object side as possible, its refractive power ψC can be weakened and good aberration correction can be achieved. Beyond weak.

めすぎると、所定の撮影倍率範囲を得る為には、リア・
コンバージョンレンズ系（Ｃ１を大きく後方へ移動させ
る必要が生じ、構成が大型化したり一眼レフレックスカ
メラに充分なバラ多フォーカスの１：ＩｈＩＮ　ｆ＋＜
　Ｂｉ３　ｍ　Ｉｒ　ｆＫ−ｓチー１ナス−Ｊ　Ｉｒ−
名神（３）の下限を越えてリア・コンバージョンレンズ
系ｔｃ＋の屈折力ψＣを強くすると、大きな負のペッツ
バール和を補正しきれな（なり、非点隔差及び像面湾曲
の補正が困難となる。If you focus too much, you will have to adjust the rear and
Conversion lens system (1:IhIN f+<
Bi3 m Ir fK-s Chi 1 Nasu-J Ir-
If the refractive power ψC of the rear conversion lens system tc+ is made stronger beyond the lower limit of Meishin (3), the large negative Petzval sum cannot be fully corrected, making it difficult to correct astigmatism and field curvature.

条件（４）は、リア・コンバージョンレンズ系（Ｃ）の
倍率範囲に関するものである。条件（４）の下限を越え
ると、充分な撮影倍率範囲を得ることができなくなるし
、逆に条件（４）の上限を越えると、条件（３）を満足
するリア・コンバージョンレンズ系−ｔｃ＋の屈折力で
は大きな移動量が必要になるので好ましくない。Condition (4) relates to the magnification range of the rear conversion lens system (C). If the lower limit of condition (4) is exceeded, a sufficient photographic magnification range cannot be obtained, and conversely, if the upper limit of condition (4) is exceeded, the rear conversion lens system -tc+ that satisfies condition (3) cannot be obtained. Refractive power requires a large amount of movement, which is not preferable.

尚、本発明に係るリア・コンバージョンレンズ系を光軸
方向に移動させることな（、撮影レンズの焦点距離を延
長する為のテレ・コンバージョンレンズ系として用いて
も良い。Note that the rear conversion lens system according to the present invention may be used as a teleconversion lens system for extending the focal length of the photographic lens without moving it in the optical axis direction.

以下、本発明の実施例を示すが、まず、最初に、撮影レ
ンズの構成を示し、続いて実施例１〜４の構成を順に示
す。Examples of the present invention will be shown below. First, the configuration of the photographic lens will be shown, and then the structures of Examples 1 to 4 will be shown in order.

実施例中、ｄＯは例示された撮影レンズのレンズ系最終
面とリア・コンバージョンレンズ系の第１図との最小間
隔を示し、撮影倍率β１．β２及び撮影レンズの後方主
点とリア・コンバージョンレンズ系の前方主点との間隔
ｅ１−も、上記例示された撮影レンズと組合せられたと
きの第１あるいは第２ポジシヨンにおける値である。In the examples, dO indicates the minimum distance between the final surface of the lens system of the illustrated photographing lens and the rear conversion lens system in FIG. 1, and the photographing magnification β1. β2 and the distance e1- between the rear principal point of the photographing lens and the front principal point of the rear conversion lens system are also values at the first or second position when combined with the photographic lens exemplified above.

尚、実施例の収差図中、ＦはＦナンバー、　Ｆｅｆｆは
有効Ｆナンバーを示す。In the aberration diagrams of the examples, F indicates the F number and Feff indicates the effective F number.

（斌千衆釦） 撮影レンズ例 ψＭ＝０．０１９４　ＦＮＯ＝１．７３　２ω＝４５６
゜曲率半径軸上面間隔　曲折率　アツベ数ｒ１３８．９
８７ ｄ１４．６６　Ｎ１１．７２００　ν１５０．３１ｒ２
　２８６．６０４ ｄ２０．１６ ｒａ　２１．１７９ ｄａ　３．８１　Ｎ２１．６９３５　β２５３．３９ｒ
＜　３６．２７２ （Ｌ　２．２２ ｒｓ　６４．９７９ ｄｓ　１．４６　Ｎ３１．６７２７　β３３２．２２ｒ
６１５．５３１ ｄ６１１．６２ ｒｖ−１７，２１３ ｄｖ　Ｏ，８８Ｎ４１．６２５９　β４３５．７０ｒｓ
　６６．１６５ （Ｌ＋　６．４１　Ｎｓ　１．６９３５　β５５３．３
９ｒ９二２３．８３１ ｄｓ　Ｏ，１６ ｒｔｏ３７４．９５５ ｄｌｏ　２．８０　Ｎｅ　１．７８１０　シロ４４．５
５ｒｕ　４３．２９３ ｄＭ＝７．６５ 実施例１ 曲率半径軸上面間隔　屈　折　率　アツベ数ｒｚ　５９
．０１１ ｄｌｌ、２０　Ｎｌ　１．７７２５　シ１４９．７７ｒ
ｚ　２２．８２６ ｄ＋　２．００ ｒａ　１１６．２５０ ｄａ３．５０　Ｎ２１．６７３４　β２　２９．２５ｒ
４−３６．９５０ （Ｌ　１．５０ ｒｓ　３１．４３８ ｄｓ１．５０　Ｎ３１．７７２５　ｒａ　４９．７７１
”６　５９．８３６ ｄ６１．１０ β７　２７．４５６ ｄｒ　７．１０　Ｎ４１．５４’０７　シ４４７．２２
ｒｓ　−２３，９２１ ｄａ　１．００ ｒｓ　２９．６２８ ｄｓ１．２０　Ｎ６１．７８５６　ｒａ　４２．８１ｒ
ｌｏ　９５．７７９ ｄｌｏ　Ｏ，１５ ｒｌｌ　３２．９２９ ｄｕ　９．５０　Ｎｇ　１．５４０７　νｇ　４７．２
２ｒ＋２　１７．５７８ ｄ１２１．５０　Ｎ？　１．７８５６　ｒｖ　４２．８
１ｒ１３−４７２．４８３ ψＣ＝−０，０２２５ｄｃ＝２１．ｏｏ　ｄｏ＝ｔ、２
゜β１＝０．０００　ｅｓ＝２４．４９ β！＝−０，９９４Ｂ１＝６８．７７ βｍａｘ−βｍ１ｎ＝０．４７２ １ｒｍ・ψＣ１＝０．５３８ ｒｌＶ／ｒｌｌｌ＝１．２３９ 実施例２ 曲率半径軸上面間隔　屈　折　率　アツベ数ｒｚ　６９
．２０１ ｄｚ　１．７０ ｒａ　６８．８７６ （Ｌ　３．３０ ｒｓ　３０．８２８ ｄｔ　１．００ ｒｇ　−２３，８１２ ｄｓ　０．１５ ｒｌｏ　３２．５３５ １１”ｌｌ１−ψｃ　Ｉ　＝０．４１０ｒＩＶ／ｒｌｌ
ｌ＝１．２２３ 実施例３ 曲率半径軸上面間隔　屈　折　率　アツベ数ｒｘ　１０
１．３２６ ｄｘ　１．２０　Ｎ−１１，７８８５シ１４５６８ｒ２
　２４．４４４ ｄｚ１．０５ ｒｓ　４１．３１７ ｄｓ４．５．ＯＮ２１．６７３４　ν２２９．２５ｒ＜
　３５．２２３ β４２．５０ ｒｓ　−２４，４８４ ｄｓ　１５０　Ｎａ　１．８５００　ν３３９．９２ｒ
６　５５．０５７ ｄＣ８，００Ｎ４１．５１７４　ν４　！ｂ２．１５ｒ
ｙ　１８．５３９ ｄｙ　１．３０ ｒｓ　２５．９４８ ｄａ　１．２０　Ｎ６１．７８８５　ν５４５．６８ｒ
９　ω α９　０２０ ｒｌｏ　３８．１６８ ￥ｏ　４．５０　Ｎ６．１．５１７４　１’ｓ　５２．
１５ｒｌｌ　ω ψｃ＝−０，０１５５ｄｃ＝２３．Ｏｄｏ＝３．ｏ。(Binsen Shubutsu) Photography lens example ψM = 0.0194 FNO = 1.73 2ω = 456
゜Curvature radius axis upper surface distance Curvature rate Atsube number r138.9
87 d14.66 N11.7200 ν150.31r2
286.604 d20.16 ra 21.179 da 3.81 N21.6935 β253.39r
< 36.272 (L 2.22 rs 64.979 ds 1.46 N31.6727 β332.22r
615.531 d611.62 rv-17,213 dv O,88N41.6259 β435.70rs
66.165 (L+ 6.41 Ns 1.6935 β553.3
9r9223.831 ds O,16 rto374.955 dlo 2.80 Ne 1.7810 Shiro 44.5
5ru 43.293 dM=7.65 Example 1 Radius of curvature axis upper surface interval Refractive index Atsube number rz 59
．． 011 dll, 20 Nl 1.7725 shi149.77r
z 22.826 d+ 2.00 ra 116.250 da3.50 N21.6734 β2 29.25r
4-36.950 (L 1.50 rs 31.438 ds1.50 N31.7725 ra 49.771
”6 59.836 d61.10 β7 27.456 dr 7.10 N41.54'07 Shi447.22
rs -23,921 da 1.00 rs 29.628 ds1.20 N61.7856 ra 42.81r
lo 95.779 dlo O,15 rll 32.929 du 9.50 Ng 1.5407 νg 47.2
2r+2 17.578 d121.50 N? 1.7856 rv 42.8
1r13-472.483 ψC=-0,0225dc=21. oo do=t, 2
゜β1=0.000 es=24.49 β! =-0,994B1=68.77 βmax-βm1n=0.472 1rm・ψC1=0.538 rlV/rllll=1.239 Example 2 Radius of curvature Axis upper surface interval Refractive index Atsube number rz 69
．． 201 dz 1.70 ra 68.876 (L 3.30 rs 30.828 dt 1.00 rg -23,812 ds 0.15 rlo 32.535 11"ll1-ψc I =0.410rIV/rll
l=1.223 Example 3 Radius of curvature axis upper surface interval Refractive index Atsube number rx 10
1.326 dx 1.20 N-11,7885shi14568r2
24.444 dz1.05 rs 41.317 ds4.5. ON21.6734 ν229.25r<
35.223 β42.50 rs -24,484 ds 150 Na 1.8500 ν339.92r
6 55.057 dC8,00N41.5174 ν4! b2.15r
y 18.539 dy 1.30 rs 25.948 da 1.20 N61.7885 ν545.68r
9 ω α9 020 rlo 38.168 ¥o 4.50 N6.1.5174 1's 52.
15rll ω ψc=-0,0155dc=23. Odo=3. o.

β１＝−０，１４３ｅ＋＝１９．９２ β２＝−１，００２βＩ＝７６．３２ βｍａｘ−βｍ１ｎ＝０．３５７ １ｒｎ＋ｌｌｃ　Ｉ＝０．２８８ ｒＩｖ／ｒｍ　＝１．４００ 実施例４ 曲率半径　軸上面間隔　屈　折　率　アツベ数ｒｚ　１
１１−．１０６ ｄｚ　１．２０　Ｎｓ　１．８０１０　ｒｓ　４６．５
４ｒ２　２７．７６１ ｄｚ　２．００ ｒｓ　６２．０２７ ｄａ　４．５０　、Ｎ２１．７００６　ν２２７．５８
ｒ４−５６．９４６ β４２．５０ １”ｓ　−３０，０７４ ｄｓ　３．Ｏ’ＯＮ３１．５４０７　ｒｓ　５２．１５
ｒ６　−１９．９６５ ｄａ　１．３０ ｒｔ　−２１，８８３ β７１．２０　Ｎ４１．８５００　ν４３９．９２ｒｓ
　４１８．２７５ ｄａ　Ｏ，２０ ｒ９’　３３．９７１３ ｄｓ　４．５０　Ｎｓ　１．５４０７　ｒｓ　５２．１
５ｎｏ　１８７．７６８ ψｅ＝−０，０１５８ｄｃ＝１８．ＯＱ　ｄｏ＝３．ｏ
。β1=-0,143e+=19.92 β2=-1,002βI=76.32 βmax-βm1n=0.357 1rn+llc I=0.288 rIv/rm=1.400 Example 4 Radius of curvature Axis upper surface interval Refraction Rate Atsube number rz 1
11-. 106 dz 1.20 Ns 1.8010 rs 46.5
4r2 27.761 dz 2.00 rs 62.027 da 4.50, N21.7006 ν227.58
r4-56.946 β42.50 1”s -30,074 ds 3.O'ON31.5407 rs 52.15
r6 -19.965 da 1.30 rt -21,883 β71.20 N41.8500 ν439.92rs
418.275 da O,20 r9' 33.9713 ds 4.50 Ns 1.5407 rs 52.1
5no 187.768 ψe=-0,0158dc=18. OQ do=3. o
.

β１−０．１４３　ｅｌ＝２３．５１ β２−０．８０４　Ｂ１＝６３．４５ βｍａｘ−βｍ１ｎ＝０．２８５ １ｒＩＩＮ−ψＣ＋＝０．３１６ ｒＩｖ／ｒｕ＋　＝１．０９６β1-0.143 el=23.51 β2-0.804 B1=63.45 βmax−βm1n=0.285 1rIIN−ψC+=0.316 rIv/ru+ = 1.096

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明の原理を示す為の近軸的模式図、第２図
は例として掲げた撮影レンズの構成を示す断面図、第３
．５，７．９図は、それぞれ本発明の実施例１から４の
レンズ構成を示す断面図、第４．６．．８．１０図はそ
れぞれＬ記実施例１から４の収差図であり、各図６）が
第１ポジシヨン、各図め （ｂ）が第２ポジシヨンにおける収差図て寺る。 ｄＭ　：撮影レンズの繰出量、 ｄＣ：リア峰コンバージョンレンズ系の最大移動量、 ｅｌ、ｅ２　：第１ポジシヨン及び第２ポジシヨン唖で
の撮影レンズの後方主点と、リア・コンバージョンレン
ズ系の前方主点との距離、 Ｂｌ、Ｂ２　：第１ポジシヨン及び第２ポジシヨンでの
りア曹コンバージョンレンズ系の後方主点とフィルム面
の距離、 βＩ、β２　：第１ポジシヨン及び第２ポジシヨンでの
撮影倍率、 Ｌ工：第ルンズ群、 Ｌ２：第２レンズ群、 Ｌ３：第３１／ンズ群、 Ｌ４：第４レンズ群、 Ｌ５：第５レンズ群。 出願人　ミノルタカメラ株式会社 第１図 第２図Fig. 1 is a paraxial schematic diagram showing the principle of the present invention, Fig. 2 is a sectional view showing the configuration of a photographic lens given as an example, and Fig. 3 is a paraxial schematic diagram showing the principle of the present invention.
．． 5 and 7.9 are cross-sectional views showing the lens configurations of Examples 1 to 4 of the present invention, respectively, and 4.6. ．． Figures 8 and 10 are aberration diagrams of Examples 1 to 4, respectively, where each Figure 6) is an aberration diagram at the first position, and each Figure (b) is an aberration diagram at the second position. dM: Extension amount of the photographing lens, dC: Maximum movement amount of the rear peak conversion lens system, el, e2: Rear principal point of the photographing lens at the first and second positions, and front principal point of the rear conversion lens system. Distance to the point, Bl, B2: Distance between the rear principal point of the glue conversion lens system and the film plane at the first and second positions, βI, β2: Photographic magnification at the first and second positions, L Engineering: 1st lens group, L2: 2nd lens group, L3: 31st lens group, L4: 4th lens group, L5: 5th lens group. Applicant Minolta Camera Co., Ltd. Figure 1 Figure 2

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、　物体側から順に、像側に強い凹面を向けた負メニ
スカスレンズからなる第ルンズ群、両凸レンズからなる
第２レンズ群、１枚ないし２枚のレンズからなり最も物
体側の面が物体側に凹であるとともに最も像側の面か像
側に凸である第３レンズ群、負レンズからなる第４レン
ズ群、及び正レンズもしくは全体として正の屈折力を有
する接合レンズからなる第５レンズ群からなるとともに
、下記条件を満足することを特徴とするリア・コンバー
ジョンレンズ系； ０．２５（ｌｒｕ＋・ψｃＫ０．６０ １００＜　ｒ■／ｒｔｎ　＜１．５（＋但し、ここで、 ψＣ；リア・コンバージョンレンズ系の屈折力− 価；第３レンズ群の最も像側の面の曲率半径、ｒｌｖ；
第４レンズ群の最も物体側の面の曲率半径、である。 ２　リア・コンバージョンレンズ系全体を連続的に光軸
方向に移動させることによって４１１＝’影倍率全連続
的に変化させることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のリア・コンバージョンレンズ系。 ３　更に、下記、の条件を満足することを特徴とする特
許請求の範囲第２項記載のリア・コンバージョンレンズ
系； ０．０１３　＜　ｌψｃ’　ｌ　＜　０．０２５０．２
５＜βｒｒａｘ−β而ｎ＜０．８面但し、ここで、 βｒｒａｘ　；リア・コンバージョンレンズ系の移！ｆ
ｆ１１範囲内におけるその倍率の最大値、 βｍｉｎ；リア・コンバージョンレンズ系の移Ｄｒｂ　
ｆＭ５゜回内におけるその倍率の最小値、 である。[Claims] 1. In order from the object side, there is a lens group consisting of a negative meniscus lens with a strongly concave surface facing the image side, a second lens group consisting of a biconvex lens, and a lens group consisting of one or two lenses that is closest to the object. a third lens group whose side surface is concave toward the object side and whose most image-side surface is convex toward the image side; a fourth lens group consisting of a negative lens; and a positive lens or a cemented compound having positive refractive power as a whole. A rear conversion lens system comprising a fifth lens group consisting of lenses and satisfying the following conditions; Here, ψC: refractive power of the rear conversion lens system; radius of curvature of the surface closest to the image side of the third lens group, rlv;
This is the radius of curvature of the surface of the fourth lens group closest to the object side. 2. The rear conversion lens system according to claim 1, characterized in that the entire rear conversion lens system is continuously moved in the optical axis direction, thereby changing the shadow magnification completely continuously. 3. The rear conversion lens system according to claim 2, which further satisfies the following conditions: 0.013 <lψc' l < 0.0250.2
5 < βrrax - β then n < 0.8 However, here, βrrax ; Movement of rear conversion lens system! f
Maximum value of magnification within f11 range, βmin; Movement of rear conversion lens system Drb
The minimum value of the magnification within fM5° rotation is: