JPS60101251A - スタ−リング機関 - Google Patents
スタ−リング機関Info
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- JPS60101251A JPS60101251A JP15426284A JP15426284A JPS60101251A JP S60101251 A JPS60101251 A JP S60101251A JP 15426284 A JP15426284 A JP 15426284A JP 15426284 A JP15426284 A JP 15426284A JP S60101251 A JPS60101251 A JP S60101251A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- piston
- regenerator
- heat
- sliding
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/053—Component parts or details
- F02G1/0535—Seals or sealing arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
- F02G2243/02—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes having pistons and displacers in the same cylinder
- F02G2243/04—Crank-connecting-rod drives
- F02G2243/08—External regenerators, e.g. "Rankine Napier" engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2253/00—Seals
- F02G2253/03—Stem seals
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2258/00—Materials used
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は密閉した作業気体に熱エネルギーを与えてス
ターリングサイクルを行なわせて仕事を得る外熱エンジ
ンとしてのスターリング機関の改良に関するものである
。
ターリングサイクルを行なわせて仕事を得る外熱エンジ
ンとしてのスターリング機関の改良に関するものである
。
この種機関は従来からよく知られているが、最近、その
理論熱効率の高さ、無公害性、省資源の面からとみに注
目を集めている。
理論熱効率の高さ、無公害性、省資源の面からとみに注
目を集めている。
しかしながら、この機関に関する特許として特願昭５２
−６６８０５や実開昭５２−８０５８７に見られる様に
、高温側形成部材特に熱交換器類の構成において、構成
が簡易で、熱応力等の発生も極力小さなものが、機関の
実用化において重大な事や、高温側形成部材から低温側
形成部材への熱伝導による熱損失を軽減化し、機関の熱
効率の向上を計る工夫が必要な事がよく判る。特に再生
器での熱伝導損失も機関の熱効率の低下をもたらす重要
なものである。
−６６８０５や実開昭５２−８０５８７に見られる様に
、高温側形成部材特に熱交換器類の構成において、構成
が簡易で、熱応力等の発生も極力小さなものが、機関の
実用化において重大な事や、高温側形成部材から低温側
形成部材への熱伝導による熱損失を軽減化し、機関の熱
効率の向上を計る工夫が必要な事がよく判る。特に再生
器での熱伝導損失も機関の熱効率の低下をもたらす重要
なものである。
以上の様にこの機関の実用化における問題点は種々ある
が、今だにこれといった手法、構成が開発されるに至っ
ていない。
が、今だにこれといった手法、構成が開発されるに至っ
ていない。
この発明は、これら諸点にかんがみてなされたもので、
再生器の熱伝導損失が少なく熱効率の高いスターリング
機関を提供するものである。
再生器の熱伝導損失が少なく熱効率の高いスターリング
機関を提供するものである。
以下第１図〜第５図に示すこの発明の一実施例について
詳細に説明する。第１図において（１）は耐熱性金属で
作られ一端が閉じられた円筒形状の第１シリンダである
。（１ａ）は上部に設けられた加熱装置に）から供給さ
れる加熱媒体（ここでは燃焼ガスをいう。）より第１シ
リンダ（１）の外壁部の胴の長手方向円周上に複数個突
設され、かつ第１シリンダ（１）に作用する熱応力軽減
のために長手方向に複数個の切欠部と長手方向の第１シ
リンダ（１）の壁温をほぼ一定となる様に熱交換負荷率
Ｌ１（ｌｃａし’ｈｒ・ｍ）を加熱装置に）に近い側か
ら下流に向って、一定にするために伝熱面積を小から大
にした吸熱フィンで、（１ｂ）は加熱媒体から第１シリ
ンダ（１）に与えられた熱エネルギーをシリンダ内で流
動する作業気体に放熱するために、第１シリンダ（１）
の内壁の胴の長手方向円周上に複数個突設された放熱フ
ィンで第１シリンダ（１）に作用する熱応力軽減のため
に長手方向に複数個の切欠部を有した形状である。第２
図に第１図のＩＡ−ＩＡ断面を欠測からみたシリンダ平
断面図、第８図に第２図中のＩＢ−ＩＩＩＢ縦１Ｉｌｌ
ｆｒ面を欠測からみたシリンダ縦断面図を示し、上記第
１シリンダ（１）、吸熱フィン（１ａ）、放熱フィン（
１ｂ）の構成を示した。（１ｃ）は第１シリンダ（１）
に設けられた、つば状のシリンダフランジである。（５
）は熱伝導率の極めて良好な銅系、アルミ系の金属で円
筒形状に作られ、内壁部はメッキ等によって耐腐食、耐
摩耗処理が施こされた第２シリンダである。（５ａ）は
シリンダ内部の作業気体を冷却するために、第２シリン
ダ（６）の胴長手方向円周上に複数個突設された第２冷
却フインである。
詳細に説明する。第１図において（１）は耐熱性金属で
作られ一端が閉じられた円筒形状の第１シリンダである
。（１ａ）は上部に設けられた加熱装置に）から供給さ
れる加熱媒体（ここでは燃焼ガスをいう。）より第１シ
リンダ（１）の外壁部の胴の長手方向円周上に複数個突
設され、かつ第１シリンダ（１）に作用する熱応力軽減
のために長手方向に複数個の切欠部と長手方向の第１シ
リンダ（１）の壁温をほぼ一定となる様に熱交換負荷率
Ｌ１（ｌｃａし’ｈｒ・ｍ）を加熱装置に）に近い側か
ら下流に向って、一定にするために伝熱面積を小から大
にした吸熱フィンで、（１ｂ）は加熱媒体から第１シリ
ンダ（１）に与えられた熱エネルギーをシリンダ内で流
動する作業気体に放熱するために、第１シリンダ（１）
の内壁の胴の長手方向円周上に複数個突設された放熱フ
ィンで第１シリンダ（１）に作用する熱応力軽減のため
に長手方向に複数個の切欠部を有した形状である。第２
図に第１図のＩＡ−ＩＡ断面を欠測からみたシリンダ平
断面図、第８図に第２図中のＩＢ−ＩＩＩＢ縦１Ｉｌｌ
ｆｒ面を欠測からみたシリンダ縦断面図を示し、上記第
１シリンダ（１）、吸熱フィン（１ａ）、放熱フィン（
１ｂ）の構成を示した。（１ｃ）は第１シリンダ（１）
に設けられた、つば状のシリンダフランジである。（５
）は熱伝導率の極めて良好な銅系、アルミ系の金属で円
筒形状に作られ、内壁部はメッキ等によって耐腐食、耐
摩耗処理が施こされた第２シリンダである。（５ａ）は
シリンダ内部の作業気体を冷却するために、第２シリン
ダ（６）の胴長手方向円周上に複数個突設された第２冷
却フインである。
（５ｂ）は第２冷却フイン（５ａ）によって作業気体か
ら吸熱した熱量を冷却媒体（ここでは水）に伝える為に
冷却媒体の流れをフィン全面にわたって均一化する流動
水孔（５ｃ）が複数個あけられた円環板形状で第２シリ
ンダ（５）の長手方向に所定の隙間を有して複数枚固着
された第１冷却フインである。（６）は第２シリンダ（
６）を所定の位置に固定するためのハウジングで少なく
とも第２シリンダ（５）より熱伝導率の悪い金属でつ（
られている。このハウジング（６）は本実施例において
は、冷却媒体の容器となる冷却水ジャケットを兼ねてお
り、（６ａ）、 （６ｂ）は冷却水入口孔及び出口孔で
ある。又、第１シリンダ（１〕と第２シリンダ（５）は
図から判る様に、円筒面での固定シール方式によって、
０リング等の弾性を有した気密装置（４）によってシリ
ンダ内の気密を保つ構成で、本実施例では第１シリンダ
（１）側は単に円筒軸面、第２シリンダ（５）側には円
筒軸大面に気密装置（４）用の溝をもつ構成で、第１シ
リンダ（１）と第２シリンダ（５）の軸径は第２シリン
ダ（５）〉第１シリンダ（１）の要件及び、両軸の径差
を第１シリンダ（１）の熱応力による変形量以上とした
。（２）は第１シリンダ（１）と第２シリンダ（５）を
所定の位置、言かえれば第１シリンダ（１）とハウジン
グ（６）を所定の位置関係に保つ為の熱伝導率の悪い金
属で作られた遊動フランジで、この遊動フランジ（２）
と冷却水ジャケット（６）は固定用ボルト（３）によっ
て完全に固定し、遊動フランジ（２）と第１シリンダ（
１）は所定の隙間、即ち第１シリンダ（１）の熱応力に
よる第１シリンダフランジ（１ｃ）部の変形量以上の隙
間を有する半固定とする。この構成によると機関運転時
は第１シリングフランジ（ＩＣ）上面部と遊動フランジ
（２）、冷却水ジャケット（６）の間でほぼ固定された
機関の構成となるが、第１シリンダ（１）の熱応力によ
る変形量を°遊動フランジ（２）又は冷却水ジャケット
（６）で拘束しないので、第１シリンダ（１）の耐久性
の向上が可能となる。
ら吸熱した熱量を冷却媒体（ここでは水）に伝える為に
冷却媒体の流れをフィン全面にわたって均一化する流動
水孔（５ｃ）が複数個あけられた円環板形状で第２シリ
ンダ（５）の長手方向に所定の隙間を有して複数枚固着
された第１冷却フインである。（６）は第２シリンダ（
６）を所定の位置に固定するためのハウジングで少なく
とも第２シリンダ（５）より熱伝導率の悪い金属でつ（
られている。このハウジング（６）は本実施例において
は、冷却媒体の容器となる冷却水ジャケットを兼ねてお
り、（６ａ）、 （６ｂ）は冷却水入口孔及び出口孔で
ある。又、第１シリンダ（１〕と第２シリンダ（５）は
図から判る様に、円筒面での固定シール方式によって、
０リング等の弾性を有した気密装置（４）によってシリ
ンダ内の気密を保つ構成で、本実施例では第１シリンダ
（１）側は単に円筒軸面、第２シリンダ（５）側には円
筒軸大面に気密装置（４）用の溝をもつ構成で、第１シ
リンダ（１）と第２シリンダ（５）の軸径は第２シリン
ダ（５）〉第１シリンダ（１）の要件及び、両軸の径差
を第１シリンダ（１）の熱応力による変形量以上とした
。（２）は第１シリンダ（１）と第２シリンダ（５）を
所定の位置、言かえれば第１シリンダ（１）とハウジン
グ（６）を所定の位置関係に保つ為の熱伝導率の悪い金
属で作られた遊動フランジで、この遊動フランジ（２）
と冷却水ジャケット（６）は固定用ボルト（３）によっ
て完全に固定し、遊動フランジ（２）と第１シリンダ（
１）は所定の隙間、即ち第１シリンダ（１）の熱応力に
よる第１シリンダフランジ（１ｃ）部の変形量以上の隙
間を有する半固定とする。この構成によると機関運転時
は第１シリングフランジ（ＩＣ）上面部と遊動フランジ
（２）、冷却水ジャケット（６）の間でほぼ固定された
機関の構成となるが、第１シリンダ（１）の熱応力によ
る変形量を°遊動フランジ（２）又は冷却水ジャケット
（６）で拘束しないので、第１シリンダ（１）の耐久性
の向上が可能となる。
（７）は第１シリンダ（ｘ）、”Ｘ２シリンダ（５）内
を高温の動作空間（２）と低温の動作空間（２）に仕切
り、両動作空間の容積を変えうる様に往復動作可能な第
１ピストンである。（７ａ）は円筒中空構造で耐熱金属
で作られ、胴部は第１シリンダ（１）の放熱フィン（１
ｂ）と所定の熱交換可能な眉長さを有する第１ピストン
ヘッド部である。（７ｂ）は第２シリンダ（５）の吸熱
フィン（５ａ）と所定の熱交換流路を有する外径及び、
所定の熱交換胴長さを有しｔ＝円筒中空構造で、胴の上
部側から自己潤滑性材料で作られた円環状の第１摺動体
α０、気密体Ｑ、ｊｌを有し、その下部に複数個の流通
孔０４を有し、さらに上記必要熱交換胴長さをへて最下
部に、自己潤滑性材料で作られた複数個の突設してなる
摺動面と、はぼ第１ピストン（７）の外径と等しく削り
込まれた溝からなる複数個の作業気体流路を有する円環
状の第２摺動体（６）が装着されたアルミ等の軽合金、
熱伝導率の良好な金属で作られた第１ピストンｍ動部で
ある。
を高温の動作空間（２）と低温の動作空間（２）に仕切
り、両動作空間の容積を変えうる様に往復動作可能な第
１ピストンである。（７ａ）は円筒中空構造で耐熱金属
で作られ、胴部は第１シリンダ（１）の放熱フィン（１
ｂ）と所定の熱交換可能な眉長さを有する第１ピストン
ヘッド部である。（７ｂ）は第２シリンダ（５）の吸熱
フィン（５ａ）と所定の熱交換流路を有する外径及び、
所定の熱交換胴長さを有しｔ＝円筒中空構造で、胴の上
部側から自己潤滑性材料で作られた円環状の第１摺動体
α０、気密体Ｑ、ｊｌを有し、その下部に複数個の流通
孔０４を有し、さらに上記必要熱交換胴長さをへて最下
部に、自己潤滑性材料で作られた複数個の突設してなる
摺動面と、はぼ第１ピストン（７）の外径と等しく削り
込まれた溝からなる複数個の作業気体流路を有する円環
状の第２摺動体（６）が装着されたアルミ等の軽合金、
熱伝導率の良好な金属で作られた第１ピストンｍ動部で
ある。
（７Ｃ）は円筒中空形状の再生器室にステンレス、マン
ガニン等で作られた金網又はスチールウール等の充填物
が充填された再生器部で、上部の円周上ｌこあけられた
複数個の流通孔０３を有し、シリンダ内作業気体は第１
ピストン（７）の往復動作にともない第１ピストンヘッ
ド部〔７ａ〕の熱交換流路、流通孔（６）、再生器室（
７ｃ〕内、流通孔０噌、第１ピストン摺動部（７ｂ）部
の熱交換流路で構成された流路を経て、両温の動作空間
から低温の動作空間へ、あるいは低温の動作空間から高
温の動作空間へと流動可能にＪＡ成して、機関外への再
生器部からの熱伝導損失を程んど零となしうる。第１ピ
ストン（７）の往復動作は、駆動機構３ηと第１ピスト
ンロツドαＱと第１ピストン（７）の連結を、送気ピス
トンロッド０句のたわみ等によって生じる送気ピストン
ロッドＯＱの中心軸の変位量及び軸の傾向き量を自在に
調節し得る自在継手装置Ｏｑによって行なうので、第１
ピストン（７）が第２シリンダ（５）、第１シリンダ（
すに対し・て側圧等を生じる事なく、滑らかに往復動作
可能で、摺動体ＱＯ１＠や気密体０ηに偏摩耗等が生ず
る事なく安定した性能、及び摺動部の摺動損失の低減が
長期にわたり得られる。
ガニン等で作られた金網又はスチールウール等の充填物
が充填された再生器部で、上部の円周上ｌこあけられた
複数個の流通孔０３を有し、シリンダ内作業気体は第１
ピストン（７）の往復動作にともない第１ピストンヘッ
ド部〔７ａ〕の熱交換流路、流通孔（６）、再生器室（
７ｃ〕内、流通孔０噌、第１ピストン摺動部（７ｂ）部
の熱交換流路で構成された流路を経て、両温の動作空間
から低温の動作空間へ、あるいは低温の動作空間から高
温の動作空間へと流動可能にＪＡ成して、機関外への再
生器部からの熱伝導損失を程んど零となしうる。第１ピ
ストン（７）の往復動作は、駆動機構３ηと第１ピスト
ンロツドαＱと第１ピストン（７）の連結を、送気ピス
トンロッド０句のたわみ等によって生じる送気ピストン
ロッドＯＱの中心軸の変位量及び軸の傾向き量を自在に
調節し得る自在継手装置Ｏｑによって行なうので、第１
ピストン（７）が第２シリンダ（５）、第１シリンダ（
すに対し・て側圧等を生じる事なく、滑らかに往復動作
可能で、摺動体ＱＯ１＠や気密体０ηに偏摩耗等が生ず
る事なく安定した性能、及び摺動部の摺動損失の低減が
長期にわたり得られる。
（１枠は動力ビストンたる第２ピストン、ｏｉｌは第２
ピストン（ｌ樽の摺動と気密を目的とした気密摺動体で
ある。に）は送気ピストンロッド０θの摺動と気密を目
的としだロッドパツキンである。（財）は第２ピストン
０＃の下部側の空間、バッファ室で、非運転時はシリン
ダ内と同じレベルの圧力の作業気体が密閉された室であ
る。一点鎖線で示したＱｌは、この機関のサイクルを成
立させる為の駆動機構である。ｅυは第２ピストン（ト
）と第１ピストン（７）の往復運動を第２ピストン（ハ
）が所定の遅れ位相で動作させる様な機構を持つ装置で
ある。に）は燃焼筒、（財）は燃焼室、侍は第１シリン
ダ（１）の外壁頭部近ぼうに加熱装置に）からの加熱媒
体（燃料と燃焼用空気）の混合、分配を計るための混合
板で、これにょって第１シリンダ（１）頭部は加熱媒体
に直接さらされる事がなく、空気孔翰、空気孔（Ｈａ）
の開孔割合の選択によって第１シリンダ（１）の壁温を
ほぼ均−Ｃζすることが可能となる。（至）は第１シリ
ンダ（１ン加熱後の加熱媒体の排気孔である。なお第４
図に第１図のＩＶｃ−ｆｆｃ断面を天側からみた平断面
図を示し、第５図に摺動体（２）の構造を示す。これら
の図において第１図と同一符号は同一または相当部分を
示すのでその説明を省略する。
ピストン（ｌ樽の摺動と気密を目的とした気密摺動体で
ある。に）は送気ピストンロッド０θの摺動と気密を目
的としだロッドパツキンである。（財）は第２ピストン
０＃の下部側の空間、バッファ室で、非運転時はシリン
ダ内と同じレベルの圧力の作業気体が密閉された室であ
る。一点鎖線で示したＱｌは、この機関のサイクルを成
立させる為の駆動機構である。ｅυは第２ピストン（ト
）と第１ピストン（７）の往復運動を第２ピストン（ハ
）が所定の遅れ位相で動作させる様な機構を持つ装置で
ある。に）は燃焼筒、（財）は燃焼室、侍は第１シリン
ダ（１）の外壁頭部近ぼうに加熱装置に）からの加熱媒
体（燃料と燃焼用空気）の混合、分配を計るための混合
板で、これにょって第１シリンダ（１）頭部は加熱媒体
に直接さらされる事がなく、空気孔翰、空気孔（Ｈａ）
の開孔割合の選択によって第１シリンダ（１）の壁温を
ほぼ均−Ｃζすることが可能となる。（至）は第１シリ
ンダ（１ン加熱後の加熱媒体の排気孔である。なお第４
図に第１図のＩＶｃ−ｆｆｃ断面を天側からみた平断面
図を示し、第５図に摺動体（２）の構造を示す。これら
の図において第１図と同一符号は同一または相当部分を
示すのでその説明を省略する。
以上のように構成された本実施例では、シリンダ内に作
業気体を密閉可能で、第１シリンダ（１）を加熱装置Ｉ
こより加熱し、第２シリンダ（５）を冷却水に町って冷
却すると同時に駅動機構ａルを何らかの始動手段によっ
て始動する事によって、機関のサイクルが成立し、熱エ
ネルギーから仕事を得るスターリング機関となる事はも
ちろん、次の様な多大な効果が期待できる。即ち第１シ
リンダの温度分布がはぼ均一となり、シリンダを構成す
る材料の選択が容易になる。又、材料の強度に有害な膨
部を与えにくい。またシリンダ胴その他に発生する熱応
力が極めて小さくなり材料の熱応力疲労による寿命の低
下を極力防げる。さらに第１シリンダから第２シリンダ
への（高温側形成物から低温側形成物への）熱伝導損失
が程んど無視できる程度となる。さらｌζまた再生器を
構成する器壁がシリンダ内にあるので再生器の壁がら機
関外への熱伝導損失が無視できる程に減少され、かつ第
１ピストンの動作がスムーズで、これに装着されている
自己潤滑性材料の寿命が向上し、又摺動機械損失の低減
が出来る。
業気体を密閉可能で、第１シリンダ（１）を加熱装置Ｉ
こより加熱し、第２シリンダ（５）を冷却水に町って冷
却すると同時に駅動機構ａルを何らかの始動手段によっ
て始動する事によって、機関のサイクルが成立し、熱エ
ネルギーから仕事を得るスターリング機関となる事はも
ちろん、次の様な多大な効果が期待できる。即ち第１シ
リンダの温度分布がはぼ均一となり、シリンダを構成す
る材料の選択が容易になる。又、材料の強度に有害な膨
部を与えにくい。またシリンダ胴その他に発生する熱応
力が極めて小さくなり材料の熱応力疲労による寿命の低
下を極力防げる。さらに第１シリンダから第２シリンダ
への（高温側形成物から低温側形成物への）熱伝導損失
が程んど無視できる程度となる。さらｌζまた再生器を
構成する器壁がシリンダ内にあるので再生器の壁がら機
関外への熱伝導損失が無視できる程に減少され、かつ第
１ピストンの動作がスムーズで、これに装着されている
自己潤滑性材料の寿命が向上し、又摺動機械損失の低減
が出来る。
なお上記実施例では冷却媒体に水、加熱媒体に燃焼ガス
を用いたが、水のがわりに空気等、燃焼ガスのかわりに
、太陽熱その他の熱媒であってもよい事は言及する丈で
もない。
を用いたが、水のがわりに空気等、燃焼ガスのかわりに
、太陽熱その他の熱媒であってもよい事は言及する丈で
もない。
以上のようにこの発明によれば、再生器をシリンダ内に
設けたので、再生器から機関外への熱伝導損失が無視で
きるほど小さくなるので、機関の熱効率が向上される等
の効果がある。
設けたので、再生器から機関外への熱伝導損失が無視で
きるほど小さくなるので、機関の熱効率が向上される等
の効果がある。
第１図はこの発明の一実施例を示す縦断面図、第２図は
第１図のＭＡ −ｍＡ断面図、第８図は第２図のＩＩＩ
Ｂ−ＩＢ断面図、第４図は第１図のＩＶＣ−ＩＶＣ断面
図、第６図は摺動体の断面図及び正面図である。 図において、（１）は第１シリンダ、（５）は第２のシ
リンダ、（７）は第１のピストン、０ηは摺動封圧部材
、０４、θ弔は連通孔である。（７ｃ）は再生器である
。 なお図中同一符号は同一または相当部分を示すものとす
る。 代理人 大岩増雄 第１図 第２図
第１図のＭＡ −ｍＡ断面図、第８図は第２図のＩＩＩ
Ｂ−ＩＢ断面図、第４図は第１図のＩＶＣ−ＩＶＣ断面
図、第６図は摺動体の断面図及び正面図である。 図において、（１）は第１シリンダ、（５）は第２のシ
リンダ、（７）は第１のピストン、０ηは摺動封圧部材
、０４、θ弔は連通孔である。（７ｃ）は再生器である
。 なお図中同一符号は同一または相当部分を示すものとす
る。 代理人 大岩増雄 第１図 第２図
Claims (1)
- 高温動作空間と低温動作空間を有するシリンダ内に往復
動可能に設けられたピストン、このピストンの内部に配
置された蓄熱部材を有する再生器、上記ピストンとシリ
ンダとの間に配置され上記高温動作空間と低温動作空間
とを仕切る摺動封止部材を備え、上記摺動封止部材を側
路して上記高温動作空間と低温動作空間とを連通させる
連通孔を上記ピストンに設けたことを特徴とするスター
リング機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15426284A JPS60101251A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | スタ−リング機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15426284A JPS60101251A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | スタ−リング機関 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17778480A Division JPS6042346B2 (ja) | 1980-12-15 | 1980-12-15 | スタ−リング機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60101251A true JPS60101251A (ja) | 1985-06-05 |
Family
ID=15580340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15426284A Pending JPS60101251A (ja) | 1984-07-23 | 1984-07-23 | スタ−リング機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60101251A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997012140A1 (en) * | 1995-09-29 | 1997-04-03 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
| JP2007285524A (ja) * | 2001-04-23 | 2007-11-01 | Igus Gmbh | エネルギー案内チェーン用継手要素 |
| CN105782448A (zh) * | 2016-04-27 | 2016-07-20 | 江苏源之翼电气有限公司 | 热气机断桥隔热密封结构 |
-
1984
- 1984-07-23 JP JP15426284A patent/JPS60101251A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997012140A1 (en) * | 1995-09-29 | 1997-04-03 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
| AU728568B2 (en) * | 1995-09-29 | 2001-01-11 | Stm Power, Inc. | Stirling engine |
| AU728568C (en) * | 1995-09-29 | 2001-08-30 | Stm Power, Inc. | Stirling engine |
| JP2007285524A (ja) * | 2001-04-23 | 2007-11-01 | Igus Gmbh | エネルギー案内チェーン用継手要素 |
| CN105782448A (zh) * | 2016-04-27 | 2016-07-20 | 江苏源之翼电气有限公司 | 热气机断桥隔热密封结构 |
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