JPS5995315A - 脱ｎｏｘボイラ− - Google Patents
脱ｎｏｘボイラ−Info
- Publication number
- JPS5995315A JPS5995315A JP57204950A JP20495082A JPS5995315A JP S5995315 A JPS5995315 A JP S5995315A JP 57204950 A JP57204950 A JP 57204950A JP 20495082 A JP20495082 A JP 20495082A JP S5995315 A JPS5995315 A JP S5995315A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- combustion gas
- chamber
- temperature
- combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は排ガス中に含まれるＮＯＸを除去することを目
的とした脱ＮＯｘボイラーに関するものである。
的とした脱ＮＯｘボイラーに関するものである。
重油や石炭などの化石燃料を燃焼させると燃料中や窒気
中に含まれる窒素が酸累と、結合してＮ。
中に含まれる窒素が酸累と、結合してＮ。
又はＮＯＸとなる。
ＮＯＸの発生率は燃焼条件によっても異なるが、火力発
電所などの大型ボイラーではガスの場合で１５０〜３０
０ ｐｐｍ、石炭の場合で５００〜１０００ ｐｐｍ
。
電所などの大型ボイラーではガスの場合で１５０〜３０
０ ｐｐｍ、石炭の場合で５００〜１０００ ｐｐｍ
。
重油の場合で２５０〜４００ ｐｐｍであるといわれて
いる。ＮＯｘは、これが大気中に放散されるとオキシダ
ント公害の原因となるため、昭和４８年５月の中央公害
対策審議会ではＮ０２の許容値を一時間値の一日平均値
が０．０２ ｐｐｍ以下という厳しい基準値を作９５年
以内にこの基準を達成することを答申に盛込んでいる。
いる。ＮＯｘは、これが大気中に放散されるとオキシダ
ント公害の原因となるため、昭和４８年５月の中央公害
対策審議会ではＮ０２の許容値を一時間値の一日平均値
が０．０２ ｐｐｍ以下という厳しい基準値を作９５年
以内にこの基準を達成することを答申に盛込んでいる。
しかし、実状は排煙脱硝装置の開発が遅れており、実用
化に到ったものは非常に少なく、シかも実用化されてい
るといっても発電所などで用いられる超大型ボイラーが
数基稼動しているにすぎない。その主たる理由は脱硝装
置が犬がかシでしかも複雑であるため、ぼり犬な設備投
置を必要とし、また装置の運転保守に多額の費用を要す
るからである。したがってこれら超大型ボイラーを除く
殆んどのボイラーについてはそのＮＯｘ対策として（１
）ボイラー効率を犠牲にして低温燃焼させる。（２）ガ
スなどの低ＮＯｘ燃料に切替える。（３）ボイラーの稼
動率を下げて総量規制の枠内で運転する々どの手段を講
じているにすぎなかった。このような事情によシ前記答
申の達成は程遠いのが現実である。
化に到ったものは非常に少なく、シかも実用化されてい
るといっても発電所などで用いられる超大型ボイラーが
数基稼動しているにすぎない。その主たる理由は脱硝装
置が犬がかシでしかも複雑であるため、ぼり犬な設備投
置を必要とし、また装置の運転保守に多額の費用を要す
るからである。したがってこれら超大型ボイラーを除く
殆んどのボイラーについてはそのＮＯｘ対策として（１
）ボイラー効率を犠牲にして低温燃焼させる。（２）ガ
スなどの低ＮＯｘ燃料に切替える。（３）ボイラーの稼
動率を下げて総量規制の枠内で運転する々どの手段を講
じているにすぎなかった。このような事情によシ前記答
申の達成は程遠いのが現実である。
一方具体的装置について、ＮＯｘの発生が排ガス温度に
大きく影響することから熱交換後の燃焼ガスを脱硝装置
に吹き込む直前にアフターバーナでガスを加熱してその
温度調整を行なうものもあるが、後処理のために燃料が
必要であるばかシではなく、アフターバーナに供給する
空気を加熱しなければならないなどエネルギーの損失を
きたし、決して有効な方法であるということはできない
。
大きく影響することから熱交換後の燃焼ガスを脱硝装置
に吹き込む直前にアフターバーナでガスを加熱してその
温度調整を行なうものもあるが、後処理のために燃料が
必要であるばかシではなく、アフターバーナに供給する
空気を加熱しなければならないなどエネルギーの損失を
きたし、決して有効な方法であるということはできない
。
本発明は上記問題点を解消し、エネルギーに無駄を生じ
させず有効に燃焼ガス中のＮＯＸを除去できるボイラー
を提供するものである。以下本発明の実施例を図によっ
て説明する。図において、本発明ボイラーは燃焼室１、
熱交換による蒸気発生室２、脱蛸酸用触媒反応室（以下
単に脱硝室という）６、排気室４を備えている。燃焼室
１と、蒸気発生室２と排気室６とはケーシング５内に列
状に区画形成され、燃焼室１と蒸気発生室２とは隔壁６
に設けた連通孔７で連通し、蒸気発生室２と排気室４と
の間は隔壁８で隔離されている。一方、ケーシング５上
面には蒸気発生室２と排気室４との間を連通させる筒状
部９が設けられ、該筒状部９内は前記隔壁８の立上り部
分８ａで仕切られ、その内部に屈曲通路を形成している
。この筒状部９は断熱材からなシ、その頭部が着脱可能
となっており、あるいは外周を断熱材で覆って内部を保
温する。燃焼室１の一端には前記連通孔７に向き合せて
バーナー１０を設置し、これに燃料油ポンプ１１の配管
を接続する。
させず有効に燃焼ガス中のＮＯＸを除去できるボイラー
を提供するものである。以下本発明の実施例を図によっ
て説明する。図において、本発明ボイラーは燃焼室１、
熱交換による蒸気発生室２、脱蛸酸用触媒反応室（以下
単に脱硝室という）６、排気室４を備えている。燃焼室
１と、蒸気発生室２と排気室６とはケーシング５内に列
状に区画形成され、燃焼室１と蒸気発生室２とは隔壁６
に設けた連通孔７で連通し、蒸気発生室２と排気室４と
の間は隔壁８で隔離されている。一方、ケーシング５上
面には蒸気発生室２と排気室４との間を連通させる筒状
部９が設けられ、該筒状部９内は前記隔壁８の立上り部
分８ａで仕切られ、その内部に屈曲通路を形成している
。この筒状部９は断熱材からなシ、その頭部が着脱可能
となっており、あるいは外周を断熱材で覆って内部を保
温する。燃焼室１の一端には前記連通孔７に向き合せて
バーナー１０を設置し、これに燃料油ポンプ１１の配管
を接続する。
蒸気発生室２内には給水ポンプ１２に接続された加熱蒸
発管１６を多層に巻装して収容し、連通孔７より加熱蒸
発管１６の巻Ｉ−中心の中空部に流入した燃焼ガスを屈
曲通路内のガス混合室１４に向けて流出させる流路を形
成する。また、加熱蒸発管１６の巻層中心の中空部２ａ
に対応して一端を蒸気発生室２内に開口し、他端を蒸気
発生室２の下流側すなわちガス混合室１４内に開口した
バイパス通路１５を隔壁８内に形成し、このバイパス通
路１５内に流量調整ダンパー１６を介装する。
発管１６を多層に巻装して収容し、連通孔７より加熱蒸
発管１６の巻Ｉ−中心の中空部に流入した燃焼ガスを屈
曲通路内のガス混合室１４に向けて流出させる流路を形
成する。また、加熱蒸発管１６の巻層中心の中空部２ａ
に対応して一端を蒸気発生室２内に開口し、他端を蒸気
発生室２の下流側すなわちガス混合室１４内に開口した
バイパス通路１５を隔壁８内に形成し、このバイパス通
路１５内に流量調整ダンパー１６を介装する。
屈曲通路はその一部が脱硝室３となるもので、前記隔壁
８の立上り部分８ａをはさんでその両側の通路内にそれ
ぞれ筒状の触媒１７．１７の束をガスの流動方向と平行
に収容する。この触媒１７としてはＳＯｘや媒じんを多
量に含んだガスを接触させた場合でも失活しない性状の
ものを用いる必要がある。実験によれば、酸化鉄を主成
分としたものを用いて好成績を得た。この脱硝室乙の直
前にはアンモニアガス噴出ノズル１８を設置し、またガ
ス混合室１４より流出した燃焼ガスの温度を感知して前
記ダンパー１６の開度を制御する温度感知器１９および
燃焼ガスの低温を感知してアンモニアガス噴出ノズル１
８のアンモニアガス供給管Ｐ１に設けた悲常閉止弁２ｏ
の開閉制御を行なう低温感知器２１をそれぞれ設置する
。
８の立上り部分８ａをはさんでその両側の通路内にそれ
ぞれ筒状の触媒１７．１７の束をガスの流動方向と平行
に収容する。この触媒１７としてはＳＯｘや媒じんを多
量に含んだガスを接触させた場合でも失活しない性状の
ものを用いる必要がある。実験によれば、酸化鉄を主成
分としたものを用いて好成績を得た。この脱硝室乙の直
前にはアンモニアガス噴出ノズル１８を設置し、またガ
ス混合室１４より流出した燃焼ガスの温度を感知して前
記ダンパー１６の開度を制御する温度感知器１９および
燃焼ガスの低温を感知してアンモニアガス噴出ノズル１
８のアンモニアガス供給管Ｐ１に設けた悲常閉止弁２ｏ
の開閉制御を行なう低温感知器２１をそれぞれ設置する
。
排気室４には燃焼ガスの排気口２２を備えている。この
排気室４はまたバーナー１６に供給する空気又は蒸気発
生室２内に供給する水の予熱室になるものである。実施
例では空気予熱室として用いた例を示すもので、排気室
４内には給気パイプ２６が配管され、その配管がブロア
ー２４を経てバーナー１０に接続されている。なお図中
２５はアンモニア供給管Ｐｌの途中に画けたアンモニア
制御弁で、燃料流−緻計２６から送られる信号によって
作動する。また、アンモニア非常閉止弁２０はアンモニ
ア制御弁２５よシ下流の供給管Ｐ、に介装され、前記低
温感知器２１よシの信号を受け、燃焼ガスの低温時に閉
弁してアンモニアガスの噴出を停止するものである。ア
ンモニアガスはガス混合室１４内の燃焼ガス温度が高い
ときにおいてのみ、アンモニア制御弁２５の開弁によｆ
ｉ ＮＯＸを還元するに必要な蛍が供給される。
排気室４はまたバーナー１６に供給する空気又は蒸気発
生室２内に供給する水の予熱室になるものである。実施
例では空気予熱室として用いた例を示すもので、排気室
４内には給気パイプ２６が配管され、その配管がブロア
ー２４を経てバーナー１０に接続されている。なお図中
２５はアンモニア供給管Ｐｌの途中に画けたアンモニア
制御弁で、燃料流−緻計２６から送られる信号によって
作動する。また、アンモニア非常閉止弁２０はアンモニ
ア制御弁２５よシ下流の供給管Ｐ、に介装され、前記低
温感知器２１よシの信号を受け、燃焼ガスの低温時に閉
弁してアンモニアガスの噴出を停止するものである。ア
ンモニアガスはガス混合室１４内の燃焼ガス温度が高い
ときにおいてのみ、アンモニア制御弁２５の開弁によｆ
ｉ ＮＯＸを還元するに必要な蛍が供給される。
実施例において、燃料油ポンプ１１の駆動によシバーナ
ー１０に燃料油を送シこみ点火する。燃料の燃焼によっ
て生じた燃焼ガスは燃焼室１内より連通孔７を通じて蒸
気発生室２内に入シ、加熱蒸発管１６の周囲を通ってガ
ス混合室１４内へ流出し、さらに脱硝室６を経て排気室
４よシ外気中へ放出される。給水ポンプ１２で汲み上げ
られた水は加熱蒸発−１−？１３内で加熱され、その然
気は送出肯路Ｐ２内に送出される。ここにおいて、燃焼
ガスと加熱蒸発管１６内の水との間の熱交倶によって燃
焼ガスの温度が低下する。カスの温度か低下すると、後
述するように、燃焼ガス中に噴出するアンモニアと、ガ
ス中のＳＯＸが反応して硫化物が生成し、これが触媒の
表面に付着して触媒を失活させるという現象が生ずる。
ー１０に燃料油を送シこみ点火する。燃料の燃焼によっ
て生じた燃焼ガスは燃焼室１内より連通孔７を通じて蒸
気発生室２内に入シ、加熱蒸発管１６の周囲を通ってガ
ス混合室１４内へ流出し、さらに脱硝室６を経て排気室
４よシ外気中へ放出される。給水ポンプ１２で汲み上げ
られた水は加熱蒸発−１−？１３内で加熱され、その然
気は送出肯路Ｐ２内に送出される。ここにおいて、燃焼
ガスと加熱蒸発管１６内の水との間の熱交倶によって燃
焼ガスの温度が低下する。カスの温度か低下すると、後
述するように、燃焼ガス中に噴出するアンモニアと、ガ
ス中のＳＯＸが反応して硫化物が生成し、これが触媒の
表面に付着して触媒を失活させるという現象が生ずる。
捷た通にガス温、髪が上シすぎると注入したアンモニア
がガス中のは素と反応してＮＯｘを増大させることにな
る。いずれにしても脱硝室６円に流入する前でのガス温
１ｉを一定具体的には３００℃〜４００℃に保たせるこ
とは非常に重要な要件である。
がガス中のは素と反応してＮＯｘを増大させることにな
る。いずれにしても脱硝室６円に流入する前でのガス温
１ｉを一定具体的には３００℃〜４００℃に保たせるこ
とは非常に重要な要件である。
そこで不発明は燃汀Ｌガスの温度を一定（６００℃〜４
００℃）に保持するため、ボイラーの最大負荷時におけ
る蒸気発生室２の出口（ガス混合室１４内）のガス温度
を３００°〜４ＣＯ℃の４１１川内にＩＡＩ整するもの
である。すなわち、負荷が下ってガス温度が下降したと
きにはそのときの温度がガス温度感知器１９にイ英知さ
れ、その制御信号によって流量調整ダンパー１６の開度
が調ゼされ、蒸気発生室２内に流入した燃焼ガスの一部
は、加熱蒸発管１３の周囲を経由せずにダンパー１６内
に流入し、直接ガス混合室１４内に流入し、加熱蒸発管
１６の周面を経由した燃焼ガスとガス混合室１４内で混
合され、燃焼ガスは一定温度に直整される。燃焼ガスは
次いで脱硝室ろ内に送りこまれるが、これに先立ってア
ンモニアガスの供給を受ける。アンモニアガスは演出ノ
ズル１８を通して効率よ〈耐時に拡散されるため、拡散
に女する空間はわずかでよいか、脱硝室ろ（ハ）におけ
るＮＯｘとアンモニアとの還元反応は非常にデリケート
であり、特に硫黄酸化物を大量に含んだガスの場合には
硫化物が前述のように触媒の表面に付着し、これが触媒
の失活や閉そくを起す原因となるため、これを防止する
にはアンモニアはＮＯＸを還元するに必−決な適量を注
入すること並びに燃焼ガスの低温時には直ちにアンモニ
アガスの供４＠を停止することが必要である。ガス混合
室１４内の温度は低温１へ知器２１で検知され、温度が
低下すると、その横細信号でアンモニア非常閉止弁２０
が閉弁する。脱硝室６内に送り込まれた燃焼ガスは触媒
１７と接触し、ガス中のＮＯＸとアンモニアとが反応し
てＮＯｘが除去される。アンモニアとＮＯｘとの益元反
応は条件さえ揃えば容易に行なわれる。ただし触媒は熱
応力に対して比較的弱いのでボイラーの熱上げは時間を
かけてゆつくシと行なうこと、硫化物の付着を防ぐため
熱上げ中の燃料はＳ成分の少ない灯油などを便所するこ
とが望ましい。脱硝室より流出した燃焼ガスの温度は未
だ高温でるる、すＦ気室４内では燃焼排ガスと給気ノく
イブ２６内の空気との同で熱交侠され、バーナー１０に
供給する空気を予熱し、給気に熱エネルギーを奪われて
低温となった排ガスは排気口２２よシ犬気中に放故され
る。勿−輪ボイラーの給水の予熱に用いることができる
のはいうまでもない。
００℃）に保持するため、ボイラーの最大負荷時におけ
る蒸気発生室２の出口（ガス混合室１４内）のガス温度
を３００°〜４ＣＯ℃の４１１川内にＩＡＩ整するもの
である。すなわち、負荷が下ってガス温度が下降したと
きにはそのときの温度がガス温度感知器１９にイ英知さ
れ、その制御信号によって流量調整ダンパー１６の開度
が調ゼされ、蒸気発生室２内に流入した燃焼ガスの一部
は、加熱蒸発管１３の周囲を経由せずにダンパー１６内
に流入し、直接ガス混合室１４内に流入し、加熱蒸発管
１６の周面を経由した燃焼ガスとガス混合室１４内で混
合され、燃焼ガスは一定温度に直整される。燃焼ガスは
次いで脱硝室ろ内に送りこまれるが、これに先立ってア
ンモニアガスの供給を受ける。アンモニアガスは演出ノ
ズル１８を通して効率よ〈耐時に拡散されるため、拡散
に女する空間はわずかでよいか、脱硝室ろ（ハ）におけ
るＮＯｘとアンモニアとの還元反応は非常にデリケート
であり、特に硫黄酸化物を大量に含んだガスの場合には
硫化物が前述のように触媒の表面に付着し、これが触媒
の失活や閉そくを起す原因となるため、これを防止する
にはアンモニアはＮＯＸを還元するに必−決な適量を注
入すること並びに燃焼ガスの低温時には直ちにアンモニ
アガスの供４＠を停止することが必要である。ガス混合
室１４内の温度は低温１へ知器２１で検知され、温度が
低下すると、その横細信号でアンモニア非常閉止弁２０
が閉弁する。脱硝室６内に送り込まれた燃焼ガスは触媒
１７と接触し、ガス中のＮＯＸとアンモニアとが反応し
てＮＯｘが除去される。アンモニアとＮＯｘとの益元反
応は条件さえ揃えば容易に行なわれる。ただし触媒は熱
応力に対して比較的弱いのでボイラーの熱上げは時間を
かけてゆつくシと行なうこと、硫化物の付着を防ぐため
熱上げ中の燃料はＳ成分の少ない灯油などを便所するこ
とが望ましい。脱硝室より流出した燃焼ガスの温度は未
だ高温でるる、すＦ気室４内では燃焼排ガスと給気ノく
イブ２６内の空気との同で熱交侠され、バーナー１０に
供給する空気を予熱し、給気に熱エネルギーを奪われて
低温となった排ガスは排気口２２よシ犬気中に放故され
る。勿−輪ボイラーの給水の予熱に用いることができる
のはいうまでもない。
本発明によれば、アフターバーナその他の大がかりな設
備全戦せず、コンノζクトでめり、燃焼ガスの一部を第
１用して脱硝室内へ送シこ１Ｊ排ガスの温度を一定に保
たせることができ、触媒機能を有効に働かせてＣ重油、
石炭などの低質燃料を用い、その燃焼ガス中のＮＯＸを
効率よく除去すること７５玉できる。本発明によるとき
には９５％の脱硝効率を告ることは容易に実現すること
ができ、燃料の低質化を図るとともに筒部燃焼によって
生ずるＮＯｘの増加にも左右されず、排ガス中のＮ０Ｘ
Ｑ量を極汲に減らずことができ、環境改善に大きく寄与
できる効果を肩するものである。
備全戦せず、コンノζクトでめり、燃焼ガスの一部を第
１用して脱硝室内へ送シこ１Ｊ排ガスの温度を一定に保
たせることができ、触媒機能を有効に働かせてＣ重油、
石炭などの低質燃料を用い、その燃焼ガス中のＮＯＸを
効率よく除去すること７５玉できる。本発明によるとき
には９５％の脱硝効率を告ることは容易に実現すること
ができ、燃料の低質化を図るとともに筒部燃焼によって
生ずるＮＯｘの増加にも左右されず、排ガス中のＮ０Ｘ
Ｑ量を極汲に減らずことができ、環境改善に大きく寄与
できる効果を肩するものである。
以下に本発明の芙月例について主な仕様と実測テークと
を示す。
を示す。
○ボイラー蒸気量：１０トン／時、蒸気圧：１０に９／
ｅｒａ Ｏ使用燃料：Ｃ重油（Ｓ成分６０％） ○燃焼呈内温度１２００℃、ボイラ（ス辿路内温度：１
０００℃ ○脱硝室内温１扼：３５０℃ ○１ＪＣ気至（予熱至）人口温度：６５０℃、出口温波
１００℃ ○吸収剤：アンモニアガス ○脱蛸効率＝９５％（脱硝家人口１１１１２８０ ｐｐ
ｒｎ、出口１則 １５ｐｐｍ）
ｅｒａ Ｏ使用燃料：Ｃ重油（Ｓ成分６０％） ○燃焼呈内温度１２００℃、ボイラ（ス辿路内温度：１
０００℃ ○脱硝室内温１扼：３５０℃ ○１ＪＣ気至（予熱至）人口温度：６５０℃、出口温波
１００℃ ○吸収剤：アンモニアガス ○脱蛸効率＝９５％（脱硝家人口１１１１２８０ ｐｐ
ｒｎ、出口１則 １５ｐｐｍ）
図面は本発明ボイラーの一実施例を示す断面図である。
１・・・燃焼室、 ２・・・蒸気発生室ろ・・
・脱硝酸用触媒反応室（脱硝室）１４・・・ガス混合室
、 １５・・・バイパス通路１６・・・流量調整ダン
パー １８・・・アンモニア噴出ノズル １９・・・温度感却器
・脱硝酸用触媒反応室（脱硝室）１４・・・ガス混合室
、 １５・・・バイパス通路１６・・・流量調整ダン
パー １８・・・アンモニア噴出ノズル １９・・・温度感却器
Claims (1)
- （ｉ）脱硝酸用触媒反応室を備えたボイラーにおいて、
該触媒反応室の上流側に、ガス燃焼室内より流体を加熱
する蒸気発生室を経由した燃焼ガスと、ガス・燃焼室内
よシバイパス通路を通して直接流入する燃焼ガスとを混
合させるガス混合室を設け、該ガス混合室と脱硝酸用触
媒反応室との間にアンモニアガス噴出ノズルを設置し、
さらに前記バイパス通路内にガス混合室内の温度変化に
よってガス流の流動面積を制御する流量調整ダンパーを
装備したことを特徴とする脱ＮＯＸボイラー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57204950A JPS5995315A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 脱ｎｏｘボイラ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57204950A JPS5995315A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 脱ｎｏｘボイラ− |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5995315A true JPS5995315A (ja) | 1984-06-01 |
Family
ID=16499001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57204950A Pending JPS5995315A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | 脱ｎｏｘボイラ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5995315A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62262013A (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-14 | Olympus Optical Co Ltd | ズ−ムレンズ |
| EP0483678A2 (de) * | 1990-10-31 | 1992-05-06 | JOSEF BERTSCH Gesellschaft m.b.H & Co. | Dampfkessel |
| JP2007275838A (ja) * | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硝装置とその運転方法 |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP57204950A patent/JPS5995315A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62262013A (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-14 | Olympus Optical Co Ltd | ズ−ムレンズ |
| EP0483678A2 (de) * | 1990-10-31 | 1992-05-06 | JOSEF BERTSCH Gesellschaft m.b.H & Co. | Dampfkessel |
| JP2007275838A (ja) * | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硝装置とその運転方法 |
| JP4716325B2 (ja) * | 2006-04-11 | 2011-07-06 | バブコック日立株式会社 | 排煙脱硝装置とその運転方法 |
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