JPS5992096A - 廃水の生物学的硝化法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明゛は、下水、し尿、その他産業廃水などの溶存窒
素化合物を含む廃水を生物学的に浄化処理する方法、特
に活性汚泥中の硝化菌を利用して溶存窒素化合物を酸化
態窒素（以下、ＮＯ，−Ｎとする）に酸化する廃水の生
物学的硝化法に関する。

従来、下水やし尿等の処理では、廃水中の有機物や浮遊
物質を処理対象としておシ、窒素化合物やリン化合物の
ような栄養塩類の除去は目的とされていなかった。しか
し、近年、湖沼の富栄養化や海溝での赤潮が問題となり
、上記処理に加えて、上記栄養塩類の除去が重要な課題
となってきた１、このうちで窒素化合物の除去方法につ
いては、生物学的除去法、アンモニアストリッピング法
、イオン交換法などが知られているが、現在では生物学
的除去法が最も有望だと考えられており、次第に実用化
されつつある。この生物学的除去法は、廃−水中のアン
モニア態窒素（以下′、ＮＨ，−Ｎ　　とする）を硝化
菌の作用によｐ　Ｎｏ、　−Ｎに酸化する硝化工程と、
Ｎｏ、−Ｎ　を脱窒菌の作用により窒素ガスに還元する
脱窒工程とにより構成された脱窒法である。

硝化工程では、廃水中のＮＨ，−Ｎ及びＢＯＤ　ｅ化菌
の代謝により有１幾態窒素から転換されるＮＨ，−Ｎは
、次のような経路でＮＯ，−Ｎに酸化される。

（イ）　　ＮＨ，、−Ｎを亜硝酸型硝化（以下、ＮＯ２
〜Ｎとする）に酸化 ＮＨ，７＋１．５・０２→ＮＯ；十Ｈ２０＋２Ｈ＋この
反応は、亜硝酸菌（代表様として Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓ　）の作用によって行われ、
ＮＨ，−Ｎ　］、　Ｋｇに対して酸素３．４　Ｋｙが必
要である。また、同時に生成する水酸イオンによりＮＨ
，−ＮＩＫｇに対して７．１．　Ｋｑのアルカリ度が消
費される。

（？）Ｎｏ２−Ｎを硝酸態窒素（以下、Ｎｏ３−　Ｎと
する）に酸化 Ｎ［に　十　０．５０□−＋　Ｎｏ； この反応は硝酸菌（代表様として Ｎ１ｔｒｏｂａｃｔｅｒ）の作用によって行われ、Ｎ、
０２−ＮＩ　Ｋｑに対して酸素１．ＩＫｒが必要である
が、アルカリ度の消費はない。

したがって、何らかの理由で硝酸菌が増殖しないか又は
曝気槽により除去されるならば、硝化は亜硝酸化にとど
まり、Ｎｏ２−　Ｎが蓄積（以下、亜硝酸型硝化とする
）し、亜硝酸菌と硝酸菌が共に活性を維持して共生すれ
ば、前記の二つの酸化反応は継続して進行し、Ｎｏ３−
Ｎが蓄積（以下、硝酸型硝化とする）する。

このように、活性汚泥中に存在する硝化菌の種類により
硝化型式が決定されることになるが、亜硝酸型硝化は硝
酸型硝化と比較して必要酸素量が少ないという利点があ
り、さらに次の脱窒工程において以下の反応式によシ示
されるように有機炭素源の添加量を節減することが可能
である。

メタノールを有機炭素源とした場合の脱窒（ｉ）　　Ｎ
ｏ３−　Ｎを窒素ガスに還元ＮＯ３−＋５１５　ＣＨ３
０Ｈ→１／２Ｎ２＋５／６ＣＯ２＋７／６Ｈ２０＋ＯＩ
−、−ＣＨ３０Ｈ／ＮＯ３−Ｎ　＝　１．９０■　ＮＯ
□−Ｎを窒素ガスに還元 ＮＯ２−＋１／２ＣＨ１ＯＨ−＞１／２Ｎ２＋１／２Ｃ
Ｏ３＋ｌ／２Ｈ２０＋○Ｈ”０Ｈ３０Ｈ／Ｎｏ、、　−
Ｎ　＝　ｌ−，１７代表的な生物学的廃水処理法である
活性汚泥法において亜硝酸型硝化を行う方法としては、
従来より曝気槽の水温を制御する方法と、曝気槽のｐＨ
，溶存酸素濃度（以下、ＤＯとする）、汚泥日令（曝気
槽内の平均汚泥滞留日数）を制御する方法とが知られて
いる。

曝気槽の水温を制御する方法は、水温３６〜３９℃にお
いて亜硝酸菌は活発な増殖が可能であるが、硝酸菌は熱
のために活性が阻害され、はとんど増殖できなくなるこ
とを利用して曝気槽内に亜硝酸菌のみを増殖せしめて亜
硝酸型硝化を達成するものである。しかし、この方法は
、下水やし尿のような廃水を加温して曝気槽内で３６〜
；３９℃に維持する必要があるため、エネルギー消費量
が膨大となる欠点があり、廃水の温度がもともと高い場
合を除いて、実用性に問題があった。

もう一つの方法である、曝気槽のｐＨＸＤｏ、汚泥日令
を制御する方法ば、増殖連層とｐＨの関係及び増殖速度
とＤｏの関係が亜硝酸菌と硝酸菌とでは異なっているこ
とを利用して、曝気槽のｐＨを８〜９の範囲内に、そし
てＤＯを１〜２７ｎｇ／　Ｌの範囲内に制御することに
より、亜硝酸菌を１．を先約に増殖せしめ、ｉらに汚泥
日令を制御するために硝酸菌が蓄積しない程度に活性汚
泥を引き抜くことにより、曝気槽内に硝化菌として主と
して亜硝酸菌を維持して亜硝酸型硝化を行うことからな
る方法である。

この方法の実施態様を嬉１図に示ず１、これは、曝気槽
２、沈殿槽１０と、ｐＨ制御のだめのｐＨ計６、ｐＨ制
御盤４、アルカリ貯槽３、アルカリ注入ポンプ５、さら
にＤＯを制御するための第１ＤＯ計７、Ｄｏ制御盤８、
第２曝気プロワ−９により構成された、活性汚泥法によ
る亜硝酸型硝化プロセスである。廃水１に含まれたＮＨ
，−Ｎのような窒素化合物は、曝気槽２で活性汚泥中に
混在する亜硝酸菌によりｐＨは８〜９の範囲内、ＤＯは
１〜２〃り／ｌの範囲内の条件でＮｏ２−Ｎに硝化され
る。次いで活性汚泥は沈殿槽１０に流入し、汚泥は重力
沈降により分離され、返送汚泥１２、余剰汚泥】３とな
り、硝化処理水１１が得られる。汚泥日令の制御は、余
剰汚泥１３の抜き出し量を制御することにより行われる
。

しかしながら、この方法は、ｐＨを８〜９の範囲内に制
御するために注入するアルカリの量が多量となり、ラン
ニングコストが高くなることが大きな欠点であった。ま
た、汚泥日令の制御も非常に邦しく、汚泥日令が短かす
ぎると硝酸菌のみならず亜硝酸菌の濃度も減少して硝化
率が悪化し、逆に汚泥日令が長すぎると硝酸菌が蓄積し
て硝化型式が硝酸型になってしまうため、亜硝酸型硝化
の長期安定性も大きな問題であった。さらに、次の工程
で生物学的脱窒を行った場合、脱窒の際に生成するアル
カリ度のために一層ｐＨが高くなシ、その値が法的に定
められた排水の最大ｐＨよシも大きくなり、その捷まで
は処理水を排出できない可能性もあった。

したがって、本発明の目的は、上述のような従来法の重
大な問題点を解消し、安定した亜硝酸型硝化を行い、さ
らにアルカリ注入量、曝気槽の節減によるランニングコ
ストの低減を可能ならしめる生物学的硝化法を提供する
ことである。

また、本発明の他の目的は、生物学的窒素除去法の第２
工程である脱窒工程に、Ｎｏ、−Ｎとして主としてＮｏ
２−　Ｎを含有する硝化処理水を安定的に供給すること
により、Ｎｏ、−Ｎとして主としてＮｏ３−Ｎを含有す
る硝化処理水を供給する従来法と比較して、脱窒のため
に添加する有機炭素源の添加量の節減を可能ならしめる
ことにある。

しかして、本発明は、廃水中のアンモニア態窒素及び有
機態窒素を酸化態窒素である亜硝酸態窒素又は硝酸態窒
素に酸化する活性汚泥法による生物学的硝化プロセスに
おいて、ｐＨ及び汚泥日令を調節しうつ、硝化処理水中
のアンモニア態窒素濃度を一定にするように、前記硝化
プロセスの曝気槽内の溶存酸素濃度を制御することによ
り、酸化態窒素の主成分を亜硝酸態窒素とすることを特
徴とする廃水の生物学的硝化プロセスにある。

さらに詳しくは、本発明は、曝気槽内のｐｉ（をしつつ
、硝化処理水中のＮＨ，−Ｎ濃度が２〜５■／ｌの範囲
内になるようにＤＯを１■／を以下に制御することによ
り、安定した亜硝酸型硝化を行わしめることを特徴とす
る生物学的硝化プロセスにある。。

ここで、不発ψ」に従う硝化プロセスの原理を詳述する
。なお、本発明の原理を明確にするために従来法の原理
にも触れるものとする。

活性汚泥法において、活性汚泥中に混在する硝化菌によ
って硝化を行う場合、硝化菌が曝気槽内に維持される条
件は活性汚泥の汚泥日令が硝化菌　−の比増殖速度（単
位画体当りの増殖違反）μの逆数１／ｐよシも大きいか
又は等しいことであることは一般によく知られている。

これは汚泥日令の定義を 侠９ｆＡＪ１１ｊ泥の抜き出し匪（Ｖ日〕とすると、式
（１）で示される。

１／μ、　≧　８．Ａ、≧　１／μ２（１）亜硝酸型硝
化が成立する条件を考えると、亜硝酸菌が曝気槽内に維
持され、硝酸菌が除去される条件であるから、亜硝酸菌
の比増殖速度をμ３、硝酸菌の比増殖速度をμ３とする
と、式（２）がその条件となる。

１／μ３）　ｊｌ、Ａ、≧　１／μ２（２）式（２）か
ら μ２　〉μ３（３） でなければならない。、ところで、一般にμ２及びμ、
は式（４）及び（５）でそれぞれ示される。

ここで、１２：ある水温における亜硝酸菌の最大比増殖
速度　　　　　　　（１／Ｂ） Ｎｌ：ＮＨ，−Ｎ濃度　　　　　　（〜／１）ＫＮｌ：
半飽和定数（２０℃、０．７■／１）Ｃｒｒｖ’ｔ）こ
こで、μａ：ｔりろ水温における硝酸菌の最大比増殖速
度　　　　　　　（１／１３）Ｎ２：Ｎ０１−Ｎ１１度
　　　　　　（吟な）ｘ、、：半飽和定数（２０℃、１
．ｏ？ｔ）　　Ｃｍｖ’Ｌ）したがって、μ、〉μ、と
するためには、式（４）及び式（５）を構成する諸因子
の制御が必要となってくる。

そこで、本発明者らは、式（４）及び式（５）に関する
実験をし、理薗の検討を行った。

まず、第２図及び第３図にｐＨによる増殖抑制効果の検
討結果を示す。第２図は亜硝酸菌の比増殖速度とｐＨの
関係を示すグラフであシ、第３図は硝酸菌の比増殖速度
とｐＨの関係を示すグラフである′。第２図及び第３図
から、ｐＨによる増殖抑制効果は、亜硝酸菌と硝酸菌と
では明らかに異っていることがわかる。次に、８４図及
び第５図にＤＯによる増殖抑制効果の検討結果を示す。

第４図は亜硝酸菌の比増殖速度とＤｏの関係を示すグラ
フであり、第５図は硝酸菌の比増殖速度とＤｏの関係を
示すグラフである。第４図及び第５図から、ＤＯによる
増殖抑制効果は硝酸菌に対してより顕著であることがわ
かる。

第２図、第３図、第４図及び第５図より、ｐＨとＤｏを
制御することによりμ２〉μ３　とすることが考えられ
、それが従来のｐＨを８〜９の範囲内に、そしてＤＯを
１〜２ｍｙ７ｔの範囲内に制御する方法であった。これ
に対して、本発明者らは、さらにＮＨ，−Ｎ濃度も制御
すれば、ｐＨの制御範囲を低い方にずらしてもμ２〉μ
３になるのではないかと考えた。即ち、ＮＨ，−Ｎ濃度
を従来法の１ｍｙ　／　を以下に対して、数■／ｌにな
るように制御すれば、式（４）よりμ２を大きくするこ
とが可能となり、それがｐＨを低くすることにより生ず
るμ２の低下を補い、μ２〉μ３が維持されると考えら
れた。

水温が等しく、そして基質濃度が数十ｒｒｔｙ／４であ
れば、ｐＨｓ、ｏ及びＤＯ３ｔｎｙ／ｌにおいてはｌ’
２’？ｌ’ｓとなることが知られているので、この関係
を基準とすれば、第２図、第３図、第４図、第５図並び
に式（４）及び式（５）より制御範囲を求めることがで
きる。検討した結果、μ２〉μ３となる適切な制御範囲
は、ｐＨ７，５〜８．０、Ｄｏ１ｍｙ／７以下、そして
ＮＨ，−Ｎ濃度２〜５　’ｍｙ／ｌであった。

次に、本発明に従えば、式（２）に示した１／μ３〉Ｓ
、Ａ、≧１／μ２の条件を確実に達成できることを説明
する。従来、μ２の算出には式（４）はあまり用いられ
ず、ｐＨ７前後、ＤＯ２−３ｍｙ　／　４％そしてＮＨ
，−Ｎ濃度約１〃１ＩｉＩ／ｌの条件で導かれた実験式
が主として用いられてきた。例えば、次のＤｏｗｎｉｎ
ｇの式もその一つである。

Ｄｏｗｎｉｎｇの式 ％式％）（６） ここで、Ｔ：　水温（℃） したがって、従来のｐＨＸＤｏ及び汚泥日令を制御する
亜硝酸型硝化法でも、ｐＨを高くしたことによる亜硝酸
菌の増殖促進を補正した式を式（６）を基にして導き、
μ２を求めていた。しかし、このような方法ではμ２を
精度良く求めることが難しく、ひいては汚泥日令制御を
困難にしていた。

これに対して、本発明では、μ２を求めて汚泥日令を決
めるのではなく、適当な汚泥日令で運転を行い、μ２及
びμ３の値を変えることによって式（２）を成立させる
。具体的には、活性汚泥濃度を季節や水温に合せて設定
し、通常の活性汚泥法で行われている程度の精度で一定
に制御する。ただし、活性汚泥濃度の設定にあたっては
、汚泥日令が想定した水温において式（６）より求めら
れるμ２の逆数１／μ２の１〜２倍程度になるように十
分高く設定しておく。ここで、汚泥日令を比較的長く設
定する理由は、汚泥日令を長くすることにより曝気槽内
の亜硝酸菌の量を増し、潜在的な硝化能力を大きくする
ためであり、その犬き々硝化能力をり。

を１　ｍｇ　／　を以下に制御することにより制御する
。

換言すれば、ＮＨ，−Ｎを２〜５ｍｔｚ７を残存させる
ためにはＤＯを１ｍｇ７を以下にして亜硝酸菌の増殖を
抑制せざるを得ない条件を、汚泥日令を長く設定するこ
とにより作る訳である。このように汚泥日令を設定した
上で、ｐＨを７．５〜８−９０の範囲のある値に制御し
つつ、ＮＨ（−Ｎ濃度が２〜５ｍ２／ｌの範囲のある値
になるようにＤＯを１ｍグ／を以下で制御すれば、μ２
及びμ３はＤＯによって決まる変数となる。ここで、そ
のよりなμ２、μ３と汚泥日令の関係をみると、ＮＨ４
−Ｎ濃度が２〜５ｍｙ　／　ｌの範囲のある値に制御さ
れているため、亜硝酸菌の硝化能力とＮＨ，−Ｎ負荷が
釣合っていると見なせ、式（７）を導くことができる。

Ｓ、Ａ、−１，／μ２（７） しかし、前述のように、μ２〉μ３であるから、式（７
）よシ式（８）が得られる。

１／μｓ　＞　Ｓ、Ａ、−１／μ２（８）式（８）は、
式（２）に示された亜硝酸型硝化の条件を満足する式で
あり、亜硝酸菌は曝気槽内に限界の汚泥日令で維持され
るが、硝酸菌は除去されることを意味している。また、
μ２とμ３の差の大小にかかわらず、亜硝酸型硝化が安
定化して行われることを表わしている。

以上のように、本発明に従う制御を行えば、亜硝酸型硝
化の条件を満足させることが可能であり、安定した亜硝
酸型硝化が可能となる。

次に、本発明の具体例を図面を参照して説明する。

第６図は、本発明に従う亜硝酸型硝化プロセスの実施に
適した装置の一具体例を示す。第６図において、前述の
第１図と同一の部分は同一の番号で示しである。第６図
の第１具体例は、仕切壁］７によって二分割されている
曝気槽２、沈殿槽］０とｐＨを制御するためのｐＨ計６
、ｐＨ制御盤４、アルカリ貯槽３、アルカリ注入ポンプ
５、そして硝化処理水中のＮＨ，−Ｎ濃度を検出するた
めのアンモニア計１４、その信号を受けてＤＯを制御す
るだめのＤｏ制御盤８、第１曝気プロワ−９、第２曝気
ブロワ−１６、さらにＤｏの上限を制御するだめのセン
サーである第１　Ｄｏ計７、第２ＤＯ計１５により構成
された活性汚泥法による亜硝酸型硝化プロセスである。

この具体例では、ＮＨ４−Ｎ又は有機態窒素のような窒
素化合物と有機汚濁物を含む廃水１は曝気槽２に流入し
、廃水ｌに含まれている生物分解可能な有機物は、この
曝気槽２において、活性汚泥の大部分を占めるＢＯＤ酸
化菌の働きにより分解除去される。また、廃水１に含ま
れていたＮＨ，−Ｎ及びＢＯＤ酸化菌の働きにより有機
態窒素から転換されたＮＨ，−Ｎ　も、この曝気槽２に
おいて活性汚泥中に混在する亜硝酸菌の働きによりＮＯ
２−Ｎに酸化される。硝酸菌は、以下に説明するような
運転制御の結果、活性汚泥中にほとんど存在しないので
、Ｎ０２−ＮからＮｏ３−　Ｎへの酸化はわずかである
。

運転制御においては、曝気槽２の流出側の槽のｐＨを７
．５〜８．０の範囲内のある値に設定する。前述のよう
に、ＮＨ４−ＮがＮｏ２−　Ｈに酸化されるとアルカリ
度が消費されるので、硝化の進行に伴い廃水１に含まれ
ていたアルカリ度が消費されるが、多くの場合廃水１中
のアルカリ度のみでは不足する。その場合はアルカリ度
の不足をｐＨ計６によりｐＨの低下として検出し、ｐＨ
設定値を維持するためにアルカリ注入ポンプ５によりア
ルカリを曝気槽２の流入側の槽に注入する。また、硝化
のだめのアルカリ度は不足しないが、ｐＨを設定値に維
持するに十分なアルカリ度がない場合もあり、この場合
も同様にアルカリを注入する。このような制御を行うと
、曝気槽２の流入側の槽のｐＨは設定値よりも通常高目
になるが、それは第２図及び第３図に示すように亜硝酸
菌の増殖を促進し、硝酸菌の増殖を抑制することになる
ので、亜硝酸型硝化には効果的である。アルカリとして
ほか性ソーダを使うことが多いが、水酸化カルシウムの
ような他のアルカリを用いてもよい。

ＮＨ，−Ｎ濃度については、曝気槽２の流出側の槽にア
ンモニア計１４を取り付け、その濃度が２〜５　ｍｙ　
／　ｔの範囲内のある値になるようにＤｏ制御盤８、第
１曝気プロワ−９、第２曝気ブロワ−１６を用いてＤｏ
を制御する。ただし、ＤＯは１ｍｇ／ｌとするので、そ
のだめのＤｏの上限制御は、曝気槽２の流入側の槽では
第１ＤＯ計７、Ｄ　ｏ　？１ｒｌＪ御盤８、第１曝気プ
ロワ−９を用いて、そして流出側の槽では第２・Ｄｏ計
１５、Ｄｏ制御板８、第２曝気ブロワ−１６を用いて行
う。なお、このような制御を行うと、曝気槽２の流入側
の槽のＮＨ４−Ｎ濃度は流出側の槽のＮＨ，−Ｎ濃度の
設定値よりも通常高めになるが、それは式（４）に示す
ように亜硝酸菌の増殖を促進することになるので、亜硝
酸型硝化には効果的である。

さらに、曝気槽２内の活性汚泥濃度の制御も必要である
が、それは一般の活性汚泥法と同様に、余剰汚泥１３の
抜き出し量を制御することによって可能である。このよ
うな制御により曝気槽２内の亜硝酸型硝化は非常に安定
したものとなシ、沈殿槽１０に流入する活性汚泥を沈降
させ分離し、これを返送汚泥１２と余剰汚泥１３とすれ
ば、硝化処理水１１を得ることができる。

ところで、第１実施例では、曝気槽を２分割し、ｐＨ及
びＮＨ，−Ｈについて濃度勾配をつけ亜硝酸型硝化を行
ったが、曝気槽の分割数をさらに多くするか、或いは細
長い形とすることによっても、同様に濃度勾配をつける
ことができ、亜硝酸型硝化を行うことができる。しかし
、また曝気槽内のｐＨ及びＮＨ４−Ｎ濃度が槽内のどの
場所でもほぼ同じである完全混合型曝気槽においても安
定した亜硝酸型硝化が可能である。次にその実施例を示
す。

第２図は、本発明のプロセスを完全混合型曝気槽に適用
して亜硝酸型硝化を行う第２の具体例である。ここで、
１〜１４は、第６図に示した第１具体例の場合と同じも
のである。この例では、ｐＨ制御はｐＨ計６、ｐＨ制御
盤４、アルカリ貯槽３、アルカリ注入ポンプ３を用い、
そしてＮＨ，−ＩＪ濃度はアンモニア計１４、Ｄｏ制御
盤８、第１曝気ブロワ−９を用い、さらにＤＯの上限制
御は第１ＤＯ計７、Ｄｏ制御盤８、第１曝気ブロワ−９
を用いて行う。また、曝気槽２内の活性汚泥濃度制御は
余剰汚泥１３の抜き出し量を制御することによって行う
。曝気槽２は完全混合槽であるため、ｐＨＸＮＨ，−Ｎ
濃度及びＤｏの濃度勾配は非常に小さい。このような方
法で安定した亜硝酸型硝化が可能な理由は前述の通りで
ある。

以上のよ・うに、本発明のプロセスでは、曝気槽内のｐ
Ｈを７．５〜８．０の範囲内に制御し、活性汚泥濃度を
通常の活性汚泥法の運転において行われる程度の精度で
制御しつつ、硝化処理水中のＮＨ。

−Ｎ濃度が２〜５ｍｆ／ｌの範囲内になるようにＤｏを
１ｍｒｙ／を以下に制御することにより硝化菌の比増殖
速度について常にμ２〉μ３の大小関係を生起せしめ、
且つ汚泥日令を亜硝酸菌を曝気槽内に保持するだめの限
界汚泥日令に等しくするため、安定した亜硝酸型硝化が
可能となる。また、ｐＨを７．５〜８．０の範囲内に制
御するため、従来法と比較して、ｐＨｆｆｉ制御のため
のアルカリ使用量の節減が可能となるし、まだ硝化をＮ
ｏ２−　Ｎまでに止めるだめ、一般に行われている硝酸
型と比較して必要酸素量が少なくなるので、曝気動力の
省エネ化をはかることができる。さらに、本発明を生物
学的窒素除去法の硝化工程に適用すれば、次の脱窒工程
においてＮｏ、　−Ｎとして主としてＮｏ３−Ｎを含む
硝化処理水を脱窒する一般の脱窒の場合よりも、添加す
る有機炭素源（通常メタノール）の節減をはかることが
できる。

本発明のプロセスは、ＮＩ（、−Ｎ又は有機態窒素を含
む廃水、特に下水、し尿、産業廃水、ゴミ浸出水の処理
に応用できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来技術に従うｐＨ１ＤＯ及び汚泥日令を制
御する亜硝酸型硝化法を示すフローシートである。 第２図は、亜硝酸菌の比増殖速度とｐＨとの関係を示す
グラフである。 第３図は、硝酸菌の比増殖速度とｐＨとの関係を示すグ
ラフである。 第４図は、亜硝酸菌の比増殖速度とＤＯとの関係を示す
グラフである。 第５図は、硝酸菌の比増殖速度とＤｏとの関係を示すグ
ラフである。 第６図は、本発明のプロセスに従う亜硝酸型硝化法の一
具体例を示すフローシートである。 第７図は、本発明のプロセスに従う亜硝酸型硝化法の他
の具体例を示すフローシートである。 図面において、１は廃水、２は曝気槽、３はアルカリ貯
槽、４はｐＨ制御盤、６はｐＨ計、７は第１　Ｄｏ計、
８はＤＯ制御盤、］０は沈殿槽、１１は硝化処理水、］
４はアンモニア計、１５は第２　Ｄｏ計。 特許出願人富士電機製造株式会社 同　　　　株式会社富士電機総合研究所５５９− Ｈ １Ｈ 箋ｑ図 １）０　（勺／ｐ） 手続補正書 昭和５８年１　月〕≠日 特許庁長官　若　杉　和　夫　　　柳。 ■、事件の表示 昭和５７年特許願第２０３４３８号 ２、発明の名称 事件との関係　　特許出願人 川崎市川崎区田辺新田１番１号 （５２３）富士電機製造株式会社 別紙のとおシ。 本願明細書を次のように補正する。 （１）第３ページ第１５行「水酸イオン」を「水素イオ
ン」と訂正する。 （２）第４ページ第５行「曝気槽により」を「曝気槽よ
シ」と訂正する。 （３）第６ページ第１５行「第２」を「第１」と訂正す
る。 （４）第８ページ第２行「曝気槽」を「曝気量」と訂正
する。 （５）第１０ページ２行目の式（１）を次のように訂正
する。 「ｓ、Ａ、　　≧ｌ／μ」 （６）第１２ページ最下行１μ２〜μ３」を「μ２→μ
３」と訂正する。 （７）第１８ページ第８行「か性」を「力性」と訂正す
る。 （８）第四ページ第４行「第２図」を「第７図」と訂正
。 （９）第四ページ第９行「ポンプ３」を「ポンプ５」と
訂正する。 −ヌシー

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）廃水中のアンモニア態窒素及び有磯態璧素を酸化態
   窒素である亜硝酸態窒素又は硝酸態窒素に酸化する活性
   汚泥法による廃水の生物学的硝化法において、ｐＨと汚
   泥日令を調節しつつ、硝化処理水中のアンモニア態窒素
   濃度を一定にするように、前記硝化プロセスの曝気槽内
   の溶存酸素濃度を制御することにより酸化態窒素の主成
   分を亜硝酸態窒素とすることを特徴とする廃水の生物学
   的硝化法、。 ２、特許請求の範囲第１項に記載の生物学的硝化法にお
   いて、曝気槽内のｐＨを７．５〜８．０　の範囲内に制
   御し、そして活性汚泥濃度を通常の活性汚泥法で用いら
   れる程度の精度で制御しつつ、硝化処理水中のアンモニ
   ア態窒素濃度が２〜５■／Ｌの範囲内になるように溶存
   酸素を１ｍｇ／を以下に制御することを特徴とする廃水
   の生物学的硝化法。