JPS5985643A - Remotely and nearly usable refractive index measuring apparatus - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

本発明は、所定位置に配置された屈折度検査用視標を矯
正光学系を介して被検者に規準させて遠用屈折度または
近用屈折度の測定を行なう遠用および近用屈折度測定装
置に関するものである。 従来より、人間の瞳孔間隔が千差万別であるこ′とに鑑
み、両数検眼の間隔に合わせて矯正光学系を通過する８
１１１定光束の間隔を変え得るように慴成し、これによ
り被検者の応答を受けながら、連用および近用Ｊｌｌ＋
折度の測定を行なう自覚式屈折度測定装置が種々り１１
られている。 その１つとして、屈折度の異なる各種矯正レンズを回転
円板の外周部に所定間隔を置いて配置すると共にこの回
転円板を両眼前に両瞳孔間隔に合わせて調整ｉ３Ｊ　ｆ
ｊ１４．なように１対設け、被検眼の屈折度に応じた矯
正レンズの選択を行ないつつ被検者に屈折度検査用視標
を視察孔を通して規準させるように構成した装置がある
。しかしながら、このような従来装置においては被検者
の眼前に装置本体が配置されしかも視標の規準は視察孔
を通して行なわれるため、この視察孔の内壁面などに影
響されていわゆる機械近視の状態がつくられ正確な測定
値を得ることができないという欠点があった。 また、かかる従来装置においては矯正レンズの屈折度を
変える毎に被検者は視野を一時的に遮断されることとな
り被検者によっては心理的動揺が大きくひいては精度良
い測定値が得られないという欠点があった。 また、他の従来装置として眼前に直接矯正レンズを配置
する代りに例えば眼鏡装用位置にあたかも矯正レンズが
存するかのようにその投影像を形成し、この投影像を通
して視標を規準させるように構成し、これにより視野の
遮断を回避するようにしたものが知られている。ところ
が、このように構成した装置にあっては連用屈折測定の
際には視標からの２つの光束を平行状態で両波眼に到達
させるので特に問題はないが、近用屈折測定の際には自
然近用視の状態を得るため近用測定距離における視標像
上で両眼の視軸を交差させるといういわゆる輻轢状態が
当然にはつくり出せない。そこで、かかる従来装置では
補正レンズの屈折度を大きくして視標像の距離と近用測
定距離とを一致させ、さらに眼前に近用測定距離に応じ
た偏角プリズムを挿入して視標像位置で視軸を交差させ
るようにしている。しかしながら、遠用屈折測定の際に
は不要な偏角プリズムを近用屈折測定の度に光路に挿入
する煩しさは測定能率の向上を阻む要因となり、また偏
角プリズムの挿入により見掛上瞳孔間距離が変化して網
膜上の像にずれが生じいわゆるｔｅｌ　（Ｋｔが損なわ
れることとなって適正な近用屈折測定を行゛なうことが
できないという欠点が生ずる。 本発明は、このような従来の欠点を解消するためになさ
れ−たちのであり、連用屈折測定および近用屈折測定の
いずれの場合にも矯正レンズや偏角プリズムなどの光学
部材を眼前に配置する必要がなくなり、また遠用屈折測
定から近用屈折測定へ移行させた場合にも瞳孔間距離の
変化に対応した袖ＩＦを行ない↑；する遠用および近用
屈折度測定装置な提供することを目的とする。 以下、本発明の実施例を詳説する前に第１図に基づき本
発明に係る連用屈折測定および近用屈折８１す定の〃バ
理を説明する。 まず、遠用屈折測定の場合屈折度検査用視標位置（矢印
Ａ）は被検眼Ｅ１．Ｅ２の前方の１分遠い位置に設定さ
れるため、視標から両波検眼Ｅ】、Ｌ２に到達する２つ
の光束の主光線Ｄ１．Ｄ２は互いに平行となる。このと
きの矯正レンズの像（実線Ｘ１．Ｘ２で示されている。 ）は眼前の眼鏡装用位置Ｐ１、Ｐ２に形成されている。 こうして、被検者の応答を受けて矯正レンズの像ｘ１、
Ｘ２を屈折度に応じて変化させることにより適正な矯正
屈折９度の値を得ることができる。 次に、近用屈折測定の場合屈折度検査用視標位置（矢印
Ｂ）を被検眼Ｅ１、Ｅ２の角膜頂点位置Ｍ１、Ｍ２から
前方へ距離り、たけ離れた位置に設定されるため、視標
からの２つの光束の主光線Ｇ　１　、０２はそれぞれ前
述した主光線Ｄｘ、Ｄ２に対して角度φで交差するよう
になる。したがって、被検眼Ｅ１、Ｅ２の視軸は互いに
近づく方向に動くようになり、角膜頂点位置Ｍ１．．Ｍ
２間の距離ＰＬは遠用屈折測定時における主光線Ｄ１、
Ｄ２の間隔すなわちその時の瞳孔間距離Ｐ、より短くな
る。この場合、矯正レンズの眼前の結像位置は矯正レン
ズを何ら操作しない限り変らないので、矯正レンズの中
心０１．０２と遠用視状態における視軸の方向すなわち
主光線Ｄ１．Ｄ２との間に間隔Δ１、Δ２がそれぞれ生
する。このような状態になると、レンズのプリズム作用
により視標像が両波検眼Ｅ１．Ｅ２の眼底に結像されな
くなり、適正な近用屈折測定を行なえない虞が生じる。 かかる事態を解決するには、破線ｙｉ、Δ・２て示すよ
うに名矯正レンズの像を互いに近づける方向に移動さ〔
、新たな像’１１．ｙ２の中心○Ｊ、０′！を近用屈１
ｊ？測定時における被検眼の腕軸が通過するにうに設定
すれば良い。なお、矯正レンズの像の移動に必要な調整
量Δは上述した間隔Δ１、ΔＪに相当するが、左右対称
に現れるものとしてΔ］＝Δ２−Δと置くと初等解析幾
何の訓９により調整量Δは次式により求められる。すな
わち、ここでＰＬ　　は上述したごとく遠用視状態の瞳
孔間距離であり、Ｌｆは被検眼角膜頂点Ｍ１、Ｍ２から
矯正レンズの中心０１．０２までの距離、Ｅｂは被検眼
Ｅ１．Ｅ２の眼軸長、Ｌｏは近用屈折４１す定距離をそ
れぞれ示している。 なお、かかる調整基Δの値は後述する制御演算回路等の
処理系統により演算されるわけであるが、このΔの演算
に必要なデータとしての瞳孔間距離ＰＬは遠用屈折測定
の際後述する照準系を構成する１対の照準板の移動址を
検出して得られる。こうして演算された調整基Δの値に
基づき矯正レンズに連結された移動用モータ（後述する
〕の制御を行なうようにする。 次に、」二記の原理に基づいて本発明を適用した自覚式
屈折度測定装置につき図面を参照しながら説明する。 第２図に示すように、本件発明の装置は被検眼Ｅ１、Ｅ
２の屈折度を測定するための測定光学系Ｓと、この測定
光学系Ｓに対する被検眼Ｅ１、Ｅ２の位置関係設定を行
なう指標を被検１１１ｕＥ１、Ｅ２に投影する指標投影
系トｌと、被検眼Ｅ　１、Ｅ２を照準するための照準系
Ｊとから大略構成されている。なお、以下符号に伺され
る添字の１゜２は第３図および第４図に示す光学系の配
置間隔の説明を除き右眼、左眼をそれぞれ示すものとす
る。 ます、測定光学系Ｓについて詳説すると、光源１からの
光は集光レンズ２を介して回転円板：ｉ上に設けられた
屈折度検査用視標４を照明する。この視標４は球面度数
、円柱度数、円柱軸等の検出のため各種のものがあり、
これらは回転円板３の回転により選択され光路内に挿入
される。なお、）’に　’ＥＸ　ｌ　、集光レンズ２、
および回転円板３は後述・１−る近用屈１１ｉ　８１１
１定のため光軸に沿って移動可能となっている。また、
視標４からの光束は、第１投影レンズ５を介してこのレ
ンズ５の後方に設けられ球面度数、円柱度、円柱軸など
を矯正するためｃノ】１対の矯正光学に１．に２を通過
する。この矯正光学系Ｋｔ、に２は第１投影レンス５の
光軸を挟んで両側の対称位置にそれぞれ配置され、これ
らは光学的に同一・の構成となっている。 以下に右眼測定用矯正光学系に１を例として矯正光学系
に１、Ｋ２の詳細につき説明すると、矯正光学系に１は
第１群レンズ系６１、第２群レンズ系７１、第３群レン
ズ系８１第１及び第２の円柱レンズ９１．９１及び偏角
プリズム１０１　、ｌＯ＋、１’１１．　ｌｌｚから構
成され、第１群レンズ系６１の光軸に沿っての移動によ
り球面度数を矯正し得るようになっている。ここで第３
群レンズ系８１は２つのレンズ系から成り、この２つの
レンズ系に挟まれた第１および第２の円柱レンズ９ｘ、
９１により円柱度を矯正しうるようになっている。そし
て、この２つの円柱レンズ９１．９ｘは円柱度の絶対値
が等しく符号が反対の円柱レンズであり、それぞれ光軸
のまわりに回転可能となっており、両レンズ９ｘ、９１
を同方向に同角度だけ回転すると円柱軸の矯正が行なわ
れ、互いに逆方向に同角度だけ回転すると円柱度数の矯
正が行なわれるようになっている。一方、第３群レンズ
系８１の後方に配置される２つの偏角プリズム１０１　
、１０ｚは光軸に直交する鉛直軸に対し対称な偏角量を
有し１．これら偏角プリズム１０１　、　Ｌｏｌを光軸
のまわりに互いに逆方向かつ同角度だけ回転することに
より被検眼Ｅ１の水平方向のプリズム値を矯正しいわゆ
る斜位補正を行ない得るようになっている。 １、た、偏角ブリスＡ１０ｚ　、１０ｉの後方に配置さ
れる偏角ブリズ１Ｓｌｌｉ　、　１１１は偏角プリズム
１０１．１０１に対し光学的に９０°たけ回転した構成
となっており、上記と同様な方向および角度の回転によ
り被検眼Ｅ　Ｊの垂直方向のプリズム値を得るようにな
っている。このように、右眼測定用矯正光学系に１は球
ｉｈｉ度数、円柱度、円柱軸、プリズム値などの屈折状
態を独立別個に矯正し得るよう構成されているが、左眼
測定用矯正光学系１り２も同様に説明できるのでその詳
細は省略する。なお、各矯正光学系に＋、Ｋｚは被検眼
Ｅ１．Ｅ２の瞳孔間距離に合致させるため第１投影レン
ズ５の光軸を挟んで水平方向に平行に移動可能となって
いる。 こうして、１対の矯正光学系に１．に：、！を通過した
各光束The present invention provides a method for measuring distance and near refractive power by standardizing a refractive power test optotype placed at a predetermined position on a subject through a corrective optical system. This relates to a measuring device. Conventionally, in consideration of the fact that the distance between the pupils of humans varies greatly, the 8-pupillary lens that passes through the corrective optical system according to the interval between the two eye examinations has been used.
111 is designed so that the interval of the constant luminous flux can be changed, and thereby, while receiving the test subject's response, continuous use and near use Jll+
There are various types of subjective refraction measuring devices that measure the degree of folding11
It is being One of them is to arrange various corrective lenses with different refractive powers at predetermined intervals on the outer periphery of a rotating disk, and to adjust this rotating disk in front of both eyes according to the distance between the two pupils.
j14. There is an apparatus which is configured such that a pair of corrective lenses are provided and a corrective lens is selected according to the refractive power of the eye to be examined, and the examinee is allowed to standardize the optotype for refractive power test through the observation hole. However, in such conventional devices, the main body of the device is placed in front of the subject's eyes, and the optotype is measured through the viewing hole, so the condition of so-called mechanical myopia is affected by the inner wall surface of the viewing hole. The drawback was that accurate measurements could not be obtained. In addition, with such conventional devices, each time the refractive power of the corrective lens is changed, the subject's visual field is temporarily blocked, which may cause psychological upset for some subjects, making it impossible to obtain accurate measurement values. There were drawbacks. In addition, as another conventional device, instead of placing a corrective lens directly in front of the eyes, for example, a projected image of the corrective lens is formed at the position where the glasses are worn, as if the corrective lens were present, and a visual target is determined through this projected image. However, there are known devices in which the obstruction of the visual field is avoided. However, with a device configured in this way, there is no particular problem when measuring continuous refraction because the two light beams from the optotype reach the eye in a parallel state, but when measuring near refraction, In order to obtain a state of natural near vision, it is naturally impossible to create a so-called convergence state in which the visual axes of both eyes intersect on the optotype image at the near measurement distance. Therefore, in such conventional devices, the refractive power of the correction lens is increased to match the distance of the optotype image with the near measurement distance, and a deflection prism corresponding to the near measurement distance is inserted in front of the eyes. The visual axes are made to intersect at certain positions. However, when measuring distance refraction, the trouble of inserting an unnecessary deflection prism into the optical path each time near refraction measurement is a factor that hinders the improvement of measurement efficiency. The distance between the retina changes and the image on the retina shifts, resulting in a loss of so-called tel (Kt), resulting in the disadvantage that proper near refraction measurement cannot be performed. This method was developed to eliminate the drawbacks of the conventional method, and eliminates the need for optical components such as corrective lenses and deflection prisms to be placed in front of the eye in both continuous refraction measurement and near refraction measurement. The object of the present invention is to provide a distance and near refractometer that performs sleeve IF corresponding to changes in interpupillary distance even when transitioning from refractive measurement to near refractive measurement. Before describing the embodiments of the present invention in detail, the principles of continuous refraction measurement and near refraction 81 according to the present invention will be explained based on FIG. Since the target position (arrow A) is set one minute in front of the eye to be examined E1, E2, the chief rays D1, D2 of the two light fluxes that reach both optometry E] and L2 from the target are parallel to each other. At this time, the images of the corrective lenses (indicated by solid lines X1 and statue x1,
By changing X2 according to the refractive power, an appropriate value of 9 degrees of corrective refraction can be obtained. Next, in the case of near refraction measurement, the refractive power test optotype position (arrow B) is set at a position forward and far away from the corneal apex positions M1 and M2 of the eyes E1 and E2 to be examined. The chief rays G 1 and 02 of the two luminous fluxes from the target intersect the aforementioned chief rays Dx and D2 at an angle φ, respectively. Therefore, the visual axes of the eyes E1 and E2 to be examined move toward each other, and the corneal apex position M1. ．． M
The distance PL between the two is the principal ray D1 during distance refraction measurement,
The distance D2, that is, the interpupillary distance P at that time becomes shorter. In this case, since the image formation position of the corrective lens in front of the eye does not change unless the corrective lens is operated in any way, the direction of the center 01.02 of the corrective lens and the visual axis in the far vision state, that is, the principal ray D1. Distances Δ1 and Δ2 are respectively created between them and D2. In such a state, the optotype image becomes double-wave optometry E1. due to the prism effect of the lens. The image is no longer formed on the fundus of the eye E2, and there is a possibility that proper near refraction measurement cannot be performed. In order to solve this situation, the images of the corrective lenses should be moved in the direction shown by the broken lines yi, Δ・2.
, New Image '11. Center of y2 ○J, 0′! For near use 1
j? It may be set so that the arm axis of the eye to be examined passes through during measurement. Note that the adjustment amount Δ required to move the image of the corrective lens corresponds to the intervals Δ1 and ΔJ mentioned above, but if we assume that it appears bilaterally symmetrically and set Δ] = Δ2 - Δ, the adjustment amount is calculated according to Lesson 9 of Elementary Analytic Geometry Δ is determined by the following formula. That is, here, PL is the interpupillary distance in the far vision state as described above, Lf is the distance from the corneal vertices M1 and M2 of the subject eye to the center 01.02 of the corrective lens, and Eb is the distance between the subject eye E1. The axial length of E2 and Lo indicate the constant distance of near refraction 41, respectively. Note that the value of the adjustment base Δ is calculated by a processing system such as a control calculation circuit, which will be described later, and the interpupillary distance PL, which is data necessary for calculating this Δ, will be described later when measuring distance refraction. It is obtained by detecting the movement of a pair of aiming plates that make up the aiming system. A moving motor (described later) connected to the corrective lens is controlled based on the value of the adjustment base Δ calculated in this way. The refractive power measuring device will be explained with reference to the drawings.As shown in FIG.
A measuring optical system S for measuring the refractive power of No. 2, an index projection system l for projecting an index for setting the positional relationship of the eyes E1 and E2 to the measuring optical system S onto the subjects 111uE1 and E2, and It is roughly composed of an aiming system J for aiming the optometry E1 and E2. Note that the subscripts 1° and 2 shown in the reference numerals below refer to the right eye and the left eye, respectively, except for the explanation of the arrangement spacing of the optical system shown in FIGS. 3 and 4. First, to explain the measurement optical system S in detail, light from a light source 1 passes through a condenser lens 2 and illuminates a refractive power test optotype 4 provided on a rotating disk i. There are various kinds of optotypes 4 for detecting spherical power, cylindrical power, cylindrical axis, etc.
These are selected by rotation of the rotating disk 3 and inserted into the optical path. In addition, )' is 'EX l, condensing lens 2,
and the rotating disk 3 will be described later.
Since it is constant, it is movable along the optical axis. Also,
The light beam from the optotype 4 passes through a first projection lens 5, which is provided behind this lens 5, and is connected to a pair of corrective optics for correcting spherical power, cylindrical power, cylindrical axis, etc. Pass 2. The corrective optical systems Kt, 2 are arranged at symmetrical positions on both sides of the optical axis of the first projection lens 5, and have the same optical configuration. The corrective optical system 1 and K2 will be explained below using 1 as an example of the corrective optical system for right eye measurement. Lens system 81 first and second cylindrical lenses 91.91 and deflection prism 101, lO+, 1'11. The spherical power can be corrected by moving the first group lens system 61 along the optical axis. Here the third
The group lens system 81 consists of two lens systems, and the first and second cylindrical lenses 9x are sandwiched between the two lens systems.
91, the cylindricity can be corrected. These two cylindrical lenses 91.9x are cylindrical lenses whose absolute values of cylindricity are equal and opposite in sign, and are rotatable around the optical axis, so that both lenses 9x, 91.
By rotating the same angle in the same direction, the cylindrical axis is corrected, and when they are rotated in opposite directions by the same angle, the cylindrical power is corrected. On the other hand, two deflection prisms 101 are arranged behind the third lens group 81.
, 10z have symmetrical declinations with respect to the vertical axis perpendicular to the optical axis, and 1. By rotating these deflection prisms 101 and Lol around the optical axis in opposite directions and by the same angle, the horizontal prism value of the eye E1 to be examined can be corrected to perform so-called skew correction. 1. The declination prisms 1Slli and 111 arranged behind the declination prisms A10z and 10i are optically rotated by 90 degrees with respect to the declination prisms 101 and 101, and rotate in the same direction as above. The prism value in the vertical direction of the eye EJ to be examined is obtained by rotating the angle. In this way, the corrective optical system 1 for right eye measurement is configured to be able to independently and separately correct refractive conditions such as spherical power, cylindrical power, cylindrical axis, prism value, etc., but the corrective optical system 1 for left eye measurement is Systems 1 and 2 can be explained in the same way, so the details will be omitted. In addition, + and Kz for each corrective optical system correspond to the eye to be examined E1. In order to match the interpupillary distance of E2, it is movable in parallel to the horizontal direction across the optical axis of the first projection lens 5. In this way, 1. To:,! Each luminous flux passing through

【Ｊ第２投影レンス１２、ハーフミラ−１；１、
第：３投影レンズ］／ｌ、およびハーフミラ−１５をそ
れぞれ介して被検眼Ｅｌ、Ｅ２に到達し、被検眼瞳を通
過して両眼底上に視標４の像を形成させる。 また、各矯正光学系に１．’に２を通過した光束は第２
投影レンズ１２、第３投影レンズ１４がら構成されるリ
レーレンズ糸Ｒにより共通にリレーされ両波検眼Ｅｚ、
Ｅｚの眼鏡装用位置Ｐ１．Ｐ２（眼前から１２　ｍｍ程
度）に矯正光学系Ｋｉ、Ｋｚの像が形成されるようにな
っている。なお、コンタク１−レンズ用矯正屈折度を８
１１定する場合には被検眼Ｅ１．．Ｅ２の角膜頂点位置
Ｍ１．Ｍ、：＋を矯正光学系に１．に２の像が形成され
ている位置に設定する。したがって、矯正光学系に１．
、に２があたかも眼前に配置されたことと等価になって
おり、被検者はハーフミラ−１５を介して自然視の状態
で視標４の轍を規準することができる。 こうして、被検者は自然視の状態で視標４を直視しつつ
検者に対する応答を行ない、視標４が適正に見えるまで
矯正光学系に１．に２による矯正を図り、その矯正値に
基づいて屈折度測定を行なうようになっている。 次に、ｉｆｌ’ｌ　７ｉ′光学系Ｓの配置および光束状
態を第３図（ａ）、（ｂ）Ｊ、’？よび第４図（ａ）、
（ｂ）に示す模式図に従って詳説する。なお、各図にお
いて第１図および第２図と共通の構成部分については同
一・の符号を伺し、各レンズ系は簡略化するため前側主
点位置と後側主点位置とが一致する薄肉レンズとして表
わされている。なお、被検眼Ｅｉ、Ｅ：ｚの位置に関し
ては、眼鏡レンズ用矯正屈折度を測定する場合に限定し
て以下説明する。 第３図（ａ）、（ｂ）は連用屈折測定時における光学系
の配置を示し、その光学データの一例につき説明すると
第１投影レンズ５の焦点孔１’ｉｌｃ　ｆ　ｊは２５０
ｍ１ｌ＋、第２投影レンス１２の焦点孔１１ＪＩｉ　ｆ
　２は１．５０　ｍｍ、第３投影レンズ１．＜の焦点距
離ｆ３は第２投影レンス１２のそれと同じ＜１．５０＋
ｍ　である。また、視標４と第１投影レンズ５との間隔
Ｑ１は２５０１ＩＩ１１１、第１１替゛影レンス５ど矯
正光学系に１、Ｋ、ｚとの間隔Ｑ”は２５０　ｎｏ　、
矯正光学系ＫＪ、Ｋｚと第２投影レンス１２との間隔Ｑ
：Ｉは１００ｍｍ　、第２投影レンズ】２と第３投影レ
ンズ１４との間隔Ｑ　ａは３　Ｑ　（Ｉ　ｉｎｍである
。さらに、第３投影レンズ１４と被検眼Ｅ１、Ｅ２の眼
鏡装用位置Ｐ１、Ｐ２との間隔Ｑ５は２００ｎｉｎ　、
被検眼角膜位置Ｍ１、Ｍ２と眼鏡装用位置Ｐ１、Ｐ２と
の間隔Ｑ６はｊ２ｎｍ＋である。 かかる光学データの下で矯正光学系に＋、、に；、：を
Ｏディオプターの球面度数にした場合につき、第３図（
ａ）に関して以下に説明する。視標４からの光束の主光
線は第１投影レンズ５により互いに平行に保ったまま矯
正光学系に１．に２に入射され、第２投影レンズ１２と
第３投影レンズ１４との中間位置における光軸−りで交
差し、続いて第３投影レンズ１４により互いに平行な２
つの光線となり被検眼Ｅ１．Ｅ２に到達する。この被検
眼Ｅコ。 Ｅ２に投影される２光束の中心間隔は矯正光学系Ｋｘ１
．に２の光軸間移動により調整できる。また、視標４の
像は光軸上の点αに一旦結像された後第３投影レンス１
４を介して被検眼Ｅ１．Ｅ２の眼底位置β１、β２上に
それぞれ結像される。なお、この場合被検者の球面度数
は０テイオプターとする。 矯正光学系１（１，に２の中心点γ１、γ２は、第２投
影レンズ１２、第３投影レンズ１４に関して被検／１“
の眼鏡装用位置Ｐ１、■〕２の点δ１、δ、′２と共役
関係になるように設定される。この設定のためａ１定光
学系Ｓの被検者に対する位１ｆ’？決めＪ１ηＩ−！Ｉ
ｉ’Ｖか行なわれる。この調整については後述する。こ
の設定調整により被検者の眼前に矯正光学系を配置し、
ないにもかかわらずあたかも被検者の眼鏡装用位置に矯
正光学系を配置したと同し状態をつくり出すことができ
る。なお、矯正光学系に１、Ｋ　、　；４は前側主点位
１１゛１と後側主点位置が一致する薄肉レンズ系で説明
したが、実際の厚内レンズ系では、矯正光学系の後側主
点位置を被検者の眼鏡装用位置１’　１　、］〕：＝、
の点δ１、δ２と共役に設定するものである。 次に、第：目＝ノ１　（ｂ　）について説明すると、こ
４しは矯正光学系に＋、Ｋ、ｚの球面度数を−ｌＯデ、
ｒオブターに設定した場合の光束状態を示し、その池の
光学配置、被検者の位置等は第３図（’ａ）と同（１２
である。ここで、す１１正光学系Ｋｘ、に、ｚは球面度
数を変化させても後側主点位置は変わらないように構成
され、点γ１と点δ１、および点γこと点δ２の各共役
関係は第３図（ａ）と同様になる。なお、視標４の像は
被検者の眼鏡装用位置Ｐ１、Ｐ２から１０　ＯｎＩｎ前
方の点ｆ１、ε２に結像された後、球面度数−１０デイ
オプターの被検者に投影されてその眼ｊ戊位置β１、β
２に結像される。 このように遠用屈折測定は行なわれるが、上述したごど
く被検者の両眼に投影される２光束の主光線は常時平行
に保たれ、被検者は遠方自然視の状態で屈折測定を済ま
ぜることができる。 次に、近用屈折測定時における光学配置、光束の状態を
第４図（ａ）、（ｂ）に基づいて説明する。近用屈折測
定の際には視標４を光源１及び集光レンズ２と共に第１
投影レンズ５に向いかつ光軸に沿って移動させるが、例
えば３００ｍｍの近用屈折測定を行なう場合視標４と第
１投影レンス５との間隔Ｑ１は４１　、６　ａＩＩＴｌ
に移動設定が行なわれる。その他の光学配置、被検者の
位置等は遠用屈折測定の場合と同様である。 第４図（ａ）は矯正光学系に１．に２を、Ｏティオブタ
ーに設定した場合、第４図（ｂ）は−１０デイオプター
に設定した場合の光束状態をそれぞれ示している。まず
第４図（ａ）について説明すると、視標４からの光束の
２つの主光線は第２投影レンス１２、第３投影Ｉノンズ
１４間の光軸上の点φで交差した後、第３４！、’ｌ影
レしン１４を介して交差角、すなわち輻較角Ｏにより被
検者に到達する７なお、視標４の像は光軸−１，の点φ
に結像される。また、光軸上の点φの前方の点ωは第３
投影レンス１４による虚像位置であり、この点ωは被検
者の眼鏡装用位置Ｐ１、Ｐこの前方の３００圃　に設定
される。この結果被検者は眼鏡装用位置Ｐ１．Ｐ２の前
方３００１１１１１１　にあたかも視標４を配置した同
様の幅較角Ｏて近用自然視の状態で規準することかでき
る。 第４図（ｂ）は矯正光学系に１．に２を一１０ディオプ
ターに設定した場合を示し、視標４の像は被検者の眼鏡
装用位置Ｐ１．Ｐ２の前方７５　ｎｒｎの点Ｕ】、ｔ：
ｚに結像される。この場合においても被検眼Ｅ１．Ｅ：
！に到達する２つの光束の主光線がなず角、すなわち幅
轢角Ｏは第４図（ａ）の場合と同一であり、被検者は適
正な輻轢状態すなわち近用自然視の状態で視ａ？　４を
規準することができる。 なお１本実施例においては近用屈折測定距離を３００　
ｎｏ　に設定したが視標４の移動爪を変えることにより
所望の距ｍ］１での近用屈折測定が可能となり、いずれ
の測定比ｒ４１［でも適正な幅轢状態をっくり出ずこと
ができる。 このように、近用屈折測定を行なう場合には視標４を光
軸に沿って移動させることのみで適正な輻較角Ｏを得て
規準が可能となり、この規準は近用自然視の状態で実現
できる。また、本実施例においては矯正光学系に１．に
２の位置（厚肉レンズ系として想定した場合は前側主点
位置に相当する。）を第１投影レンズ５の前方２５０　
ｎｕｎ　に配「ｔしている。これにより１回転円板３上
の視標４を規準する場合の視角は視標の位置に影響され
ることがない。このことは、測定距離に応して回転円板
３の回転により異なった大きさの視標を選択する必要が
なくなり測定能率が向上する。なお、本実施例での第１
ないし第３投影レンズを凹面鏡で構成しても同様な効果
を得ることができる。 次に、被検眼Ｅ１．Ｅ２を適正な位置に設定するための
被検眼位置設定光学系Ｉについて説明ず？１．．この破
検眼位置設定光学系工は、被検眼ＩＥ　’＞、Ｅ：　、
・に向りて指標１８ａｚ　、　１８ｂｘの像を投影する
だめの−・苅の指標投影系１−１と被検眼Ｅｓ、ＩΣシ
の両眼前眼部を照１（Ｉｊするための１つの照準光学系
ｊとから構成されている。 まず、指標投影系Ｉ４につき右眼投影系を例として第２
図、第５図および第６図を参照しながら説明する。光源
１６１からの光は集光レンズ１７１により作動距離検出
用の指標板１８１を照明する。この指標板１．８ｚには
第６図に示す如く表面および裏面にそれぞれ指標Ｊ８ａ
１．１８ｂ１が設けられている。 そして、これ１）の指標１８ａｘ　、　１８ｂ１の像は
第４投影レンズ１９】および反射鏡２０１をイ１して被
検眼１・：１の前眼部に形成されるようになる。なお、
指標１８ａｘ　　は通常の眼鏡レンズでの矯正屈折度を
４１１定する際の作動距離（８′ｌＩＩ定光学系Ｓと被
検１１１！Ｅ、ｔ。 Ｅ２との距漸）を設定するために用いられ、指標１８ｏ
ｘ　　はコンタク１−レンズの場合における作動１？１
１雛設定に用いられるものである。また、光源１６１の
前方に設け１？１れるフィルター２１１は不可視光であ
る近赤外の７１Ｆ域のみ透過させるものであり、被検者
の測定中における縮瞳などを防止する作用がある。また
この指標投影系からの光束は被検眼前眼部周辺を照明す
る。なお、左眼投影系も右眼投影系と同様な構成である
のでその説明を省略する。 そして、後述するように、これら１対の指標投影系Ｈの
光軸は測定光学系Ｓおよび照準系ｊの光軸に対して傾斜
している。また、第４投影レンズ１９１の中心を通りそ
の光軸に直交する仮想線Ｖａと測定光学系Ｓの光軸とが
交差する点、および指標板１８の２つの指標１８ａｚ　
、　１８ｂｘの中心を結ぶ仮想線ｖｂと４１す走光学系
Ｓの光軸とが交差する点を一致さぜると指４１１８ａｘ
　、　１Ｂｂｘ焦点の最適状態を得ることができ、後述
するＭｌあるいはＱｌにおける指標１８ａ１あるいは１
８ｂ１の１象の明瞭なｗｌｌ測測定行なうことができる
。この−数点が第４図に示す点Ｆ１である。 以下に指標投影系■］による作動距離設定の原理を第４
図に従って説明する。なお特に断らない限り右眼投影系
のみにつき説明する。点Ｑ１は８１す走光学系Ｓに才？
ける矯正光学系に１の後側主点位置ど共役な位１１′７
であり１通常の眼鏡レンズ用の被検者矯正屈折度を４１
１定する場合にはこの点Ｑ１の位Ｉｆ’７と眼鏡装用位
置Ｐｔとを一致させるように作動ｙｌ！離の設定を１ｔ
なう必要がある。そのため、被検眼Ｅ１か」二記のよう
に位置決めされたとき被検眼Ｅ１の角膜Ｔ１１点Ｍ１に
指標１８ａｔの像が３１４成されるようになっている。 したがって、検者は照準系、１により被検１ｕ４前眼部
を照準しＪｉ′ｉ標１８ａ１の像が瞳中心に合致するよ
うに作動距離設定を行なう。 次に、コンタク１−レンズ用の被検眼Ｅ１の矯正屈折度
を測定する場合につき説明する。この場合には矯正光学
系に１の結像位置である点Ｑ１の位置に被検眼Ｅ１の前
眼部を一致さぜる必要がある。 そのため、指４３１１８ｂ１は点Ｑ１の位置に被検眼Ｅ
１を一致させたとき指標１８ｂｚの像が被検眼前眼部の
中心に形成されるようになってｔ）る。したがって、険
査者はコンタクトレンズ用の矯正用１斤度を測定する場
合、照準系Ｊにより被検眼前［１１ｉ１部を照準し、指
標１８ｂ１の像が瞳中心に一致するように作動距臨１設
定を行なう。 なお、指１ｒＪ　１８ａ　１．　］、８ｂ　１は投影レ
ンズ１９１に対して焦点位置がずれるように指標板１８
１に配置さＪＬ、所定の作動距離に設定されたとき被検
眼Ｅ１の前眼部に結像され得るようレニなっている。 次に、１１（（壁糸ｊについて説明する。第１図に示す
ように指標投影系１１により近赤外光て照明さｈた被検
眼ＩＪＩ、Ｆ、、：：の両前眼部からの光束は／）　−
フミラー１５、第３投影レンズ１４を介してハーフミラ
−１３を透過し、結像レンズ２２により照準板２３ａ。 ２３ｂに到達してこの照準板２３ａ、　２３ｂ上に近赤
外光で被検眼Ｅ＊　、Ｅ２の面前眼部像を形成する。第
３投影レンス１４と結像レンズ２２はテレセン１−リッ
クな光学系となっているので、照準板２３ａ、　２：３
ｂｊ−の被検眼Ｅ１．Ｅ２の両前眼部像は、作動距＋Ｉ
Ｃか変動しても位置ずれを起こさずに観察することがで
きる。照準板２３ａ、　２３ｂは、第７図および第８図
に示すようにそれぞれ照準指標ｎａ、ｎｂ、およびＩＩ
Ｃを有しており、各指標形成面を対向させ微小間隔を置
いて配置され、かつ、測定光学系Ｓにおける矯正光学系
Ｋｘ、■＜２の光軸間距離移動、すなわち被検眼Ｅ１．
Ｅ２に投影する１対の４１１定光束の中心間隔を変える
のに連動して、被検眼Ｅ１、Ｅ、：！の近赤外光で形成
された両前眼部像は指１叱１ａ。 ｎｂ、ｎｃの像に１＋（Ｊａ合わされ、これらの像はミ
ラー２１１、リレーレンズ２５を介して撮像管２６に入
射して映１９目ｃｉ号に情喚され、可視像としてモニタ
ーテレビ２７により観？：′ｋが可能となる。 子連した指ＩＨＨ“１投影系■４および照準系Ｊによる
被検眼Ｅ１．Ｅ・・の位置決め設定を行なう手順につき
第９図を参１１ｊ　Ｌながら説明する。第９図はモニタ
ーテレビ２７に表示された像を模式的に示したものであ
り、１争Ａ１．Ａ２は被検眼ＥＩ、Ｅ２の瞳の像であっ
て、像Ｂａ１、Ｂａｚは指標投影系１１により被検眼Ｅ
ｉ’、Ｅ２に投影された指標１８ａ１．１１１ａｚの像
である。なお、指標１８ｂ１．１．８ｂ：ｚの像は省略
して示す。また、像ｎａ、　ｎｂは照準板２３ａに形成
された指標ｎａ、　ｎｂＯ像であり、罷は照準板２３ｂ
に形成された指標ｎｃの像である。第９図（ａ）の場合
は矯正光学系Ｋｘ、Ｋ２の光軸間距離、すなわち被検眼
ＥＪ、ｌＥ、ｚに投影する１対の測定光束の中心間隔が
被検者の瞳孔間距離に一致せず。 かつ、測定光学系Ｓの中心光軸と被検者の両眼の中心と
が一致していないことに加え、測定光学系Ｓと被検眼Ｅ
１．Ｅ２との間の距離すなわち作動距離が適正でないこ
とを示している。以下、眼鏡レンズ用矯正屈折度を測定
する場合を中心にしてかかる不適正な設定状態から適正
設定状態へ移行させる調整手順につき説明する。 まず、被検眼Ｅ１．Ｅ２の瞳像Ａ１．Ａ２を指標像高の
中央に挟み込むように屈折度測定装置本体あるいは被検
者自体を」二下方向に移動調整する。 この際、被検者は図示省略の被検者保持部に固定されて
おり、この被検者保持部の移動により被検者の色部″を
調整することができる。かかる調整により」１下方向の
光軸合せが完了する（第９図（ｂ）参照）。 次いで、第９図（Ｃ）に示すように指標像Ｂ　ａ　ｌ、
Ｂ　ａ　２が指標像＋１０の中央に位置するよう、つま
り瞳ｆ＆ｔＡ　１　、　Ａ　シの中心に一致するように
装置本体あるいは被検者自体を４１１定光軸に沿って移
動させる。この移動調整により作動症１り（［の設定が
完Ｙする。 その次に、第９図（ｄ）に示す如く瞳像Ａ１と指標像ｎ
ｂとのＦｌ！■および瞳像Ａ２と指標像面との距１１Ｊ
Ｉｃを等しくするように装置本体あるいは被検者を左右
方向に移ｉｆ！Ｉｔさせる。この調整により測定光学系
Ｓの中心光軸Ｊ′Ｅよび被検眼Ｅ１．１ε２の中心の列
信方向に、１゛；ける光軸合せが完了する、次いて、第
１〕図（ｅ）に示す如く、照準板２３ａ。 ２；口〕を動かずことにより指標像ｎｂ、　ｎｃを左右
方向に移動調整しＣ瞳像Ａ１、Ａ２の中心に指標像誦、
訂を一致させる、なお、照準板２３ａ、　２３ｂは」−
述シた如く互いにｊＩＬ方向に等量たけ動くように１．
ノーっており、この照ｉ’（１３仮２３ａ　、　２３ｂ
の動きは矯正光学系Ｋｚ、に２の光軸移動と連動してい
る。こうして矯正光学系に１、Ｋ２の光軸間距離は被検
眼Ｅ１、Ｅ２の瞳孔間距離と一致させること力へでき、
Ｈ１ｌｌ定光学系Ｓの光軸は被検眼Ｅ１．Ｅ２の光軸合
せ、および作動距離調整が完了する。 次に、矯正光学系に１．に２の駆動機構[J second projection lens 12, half mirror 1; 1,
It reaches the subject's eyes El and E2 via the third projection lens]/l and the half mirror 15, respectively, and passes through the pupil of the subject's eye to form an image of the optotype 4 on both funduses. In addition, each corrective optical system has 1. The light flux that passed through 2 at ' is the second
The two-wave optometry Ez is commonly relayed by the relay lens thread R composed of the projection lens 12 and the third projection lens 14,
Ez's glasses wearing position P1. The images of the corrective optical systems Ki and Kz are formed at P2 (approximately 12 mm from the front of the eye). In addition, the corrective refractive power for contact 1 lens is 8.
11, the subject eye E1. ．． Corneal apex position M1 of E2. M, :+ to the corrective optical system 1. Set it to the position where image 2 is formed. Therefore, 1.
, and 2 are placed in front of the eyes, and the subject can standardize the track of the optotype 4 in a state of natural vision through the half mirror 15. In this way, the subject responds to the examiner while looking directly at the optotype 4 in a state of natural vision, and uses the corrective optical system until the optotype 4 appears properly. 2, and the refractive power is measured based on the corrected value. Next, the arrangement and luminous flux state of the ifl'l 7i' optical system S are shown in FIGS. 3(a) and 3(b) J,'? and Figure 4(a),
A detailed explanation will be given according to the schematic diagram shown in (b). In each figure, components common to those in Figures 1 and 2 are given the same reference numerals, and each lens system is shown with a thin wall whose front principal point position and rear principal point position coincide for simplicity. Represented as a lens. Note that the position of the eye Ei, E:z to be examined will be explained below only in the case of measuring the corrective refractive power for a spectacle lens. FIGS. 3(a) and 3(b) show the arrangement of the optical system during continuous refraction measurement, and to explain an example of the optical data, the focal hole 1'ilc f j of the first projection lens 5 is 250
m1l+, focal hole 11JIi f of the second projection lens 12
2 is 1.50 mm, third projection lens 1. The focal length f3 of < is the same as that of the second projection lens 12 <1.50+
It is m. Further, the distance Q1 between the optotype 4 and the first projection lens 5 is 2501II111, and the distance Q'' between the 11th alternative projection lens 5 and the correction optical system 1, K, and z is 250 no.
Distance Q between correction optical system KJ, Kz and second projection lens 12
: I is 100 mm, and the distance Q a between the second projection lens 2 and the third projection lens 14 is 3 Q (I inm).Furthermore, the third projection lens 14 and the glasses-wearing position P1 of the eyes E1 and E2 to be examined, The distance Q5 from P2 is 200 nin,
The distance Q6 between the corneal positions M1 and M2 of the eye to be examined and the spectacle wearing positions P1 and P2 is j2nm+. Figure 3 (
A) will be explained below. The chief rays of the luminous flux from the optotype 4 are kept parallel to each other by the first projection lens 5 and sent to the correction optical system 1. 2, intersect at the optical axis at an intermediate position between the second projection lens 12 and the third projection lens 14, and then the third projection lens 14 projects two parallel projection lenses.
The eye to be examined E1. Reach E2. This eye to be examined is Eko. The distance between the centers of the two beams projected onto E2 is determined by the correction optical system Kx1.
．． It can be adjusted by moving between the optical axes in step 2. Further, the image of the optotype 4 is once formed on the point α on the optical axis, and then the third projection lens 1
4 to the subject eye E1. Images are formed on fundus positions β1 and β2 of E2, respectively. In this case, the spherical power of the subject is assumed to be 0 teopter. The center points γ1, γ2 of the corrective optical system 1 (1, 2) are the center points of the correction optical system 1 (1, 2).
are set to have a conjugate relationship with the points δ1, δ, '2 of the glasses-wearing position P1, [2]. Due to this setting, the position of the a1 constant optical system S relative to the subject is 1f'? Decision J1ηI-! I
i'V is done. This adjustment will be described later. By adjusting this setting, the corrective optical system is placed in front of the subject's eyes,
Even though there is no corrective optical system, it is possible to create the same condition as if a corrective optical system were placed at the position where the subject wears glasses. Note that 1, K, ; 4 in the corrective optical system was explained using a thin lens system in which the front principal point position 11゛1 coincides with the rear principal point position, but in an actual thick lens system, the rear principal point position of the corrective optical system is The side principal point position is the subject's glasses wearing position 1' 1 ,]]:=,
The points δ1 and δ2 are set to be conjugate. Next, to explain No. 1 (b), this means that the corrective optical system has +, K, and z spherical powers -lO de,
It shows the luminous flux state when set to r obtar, and the optical arrangement of the pond, the position of the subject, etc. are the same as in Fig. 3 ('a) (12
It is. Here, in the positive optical system Kx, z is constructed so that the position of the rear principal point does not change even if the spherical power is changed, and the conjugate relationships between points γ1 and δ1, and between points γ and δ2 are is similar to that in FIG. 3(a). The image of the optotype 4 is formed from the subject's glasses-wearing positions P1 and P2 to points f1 and ε2 in front of 10 OnIn, and then projected onto the subject whose spherical power is -10 dayopter, and the image is projected onto the subject's eye j. Hole position β1, β
The image is formed on 2. Distance refraction measurements are performed in this way, but as mentioned above, the two chief rays projected onto the subject's both eyes are always kept parallel, and the subject is able to measure refraction while looking naturally at distance. can be completed. Next, the optical arrangement and the state of the light flux during near refraction measurement will be explained based on FIGS. 4(a) and 4(b). When measuring near refraction, the optotype 4 is placed in the first position along with the light source 1 and the condensing lens 2.
The distance Q1 between the optotype 4 and the first projection lens 5 is 41 and 6 aIITl when measuring near refraction of 300 mm, for example, while facing the projection lens 5 and moving along the optical axis.
The movement settings are made. Other optical arrangements, the position of the subject, etc. are the same as in the case of distance refraction measurement. FIG. 4(a) shows 1. Fig. 4(b) shows the luminous flux state when the diopter is set to 2 and the diopter is set to -10 diopter. First, referring to FIG. 4(a), the two principal rays of the luminous flux from the optotype 4 intersect at the point φ on the optical axis between the second projection lens 12 and the third projection I-nons 14, and then ! , 'l reaches the subject through the shadow lens 14 at the intersection angle, that is, the convergence angle O.7The image of the optotype 4 is located at the point φ on the optical axis -1.
is imaged. Also, the point ω in front of the point φ on the optical axis is the third
This is the virtual image position formed by the projection lens 14, and this point ω is set at 300 fields in front of the subject's glasses wearing position P1, P. As a result, the subject wears glasses at P1. It is possible to use the same width comparison angle O as if the visual target 4 was placed 300111111 in front of P2 to determine the standard in the state of near natural vision. FIG. 4(b) shows 1. 2 is set to 110 diopters, and the image of optotype 4 is at the subject's glasses-wearing position P1. Point U], t of 75 nrn in front of P2:
The image is focused on z. In this case as well, the eye to be examined E1. E:
! The angle at which the principal rays of the two light beams arriving at Visual a? 4 can be used as a criterion. In this example, the near refraction measurement distance was set to 300.
By changing the moving claw of the optotype 4, it is possible to measure near refraction at the desired distance m1, and it is possible to measure the near refraction at any measurement ratio r41 without overshooting the appropriate range. can. In this way, when performing near refraction measurement, it is possible to obtain a standard by simply moving the optotype 4 along the optical axis, and this standard is based on the near natural vision state. This can be achieved with In addition, in this embodiment, the correction optical system includes 1. 2 (corresponding to the front principal point position when assuming a thick lens system) to the front 250 of the first projection lens 5.
nun is set at ``t''.Thereby, the viewing angle when using the optotype 4 on the one-rotation disk 3 as a standard is not affected by the position of the optotype.This means that depending on the measurement distance, The rotation of the rotating disk 3 eliminates the need to select optotypes of different sizes, improving measurement efficiency.
A similar effect can be obtained even if the third projection lens is constructed of a concave mirror. Next, the eye to be examined E1. Can you explain the eye position setting optical system I for setting E2 at the appropriate position? 1. ．． The optical system for setting the position of the eye to be examined is as follows:
- One aiming optical system for projecting the images of the indices 18az and 18bx toward the target projection system 1-1 and the anterior ocular segments of both eyes Es and IΣshi. First, for the index projection system I4, the right eye projection system is taken as an example, and the second
This will be explained with reference to FIGS. 5, 5, and 6. The light from the light source 161 illuminates the index plate 181 for detecting the working distance through the condensing lens 171. This indicator plate 1.8z has an indicator J8a on the front and back sides, respectively, as shown in Figure 6.
1.18b1 is provided. The images of the indices 18ax and 18b1 of 1) are formed on the anterior segment of the eye 1.:1 by the fourth projection lens 19 and the reflecting mirror 201. In addition,
The index 18ax is used to set the working distance (the distance between the constant optical system S and the test object 111!E, t.E2) when determining the corrective refractive power of a normal eyeglass lens. , index 18o
x is the operation 1 in the case of contact 1 - lens 1?
This is used for setting one chick. Further, a filter 211 provided in front of the light source 161 transmits only near-infrared 71F region, which is invisible light, and has the effect of preventing miosis during measurement of the subject. Further, the light beam from this index projection system illuminates the periphery of the anterior segment of the subject's eye. Note that the left-eye projection system has the same configuration as the right-eye projection system, so a description thereof will be omitted. As will be described later, the optical axes of the pair of target projection systems H are inclined with respect to the optical axes of the measurement optical system S and the aiming system j. Also, the point where the optical axis of the measurement optical system S intersects with the virtual line Va passing through the center of the fourth projection lens 191 and perpendicular to its optical axis, and the two indexes 18az of the index plate 18
, If you match the point where the virtual line vb connecting the centers of 18bx and the optical axis of the 41st optical system S intersect, you will get a finger 4118ax.
, it is possible to obtain the optimum state of the 1Bbx focus, and the index 18a1 or 1 in Ml or Ql, which will be described later,
A clear WLL measurement of one image of 8b1 can be performed. This minus number of points is point F1 shown in FIG. The principle of setting the working distance using the index projection system ■ is explained below in the fourth section.
This will be explained according to the diagram. Note that unless otherwise specified, only the right eye projection system will be described. Is the point Q1 suitable for the 81st running optical system S?
In the correction optical system, the position of the rear principal point of 1 is conjugate to 11'7.
1 The corrected refractive power of the subject for normal eyeglass lenses is 41
1, the operation yl! is made to match this point Q1 digit If'7 with the glasses wearing position Pt! Set the distance to 1t.
I need to do it now. Therefore, when the eye to be examined E1 is positioned as shown in Figure 2, 314 images of the index 18at are formed on the cornea T11 point M1 of the eye to be examined E1. Therefore, the examiner aims at the anterior segment of the eye of the subject 1u4 using the sighting system 1 and sets the working distance so that the image of the Ji'i target 18a1 coincides with the center of the pupil. Next, a case will be described in which the corrected refractive power of the eye E1 for contact lens 1 is measured. In this case, it is necessary to align the anterior segment of the eye E1 to be examined with the position of the point Q1, which is the first image formation position in the corrective optical system. Therefore, the finger 43118b1 is placed at the position of the point Q1 on the subject's eye E.
1, the image of the index 18bz is formed at the center of the anterior segment of the subject's eye (t). Therefore, when measuring the corrective loaf power for contact lenses, the examiner aims at the part [11i1] in front of the subject's eye using the sighting system J, and adjusts the working distance so that the image of the index 18b1 coincides with the center of the pupil. Make settings. In addition, finger 1rJ 18a 1. ], 8b 1 is the index plate 18 so that the focal position is shifted with respect to the projection lens 191.
JL is arranged at a predetermined working distance so that an image can be formed on the anterior segment of the eye E1 to be examined. Next, the wall thread j will be explained. As shown in FIG. The luminous flux is /) −
The image is transmitted through the half mirror 13 via the half mirror 15 and the third projection lens 14, and the aiming plate 23a is detected by the imaging lens 22. 23b, and near-infrared light forms frontal images of the eyes E* and E2 on the aiming plates 23a and 23b. Since the third projection lens 14 and the imaging lens 22 are a telecentric optical system, the aiming plate 23a, 2:3
bj- test eye E1. Both anterior segment images of E2 are at working distance +I
Even if C changes, observation can be made without positional deviation. The aiming plates 23a and 23b have aiming indicators na, nb, and II, respectively, as shown in FIGS. 7 and 8.
C, the respective index forming surfaces are arranged facing each other with a minute interval therebetween, and the correction optical system Kx in the measurement optical system S is moved by a distance between the optical axes of ■<2, that is, the eye to be examined E1.
In conjunction with changing the center distance of the pair of 411 constant light beams projected onto E2, the eyes to be examined E1, E, :! Both anterior eye images formed with near-infrared light are fingers 1 and 1a. The images of nb and nc are combined with 1+ (Ja), and these images enter the image pickup tube 26 via the mirror 211 and the relay lens 25, and are sent to the 19th image ci, where they are viewed as visible images on the monitor television 27. ?:'k becomes possible. The procedure for setting the position of the eye to be examined E1, E, etc. using the connected fingers IHH'1 projection system 4 and aiming system J will be explained with reference to FIG. 9. FIG. 9 schematically shows the images displayed on the monitor television 27, where A1 and A2 are images of the pupils of the eyes EI and E2 to be examined, and images Ba1 and Baz are the images of the pupils of the target eyes EI and E2. The eye to be examined E
i' is an image of the index 18a1.111az projected onto E2. Note that the image of the index 18b1.1.8b:z is omitted. Further, images na and nb are images of indices na and nbO formed on the aiming plate 23a, and the marks are marks on the aiming plate 23b.
This is an image of the index nc formed in . In the case of Fig. 9(a), the distance between the optical axes of the corrective optical systems Kx and K2, that is, the distance between the centers of the pair of measurement light beams projected onto the examinee's eyes EJ, lE, and z, matches the interpupillary distance of the examinee. Without. In addition, in addition to the fact that the central optical axis of the measurement optical system S and the center of both eyes of the subject do not coincide, the measurement optical system S and the subject's eye E
1. This indicates that the distance between E2 and the working distance is not appropriate. Hereinafter, the adjustment procedure for transitioning from such an inappropriate setting state to a proper setting state will be explained, focusing on the case of measuring the corrective refractive power for a spectacle lens. First, the eye to be examined E1. Pupil image A1 of E2. Adjust the refractometer body or the subject itself by moving it downwards so that A2 is placed in the center of the index image height. At this time, the subject is fixed to a subject holding part (not shown), and by moving this subject holding part, it is possible to adjust the subject's color area. The alignment of the optical axes in the directions is completed (see FIG. 9(b)). Next, as shown in FIG. 9(C), the index image B a l,
The apparatus main body or the subject itself is moved along the constant optical axis 411 so that B a 2 is located at the center of the index image +10, that is, coincides with the center of the pupils f&tA 1 and A . This movement adjustment completes the setting of agonism 1 ([Y). Next, as shown in FIG. 9(d), pupil image A1
Fl with b! ■ and distance 11J between pupil image A2 and index image plane
Move the device or the patient in the left-right direction to equalize Ic! Let it happen. This adjustment completes the optical axis alignment of the central optical axis J'E of the measurement optical system S and the center of the eye E1.1ε2 to be examined by 1°; then, as shown in FIG. As shown, the aiming plate 23a. 2; Move and adjust the index images nb and nc in the left and right direction without moving your mouth] and recite the index images at the center of the C pupil images A1 and A2,
In addition, the sight plates 23a and 23b are
As mentioned above, 1.
I said no, and this light i' (13 Kari 23a, 23b
The movement is linked to the movement of the optical axis of the correction optical system Kz. In this way, the distance between the optical axes of the corrective optical system 1 and K2 can be made to match the distance between the pupils of the eyes E1 and E2 to be examined.
The optical axis of the H1ll constant optical system S is the eye to be examined E1. Optical axis alignment and working distance adjustment of E2 are completed. Next, 1. 2 drive mechanisms

【二つき第９図
に基づいて説明する。矯正光学系に１、Ｋ、：！は光学
台３０！−３０：に取り付けられ両光軸を含む平面内で
両光軸を近づけまたは遠さＬｔ　＜ＥＧるように移動可
能となっている。すなわち、光学台３０ｘ　、　３０こ
は略中央に設けられたブラケツｌ−３２Ｌ：形成される
雌ねじ部に連結部材３３の雄ねじ部３４を螺合させてお
り、この連結部材３３は変速歯車３５を介して移動用モ
ータ３６に連結されてｔ）る。ここで。 連結部材３３の関目コじ部３４は二分されて互ｂｔｔこ
逆オコじが形成され、そのそれぞれが光学台３０１　、
３０．＝のブラケット３２の雌ねじ部と螺合するよう番
ニなっている。なお、光学台３０．シのブラケツ１−１
および連結部材３３との螺合状態は図示を省略しである
。 次いで、矯正光学系に１．に２のレンズ駆動し３つき説
明するが、両光学系に１．に２の構成乞ま同一であるの
で一方の光学系に１を例と１ノ・て説明する。第１群レ
ンズ系６１は鏡筒３７１の前端に配置され、かつ、鏡筒
３７１には光軸方向に延びるラック３８１が取り付けら
れている。そして、このラック３８１はピニオン３９１
と係合し、このピニオン３９１はモータ４０に軸支され
ている。これにより第１群レンズ系６１は光軸に沿って
移動可能となる。 また、第１群レンズ系６ｉの後方には第２７ｆｆレンズ
系７１および第３群レンズ系８１の一方か所定間隔を置
いて配置され、各レンズ系７１．８１は光学台３０１に
固定されている。さらに、鏡筒３７１の後方には鏡筒４
１１が設けられ、この鏡筒／１１１には２つの円柱レン
ズ９１．．９１か前後して配置さ１している。そして、
一方の円柱レンズ９１はリング歯車４２１に取り付けら
れ、このリング歯１１４２　ｑ−は駆動歯車４；ｔｌを
介してモータ４７１に連結されている。また、他方の円
柱レンズ万１はリング歯中。 ・１２１の後方に設けられたリング歯ＩＬ４５＋に取り
伺けられ、このリンク歯車４５１はｌ駆動歯車４６１を
介してモータ４７１に連結されている。こうして、円柱
レンズ９１．９１は光軸のまわりに回動自在となってい
る。 また、鏡筒４１１の後方には鏡筒４８１が設けられ、こ
の鏡筒４８１の前端には第３レンズ群８１の他方が固定
され、その後方には水平方向の偏角プリズム１０１．１
０１が配置されている。−そして、これら偏角プリズム
］、Ｏｚ　、　１０１はそれそ゛れ王冠酊車４９】、５
０１がそれぞれ取り伺けられ、これら王冠歯車４９１　
、５０ｘは１つのピニオン５１１と結合し、このピニオ
ン５１１はモータ５２１により回転駆動する。 これにより、偏角プリズム１０１　、１０ｘは互いに逆
方向に同角度だけ回転し得ることとなる。さらに、水平
方向の偏角プリズムｉｏ１．１０１の後方には垂直方向
の偏角プリズム１１１　、１１１が配置され、こＩＬら
の偏角プリズム１１１　、　ｌｌｚには水平方向の場合
と同様王冠歯車５：ｈ　、　５４ｚがそれぞれ取すイ」
けられこれらの王冠歯車５３１　、５４１はピニオン５
５１を介してモータ５６１により水平方向と同様な回転
駆動を行ない得るようになっている。 なお光学台３０１．３０２は前後に案内用の支持管５７
、５８が取り伺けられ光学台３０ｚ　、　３０：ｚ・の
水平方向の移動を安定なものにしている。また、光学台
３０１．３０．：の後端には案内ロツＦ５９ｚ　、　５
９２およびアーム６０．ｔ　、６０２を介してスライド
板６２１．６２：か連結さ、（シ、アーム６０１　、６
０２は回動ビン６Ｊ１．６１．２のまわりに回動自在と
なっており、スライドｔｆｆ６２．＋　、　（ｉ２：ｚ
の移動量により矯正光学系ＫＪ、に２のソロ軸の水平移
動量すなわち被検眼に投影さ４しるｌ１ＩＩ昌ｉ５用光
束の中心間隔移動量を目視しｔ；１・るようにな−）で
いる。このように構成された矯正光学系Ｋｊ、Ｋ２は各
モータ３６．４０ｔ　、　／＋０２−を後述する制御演
算回路の出力により制御して調整駆動か行なわ九ること
となる。なお、光学台３０２に取り伺けられモータ４４
１　、４７１と同様な働きをするモータの図示は省略さ
れ、その他各光学系Ｋｉ、に；＋に対称的に現われる部
材１部位の図示および説明は省１１１８されている。 次に、第１１図に基づいて本装置の制御駆動を図る制御
演算回路等の処理系統につき説明する。図において符号
７１月よ制御演算回路であり、゛この制御演算回路７０
は駆動入力部Ｘａまたはデータ入力部Ｘｂからの信号を
受けて駆動出力部Ｙおよび表示手段Ｚの作動を図るよう
制御演算を行なうものでマイクロコンピュータなどによ
り構成される。データ入力部ｘｂはあらかじめ概略判明
している被検眼の屈折度データ例えば他覚式屈折度測定
装置での測定結果データ等を入力するためのものであり
、このデータ入力部ｘｂを設けることによりあらかじめ
人力された測定結果データに基づいて設定された矯正度
数から本件発明の自覚式屈折度？ｌｌｌｌｌ固定の高精
度な測定を短時間でなすことができる。！駆動入力部Ｘ
ａの遠用近用切換スイッチ７１は駆動回路７２を介して
屈折度検査用視標４の移動用モータ７３に接続されてお
り、その駆動信号が制御演算回路７０に供給されて遠用
屈折測定または近用屈折測定の選択情報を与えるように
なっている。 こうして、近用屈折測定が選択された場合、制御演算回
路７０は矯正光学系に１．に２の光軸間距離に褪づいて
上述した調整量Δを演算し、被検眼Ｅｚ、　Ｅ２の幅較
から生ずる視軸の変化量に応じで矯正光学系に１．に２
の光軸間距離を狭めるような駆動信Ｓ３を移動用モータ
３６に供給するようになっている。また、駆動入力部Ｘ
ａの矯正光学系軸間移動スイッチ７４は矯正光学系に１
．に２の各光軸間距離を変えるための移動用モータ３６
に駆動情報を与えるものであり、制御演算回路７０の指
令をえてその出力により駆動出力部Ｙを構成する駆動回
路７５を介して移動用モータ３６の駆動をしするように
なっている。さらに、鍛圧光学系軸間移動スイッチ７４
の作動により移動用モータ３６が駆動すると共に照準板
２３ａ、　２３ｂが動いて瞳孔間距離が定まると、表示
手段Ｚを構成する瞳孔間距離表示部７６にその値が表示
される。なお、瞳孔間距離はデータ入力部ｘｂを構成す
る瞳孔間距離データ部７７からの指令によっても制御さ
れるようになっている。 また、駆動人力部Ｘａの球面度数変化スイッチ７’ｌｌ
＋　、　７８２目第１群レンズ系６１．６２の移動用１
−夕４０＋　、　／１０．、！に駆動情報を与えるもの
であり、制御演算回に！：ｔ７１）および駆動出力部Ｙ
の駆動回路１！Ｂ　、　７９２を介してモータ４０１　
、４０２に駆動信号を１ｊ、えるようになっている。こ
うして、球面度数が変化すると表示手段Ｚの球面度数表
示部８０にそ１＋、に応じた値が表示される。なお、球
面度数はデータ入力部ｘｂの球面度数データ部８１から
の信号によっても制御されるようになっている。 さらに、駆動入力部ｘｂの円柱度数変化スイッチ８２１
　、８２２は第１および第２の円柱レンズ９１．９２．
９１．９２の互いに逆方向への回転を図るモータ４４１
　、４７１に駆動情報を与えるもので、制御演算回路７
０および駆動出力部Ｙの１駆動回路８；λ１゜８３ｒ　
、　８３１．８３．：！を介してモータ４４ｔ　、　７
１７ｚへ駆動信号を与えるようになっている。こうして
円柱度数が変化するとこれに応じて表示手段２の円柱度
数表示部８／Ｉにへその値が表示される。また、円柱度
数はデータ入力部ｘｂの円柱度数データ部８５からの信
号によっても制御されるようになっている。 また、ＩＷ勤人力部Ｘａの円柱軸角変化スイッチ８５１
、　、８５２は第１および第２の円柱レンズ９１．９．
２．９１．．９２の同一方向への回転を図るモータ４４
１’、　４７１に駆動情報を与えるもので、制御演１７
回路７０およびｌ駆動出力部Ｙの駆動回路８３１、＋１
：１．ｌ！　、　８３１．　ｌｌ：ｌフを介してモータ
４４１．４７１へＩＷｉ１９１信号を−伴えるようにな
っている。こうして　円柱軸の角度が決まるとその値は
表示手段Ｚの円柱軸角度表示部１１Ｇに表示される。ま
た、円柱軸の角度はデータ人力部ｘｂの円柱軸角度デー
タ部８７の信号によっても制御されるようになっている
。 また、駆動人力部Ｘａの円柱軸角変化スイッチ８５＋　
、　８５２は第１および第２円の柱レンズ９１．１１：
、９１．９２の同一方向への回転を図るモータ’１４１
　、４７１に１駆動情報を与えるもので、制御演算回路
７０お、）：び１ｍ駆動出力Ｙの駆動回路８３１．８３
、：　、　８３ｘ　、　８：３．ａを介してモータ／ｌ
Ｌ＋　、　４７１へ１駆動信号をυ、えるようになって
いる。こうして、円柱軸の角度が決まるとその値は表示
手段Ｚの円柱軸角度表示部＋１６に表示される。また、
円柱軸の角度はデータ人力部ｘｂの円柱軸角度データ部
８７の信号によっても制御されるようになっている。 そして、ＩＧＫ勅人力部Ｘａの水平方向偏角グリス１１
変化スイッｆ−８Ｌ　、　８８２は水平方向の偏角プリ
ズム１０１　、Ｌｏｌ、１０２　、“１０２の回転を図
るモータ５２１．５２’２に駆動情報を供給するもので
あり、制御演算回路７０および駆動出力部Ｙの駆動回路
８９１゜８９２を介してモータ５２１．５２２に駆動信
号を与えるようになっている。また、駆動入力部Ｘａの
垂直方向偏角プリズム変化スイッチ９０１．９０２は垂
直方向の偏角プリズムｌｉ１、ｌｌｘ　、　１１２．１
１．：！の回転を図るモータ５ｆ３ｘ　、５Ｇｚに駆動
情報を与えるものであり、制御演算回路および１駆動出
力部Ｙの１駆動回路９１１　、９１２を介してモータ５
６１．５６２に駆動信号を与えるようになっている。こ
うして偏角プリズム１０１、π１　、ｌ１１．π１・・
・・・・の回転により得られる斜位補正グリス１１値は
表示手段Ｚの斜位補正プリズム値表示部９２に表示され
る。また、プリズム値はデータ人力部ｘｂの斜位補正プ
リズム値デー９部９３の信号によっても制御されるよう
になっている。 なお、表示手段Ｚの名表示部７６．８０・・・・・に表
示された値に対応する信号は撮像管２６から得られる映
像信号と共に信号処理部９４を構成する合成回路９５に
より信シ合成が行なわれ、この合成何路９５の出力を受
けて千二ターテレビ２７の両面上に矯正すべき屈折度ａ
ｌ’ｌ定の結果が写し出されるようになる。 次に、制御演算回路７０の制御例につき説明する。 例えば球面度数変化スイッチ７８１や円柱度数変１ヒス
イッチＦｌ＋２＋の操作により所望の球面度数および円
柱度数１．＋１４．るためには、矯正光学系Ｋ　１の第
１群、第２群および第３群レンズ系６１．７１．８】　
（以下球面光学系という）ならびに第１および第２の円
柱レンズ９１．９１　（以下円柱光学系という）を次の
ように調整すれば良い。すなわち、球面光学系および円
柱光学系の合成屈折度は第１および第２の円柱レンズ９
１．９１の各軸の交差角の関数として表わされるため、
球面度数あるいは円柱度数に対応した交差角に設定する
ような調整を行なう。 また、円柱１１＋１１１変化スイツチ８５１により円４
］軸の角度を得る場合には第１および第２の円柱レンズ
９ｔ、９１の各軸の交差角と基了り！の角度との和ある
いは差しこより決まる角度だけ第１の円柱レンズ９、ま
たは第２の円柱レンズ百１を回転させる。 さらに、水平方向の偏角プリズム変化スイッチ８８１、
　、８８２により所望のプリズム値を得るには、偏角プ
リズム１０１　、１０１の回転角とプリズム値との間に
所定の関係式が成立することから、そのプリズム値に対
応した角度だけ偏角プリズム１０Ｊ。 １０ユを回転させる。垂直方向のプリズム値を得る場合
は水平方向の偏角プリズ１）１０ｘ　、１０１に対して
直交して配置されていることを考慮する他水平方向と同
様に垂直偏角プリズム１１１　、１１１の回転制御を図
るようにする。 以上説明したように、本件発明によれば連用屈折測定を
行なった接近用屈折測定を行なう際に屈折度検査用視標
を両波検眼の眼前に光学像としで形成される１対の矯正
光学系に近づけると共に被検眼の視軸の変ずし量に応じ
て各矯正光学系を通過する測定光束の中心間隔を変え得
るようにしたので、遠用屈折測定および近用屈折測定の
いず］しの場合にも測定中に被検者の眼前を遮断して心
理的動揺を与えるような虞がなくなり、また近用屈折測
定時に近用自然視の状態をつくるため、の偏角プリズム
などを挿入する必要がなくなり測定能率が向１゛、する
。また、偏角プリズ１１の挿入を回避できることからＩ
、？ｌｌ　Ｉ争を損なうことなく適正な近用屈折測定を
ｆｊない得ることとなる。[This will be explained based on FIG. 9 with two figures. 1, K, for the corrective optical system:! is optical bench 30! -30: and is movable within a plane including both optical axes so that both optical axes are brought closer or farther apart Lt<EG. That is, the optical benches 30 and is connected to a moving motor 36 t). here. The joint part 34 of the connecting member 33 is divided into two parts to form a reciprocal part, each of which is connected to the optical bench 301,
30. It is threaded so as to be screwed into the female threaded portion of the bracket 32. Note that the optical bench 30. Shi's bracket 1-1
The screwed state with the connecting member 33 is not shown. Next, 1. In this explanation, 2 lenses are driven and 3 lenses are driven, but 1 lens is driven in both optical systems. Since the configurations of the two optical systems are the same, one optical system will be explained using the first optical system as an example. The first group lens system 61 is arranged at the front end of the lens barrel 371, and a rack 381 extending in the optical axis direction is attached to the lens barrel 371. This rack 381 is connected to a pinion 391
This pinion 391 is pivotally supported by the motor 40. This allows the first group lens system 61 to move along the optical axis. Further, behind the first group lens system 6i, one of a 27ff lens system 71 and a third group lens system 81 is arranged at a predetermined interval, and each lens system 71.81 is fixed to the optical bench 301. . Furthermore, a lens barrel 4 is provided behind the lens barrel 371.
11, and this lens barrel/111 includes two cylindrical lenses 91. ．． 91 or 1 is placed around 1. and,
One cylindrical lens 91 is attached to the ring gear 421, and the ring teeth 1142q- are connected to the motor 471 via the drive gear 4;tl. Also, the other cylindrical lens has ring teeth. - The link gear 451 is connected to the motor 471 via the l drive gear 461. In this way, the cylindrical lenses 91.91 are rotatable around the optical axis. Further, a lens barrel 481 is provided behind the lens barrel 411, the other of the third lens group 81 is fixed to the front end of this lens barrel 481, and a horizontal deflection prism 101.1 is fixed to the front end of the lens barrel 481.
01 is placed. -And these declination prisms], Oz, 101 are the crown wheels 49], 5
01 was taken out respectively, and these crown gears 491
, 50x are coupled to one pinion 511, and this pinion 511 is rotationally driven by a motor 521. As a result, the deflection prisms 101 and 10x can be rotated by the same angle in opposite directions. Further, vertical deflection prisms 111 and 111 are arranged behind the horizontal deflection prism io1.101, and these deflection prisms 111 and 111 have a crown gear 5 as in the horizontal direction. h and 54z take each.
These crown gears 531 and 541 are the pinion 5.
51, a motor 561 can perform rotational drive similar to that in the horizontal direction. Note that the optical benches 301 and 302 have support tubes 57 for guiding at the front and rear.
, 58 are provided to ensure stable horizontal movement of the optical benches 30z, 30:z. In addition, optical benches 301.30. : At the rear end there is a guide rod F59z, 5
92 and arm 60. The slide plates 621 and 62 are connected via the arms 601 and 602.
02 is rotatable around the rotating bin 6J1.61.2, and the slide tff62. + , (i2:z
Visually observe the amount of horizontal movement of the second solo axis of the correction optical system KJ, that is, the amount of movement of the center distance of the light beam projected onto the eye to be examined. I'm here. The correction optical systems Kj, K2 constructed in this way are driven for adjustment by controlling the respective motors 36.40t, /+02- by the output of a control calculation circuit to be described later. In addition, the motor 44 can be inspected on the optical bench 302.
1 and 471 are omitted, and illustrations and descriptions of other members 1 that appear symmetrically in each optical system Ki, 471 are omitted. Next, a processing system such as a control calculation circuit for controlling and driving the present device will be explained based on FIG. In the figure, the reference numeral 71 is a control calculation circuit.
The control section 1 receives signals from the drive input section Xa or the data input section Xb and performs control calculations to operate the drive output section Y and the display means Z, and is constituted by a microcomputer or the like. The data input section xb is for inputting the refractive power data of the subject's eye that is roughly known in advance, such as measurement result data with an objective refractometer. Is the subjective refractive power of the present invention based on the correction power set based on manually measured measurement result data? Illllll fixed and highly accurate measurements can be made in a short time. ! Drive input section
The distance/near change switch 71 in a is connected to a motor 73 for moving the optotype 4 for refractive power testing via a drive circuit 72, and its drive signal is supplied to the control calculation circuit 70 to perform distance refraction measurement. Alternatively, it is designed to give selection information for near refraction measurement. In this way, when near refraction measurement is selected, the control calculation circuit 70 applies 1. The above-mentioned adjustment amount Δ is calculated based on the distance between the optical axes of 2, and the correction optical system is adjusted according to the amount of change in the visual axis resulting from the comparison of the widths of the eyes Ez and E2. to 2
A driving signal S3 that narrows the distance between the optical axes of the moving motor 36 is supplied to the moving motor 36. In addition, drive input section
The correction optical system inter-axis movement switch 74 of a is connected to the correction optical system.
．． A moving motor 36 for changing the distance between each optical axis in 2.
It receives a command from a control arithmetic circuit 70 and uses its output to drive the moving motor 36 via a drive circuit 75 forming a drive output section Y. Furthermore, the forging optical system inter-axis movement switch 74
When the movement motor 36 is driven and the aiming plates 23a and 23b are moved to determine the interpupillary distance, the value is displayed on the interpupillary distance display section 76 constituting the display means Z. Note that the interpupillary distance is also controlled by a command from the pupillary distance data section 77 that constitutes the data input section xb. In addition, the spherical power change switch 7'll of the drive manual part Xa
+, 782nd lens 1st group lens system 61.62 movement 1
-Evening 40+, /10. ,! It gives driving information to the control calculation times! :t71) and drive output section Y
Drive circuit 1! B, motor 401 via 792
, 402 can receive drive signals. In this way, when the spherical power changes, a value corresponding to 1+ is displayed on the spherical power display section 80 of the display means Z. Note that the spherical power is also controlled by a signal from the spherical power data section 81 of the data input section xb. Furthermore, the cylindrical power change switch 821 of the drive input section xb
, 822 are the first and second cylindrical lenses 91.92.
A motor 441 that rotates 91 and 92 in mutually opposite directions.
, 471, and provides drive information to the control calculation circuit 7.
0 and 1 drive circuit 8 of drive output section Y; λ1゜83r
, 831.83. :! via motor 44t, 7
A drive signal is given to 17z. When the cylinder power changes in this way, the navel value is displayed on the cylinder power display section 8/I of the display means 2 accordingly. Further, the cylinder power is also controlled by a signal from the cylinder power data section 85 of the data input section xb. In addition, the cylindrical shaft angle change switch 851 of the IW labor force department Xa
, , 852 are the first and second cylindrical lenses 91.9.
2.91. ．． 92 in the same direction.
1', 471, and provides drive information to the control controller 17.
Circuit 70 and drive circuit 831 of l drive output section Y, +1
:1. l! , 831. The IWi191 signal can be passed to the motor 441.471 via ll:l. Once the angle of the cylinder axis is determined in this way, the value is displayed on the cylinder axis angle display section 11G of the display means Z. Further, the angle of the cylinder axis is also controlled by a signal from the cylinder axis angle data section 87 of the data manual section xb. In addition, the cylindrical shaft angle change switch 85+ of the manual drive section Xa
, 852 are first and second circular pillar lenses 91.11:
, 91.92 motor '141 that aims to rotate in the same direction.
, 471, and the control calculation circuit 70, ): and the drive circuit 831.83 with the 1m drive output Y.
, : , 83x , 8:3. motor/l through a
L+, 1 drive signal υ is sent to 471. When the angle of the cylinder axis is determined in this way, the value is displayed on the cylinder axis angle display section +16 of the display means Z. Also,
The angle of the cylinder axis is also controlled by a signal from the cylinder axis angle data section 87 of the data manual section xb. Then, the horizontal direction declination angle grease 11 of the IGK official power department Xa
The change switch f-8L, 882 is for supplying drive information to the motor 521, 52'2 for rotating the horizontal deflection prisms 101, Lol, 102, 102, and is connected to the control calculation circuit 70 and the drive output section. A drive signal is given to the motors 521 and 522 through drive circuits 891 and 892 of Y. Also, vertical deflection prism change switches 901 and 902 of the drive input section Xa change the vertical deflection prism li1. , llx , 112.1
1. :! It provides drive information to the motors 5f3x and 5Gz that aim to rotate the motor 5 through the control calculation circuit and the 1 drive circuit 911 and 912 of the 1 drive output section Y.
61.562 to provide a drive signal. In this way, the deflection prisms 101, π1, l11. π1...
The skew correction grease 11 value obtained by the rotation of . . . is displayed on the skew correction prism value display section 92 of the display means Z. Further, the prism value is also controlled by a signal from the skew correction prism value data section 93 of the data manual section xb. Note that the signals corresponding to the values displayed in the name display sections 76, 80, . is carried out, and upon receiving the output of this composite path 95, the refractive power a to be corrected is printed on both sides of the 12-terrestrial television 27.
The constant results will be displayed. Next, a control example of the control calculation circuit 70 will be explained. For example, by operating the spherical power change switch 781 or the cylindrical power change switch Fl+2+, the desired spherical power and cylindrical power 1. +14. In order to
(hereinafter referred to as spherical optical system) and the first and second cylindrical lenses 91 and 91 (hereinafter referred to as cylindrical optical system) may be adjusted as follows. In other words, the combined refractive power of the spherical optical system and the cylindrical optical system is determined by the first and second cylindrical lenses 9
Since it is expressed as a function of the intersection angle of each axis of 1.91,
Adjustments are made to set the intersection angle to correspond to spherical power or cylindrical power. Also, the cylinder 11+111 change switch 851 causes the circle 4 to change.
] When obtaining the angle of the axis, it is based on the intersection angle of each axis of the first and second cylindrical lenses 9t and 91! The first cylindrical lens 9 or the second cylindrical lens 101 is rotated by an angle determined from the sum or difference of the angle. Further, a horizontal deflection prism change switch 881,
, 882, since a predetermined relational expression is established between the rotation angle of the deflection prisms 101, 101 and the prism value, the deflection prism 10J is adjusted by an angle corresponding to the prism value. . Rotate 10 yu. When obtaining the prism value in the vertical direction, consider that the horizontal deflection prisms 1) are arranged perpendicular to 10x and 101, and also control the rotation of the vertical deflection prisms 111 and 111 in the same way as in the horizontal direction. I will try to achieve this. As explained above, according to the present invention, when performing approach refraction measurement using continuous refraction measurement, a pair of corrective optics is formed by using a refractive power test optotype as an optical image in front of the eyes of a double-wave optometrist. The center distance of the measurement light beam passing through each corrective optical system can be changed in accordance with the amount of shift in the visual axis of the eye to be examined, allowing both distance refraction measurement and near refraction measurement] In this case, there is no need to block the subject's eyes during measurement and cause psychological upset, and to create a state of natural near vision when measuring near refraction, a declination prism etc. is used. There is no need to insert it, which improves measurement efficiency. In addition, since the insertion of the declination prism 11 can be avoided, I
,? Appropriate near refraction measurements can be obtained without compromising the fj content.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本件発明の詳細な説明するための光束状態を示
す模式図、第２図から第１１図までは本件ＪＩＸ明を自
覚戊屈折度測定装置に適用した実施例を説明する図であ
り、第２図は自覚式屈折度Δ１り定装置の光学系の配Ｉ
Ｉコを示す斜視図、第３図（ａ）（Ｉ））は連用屈折測
定における測定光学系の光束状態を示す模式図であって
第３図（ａ）は０デイオプターの場合、第３図（ｂ）は
−ｌＯディオプターの場合をそ」しそれ示した図、第４
図（ａ）、（ｂ）は近用屈折測定におｌる測定光学系の
光束状態を示す模式し１てあって第４図（ａ）は０デイ
オプターの場合、第４図（１））は・−１０デ２Ｃオプ
ターの場合をそれぞれ示した図、第５図は指標投影系の
配置を示す概略構成図、第（５図は指標投影系の指標を
示す模式図、第７図および第８図は照準光学系の１？￥
４票を示す考５ｙ式図であって第７図は一方の指標板の
視標４ｑ！、第８図は他の指標板の指標像をそｈぞ１を
示し、第９図（ａ）〜（ｅ）は被検眼位置設定の調整手
順をＨ見ＩＪする図であり、第９図（ａ）は調整前の状
ｆｉ１．第１．（ｂ）は」―下方向の調整を行なった場
合、第９図（ｃ）は作動圧１１１１設定が終った場合、
第９図（ｄ）Ｌよ左右方の調整が終った場合、第９図（
ｅ）（ますべての調整が終った場合をそれぞれ示し、第
１０１図【よ矯正光学系のレンズ１駆動機構を示す斜視
図、第１１１図はレンズ１駆動機構を制御する回路を説
明するブロック図である。 ４・・屈折度検査用視標、５・・・測定光学系、’に１
、■（：ｚ・・・矯正光学系、Ｅｌ、Ｅ２・・被検１＠
。Fig. 1 is a schematic diagram showing the state of the luminous flux for explaining the present invention in detail, and Figs. 2 to 11 are diagrams illustrating an embodiment in which the present JIX light is applied to a subjective refraction measuring device. , Figure 2 shows the arrangement of the optical system of the subjective refractive power Δ1 measuring device.
3(a) and 3(I) are schematic diagrams showing the luminous flux state of the measurement optical system in continuous refraction measurement. (b) is a diagram showing the case of −1O diopter, 4th
Figures (a) and (b) are schematic diagrams showing the luminous flux state of the measurement optical system used in near refraction measurements. Figure 5 is a schematic configuration diagram showing the arrangement of the index projection system, Figure 5 is a schematic diagram showing the index of the index projection system, Figure 7 and Figure 8 is aiming optical system 1?
Figure 7 is a diagram showing the 4 votes, and Figure 7 is the optotype 4q on one index board! , FIG. 8 shows the index images of the other index plates, and FIGS. (a) shows the state before adjustment fi1. 1st. (b) is when the downward adjustment is made, and Fig. 9 (c) is when the operating pressure 1111 setting is completed.
Figure 9(d) When the left and right adjustments have been completed as shown in L, Figure 9(d)
e) (Fig. 101 is a perspective view showing the lens 1 driving mechanism of the corrective optical system, and Fig. 111 is a block diagram explaining the circuit that controls the lens 1 driving mechanism. 4. Optotype for refractive power test, 5. Measurement optical system, '1
,■(:z...Correction optical system, El, E2...Test 1@
.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 光軸方向に移動可能な屈折度検査用視標と、両波検眼の
屈折度に応じてそれぞれ屈折度を変化し得ると共に光軸
間隔を変え得る１対の矯正光学系と、該各矯正光学系の
像を被検眼の眼前に形成すると共に前記視標を投影する
ように配置された測定光学系とを有し、遠用屈折測定を
行なった接近用屈折８１す定を行なう際に、前記視標を
前記矯正光学系に近づける方向へ移動すると共に各矯正
光学系の像を被検眼の視軸の変化量に応じて互いに近づ
け得るように構成したことを特徴とする遠用および近用
屈折度測定装置。A refractive power test optotype that is movable in the optical axis direction, a pair of corrective optical systems that can change the refractive power and change the optical axis interval according to the refractive power of double-wave optometry, and each of the corrective optical systems. and a measurement optical system disposed so as to form an image of the system in front of the subject's eye and to project the optotype, and when performing the approach refraction 81 that has performed distance refraction measurement, the Distance and near refraction characterized in that the optotype is moved in a direction closer to the corrective optical system and the images of each corrective optical system are moved closer to each other according to the amount of change in the visual axis of the eye to be examined. Degree measuring device.