JPS5985642A - Self-conscious refractive index measuring apparatus - Google Patents
Self-conscious refractive index measuring apparatusInfo
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- JPS5985642A JPS5985642A JP57193948A JP19394882A JPS5985642A JP S5985642 A JPS5985642 A JP S5985642A JP 57193948 A JP57193948 A JP 57193948A JP 19394882 A JP19394882 A JP 19394882A JP S5985642 A JPS5985642 A JP S5985642A
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- refractive power
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
本件発明は、自覚式屈折度測定装置に関するものである
。
従来、自覚式屈折度測定装置どしては、例えは屈折度検
査用視標を被検者の眼前に個別に配置した屈折度の調整
が可能な矯正光学系を介して被検眼の眼底へ投影し、被
検者の応答を受けその視標が被検者に適正に見えるまで
矯正光学系の調整を行なって矯正値を得、この矯正値に
基づき被検者の屈折度を測定するように構成したものが
知られている。
また、矯正光学系を被検者の眼前に配置せずに、矯正光
学系の像をリレー光学系を介して被検者の眼前に形成さ
れ得るように構成し、眼前の光学系にまどわされず自然
視の状態で正確な被検者の屈折度測定を行なう装置も知
られている。
ところで、この種の装置においては、被検者の両眼の屈
折度を独立に測定しなくてはならず、屈折度検査用視標
及び投影光学系を別個独立に設け、それぞれの屈折度検
査用視標からの光束をそれぞれの投影光学系により被検
者両眼の眼底へ投影するように構成している。しかしな
がら、このように独5ン別個の2つの投影光学系を設け
た場合、遠用屈折m11定時には被検者両眼に投影する
2光束は互いに平行状態となり、被検者の両眼視軸は遠
用視の状態どなるが、近用屈折測定時に屈折度検査用視
標をそれぞれの投影レンズ系の光軸に沿って移動させて
も被検者両眼に投影する2光束は互いに平行状態のまま
であり、被検者の両眼視軸は実際の近用視の状態にはな
らない。ところで、近用屈折測定時の場合被検者の両眼
の視軸を屈折度検査用視標像上で交差させて、自然近用
視の状態すなわち適正な輻轢状態をつくって屈折度測定
を行なわなければ高精度の測定ができない。そのため、
従来の装置においては、近用屈折41す定時には、輻轢
用の偏角プリズムを光学系に挿入し、適正な視軸変換を
行なうように構成していたものである。
しかしながら、この従来の装置においては、近用屈折測
定時には特別に偏角プリズムを挿入しなければならずし
かも近用距離に応してプリズム偏角量を変える必要があ
り、部品構成、機構上だけでなく測定作業能率上も欠点
をイイしていたものである。また、この偏角プリズ11
を眼前に配置させると、この偏角プリズムにまどわさ、
1シ自然視の状態で測定できず、矯正光学系を眼前に配
置せずに測定を行なうように構成した装置の効果を近用
屈折測定時には活かすことができないという欠点を有し
ていたものである。
本件発明は、このような従来装置の問題点を解消するた
めになされたものであり、連用屈折測定はもとより近用
屈折測定の際にも極めて容易に両眼の視軸変換操作を行
なうことができ被検者が自然視の状態で屈折度を測定し
得る自覚式屈折度測定装置を提供することを目的とする
。
以下本件発明の実施例につき図面を参照しながら説明す
る。
第1図に示すように1本件発明の装置は被検眼Ex、F
、:の屈折度を測定するための測定光学系Sと、この測
定光学系Sに対する被検眼E1、E、2の位置関係設定
を行なう指標を被検眼E1、E4二に投影する指標投影
系Hと、被検眼E1、j、!、コを照1′史するための
照準系Jとから大略構成さ、1−している。なお、以下
符号に付される添字の1゜2は第2図および第3図に示
す光学系の配置間隔の説明を除き右眼、左眼をそれぞれ
示すものとする。
ます、測定光学系Sについて詳説すると、光源■からの
光は集光レンズ2を介して回転′Pl板3上に設けられ
た屈折度検査用視標4を照明する。この視14は球面度
数、円柱度数、円柱軸等の検出のため各種のものがあり
、これらは回転円板3の回転により選択され光路内に挿
入される。なお、光源1、集光レンズ2、および回転円
板3は後述する近用屈折測定のため光軸に沿って移動可
能となっている。また、視標4からの光束は、第1投影
レンズ5を介してこのレンズ5の後方に設けられ球面度
数、円柱塵、円柱軸などを矯正するための1対の矯正光
学に1.に2を通過オる。この矯正光学系Kx、に2は
第1投影レンズ5の光軸を挟んで両側の対称位置にそれ
ぞれ配置され、これらは光学的に同一の構成となりでい
る。
以下に右眼測定用矯正光学系I< >を例として矯正光
牟系に1.に2の詳細につき説明すると、矯正光学系に
1は第1群レンズ系61、第2群レンズ系71、第3群
レンズ系8】第1及び第2の円柱レンズ91.91及び
偏角プリズムio1.1(1+、111、 ILlから
構成され、第1群レンズ系61の光軸に沿っての移動に
より球面度数を矯正し得るようになっている。ここで第
3群レンズ系81は2つのレンズ系から成り5この2つ
のレンズ系に挟まれた第1および第2の円柱レンズ91
.91により円柱底を矯正しうるようになっている。そ
して、この2つの円柱レンズ91.91は円柱底の絶対
値が等しく符号が反対の円柱レンズであり、それぞれ光
軸のまわりに回転可能となっており、両レンズ9+、9
+を同方向に同角度だけ回転すると円柱軸の矯正が行な
われ、互いに逆方向に同角度だけ回転すると円柱度数の
矯正が行なオ)れるようになっている。一方、第381
’レンズ系81の後方に配置される2つの偏角プリズA
lOx 、IOtは光軸に直交する鉛直軸に対し対称な
偏角量を有し、これら偏角プリズム10z 、 lol
を光軸のまわりに互いに逆方向かつ同角度だけ回転する
ことにより被検眼E1の水平方向のプリズム値を矯正し
いわり)る斜位補正を行ない司るようになっている。
また、偏角プリズム]、Or 、 101の後方に配置
される偏角プリズム11】、 liユは偏角プリズム1
01.101に対し光学的に90°だけ回転した構・成
となっており、上記と同様な方向および角度の回転によ
り被検眼E1の垂直方向のプリズ11°値を得るように
なっている。このように、右眼z1す走用矯正光学系に
1は球面度数、円柱底、円柱軸、プリズム値などの屈折
状態を独立別個に矯正し・得るよう構成されているが、
左眼測定用矯正光学系K 2も同様に説明できるのでそ
の詳細は省+113する。なお、各矯正光学系Kz、に
=+は被検眼E1.Earの瞳孔間距離に合致させるた
め第1投影レンズ5の光軸を挟んで水平方向に平行に移
動可能となっている。
こうして、1対の矯正光学系に1.に2を通過した各光
束は第2投影レンズ12、ハーフミラ−13、第3投影
レンズ14、およびハーフミラ−15をそれぞれ介して
被検眼El、E、!に到達し、岐倹限瞳を通過して両眼
底上に視標4の像を形成させる。
また、各矯正光学系に1.Ky、を通過した光束は第2
投影レンズ12、第3投影レンズ111から構成される
リレーレンズ系Rにより共通にリレーされ内被検眼E1
.E2の眼鏡装用位置(眼前から12 unn程度)に
矯正光学系Kz、に2の像が形成さhるようになってい
る。したがって、矯正光学系に1、K2があたかも眼前
に配置されたことと等価レニなっており、被検者はハー
フミラ−15を介して自然視の状態で視標4の像を規準
することができる。
こうして、被検者は自然視の状態で視標4を直視しつつ
検者に対する応答を行なし1、視標4カ〜3ffl正に
見えるまで矯正光学系に1.Kitmよる矯正を図り、
その矯正値に基づいて屈折度測定を行へ・うようになっ
ている。
次に、■11定光学系Sの配置および光束状態を第2図
(a)、(b )および第3図(a)、(b)に示す模
式図に従って詳説する。なお、各図におU)で第1図と
共通の構成部分については同一の符号を伺し、各レンズ
系は簡略化するため前側主点位置と後側主点位置とが一
致する薄肉レンズとして表わさオbている。
第2図(、>)、(b)は遠用屈析測定時における光学
系の配置を示し、その光学データの一例につき説明する
と第1投影レンズ5の焦点距離fxLよ250m1+、
第2投影レンズ12の焦点距KG r =は・]、50
own 。
第3投影レンズ14の焦点距離fiは第2投影レンズ1
2のそれと同じり150 toである。また、視標4と
第1投影レンズ5との間隔Q、 1は250+twu
、第1投影レンズ5と矯正光学系に+、に2との間隔Q
2は250+nm 、矯正光学系に1.に:!と第2投
影レンズ12との間隔Q3は100 uuu 、第2投
影レンズ12と第3投影レンズ14との間隔Q、Iは3
00nmnである。さらに、第3投影レンズEと被検眼
E1、E::の眼鏡装用位置P1.P:;+との間隔Q
、!、 lよ200mu 、被検眼角膜位置M1.M:
:と眼鏡装用置位置P1.P2との間隔Q6は12 +
+inである。
かかる光学データの下で矯正光学系Kt、に::を0デ
イオプターの球面度数にした場合につき、第2図(a)
に関して以下に説明する。視標4力11うの光束の主光
線は第1投影レンズ5により互blL’:平行に保った
まま矯正光学系’i< 1. (< :!I、’−人ル
1され、第2投影レンズ12と第3投影レンズ14との
111間位置における光軸上で交差し、続U)で第3投
影レンズ14により互いに平行な2−)の光線とな9被
検眼E1.E2に到達する。また、視標4の像は光軸上
の点げに一旦結像された後第3投影レンズ111を介し
て被検眼E1.Ezの眼底位置β1、β−・」二にそれ
ぞれ結像される。なお、この場合被検者の球面度数は0
デイオプターとする。
矯正光学系Iり1、に2の中心点Yi、Y2は、第2投
影レンズ12、第3投影レンズ14に関して被検者の眼
鏡装用位置P1、Pzの点δ1、δコと共役関係になる
ように設定される。この設定のため測定光学系Sの被検
者に対する位置決め調整が行なわ、れる。この調整につ
いては後述する。この設定調整により被検者の眼前に矯
正光学系を配置しないにもかかわらずあたかも被検者の
眼鏡装用位置に矯正光学系を配置したと同じ状態をつく
り出すことができる。なお、矯正光学系Kx、に::は
前側主点位置と後側主点位置が一致する薄肉レンズ系で
説明したが、実際の厚肉レンズ系では、−−v番
矯正光学系の後側主点位置を被検者の眼鏡装用位11p
1 、 P 4の点δ1、δコと共役に設定するもの
である。
次に、第2図()J)について説明すると、・これは矯
正光学系に1.に2の球面度数を一10ディオプターに
設定した場合の光束状態を示し、その他の光学配置、被
検者の位置等は第2図(a)と同様である。ここで、矯
正光学系に1.に2は球面度数を変化させても後側主点
位置は変わらないように構成され、点γ1と点δJ、お
よび点γこと点、δこの各共役関係は第2図(aCと同
様になる。なお、視標4の像は被検者の眼鏡装用位置P
1、Plから100 +n+n前方の点EJ、Eニーに
結像された後、球面度数−IQディオプターの被検者に
投影されてその眼底位置β1、β2に結像される。
このように遠用屈折測定は行なわれるが、上述したごと
く被検者の両眼に投影される2光束の主光線は常時平行
に保たれ、被検者は遠方自然視の状態で屈折測定を済ま
せることができる。
次に、近用屈折測定時における光学配置、光束の状態を
第3図(a)、 (b)に基づいて説明する。近用屈折
測定の際には視標4を)11源■及び集光レンズ2と共
に第1投影レンズ5に向いがっ光軸に沿って移動させる
が、例えば300 ownの近用屈折測定を行なう場合
視標4と第1投影レンズ5との間隔Q1は41 、 G
nunに移動設定が行なわれる。その他の光学配置、
被検者の位置等は遠用屈折測定の場合と同様である。
第3図(a)は矯正光学系に1、K:l!を0デイオプ
ターに設定した場合、第3図(b)は−10デイオプタ
ーに設定した場合の光束状態をそれぞれ示している。ま
ず第3図(a)について説明すると、視+m 4からの
光束の2つの主光線は第2投影レンズ12、第3投影レ
ンズ14間の光軸」二の点φで交差した後、第3投影レ
ンズ14を介して交差角、すなわち幅較角Oにより被検
者に到達する。なお、視標4の像は光軸−Lの点φに結
像される。また、光軸上の点φの前方の点ωは第3投影
レンズ14による虚像位置であり、この点ωは被検者の
眼鏡装用位[Pl、P:・の前方の300 +nm に
設定される。この結果被検者は眼鏡装用位置Rz−P、
:の前方:1lOO111111にあたかも視標4を配
置した同様の輻轢角Oで近用自然hμの状fll?で規
準することができる。
第3図(b)は矯正光学系K」、[<zを−lOディオ
プターに設定した場合を示し、視標4の像は球面度数が
一10ディオプターである被検者の眼鏡装用位置Pz、
Pこの前方75 nunの点11、t2に結轍される。
この場合においても被検眼E1.E:4に到達する2つ
の光束の主光線がなす角、すなわち幅轢角θは第3図(
a)の場合と同一であり、被検者は適正な幅較状態すな
わち近用自然視の状態で視標4を規準することができる
。なお、本実施例においては近用屈折測定距雛を:’l
OOnnnに設定したが視標4の移動量を変えること
により所望の距離での近用屈折測定が可能となり、いず
れの測定距離でも適正な輻轢状態をつくり出すことがで
きる。
このように、近用屈折測定を行なう場合には視標4を光
軸に沿って移動させることのみで適正な幅幀角Oを得て
規準が可能とな11、この規準は近用自然視の状態で実
現できる。また、本実施例においては矯正光学系Kx、
に:の位置(厚内レンズ系として想定した場合は前側主
点位置に相当する。)を第1投影レンズ5の前方250
mn+に配置している。これにより、回転円板3上の
視標4を規準する場合の?見角は視標の位置に影響され
ることがない。このことは、測定距離に応じて回転円板
3の回転により異なった大きさの視標を選択する必要が
なくなり測定能率が向ユニする。なお、本実施例での第
1ないし第3投影レンズを凹面鏡で構成しても同様な効
果を得ることができる。
次に、被検眼Ei、、E:r、を適正な位置に設定する
ための被検眼位置設定光学系lについて説明する。この
被検111+位置設定光学系■は、被検眼E1、E・に
向けて指標18a1.18b1の仰を投影するための一
刻の指標投影系Hと被検眼E1.E、:の両眼前眼部を
照j:j、+5するための1つの照準光学系Jとから構
成されている。
よず、指標投影系1(につき右眼投影系を例どして第1
図、第・1図および第5図を参照しながら説明する。光
源161からの光は錐先レンズ1.71により作動距離
検出用の指標板181を照明する。この指標板181に
は第5図に示す如く表面および裏面にそれぞ扛指標18
a* 、 18bzが設けられている。
そして、これらの指標18a1. ]、8b+の像は第
4投影レンズ191および反射鏡201を介して被検眼
Ezの前眼部に形成されるようになる。なお、指標18
az は通常のかけメガネでの矯正屈折度を測定する
際の作動距離(測定光学系Sと被検眼EThe present invention relates to a subjective refractometer. Conventionally, with subjective refractive power measurement devices, for example, optotypes for refractive power testing are placed individually in front of the examinee's eyes, and the refractive power is adjusted to the fundus of the eye through a corrective optical system that allows adjustment of the refractive power. After receiving the test subject's response, the corrective optical system is adjusted until the target appears properly to the test subject to obtain the corrected value, and the refractive power of the subject is measured based on this corrected value. It is known that it is composed of In addition, the image of the corrective optical system is formed in front of the subject's eyes via a relay optical system without placing the corrective optical system in front of the subject's eyes, so that the image of the corrective optical system can be formed in front of the subject's eyes without being confused by the optical system in front of the subject. Devices that accurately measure the refraction of a subject under natural vision conditions are also known. By the way, in this type of device, the refractive power of both eyes of the subject must be measured independently, and the refractive power test optotype and projection optical system are provided separately and each refractive power test is performed separately. The light beams from the optotypes are projected onto the fundus of both eyes of the subject using respective projection optical systems. However, when two separate projection optical systems are provided in this way, the two light beams projected onto both eyes of the subject are parallel to each other when the distance refraction m11 is constant, and the binocular visual axes of the subject are However, even if the refractive power test optotype is moved along the optical axis of each projection lens system during near refraction measurement, the two light beams projected onto both eyes of the subject are parallel to each other. The subject's binocular visual axes will not be in the actual near vision state. By the way, when measuring near refraction, the visual axes of both eyes of the subject are crossed on the target image for refractive power test to create a state of natural near vision, that is, an appropriate convergence state, and then the refractive power is measured. Unless this is done, highly accurate measurements cannot be made. Therefore,
In the conventional apparatus, when the near refraction 41 is in regular use, a deflection prism for colliding is inserted into the optical system to perform appropriate visual axis conversion. However, with this conventional device, when measuring near refraction, it is necessary to insert a special declination prism, and it is also necessary to change the amount of prism declination depending on the near distance. However, it also had some drawbacks in terms of measurement work efficiency. In addition, this declination prism 11
If you place it in front of your eyes, this declination prism will cause confusion.
1) It had the disadvantage that measurements could not be taken under natural vision conditions, and that the effects of the device, which was configured to perform measurements without a corrective optical system placed in front of the eyes, could not be utilized when measuring near refraction. be. The present invention was made in order to solve the problems of the conventional device, and it is possible to perform binocular visual axis conversion operation extremely easily not only in continuous refraction measurement but also in near vision refraction measurement. An object of the present invention is to provide a subjective refractive power measuring device that allows a subject to measure refractive power in a state of natural vision. Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. As shown in FIG.
, :: a measuring optical system S for measuring the refractive power of the measuring optical system S, and an index projection system H for projecting an index for setting the positional relationship of the eyes E1, E, 2 to be examined onto the eyes E1, E4 to be examined. And the eye to be examined E1, j,! , and a sighting system J for aiming at the target. Note that the suffix 1°2 attached to the reference numerals hereinafter refers to the right eye and the left eye, respectively, except for the explanation of the arrangement spacing of the optical system shown in FIGS. 2 and 3. First, to explain the measurement optical system S in detail, the light from the light source (2) illuminates an optotype 4 for refractive power test provided on a rotating P1 plate 3 through a condenser lens 2. There are various kinds of sights 14 for detecting spherical power, cylindrical power, cylindrical axis, etc., and these are selected by rotation of the rotating disk 3 and inserted into the optical path. Note that the light source 1, condensing lens 2, and rotating disk 3 are movable along the optical axis for near refraction measurement, which will be described later. The light beam from the optotype 4 is transmitted via a first projection lens 5 to a pair of correction optics provided behind this lens 5 for correcting spherical power, cylindrical dust, cylindrical axis, etc. Pass through 2. The corrective optical systems Kx, 2 are arranged at symmetrical positions on both sides of the optical axis of the first projection lens 5, and have the same optical configuration. Below, the corrective optical system I <> for right eye measurement will be taken as an example and the corrective optical system 1. To explain the details of 2, the corrective optical system 1 includes a first group lens system 61, a second group lens system 71, a third group lens system 8] first and second cylindrical lenses 91, 91, and a deflection prism. io1.1(1+, 111, ILl), and can correct the spherical power by moving the first group lens system 61 along the optical axis.Here, the third group lens system 81 is 2 The first and second cylindrical lenses 91 are sandwiched between these two lens systems.
.. 91, the cylindrical bottom can be corrected. These two cylindrical lenses 91 and 91 are cylindrical lenses with the same absolute value of the cylinder base and opposite signs, and are rotatable around the optical axis, and both lenses 9+, 9
Rotating the + in the same direction by the same angle corrects the cylindrical axis, and rotating in opposite directions by the same angle corrects the cylindrical power. On the other hand, the 381st
'Two deflection angle prisms A placed behind the lens system 81
lOx and IOt have angles of deviation that are symmetrical with respect to the vertical axis perpendicular to the optical axis, and these angle prisms 10z and lol
By rotating the lenses around the optical axis in opposite directions and at the same angle, the horizontal prism value of the eye E1 to be examined is corrected. In addition, the declination prism], Or, the declination prism 11], which is arranged behind the declination prism 101, and the declination prism 1
The structure is optically rotated by 90° with respect to 01.101, and the vertical prism 11° value of the eye E1 to be examined is obtained by rotation in the same direction and angle as above. In this way, the right eye z1 path correction optical system 1 is configured to independently correct and obtain refractive conditions such as spherical power, cylindrical base, cylindrical axis, and prism value.
The corrective optical system K2 for left eye measurement can be explained in the same way, so the details will be omitted. In addition, for each corrective optical system Kz, =+ indicates the eye to be examined E1. In order to match the interpupillary distance of Ear, it is movable in parallel to the horizontal direction across the optical axis of the first projection lens 5. In this way, 1. The light fluxes that have passed through 2 pass through the second projection lens 12, half mirror 13, third projection lens 14, and half mirror 15, respectively, to the subject's eyes El, E, ! , and passes through the terminal pupil to form an image of the optotype 4 on the fundus of both eyes. In addition, each corrective optical system has 1. The light flux passing through Ky is the second
A relay lens system R consisting of a projection lens 12 and a third projection lens 111 relays the inner eye E1.
.. Image 2 is formed in the corrective optical system Kz at the eyeglass wearing position of E2 (approximately 12 mm from the front of the eyes). Therefore, it is equivalent to 1 and K2 being placed in front of the eyes in the corrective optical system, and the subject can standardize the image of the optotype 4 in a state of natural vision through the half mirror 15. . In this way, the subject responds to the examiner while looking directly at the visual target 4 in a state of natural vision. Kitm will try to correct it,
The refractive power is measured based on the corrected value. Next, the arrangement and light flux state of the 11 constant optical system S will be explained in detail according to the schematic diagrams shown in FIGS. 2(a) and 3(b) and 3(a) and 3(b). In each figure, the same reference numerals refer to the same components as in Figure 1 (U) in each figure, and each lens system is a thin lens whose front principal point position and rear principal point position coincide for the sake of simplicity. It is expressed as Ob. Figures 2 (, >) and (b) show the arrangement of the optical system during distance refraction measurement, and to explain an example of the optical data, the focal length fxL of the first projection lens 5 is 250 m1+,
Focal length of the second projection lens 12 KG r =], 50
own. The focal length fi of the third projection lens 14 is the second projection lens 1
Same as that of 2, it is 150 to. Further, the distance Q between the optotype 4 and the first projection lens 5, 1 is 250+twu
, the distance Q between the first projection lens 5 and the corrective optical system +, 2
2 is 250+nm, and 1. To:! The distance Q3 between the second projection lens 12 and the second projection lens 12 is 100 uuu, and the distance Q and I between the second projection lens 12 and the third projection lens 14 are 3
00nmn. Furthermore, the third projection lens E and the eyeglasses wearing position P1 of the subject's eye E1, E::. P: Interval Q with +
,! , l 200 mu, corneal position of the eye to be examined M1. M:
: and eyeglass device position P1. The distance Q6 from P2 is 12 +
+in. Under such optical data, when the corrective optical system Kt is set to a spherical power of 0 diopter, Fig. 2(a)
This will be explained below. The principal rays of the light beams of the optotypes 4 and 11 are reciprocated by the first projection lens 5 while being kept parallel to each other by the correction optical system 'i<1. (<:!I,' - the second projection lens 12 and the third projection lens 14 intersect on the optical axis at a position between 111 and 111, and the third projection lens 14 makes parallel to each other 2-) The ray of light and the 9 subject's eye E1. Reach E2. Further, the image of the optotype 4 is once focused on the dot on the optical axis and then transmitted to the subject's eye E1 via the third projection lens 111. The images are respectively formed at the fundus positions β1 and β−·′2 of Ez. In this case, the subject's spherical power is 0.
Deopter. The center points Yi and Y2 of the corrective optical system I1 and I2 have a conjugate relationship with the points δ1 and δ at the subject's glasses wearing positions P1 and Pz with respect to the second projection lens 12 and the third projection lens 14. It is set as follows. For this setting, positioning adjustment of the measurement optical system S with respect to the subject is performed. This adjustment will be described later. By adjusting the settings, it is possible to create the same condition as if the corrective optical system were placed at the position where the subject wears glasses, even though the corrective optical system is not placed in front of the subject's eyes. Note that the corrective optical system Kx, :: has been explained using a thin lens system in which the front principal point position and the rear principal point position match, but in an actual thick lens system, The principal point position is 11p when the subject is wearing glasses.
1 and P4 points δ1 and δco are set to be conjugate. Next, to explain Fig. 2 () J): - This is due to 1. 2(a) shows the state of the light flux when the spherical power of 2 is set to 110 diopters, and the other optical arrangement, position of the subject, etc. are the same as in FIG. 2(a). Here, 1. 2 is constructed so that the position of the rear principal point does not change even if the spherical power is changed, and the conjugate relationships between points γ1 and δJ, and points γ and δ are the same as in Figure 2 (aC). .The image of the optotype 4 is the eyeglass-wearing position P of the subject.
1. After being imaged at points EJ and E knee 100+n+n ahead of Pl, the images are projected onto the subject having a spherical power of −IQ diopter and are imaged at the fundus positions β1 and β2. Distance refraction measurement is performed in this way, but as mentioned above, the principal rays of the two beams projected onto both eyes of the examinee are always kept parallel, and the refraction measurement is performed while the examinee has natural distance vision. I can finish it. Next, the optical arrangement and the state of the light flux during near refraction measurement will be explained based on FIGS. 3(a) and 3(b). When measuring near refraction, the optotype 4 is moved along the optical axis toward the first projection lens 5 together with the source 11) and the condenser lens 2, and for example, 300 own near refraction measurement is performed. In this case, the distance Q1 between the optotype 4 and the first projection lens 5 is 41, G
Move settings are made to nun. Other optical arrangements,
The position of the subject, etc. is the same as in the case of distance refraction measurement. In Fig. 3(a), the corrective optical system is 1, K: l! FIG. 3(b) shows the luminous flux state when set to 0 dayopter and when set to -10 dayopter. First, referring to FIG. 3(a), the two principal rays of the luminous flux from +m4 intersect at the second point φ of the optical axis between the second projection lens 12 and the third projection lens 14, and then cross at the third point φ. It reaches the subject through the projection lens 14 at an intersection angle, that is, a width comparison angle O. Note that the image of the optotype 4 is formed at a point φ on the optical axis −L. Further, a point ω in front of the point φ on the optical axis is the virtual image position formed by the third projection lens 14, and this point ω is set at 300 + nm in front of the subject's glasses-wearing position [Pl, P:. Ru. As a result, the subject is in the glasses wearing position Rz-P,
In front of :1lOO111111, the near natural hμ state full? It can be based on the standard. FIG. 3(b) shows the case where the corrective optical system K', [<z is set to −lO diopter, and the image of the optotype 4 is located at the glasses-wearing position Pz of the subject whose spherical power is 110 diopters,
P is tied at point 11, t2 of 75 nun in front of this. In this case as well, the eye to be examined E1. The angle formed by the principal rays of the two luminous fluxes reaching E:4, that is, the cross-sectional angle θ, is shown in Figure 3 (
This is the same as in case a), and the subject can standardize the optotype 4 in a proper width comparison state, that is, in a near natural vision state. In addition, in this example, the near refraction measurement distance is: 'l
Although set to OOnnn, near refraction measurement can be performed at a desired distance by changing the amount of movement of the optotype 4, and an appropriate convergence state can be created at any measurement distance. In this way, when performing near refraction measurement, it is possible to obtain a standard by simply moving the visual target 4 along the optical axis11, and this standard is used for near natural vision. This can be achieved under the following conditions. In addition, in this embodiment, the correction optical system Kx,
The position of: (corresponds to the front principal point position when assumed as an internal lens system) is located at the front 250 of the first projection lens 5.
It is located on mn+. As a result, when the optotype 4 on the rotating disk 3 is referenced? The viewing angle is not affected by the position of the optotype. This eliminates the need to select optotypes of different sizes by rotating the rotary disk 3 depending on the measurement distance, thereby improving measurement efficiency. Note that similar effects can be obtained even if the first to third projection lenses in this embodiment are configured with concave mirrors. Next, a subject eye position setting optical system l for setting the subject's eyes Ei, , E:r, to appropriate positions will be described. The subject 111+position setting optical system (2) includes an instantaneous index projection system H for projecting the elevation of the index 18a1, 18b1 toward the subject's eyes E1, E. It is composed of one aiming optical system J for illuminating the anterior ocular segments of both eyes of E, :j:j,+5. First, the index projection system 1 (for example, the right eye projection system is the first
This will be explained with reference to FIGS. 1 and 5. The light from the light source 161 illuminates the index plate 181 for detecting the working distance through the aperture lens 1.71. This index plate 181 has index marks 18 on the front and back sides, respectively, as shown in FIG.
a*, 18bz are provided. And these indicators 18a1. ], 8b+ images are formed on the anterior segment of the subject's eye Ez via the fourth projection lens 191 and the reflecting mirror 201. Furthermore, indicator 18
az is the working distance (measuring optical system S and eye E
【、E2との距
離)を設定するために用いられ、指標18b1 はコ
ンタクトレンズの場合における作動距離設定に用いられ
るものである。また、光源161の前方に設けられるフ
ィルター211は近赤外の帯域の光を透過させるもので
あり、被検者の測定中における縮瞳などを防止する作用
かある。左眼投影系も同様な構成であるのでその説明を
省略する。
なお、後述するように、これら1苅のJ−Fi標投影系
I」の光軸は測定光学系Sおよび照準光学系Jの光軸に
対して傾斜している。また、第4投影レンズ191の中
心を通りその先軸に直交する仮想線Vaと測定光学系S
の光軸とが交差する点、および指標板18の2つの指標
18at、 、 18blの中心を結ぶ仮想線vbと測
定光学系Sの光軸とが°※差する点を一致させると指標
18ax 、18bx焦点の最適状態を得ることができ
、後述するMlあるいはQlにおける指標18a1ある
いは18b1の像の明瞭な観察測定を行なうことができ
る。この−数点が第4図に示す点F1である。
以下に指標投影系1−1による作動距離設定の原理を第
4図に従って説明する。なお特に断らない限り右眼投影
系のみにつき説明する。点Q1は測定光学系Sにおける
矯正光学系に1の後側主点位置と共役な位置であり、通
常のかけメガネ用の被検者矯正屈折度を測定する場合に
はこの点Q1の位置と眼鏡装用位置P1とを一致させる
ように作動距離の設定を行なう必要がある。そのため、
被検眼E1が一■−記のように位置決めされたとき被検
眼E 1の角膜頂点M1に指標18a1の像が形成され
るようになっている。したがって:検者は照準系jによ
り被検眼前眼部を照準し指標18a1の像が瞳中心に合
致するように作動距離設定を行なう。
次に、コンタク1−レンズ用の被検眼Eコの殆、正屈折
度を測定する場合につき説明する。この場合には矯正光
学系K 1の結像位置である点、QDの位置に被検眼E
1の前眼部を一致させる必要がある。
そのため、指標18b1は点Q1の位置に被検眼E1を
一致させたとき指標181〕jの像が被検眼前眼部の中
心に形成されるようになっている。したがって、検査者
はコンタク1〜レンズ用の矯正屈折度を測定する場合、
照準系Jにより被検眼前眼部を照準し、指標18b1の
像が1167中心に一致するように作動距離設定を行な
う。
なお、指標18a1.18b1は投影レンズ191に刻
して焦点位置がずれるように指1= 阪] a 、+に
配置され、所定の作動距離に設定されたとき被検眼E1
の前眼部に結像され得るようになっている。
次に、照準光学系Jについて説明する。第1図に示すよ
うに被検眼E1.IEこの両前眼部からの光束はハーフ
ミラ−15,第3投影レンズ】4を介してハーフミラ−
13を透過し、糸古(gtレレン22により照準板23
a、 23bに到達してこの照)41!仮23a、 2
3+)上に被検眼Ez、E::の両前眼部像を形成する
。第3投影レンズ14と結像レンズ22はテレセントリ
ツりな光学系となっているので、照準123a、 23
b上の被検眼Ex、E2の両前眼部像は、作動距離が適
正でなくとも、位置ず]Lを起こさずに観察することが
できる。照準板23a、 23bは、第6図および第7
図に示すようにそれぞれ照準指標na、 nb、および
rlcを有しており、各指標形成面を対向させ微小間隔
を置いて配置され、かつ、測定光学系Sにおける矯正光
学系に1.に2の光軸間距離移動に連動して相対的に移
動可能となっている。こうして、被検眼E1.E+の両
前眼部像は指標na、 nb、ncの像に重ね合わされ
、これらの像はミラー24、リレーレンズ25を介して
撮像管26に入射して映像信号に変換され、モニターテ
レビ27により観察が可能となる。
1ユ述した指標投影系I(および照準系Jによる被検眼
E1.E:tの位置決め設定を行なう手順につき第8図
を参照しながら説明する。第8図はモニターテレビ27
に表示された像を模式的に示したものであり、像Δ1.
A2は被検眼E1.E=の瞳の像であって、像Ba1.
3azは指標投影系14により被検眼E1.E、:に投
影された指4’1L8a1.18a2の像である。なお
、指標18b1.18b2の像は省略して示す。また、
像高、孔は照準板23aに形成さ扛た指標na、 nb
の像であり、晶は照準板23bに形成された指標ncの
像である。第8図(a゛)の場合は矯正光学系Kx、K
2の光軸間距離が被検者の瞳孔間距離に一致せず、かつ
、測定光学系Sの中心光軸と被検者の両眼の中心とが一
致していないことに加え、測定光学系Sと被検眼E1、
E2との間の距離すなわち作動距離が適正でないことを
示している。以下、かかる不適正な設定状態から適正設
定状態へ移行させる調整手順につき説明する。
まず、被検眼E1.E、:!の瞳像A1、A、=を指標
像高の中央に挟み込むように屈折度測定装置本体あるい
は被検者自体を一ヒ下方向に移動調整する。
この際、被検者は図示省略の被検者保持部に固定されて
おり、この被検者保持部の移動により被検者の位置を調
整することができる。かかる調整により上下方向の光軸
合せが完了する(第8図(b)参照)。
次いで、第8図(C)に示すように指標像B a 1.
、Ba2が指標像naの中央に位置するよう、つまり瞳
像Al、A2の中心に一致するように装置本体あるいは
被検者自体を測定光軸に沿って移動させ−−−る。この
移動調整により作動距離の設定が完了する。
その次に、第8図(d)に示す如く瞳像A1と指標像n
bとの距離および瞳像A2と指標像高との距離を等しく
するように装置本体あるいは被検者を左右方向に移動さ
せる。この調整により測定光学系Sの中心光軸および被
検眼E1.E;:の中心の左右方向における光軸合せが
完了する。
次いで、第8図(e)に示す如く、照準板23a。
231)を動かすことにより指標像イ、iを左右方向に
移動調整して瞳像A1.A2の中心に指標像誦、篩を一
致させる。なお、照準板23a、 231+lま−1−
述した如く互いに逆方向に等量だけ動くようになってお
り、この照準板23a、 23bの動きは矯正光学系t
(1,K ’;:の光軸移動と連動している。こうして
、矯正光学系Kl、K2の光軸間距離は被、検眼E1、
E2の瞳孔間距離と一致させることができ、測定光学系
Sの光軸は被検眼E1.E2の光軸合せ。
および作動距離調整が完了する。
次に、矯正光学系Kx、に2の!駆動機構につ°き第9
図に基づいて説明する。矯正光学系に1、K−2は光学
台301 、302に取り伺けられ両光軸を含む平面内
で両光軸を近づけまたは遠ざけ得るように移動可能とな
っている。すなわち、光学台30x 、 302は略中
央に設けられたブラケット32に形成される雌ねじ部に
連結部月33の雄4コじ部34を螺合させており、この
連結部材33は変速歯車35を介して移動用モータ36
に連結されている。ここで、連結部材33の雄ねじ部3
4は二分されて互いに逆ねじが形成され、そのそれぞれ
が光学台30t 、 302のブラケット32の雌ねじ
部と螺合するようになっている。なお、光学台30コの
ブラケット、および連結部材33との螺合状態は図示を
省m3 L、である。
次いで、矯正光学系Kx、に::のレンズ駆動につき説
明するが、両光学系に+、に=の構成8ま同−であるの
で一方の光学系に1を例として説明する。第1群レンズ
系61は鏡筒371の前端に配置され、かつ、鏡筒37
1には光軸方向に延びるラック381が取り付けられて
いる。そして、このラック381はピニオン391と係
合し、このピニオン391はモータ40に軸支されてい
る。これにより第1群レンズ系61は光軸に沿って移動
可能となる。
また、第1群レンズ系61の後方には第2群レンズ系7
1および第3群レンズ系81の一方が所定間隔を置いて
配置され、各レンズ系71.81は光学台301に固定
されている。さらに、鏡筒37Jの後方には鏡筒411
が設けられ、この鏡筒411には2つの円柱レンズ91
.91が前後して配置されている。そして、一方の円柱
レンズ91はリング歯車421に取り伺けられ、このリ
ング歯車421は駆動歯車431を介してモータ44に
連結されている。また、他方の円柱レンズ百1はリング
歯車421の後方に設けられたリング歯車45(に取り
付けられ、このリング歯車451は駆動歯車461を介
してモータ471に連結されている。こうして、円柱5
7、58が取り付けられ光学台301.302の水平方
向の移動を安定なものにしている。また、光学台301
、302の後端には案内ロッド59z 、 592お
よびアーム60z 、 602を介してスライド板62
1゜622が連結され、アーム60t 、60.:は回
動ピン611、6’12のまわりに回動自在となってお
り、スライド板621.622の移l!II量により矯
正光学系に1.’に2の光軸の水平移動量を口視し得る
ようになっている。このように構成された矯正光学系に
1.に2は各モータ36.4(lh 、 /+02 ・
旧・・を後述する制御演算回路の出力により制御して調
整駆動が行なわれることとなる。なお、光学台3o−!
に取り伺けられモータ44z 、 47xと同様な働き
をするモータの図示は省略され、その他者光学系に1、
K 2−に対称的に現われる部材、部位の図示および説
明は省略されている。
次に、第10図に基づいて本装置の制御駆動を図る制御
演算回路等の処理系統につき説明する。図において符号
70は制御演算回路であり、この制御演算回路70は駆
動入力部Xaまたはデータ人力部Xbからの信号を受け
て駆動出力部Yおよび表示手段Zの作動を図るよう制御
演算を行なうものでマイクロコンピュータなどにより構
成される。データ入力部xbはあらかじめ概略判明して
いる被検眼の屈折度データ例えば他覚式屈折度測定装置
での測定結果データ等を入力するためのものであり、こ
のデータ入力部xbを設けることによりあらかじめ入力
されたiil!l定結果データに基づいて設定された矯
正度数から本件発明の自覚式屈折度測定装置での窩精度
な測定を短時間でなすことができる。駆動入力部Xaの
遠用近用切換スイッチ71は駆動回路72を介して屈折
度検査用視標4の移動用モータ73に接続されており、
その駆動信号が制御演算回路70に供給されて遠用屈折
測定または近用屈折測定の選択情報を与えるようになっ
ている。
また、駆動入力部Xaの矯正光学系軸間移動スイッチ7
4は矯正光学系Kj、、に、zの各光軸間距離を変える
ための移動用モータ3Gに駆動情報を与えるものであり
、制御演算回路70の指令をえてその出力により!駆動
出力部Yを構成する駆動回路75を介して移動用モータ
36の駆動を図るようになっている。さらに、矯正光学
系軸間移動スイッチ74の作動゛により移動用モータ3
6が駆動すると共に照準板23a、 23bが動いて瞳
孔間距離が定まると、表示手段Zを構成する瞳孔間距離
表示部76にその値が表示される。なお、瞳孔間距離は
データ入力部xbを構成する瞳孔間距離データ部77か
らの指令によっても制御′されるようになっている。
また、[動入力部Xaの球面度数変化スイッチ71h、
、 7B2は第1群レンズ系GI1.6:Eの移動用
モータ40x 、 402に駆動情報を与えるものであ
り、制御演算回路70および駆動出力部Yの駆動回路7
91.79こを介してモータ401 、 /IQ:に駆
動信号を与えるようになっている。こうして、球面度数
Spが変化すると表示手段Zの球面度数表示部80にそ
れに応じた値が表示される。なお、球面度数Spはデー
タ入力部xbの球面度数データ部81からの信号によっ
ても制御されるようになっている。
さらに、駆動入力部xbの円柱度数変fヒスイッチ82
1−.822は第1および第2の円柱レンズ91、9.
2.91.9.:の互いに逆方向への回転を図るモータ
/lh 、 471に駆動情報を与えるもので、制御演
算回路70および駆動出力部Yの駆動回路831、il
l:、 8:h 、 832を介してモータ4/11.
411へ駆動信号をり、えるようになっている。こうし
て円柱度数Cpが変化するとこれに応じて表示手段Zの
円柱度数表示部84にその値が表示される。また、円柱
度数Cpはデータ入力部xbの円柱度数データ部85か
らの信号によっても制御されるようになっている。
また、駆動入力部Xaの円柱軸角変化スイッチ851、
85.::は第1および第2の円柱レンズ91.9、:
:、9:t、9Sの同一方向への回転を図るモータ44
1’ 、 ’17jに駆動情報を与えるもので、制御演
算回路70および駆動出力部Yの駆動回路831.83
;シ、 831.8:32を介してモータ/I/h 、
471へ駆動信号を与えるようになっている。こうし
て、円柱軸の角度が決まるとその値は表示手段Zの円柱
軸角度表示部86に表示される。また、円柱軸の角度は
データ入力部x、 bの円柱軸角度データ部87の信号
によっても制御されるようになっている。
そして、駆動入力部Xaの水平方向偏角プリズム変化ス
イッチ81h 、 88:は水平方向の偏角プリズムl
Oz 、 101. Tff2. ]、0=4の回転を
図るモータ5:’i 、522に駆動情報を供給するも
のであり、制御演算回路70および駆動出力部YT7)
駆動回路891.892を介してモータ52i 、52
こに駆動信号を与えるようになっている。また、駆動入
力部Xaの垂直方向偏角プリズム変化スイッチ!10t
、902は垂直方向の偏角プリズムli1. lit
、 112.112の回転を図るモータ561 、5
にに駆動情報を与えるものであり、制御演算回路および
15F動出力部Yの駆動回路91’l 、 91.::
を介してモータ5G+、 、 56;コに駆動信号を与
えるようになっている。こうして偏角プリズム101.
10t 、 lit 、 L’、1・・・・・の回転に
より得られる斜位補正プリズム1直は表示手段2の斜位
補正プリズム値表示部92に表示される。また、プリズ
ム値はデータ入力部xbの斜位補正プリズム値データ部
93の(8号によ−)でも制御されるようになっている
。
なお、表示手段2の名表示部76.80・・・・・・に
表示された値に対応する信号は撮像管26から得lらJ
しる映像信号と共に信号処理部94を構成する合成口1
&95により信号合成が行なわれ、この合成回路95の
出力を受けてモニターテレビ27の両面上しこ矯正すべ
き屈折度測定の結果が写し出されるよう1こなる。
次に、制御演算回路70の制御例につき説明する。
例えば球面度数変化スイッチ781や円柱度数変化スイ
ッチFB21の操作により所望の球面度数S Qj二;
よび円柱度数C8を得るためには、矯正)lG学系K
lの第1群、第2群および第3群レンズ系61.71.
81 (以下球面光学系という)・なlらび番こ第1お
よび第2の円柱レンズ91.91.(以下円柱光学系と
いう)を次のように調整すれば良bλ。すなわち、球面
光学系および円柱光学系の合成屈折度は第1および第2
の円柱レンズ91.91の各軸の交差角α0の関数とし
て表わされるため、球面度数S。あるいは円柱度数C1
〕に対応した交差角α0に設定するような調整を行なう
。
また、円柱軸変化スイッチ851により円柱軸の角度す
なわち強主径線の角度β1〕を得る場合には第1および
第2円柱レンズ91.91の各軸の交差角α0と基準の
角度との和あるいは差により決まる角度だけ第1の円柱
レンズ9、または第2の円柱レンズ万1を回転させる。
さらに、水平方向の偏角プリズム変化スイッチ881に
より所望のプリズム1直POを1むるには、水平方向の
一方の偏角プリズム101の回転角とプリズム値Poと
の間に所定の関係式が成立することから、そのプリズム
1直POに対応した角度だけ偏角プリズム101を回転
させる。垂直方向のプリズム値を得る場合は水平方向の
偏角プリズム101に刻して直交して配置されているこ
とを考慮する池水平方向と同様に垂直偏角プリズム11
1の回転制御を図るようしこする。
以」二説明したように、本件発明によれば屈折度検査用
視標を1つの投影レンズオ;よび両眼の眼前位置に光学
像として配置さJしる1 ′jJの矯正光学系をそれぞ
れ介して被検基の両眼に投影し、かつ、屈折度検査用視
標を光軸に冶って移動可能に構成したので近用屈折測定
時には容易に適正な幅轢状態をつくり得ることにより遠
用近用のいず扛の屈折度測定に、t−9いても被検者は
常に自然視の状態で検査を受けることができ、正羅な屈
折度i1+!I定が可能となる。また、各矯正光学系の
光軸間圧i1を可変調整し得るように構成した場合には
被検者の瞳孔間距部に常に適合させることができる。さ
らに、矯正光学系を眼前位置に光学像をつくるレンズ系
を2群のリレーレンズ系で構成して各レンズ系の焦点距
離を同一とし、かつ、各レンズ系の間の距離をその焦点
距離の2倍の大きさとした場合には、光学的に対称とな
り、レンズの利用率が良くなる。
また、矯正光学系を投影レンズ系の後側焦点位置に配置
した場合には、屈折度検査用視標を規準する被検者の視
角はその視標の位置に拘らずマ;(に一定となり、測定
距離に応じて視標を変更するような必要がなくなって測
定能率が向上する。The index 18b1 is used to set the working distance in the case of contact lenses. Further, the filter 211 provided in front of the light source 161 transmits light in the near-infrared band, and has the effect of preventing miosis during measurement of the subject. Since the left eye projection system has a similar configuration, its explanation will be omitted. As will be described later, the optical axis of these J-Fi standard projection systems I is inclined with respect to the optical axes of the measurement optical system S and the aiming optical system J. In addition, a virtual line Va passing through the center of the fourth projection lens 191 and orthogonal to its tip axis and the measurement optical system S
When the point where the optical axis of the measuring optical system S intersects with the virtual line vb connecting the centers of the two indices 18at, 18bl of the index plate 18 and the optical axis of the measuring optical system S coincides with the point where the optical axis of the measuring optical system S differs by .degree., the index 18ax, The optimum state of the 18bx focus can be obtained, and the image of the index 18a1 or 18b1 at Ml or Ql, which will be described later, can be clearly observed and measured. This minus number of points is point F1 shown in FIG. The principle of setting the working distance using the index projection system 1-1 will be explained below with reference to FIG. Note that unless otherwise specified, only the right eye projection system will be described. Point Q1 is a position that is conjugate with the rear principal point position of corrective optical system 1 in measurement optical system S, and when measuring the subject's corrective refractive power for normal glasses, the position of point Q1 is It is necessary to set the working distance so as to match the glasses wearing position P1. Therefore,
When the eye E1 to be examined is positioned as shown in 1-2, an image of the index 18a1 is formed at the corneal apex M1 of the eye E1 to be examined. Therefore: The examiner aims at the anterior segment of the subject's eye using the sighting system j and sets the working distance so that the image of the index 18a1 coincides with the center of the pupil. Next, a case will be described in which the positive refractive power of the eye to be examined for contact lens 1 is measured. In this case, the point at which the corrective optical system K1 forms an image, the position of the QD,
It is necessary to match the anterior segment of 1. Therefore, the index 18b1 is such that when the eye E1 to be examined is aligned with the position of the point Q1, the image of the index 181]j is formed at the center of the anterior segment of the eye to be examined. Therefore, when measuring the corrective refractive power for contact lenses 1 to 1, the examiner should:
The anterior segment of the subject's eye is sighted by the sighting system J, and the working distance is set so that the image of the index 18b1 coincides with the center 1167. Note that the indexes 18a1 and 18b1 are carved on the projection lens 191 and placed at the finger 1=a, + so that the focal position is shifted, and when set to a predetermined working distance, the eye to be examined E1
The image can be focused on the anterior segment of the eye. Next, the aiming optical system J will be explained. As shown in FIG. 1, the subject's eye E1. IE The light flux from both anterior segments of the eye passes through the half mirror 15 and the third projection lens 4 to the half mirror.
13 and sighting plate 23 by Itoko (gt Reren 22)
a, reached 23b and reached this light) 41! Provisional 23a, 2
3+) Both anterior segment images of the subject's eyes Ez and E:: are formed on the image. Since the third projection lens 14 and the imaging lens 22 have a telecentric optical system, the sights 123a, 23
The anterior ocular segment images of the eyes Ex and E2 to be examined on b can be observed without causing position error even if the working distance is not appropriate. The aiming plates 23a and 23b are shown in FIGS. 6 and 7.
As shown in the figure, each of them has aiming indicators na, nb, and rlc, which are arranged with the respective indicator forming surfaces facing each other with a minute interval therebetween, and the corrective optical system in the measuring optical system S has 1. It is possible to move relatively in conjunction with the movement of the distance between the optical axes in step 2. In this way, the subject's eye E1. The images of both anterior eye segments of E+ are superimposed on the images of indices na, nb, and nc, and these images enter an image pickup tube 26 via a mirror 24 and a relay lens 25 and are converted into video signals, which are then displayed by a monitor television 27. Observation becomes possible. The procedure for setting the position of the eye E1.
This is a schematic representation of the image displayed in the image Δ1.
A2 is the eye to be examined E1. An image of the pupil of E=, the image Ba1.
3az is the target eye E1. This is an image of the finger 4'1L8a1.18a2 projected onto E, :. Note that images of the indicators 18b1 and 18b2 are omitted from illustration. Also,
The image height and the holes are indicators na and nb formed on the sight plate 23a.
The crystal is an image of the index nc formed on the aiming plate 23b. In the case of Fig. 8 (a゛), the corrective optical system Kx, K
In addition to the fact that the distance between the optical axes of No. 2 does not match the interpupillary distance of the subject, and the central optical axis of the measurement optical system S does not match the center of the subject's eyes, System S and test eye E1,
This indicates that the distance between E2 and the working distance is not appropriate. The adjustment procedure for transitioning from such an inappropriate setting state to a proper setting state will be described below. First, the eye to be examined E1. E:! The refractometer body or the subject itself is adjusted by moving downward one step so that the pupil image A1, A, = is sandwiched in the center of the index image height. At this time, the subject is fixed to a subject holding section (not shown), and the position of the subject can be adjusted by moving this subject holding section. This adjustment completes the optical axis alignment in the vertical direction (see FIG. 8(b)). Next, as shown in FIG. 8(C), the index image B a 1.
, Ba2 is located at the center of the index image na, that is, the apparatus body or the subject itself is moved along the measurement optical axis so that it coincides with the center of the pupil images Al and A2. This movement adjustment completes the setting of the working distance. Next, as shown in FIG. 8(d), the pupil image A1 and the index image n
The apparatus main body or the subject is moved in the left-right direction so as to equalize the distance between the pupil image A2 and the index image height. With this adjustment, the central optical axis of the measurement optical system S and the eye to be examined E1. Optical axis alignment in the left-right direction of the center of E;: is completed. Next, as shown in FIG. 8(e), the aiming plate 23a. 231), the index images a and i are moved and adjusted in the left-right direction, and the pupil images A1. Recite the index image and align the sieve with the center of A2. In addition, the sight plate 23a, 231+l ma-1-
As described above, the aiming plates 23a and 23b move by equal amounts in opposite directions, and the movement of the aiming plates 23a and 23b is caused by the correction optical system t.
(1, K';:) is linked to the movement of the optical axes of the corrective optical systems Kl and K2.
The optical axis of the measurement optical system S can be made to match the interpupillary distance of eye E2. Align the optical axis of E2. and working distance adjustment is completed. Next, corrective optical system Kx, 2! No. 9 regarding the drive mechanism
This will be explained based on the diagram. In the correction optical system, 1 and K-2 are attached to optical benches 301 and 302, and are movable within a plane including both optical axes so as to bring the two optical axes closer together or farther apart. That is, the optical benches 30 Motor 36 for movement via
is connected to. Here, the male threaded portion 3 of the connecting member 33
4 is divided into two halves with opposite threads, each of which is adapted to be screwed into a female threaded portion of the bracket 32 of the optical bench 30t, 302. Note that the screwing state of the bracket of the optical bench 30 and the connecting member 33 is m3L, which is not shown in the figure. Next, lens driving of the corrective optical system Kx, ni:: will be explained, but since both optical systems have the same configurations 8 and 8, the description will be made using 1 for one optical system as an example. The first group lens system 61 is arranged at the front end of the lens barrel 371 and
1 is attached with a rack 381 extending in the optical axis direction. This rack 381 is engaged with a pinion 391, and this pinion 391 is pivotally supported by the motor 40. This allows the first group lens system 61 to move along the optical axis. Further, a second group lens system 7 is provided behind the first group lens system 61.
One of the first and third group lens systems 81 is arranged at a predetermined interval, and each lens system 71.81 is fixed to the optical bench 301. Furthermore, a lens barrel 411 is located behind the lens barrel 37J.
is provided, and this lens barrel 411 has two cylindrical lenses 91
.. 91 are arranged one behind the other. One cylindrical lens 91 is engaged with a ring gear 421, and this ring gear 421 is connected to the motor 44 via a drive gear 431. Further, the other cylindrical lens 101 is attached to a ring gear 45 provided behind the ring gear 421, and this ring gear 451 is connected to a motor 471 via a drive gear 461.
7 and 58 are attached to stabilize the horizontal movement of the optical benches 301 and 302. In addition, the optical bench 301
, 302 is connected to a slide plate 62 via guide rods 59z, 592 and arms 60z, 602.
1°622 are connected, and arms 60t, 60. : is freely rotatable around the rotation pins 611 and 6'12, and the slide plates 621 and 622 can be moved. 1 in the corrective optical system depending on the amount of II. 2, the amount of horizontal movement of the optical axis can be viewed through the mouth. The correction optical system configured in this way has 1. 2 is each motor 36.4 (lh, /+02 ・
Adjustment drive is performed by controlling the old... by the output of a control calculation circuit which will be described later. In addition, optical bench 3o-!
Motors 44z and 47x, which were investigated in 2015, are not shown in the illustration and have the same function as the motors 44z and 47x.
Illustrations and descriptions of members and parts that appear symmetrically in K2- are omitted. Next, a processing system such as a control arithmetic circuit for controlling and driving the present device will be explained based on FIG. In the figure, reference numeral 70 denotes a control calculation circuit, and this control calculation circuit 70 performs control calculations to operate the drive output part Y and the display means Z upon receiving signals from the drive input section Xa or the data input section Xb. It is composed of a microcomputer, etc. The data input section xb is for inputting the refractive power data of the subject's eye that is roughly known in advance, such as measurement result data with an objective refractometer. Input il! The subjective refractometer of the present invention can accurately measure the fovea in a short time based on the correction power set based on the fixed result data. The distance/near changeover switch 71 of the drive input section Xa is connected to a motor 73 for moving the refractive power test optotype 4 via a drive circuit 72.
The drive signal is supplied to the control calculation circuit 70 to provide selection information for distance refraction measurement or near refraction measurement. In addition, the correction optical system inter-axis movement switch 7 of the drive input section Xa
4 gives driving information to the moving motor 3G for changing the distance between the respective optical axes of the correction optical system Kj, . The moving motor 36 is driven through a drive circuit 75 that constitutes the drive output section Y. Furthermore, the movement motor 3 is activated by the operation of the correction optical system inter-axis movement switch 74.
6 is driven and the aiming plates 23a and 23b move to determine the interpupillary distance, and the value is displayed on the interpupillary distance display section 76 constituting the display means Z. Incidentally, the interpupillary distance is also controlled by a command from the pupillary distance data section 77 constituting the data input section xb. In addition, [spherical power change switch 71h of dynamic input section Xa,
, 7B2 provides drive information to the movement motors 40x and 402 of the first group lens system GI1.6:E, and provides drive information to the control calculation circuit 70 and the drive circuit 7 of the drive output section Y.
A drive signal is given to the motor 401, /IQ: through this. In this way, when the spherical power Sp changes, a corresponding value is displayed on the spherical power display section 80 of the display means Z. Note that the spherical power Sp is also controlled by a signal from the spherical power data section 81 of the data input section xb. Further, the cylindrical power variable f-hi switch 82 of the drive input section xb
1-. 822 are first and second cylindrical lenses 91, 9.
2.91.9. : It provides drive information to the motors /lh, 471 that aim to rotate in mutually opposite directions, and the control calculation circuit 70 and the drive circuits 831, il of the drive output section Y
l:, 8:h, motor 4/11. through 832.
The drive signal can be sent to 411. When the cylinder power Cp changes in this way, the value is displayed on the cylinder power display section 84 of the display means Z accordingly. Further, the cylinder power Cp is also controlled by a signal from the cylinder power data section 85 of the data input section xb. Further, a cylinder axis angle change switch 851 of the drive input section Xa,
85. :: is the first and second cylindrical lens 91.9, ::
:, 9:t, 9S motor 44 for rotating in the same direction
1', '17j, and provides drive information to the control calculation circuit 70 and the drive circuits 831 and 83 of the drive output section Y.
;shi, 831.8:32 via motor/I/h;
A drive signal is given to 471. When the angle of the cylinder axis is determined in this way, the value is displayed on the cylinder axis angle display section 86 of the display means Z. Further, the angle of the cylinder axis is also controlled by a signal from the cylinder axis angle data section 87 of the data input sections x and b. The horizontal deflection prism change switches 81h and 88 of the drive input section Xa are horizontal deflection prism l.
Oz, 101. Tff2. ], 0=4 It supplies drive information to the motor 5:'i, 522, which aims at rotation of 0=4, and the control calculation circuit 70 and the drive output section YT7)
Motors 52i, 52 via drive circuits 891,892
A drive signal is given to this. Also, a vertical deflection prism change switch for the drive input section Xa! 10t
, 902 are vertical deflection prisms li1. lit
, 112. A motor 561 for rotating 112, 5
It provides drive information to the control arithmetic circuit and the drive circuit 91'l of the 15F dynamic output section Y, 91. ::
A drive signal is given to the motors 5G+, 56; In this way, the deflection prism 101.
10t, lit, L', 1, . Further, the prism value is also controlled by the skew correction prism value data section 93 (by No. 8) of the data input section xb. Incidentally, signals corresponding to the values displayed on the name display sections 76, 80, . . . of the display means 2 are obtained from the image pickup tube 26.
Synthesizing port 1 that constitutes the signal processing section 94 together with the image signal
&95 performs signal synthesis, and in response to the output of this synthesis circuit 95, the results of the refractive power measurement to be corrected on both sides of the monitor television 27 are displayed. Next, a control example of the control calculation circuit 70 will be explained. For example, by operating the spherical power change switch 781 or the cylindrical power change switch FB21, the desired spherical power SQj2;
In order to obtain a cylindrical power of C8, correction) lG system K
l first group, second group and third group lens system 61.71.
81 (hereinafter referred to as spherical optical system) - first and second cylindrical lenses 91.91. (hereinafter referred to as a cylindrical optical system) can be adjusted as follows to obtain a good bλ. In other words, the combined refractive power of the spherical optical system and the cylindrical optical system is the first and second
Since it is expressed as a function of the intersection angle α0 of each axis of the cylindrical lens 91.91, the spherical power S. Or cylinder power C1
] Adjustments are made to set the intersection angle α0 corresponding to . In addition, when obtaining the angle of the cylinder axis, that is, the angle β1 of the strong principal meridian with the cylinder axis change switch 851, the sum of the intersection angle α0 of each axis of the first and second cylindrical lenses 91 and 91 and the reference angle. Alternatively, the first cylindrical lens 9 or the second cylindrical lens 11 may be rotated by an angle determined by the difference. Furthermore, in order to select a desired prism 1-direction PO by the horizontal deflection prism change switch 881, a predetermined relational expression is established between the rotation angle of one deflection prism 101 in the horizontal direction and the prism value Po. Therefore, the deflection prism 101 is rotated by an angle corresponding to the first prism PO. When obtaining the prism value in the vertical direction, it is considered that the horizontal deflection prism 101 is carved and arranged perpendicularly.Similarly to the horizontal direction, the vertical deflection prism 11 is
1. Squeeze to control the rotation. As explained below, according to the present invention, the optotype for refractive power testing is arranged as an optical image in front of both eyes through one projection lens and through two corrective optical systems, respectively. The refractive index is projected onto both eyes of the test subject, and the optotype for refractive power test is set on the optical axis so that it can be moved, making it easy to create an appropriate cross-section condition when measuring near refraction. When measuring the refractive power for near use, the test subject can always take the test with natural vision even at t-9, and the refractive power is exactly i1+! It becomes possible to set I. Furthermore, if the inter-optical axis pressure i1 of each corrective optical system is configured to be variably adjustable, it can always be adjusted to the interpupillary distance of the subject. Furthermore, the lens system for creating an optical image in front of the eye in the corrective optical system is composed of two groups of relay lens systems, the focal length of each lens system is the same, and the distance between each lens system is set to the same focal length. When the size is doubled, the lens becomes optically symmetrical and the utilization rate of the lens is improved. In addition, when the corrective optical system is placed at the back focal position of the projection lens system, the visual angle of the subject using the optotype for refractive power testing as a reference remains constant at the position of the optotype, regardless of the position of the optotype. This eliminates the need to change the visual target depending on the measurement distance, improving measurement efficiency.
第1図から第10図までは本件発明の詳細な説明する図
であり、第1図は自覚式屈折度測定装置の光学系の配置
を示す斜視図、第2図(a)1、(b)は遠用屈折測定
におl−jる測定光学系の光束状態を示す模式図であっ
て第2図(,1)は0デイオプターの場合、第2図(b
)は−10デーr 71ブタ−の場合をそれぞれ示した
図、第3図(a)、(1))は近用屈折測定における測
定光学系の光束状態を示す模式図であって第3図(a)
は0デイオプターの場合、第3図(b)は−10デイオ
プターの場合をそれぞJし示した図、第4図は指標投影
系の配置を示す概略構成図、第5図は指標投影系の指標
を示す模式図、第6図および第7図は照準光学系の指(
票を示す模式図であって第6図は一方の指標板の視標像
、第7図は他の指標板の指標像をそ4しぞ扛示し7、第
8図(a)〜(c)は被検眼位置設定の調整手順を説明
する図であり、第8図(a)は調整前の状態、第812
1(b )は上下方向の調整を行なった場合、第8図(
c)は作動距離設定が終った場合、第8図(d)は左右
方の調整が終った場合、第8図(e)はすべての調整が
終った場合をそJLぞれ示し、第9図は矯正光学系のレ
ンズ駆動機構を示す斜視図、第10図はレンズ駆動機構
を制御する回路を説明するブロック図である。
4・・・視力検査用視標、5・・・第1の投影レンズ(
投影光学系)、
Kx’、Kz・・・矯正光学系、El、lE;>・・・
被検眼。
第4図
第5図 第61“1
第70
第8図1 to 10 are diagrams explaining the present invention in detail, and FIG. 1 is a perspective view showing the arrangement of the optical system of the subjective refractometer, and FIGS. ) is a schematic diagram showing the luminous flux state of the measuring optical system l-j for distance refraction measurement.
) are diagrams showing the case of −10 days r 71 but, respectively, and FIGS. 3(a) and (1)) are schematic diagrams showing the luminous flux state of the measurement optical system in near refraction measurement. (a)
3(b) is a diagram showing the case of a -10 dayopter, FIG. 4 is a schematic configuration diagram showing the arrangement of the index projection system, and FIG. 5 is a diagram showing the arrangement of the index projection system. Schematic diagrams showing the indicators, Figures 6 and 7, are the fingers of the aiming optical system (
They are schematic diagrams showing the votes, and FIG. 6 shows the index image on one index board, FIG. 7 shows the index image on the other index board, and FIGS. ) is a diagram illustrating the procedure for adjusting the position of the eye to be examined; FIG. 8(a) is the state before adjustment;
1(b) is shown in Fig. 8(b) when vertical adjustment is made.
c) shows the case when the working distance setting has been completed, Fig. 8 (d) shows the case when the left and right adjustments have been completed, Fig. 8 (e) shows the case when all adjustments have been completed, and Fig. 8 (e) shows the case when all adjustments have been completed. The figure is a perspective view showing a lens drive mechanism of the corrective optical system, and FIG. 10 is a block diagram illustrating a circuit for controlling the lens drive mechanism. 4... Optotype for visual acuity test, 5... First projection lens (
Projection optical system), Kx', Kz... Correction optical system, El, lE;>...
Eye to be examined. Fig. 4 Fig. 5 Fig. 61 “1” Fig. 70 Fig. 8
Claims (4)
該視標を投影する1群の投影光学系と、該投影光学系の
後方であって該投影光学系の光軸を挟んだ対称位置に配
置されると共に屈折度を変化し得るように構成された1
対の矯正光学系と、該各矯正光学系を通過した光束を共
通にリレーしかつ該各矯正光学系の像を両波検眼の眼前
にそれぞれ形成するように配設されたリレー光学系とを
有し、遠用屈折測定時には前記視標を前記投影光学系の
前側焦点位置に配置し、近用測定時には前記視標を前記
投影光学系の光軸方向に沿いかつ該投影光学系の前側焦
点位置側から該投影光学系に近づく側へ移動させるよう
に構成したことを特徴とする自覚式屈折度測定袋[l′
?。(1) A refractive power test optotype that is movable relative to the eye to be examined;
a group of projection optical systems for projecting the optotype; and a projection optical system arranged behind the projection optical system at a symmetrical position across the optical axis of the projection optical system and configured to be able to change the refractive power. Ta1
A pair of corrective optical systems, and a relay optical system arranged to commonly relay the light flux passing through each corrective optical system and form images of each corrective optical system in front of the eyes of a double-wave optometrist. During distance refraction measurement, the optotype is placed at the front focal point of the projection optical system, and during near vision measurement, the optotype is placed along the optical axis direction of the projection optical system and at the front focal point of the projection optical system. A self-conscious refractive power measurement bag [l'
? .
学系の光軸を含む面内で調整し得る。ように構成された
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の自覚式屈
折度測定酬6.。(2) The corrective optical system can adjust the distance between each optical axis within a plane that includes the optical axis of the projection optical system. 6. The subjective refractive power measurement system according to claim 1, characterized in that it is configured as follows. .
、両群のレンズ系が同一の焦点距離を有しかつ両群のレ
ンズ系間の距離が該焦点距離の2倍に設定されたことを
特徴とする特許請求の範囲第1項または第2項記載の自
覚式屈折度h+す定装置。(3) The relay optical system is composed of two groups of lens systems, and the lens systems of both groups have the same focal length, and the distance between the lens systems of both groups is set to twice the focal length. A subjective refractive power h+susetting device according to claim 1 or 2, characterized in that:
されたことを特徴とする特許請求の範囲第1項から第3
項までのいずれか1項に記載の自覚式屈折度測定装置。(4) Claims 1 to 3, characterized in that the correction optical system is disposed at the rear focal position of the projection optical system.
The subjective refractometer according to any one of the preceding paragraphs.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57193948A JPS5985642A (en) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | Self-conscious refractive index measuring apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57193948A JPS5985642A (en) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | Self-conscious refractive index measuring apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5985642A true JPS5985642A (en) | 1984-05-17 |
JPH0315446B2 JPH0315446B2 (en) | 1991-03-01 |
Family
ID=16316416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP57193948A Granted JPS5985642A (en) | 1982-11-06 | 1982-11-06 | Self-conscious refractive index measuring apparatus |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5985642A (en) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60261425A (en) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | 株式会社トプコン | Self-conscious eye refraction force measuring apparatus |
JPS6379904U (en) * | 1986-11-13 | 1988-05-26 | ||
JPS63147429A (en) * | 1986-12-12 | 1988-06-20 | 株式会社 ニデツク | Ophthalmoscope |
JPS63201507U (en) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | ||
KR20140098003A (en) | 2013-01-30 | 2014-08-07 | 가부시키가이샤 니데크 | Subjective eye refraction measuring apparatus |
JP2014147417A (en) * | 2013-01-30 | 2014-08-21 | Nidek Co Ltd | Subjective type eye refractivity measuring device |
JP2014147416A (en) * | 2013-01-30 | 2014-08-21 | Nidek Co Ltd | Subjective type eye refractivity measuring device |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53130894A (en) * | 1977-04-20 | 1978-11-15 | Tokyo Optical | Automatic ophthalmoscope |
JPS5542624A (en) * | 1978-09-20 | 1980-03-26 | Canon Kk | Automatic eye refraction measuring system |
JPS57117828A (en) * | 1980-11-29 | 1982-07-22 | Zeiss Stiftung | Subjective and objective reflex inspection apparatus |
-
1982
- 1982-11-06 JP JP57193948A patent/JPS5985642A/en active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53130894A (en) * | 1977-04-20 | 1978-11-15 | Tokyo Optical | Automatic ophthalmoscope |
JPS5542624A (en) * | 1978-09-20 | 1980-03-26 | Canon Kk | Automatic eye refraction measuring system |
JPS57117828A (en) * | 1980-11-29 | 1982-07-22 | Zeiss Stiftung | Subjective and objective reflex inspection apparatus |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60261425A (en) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | 株式会社トプコン | Self-conscious eye refraction force measuring apparatus |
JPH0417046B2 (en) * | 1984-06-08 | 1992-03-25 | Topcon Corp | |
JPS6379904U (en) * | 1986-11-13 | 1988-05-26 | ||
JPH0345685Y2 (en) * | 1986-11-13 | 1991-09-26 | ||
JPS63147429A (en) * | 1986-12-12 | 1988-06-20 | 株式会社 ニデツク | Ophthalmoscope |
JPH0315893B2 (en) * | 1986-12-12 | 1991-03-04 | Nidek Kk | |
JPS63201507U (en) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | ||
JPH0352489Y2 (en) * | 1987-06-18 | 1991-11-14 | ||
KR20140098003A (en) | 2013-01-30 | 2014-08-07 | 가부시키가이샤 니데크 | Subjective eye refraction measuring apparatus |
JP2014147417A (en) * | 2013-01-30 | 2014-08-21 | Nidek Co Ltd | Subjective type eye refractivity measuring device |
JP2014147416A (en) * | 2013-01-30 | 2014-08-21 | Nidek Co Ltd | Subjective type eye refractivity measuring device |
US9351636B2 (en) | 2013-01-30 | 2016-05-31 | Nidek Co., Ltd. | Subjective eye refracting power measurement apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0315446B2 (en) | 1991-03-01 |
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