JPS597820B2 - 繊維シ−ト材料の生産方法およびその実施装置 - Google Patents
繊維シ−ト材料の生産方法およびその実施装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、繊維処理に関するものであり、さらに詳しく
は、繊維シート材料の生産方法およびその方法の実施装
置に関するものである。
は、繊維シート材料の生産方法およびその方法の実施装
置に関するものである。
本発明は、種々の紙、ボード、不織フアブリツク、フェ
ルト、工作用ボードの生産のためのバルブおよび紙、織
物および工作材料の工業において最も有利に用いること
ができる。
ルト、工作用ボードの生産のためのバルブおよび紙、織
物および工作材料の工業において最も有利に用いること
ができる。
繊維シート材料を生産するために、気体流において繊維
材料の均一な分布を得ること、および流れの全体経路に
沿つて気体繊維流の最初の分散値を維持することが重要
である。
材料の均一な分布を得ること、および流れの全体経路に
沿つて気体繊維流の最初の分散値を維持することが重要
である。
気体繊維流は、流れの形が平らなものに変形できるとと
もに、気体繊維流の内部構造が流れの全体にわたつて均
質繊維分散を得るように変形できる特殊な流動性をもつ
ていなけれぱならない。
もに、気体繊維流の内部構造が流れの全体にわたつて均
質繊維分散を得るように変形できる特殊な流動性をもつ
ていなけれぱならない。
気体繊維流の分散値は、モード長さ、すなわち繊維長分
布において優位を占める長さの個々の繊維の容量に対す
る個々に分離した繊維すなわち小さい繊維の集団の容量
の比であると、みなされる。気体流における均質繊維分
布は、変動が少ししかない、または変動がない各個々の
流れにおける繊維濃度（ＣＯｎｃｅｎｔｒａｔｉＯｎ）
とみなされる。気体繊維流の分散値および流れの全体に
わたつての均質繊維分布は、得られる繊維シート材料の
構造的均質性の均一度を決定し、気体流における繊維濃
度の程度は、平らなスクリーン上に繊維材料の層を形成
するために気体繊維混合物から除去されるべき気体の容
量の決定する。一方、気体繊維浮遊物の分散値は、繊維
の高い自動接着性によつて減小され、すなわち分離繊維
の群が生じる。
布において優位を占める長さの個々の繊維の容量に対す
る個々に分離した繊維すなわち小さい繊維の集団の容量
の比であると、みなされる。気体流における均質繊維分
布は、変動が少ししかない、または変動がない各個々の
流れにおける繊維濃度（ＣＯｎｃｅｎｔｒａｔｉＯｎ）
とみなされる。気体繊維流の分散値および流れの全体に
わたつての均質繊維分布は、得られる繊維シート材料の
構造的均質性の均一度を決定し、気体流における繊維濃
度の程度は、平らなスクリーン上に繊維材料の層を形成
するために気体繊維混合物から除去されるべき気体の容
量の決定する。一方、気体繊維浮遊物の分散値は、繊維
の高い自動接着性によつて減小され、すなわち分離繊維
の群が生じる。
移動する気体繊維流において導入される撹乱力により接
着および群発生を起こす繊維衝突の可能性を減小するた
めに、繊維濃度は低くなければならない。一般に、繊維
濃度は、生産されるべき材料の性質および繊維の種類に
従つて、５ないし３０Ｖ／Ｒｒ？の範囲内である。しか
も、気体繊維流の高い繊維濃度は、流れの流動性を減少
し、この流動性は、気体繊維流の外形の変形、例えぱ円
形から平らな形への変形のため、および流れの横断面に
おける速度範囲（Ｆｌｅｌｄ）の均一な分布を得るため
の気体繊維流の内部構造の変化のための必要条件であり
、これは、平らなスクリーン上で繊維材料の均一な層を
形成するために必要である。
着および群発生を起こす繊維衝突の可能性を減小するた
めに、繊維濃度は低くなければならない。一般に、繊維
濃度は、生産されるべき材料の性質および繊維の種類に
従つて、５ないし３０Ｖ／Ｒｒ？の範囲内である。しか
も、気体繊維流の高い繊維濃度は、流れの流動性を減少
し、この流動性は、気体繊維流の外形の変形、例えぱ円
形から平らな形への変形のため、および流れの横断面に
おける速度範囲（Ｆｌｅｌｄ）の均一な分布を得るため
の気体繊維流の内部構造の変化のための必要条件であり
、これは、平らなスクリーン上で繊維材料の均一な層を
形成するために必要である。
したがつて、気体繊維の低い繊維濃度は、繊維シート材
料を形成するための必要条件である。
料を形成するための必要条件である。
それゆえ、繊維材料の層が高速、例えば１８０ないし９
００ｍ／Ｍｉｎの速度範囲で移動する平らなスクリーン
の上で形成される場合には、気体のかなりの量が気体繊
維混合物から徐去される。繊維材料の層を形成するため
に繊維を堆積した平らなスクリーンは、繊維の種類およ
び繊維層の厚さに従つて２０ないし５００の高い抵抗係
数を有する。
００ｍ／Ｍｉｎの速度範囲で移動する平らなスクリーン
の上で形成される場合には、気体のかなりの量が気体繊
維混合物から徐去される。繊維材料の層を形成するため
に繊維を堆積した平らなスクリーンは、繊維の種類およ
び繊維層の厚さに従つて２０ないし５００の高い抵抗係
数を有する。
したがつて、繊維層の高速生産に要求される単位時間当
りの気体の大きい量の除去は、電力消費の増加になる。
抵抗に打ち勝つために費される動力は、平らなスクリー
ンの作用面積における適当な増加をもつて、減小するこ
とができる。
りの気体の大きい量の除去は、電力消費の増加になる。
抵抗に打ち勝つために費される動力は、平らなスクリー
ンの作用面積における適当な増加をもつて、減小するこ
とができる。
しかし、これは、設備の大きさの不都合な増加となり、
その結果、投入金属材料の増加となる。他方、気体がス
クリーンおよびその上に堆積した繊維層を通つて除去さ
れるとき、層形成工程中に、スクリーン上に発現する抵
抗に打ち勝つために消費される動力は、気体繊維流にお
ける繊維の濃度の増加によつて減少することができる。
その結果、投入金属材料の増加となる。他方、気体がス
クリーンおよびその上に堆積した繊維層を通つて除去さ
れるとき、層形成工程中に、スクリーン上に発現する抵
抗に打ち勝つために消費される動力は、気体繊維流にお
ける繊維の濃度の増加によつて減少することができる。
この場合に、気体繊維流は、速度範囲の均一な分布、全
体流れの容量の上の繊維の均質な分布および気体繊維流
の分散値の増加を得るためにスクリーン上に供給される
以前に膨張されなければならない。これらのすべては、
均質構造の繊維材料すなわち機械的および物理的特徴に
よる均一材料の層を得ることを可能にする。当該技術に
おいて繊維シート材料の生産方法は知られている（アメ
リカ合衆国特許第２６８９９８５号参照）。
体流れの容量の上の繊維の均質な分布および気体繊維流
の分散値の増加を得るためにスクリーン上に供給される
以前に膨張されなければならない。これらのすべては、
均質構造の繊維材料すなわち機械的および物理的特徴に
よる均一材料の層を得ることを可能にする。当該技術に
おいて繊維シート材料の生産方法は知られている（アメ
リカ合衆国特許第２６８９９８５号参照）。
この方法によれば、繊維材料は、細かく分割され、膨張
する気体流中に供給され、そのところで機械的混合によ
つて変形され、これによつて、速度範囲の均一な分布が
達せられ、小さい繊維固形物への大きな集団の分割が生
じる。それから、気体繊維混合物は、スクリーン上に堆
積しｌ てそのところに繊維層を形成する。この繊維シ
ート材料の生産方法を実施するための装置は、繊維を個
々に分離するための円板ミルよりなり、このミルは、排
出管を介して、広がる側壁および正面壁を有するディフ
ューザへ連結され、そのところに、歯を有する回転ロー
ラが配置されている。
する気体流中に供給され、そのところで機械的混合によ
つて変形され、これによつて、速度範囲の均一な分布が
達せられ、小さい繊維固形物への大きな集団の分割が生
じる。それから、気体繊維混合物は、スクリーン上に堆
積しｌ てそのところに繊維層を形成する。この繊維シ
ート材料の生産方法を実施するための装置は、繊維を個
々に分離するための円板ミルよりなり、このミルは、排
出管を介して、広がる側壁および正面壁を有するディフ
ューザへ連結され、そのところに、歯を有する回転ロー
ラが配置されている。
気体繊維流は、回転ローラによつて起こされる機械的攪
拌で変形され、気体繊維流の全体容量にわたつて均質な
繊維分布となる。気体繊維流は、ディフューザから平ら
なスクリーン上に供給される。層形成工程中にスクリー
ン上に供給された気体繊維流から気体を除去するための
吸入箱は、スクリーンの下に支持されている。
拌で変形され、気体繊維流の全体容量にわたつて均質な
繊維分布となる。気体繊維流は、ディフューザから平ら
なスクリーン上に供給される。層形成工程中にスクリー
ン上に供給された気体繊維流から気体を除去するための
吸入箱は、スクリーンの下に支持されている。
上記方法およびこれを実施するための装置の欠点は、機
械的撹拌によつて起こされる局部的繊維フロキュレーシ
ョンのために、５ないし１０ｙ／イのように低い繊維濃
度を有する気体繊維流が変形できることである。
械的撹拌によつて起こされる局部的繊維フロキュレーシ
ョンのために、５ないし１０ｙ／イのように低い繊維濃
度を有する気体繊維流が変形できることである。
高い濃度の気体繊維流が用いられるときに、流れの全体
容量にわたつての繊維の均質分布は、妨げられる。しか
も、平らなスクリーン上に供給された気体繊維流は、低
い繊維濃度を有する。
容量にわたつての繊維の均質分布は、妨げられる。しか
も、平らなスクリーン上に供給された気体繊維流は、低
い繊維濃度を有する。
これは、大量の気体がスクリーンおよびその上に堆積さ
れた繊維層を通つて除去されるとき、繊維層形成工程中
に、平らなスクリーン上に発現される抵抗に打ち勝つた
めに費される電力消費の増加となる。高い繊維濃度の気
体繊維流は、もしも平らなスクリーン上に供給される以
前にその流れの変形が気体流における繊維の多分散で得
られるならば、スクリーン上に供給することができる。
当該技術において、繊維シート材料の生産方法は知られ
ている。
れた繊維層を通つて除去されるとき、繊維層形成工程中
に、平らなスクリーン上に発現される抵抗に打ち勝つた
めに費される電力消費の増加となる。高い繊維濃度の気
体繊維流は、もしも平らなスクリーン上に供給される以
前にその流れの変形が気体流における繊維の多分散で得
られるならば、スクリーン上に供給することができる。
当該技術において、繊維シート材料の生産方法は知られ
ている。
この方法において、繊維材料は、破砕され、そして膨張
する気体流中に供給される。得られた気体繊維流は、多
分散の作用を受け、それから平らなスクリーン上に供給
され、その上に繊維層を形成する。この方法を実施する
ための装置は、広がる側壁を有するディフューザよりな
り、その入口開口は、気体繊維流供給用管路に連通し、
出口開口は、長方形直立室に連結されている。
する気体流中に供給される。得られた気体繊維流は、多
分散の作用を受け、それから平らなスクリーン上に供給
され、その上に繊維層を形成する。この方法を実施する
ための装置は、広がる側壁を有するディフューザよりな
り、その入口開口は、気体繊維流供給用管路に連通し、
出口開口は、長方形直立室に連結されている。
数個の平らな翼形の主体は、室に配置され、それらの面
は室の側壁に平行し、各主体の上方部分は、ディフュー
ザ内側に配置されている。気体繊難流が平らな翼形の主
体に衝突したとき、平らな翼形の主体の凸面に対する繊
維の弾力的反撥によつて多分散作用が起こり、これによ
つて、気体繊維流は、長方形室上に縁に沿つて均一に分
布され、速度範囲の均一分布が得られる。
は室の側壁に平行し、各主体の上方部分は、ディフュー
ザ内側に配置されている。気体繊難流が平らな翼形の主
体に衝突したとき、平らな翼形の主体の凸面に対する繊
維の弾力的反撥によつて多分散作用が起こり、これによ
つて、気体繊維流は、長方形室上に縁に沿つて均一に分
布され、速度範囲の均一分布が得られる。
しかし、上記繊維シート材料の生産力法およびこれを実
施するための装置は、５ないし１５ｙ／イより高い繊維
濃度を有する気体繊維流を変形するには、失敗している
。
施するための装置は、５ないし１５ｙ／イより高い繊維
濃度を有する気体繊維流を変形するには、失敗している
。
もしも高い繊維濃度の気体繊維流が平らな形の主体に供
給されると、分布範囲の動力は、気体繊維流を変形する
ためには不充分であり、すなわちこの方法に発現された
力は、単位容積当り大量の繊維を含む気体繊維流を混合
するためには不充分である。その結果、均一な速度範囲
分布は、変形された気体繊維流において達成されない。
しかも、平らなスクリーン上に供給された流れの繊維濃
度は、低下を続け、これは、大量の気体がスクリーンお
よびその上に堆積された繊維層を通つて除去されるので
、繊維形成工程中に平らなスクリーン上に発現した抵抗
に打ち勝つために費される電力消費の増加となる。
給されると、分布範囲の動力は、気体繊維流を変形する
ためには不充分であり、すなわちこの方法に発現された
力は、単位容積当り大量の繊維を含む気体繊維流を混合
するためには不充分である。その結果、均一な速度範囲
分布は、変形された気体繊維流において達成されない。
しかも、平らなスクリーン上に供給された流れの繊維濃
度は、低下を続け、これは、大量の気体がスクリーンお
よびその上に堆積された繊維層を通つて除去されるので
、繊維形成工程中に平らなスクリーン上に発現した抵抗
に打ち勝つために費される電力消費の増加となる。
気体繊維流は、気体繊維流に導入された横方向脈動およ
び多繊維分散作用を同時に使用すると、変形することが
できる。
び多繊維分散作用を同時に使用すると、変形することが
できる。
当該技術において、繊維シート材料の生産方法は知られ
ている。
ている。
この方法において、繊維は、気体流に分散されて気体繊
維流が得られ、それから気体繊維流は、平らな形に分布
される。得られた平らの気体繊維流は、これを円筒要素
に供給することによつて変形される。円筒と平らな形の
気体繊維流との作用は、円筒面に対する繊維固形物の弾
力的反撥から多繊維分散作用をもたらす。
維流が得られ、それから気体繊維流は、平らな形に分布
される。得られた平らの気体繊維流は、これを円筒要素
に供給することによつて変形される。円筒と平らな形の
気体繊維流との作用は、円筒面に対する繊維固形物の弾
力的反撥から多繊維分散作用をもたらす。
したがつて、繊維固形分の破砕すなわち分散値の増加が
行われる。装置に組入れられた円筒は、円筒上に流れる
気体繊維流に横方向の脈動を提供し、流れの速度範囲の
均一分布をもたらす。
行われる。装置に組入れられた円筒は、円筒上に流れる
気体繊維流に横方向の脈動を提供し、流れの速度範囲の
均一分布をもたらす。
変形された気体繊維流は、平らなスクリーン上に供給さ
れ、その上に繊維層を形成する。繊維層は、続く処理の
作用を受けて完成シート材料ができる。上記繊維シート
材料の生産方法を実施するための装置は、互いに広がる
直角の両側壁と、収斂する両正面壁とを有する長いスロ
ットノズルよりなり、このノズルの入口開口は、気体繊
維混合物を得るために気体流に繊維を分散するための装
置に連通し、出口開口は、室に連結されている。
れ、その上に繊維層を形成する。繊維層は、続く処理の
作用を受けて完成シート材料ができる。上記繊維シート
材料の生産方法を実施するための装置は、互いに広がる
直角の両側壁と、収斂する両正面壁とを有する長いスロ
ットノズルよりなり、このノズルの入口開口は、気体繊
維混合物を得るために気体流に繊維を分散するための装
置に連通し、出口開口は、室に連結されている。
長いノズルの下方に、その全長に沿つて配置された円筒
は、その両端において室の側壁に固定されている。流れ
の撹乱を除去するための特殊なラチスは、円筒の下流に
置かれ、室の横断面にまたがつている。層形成工程は、
室の下方に配置された吸引箱の助けによつて、平らなス
クリーン上で行われる。
は、その両端において室の側壁に固定されている。流れ
の撹乱を除去するための特殊なラチスは、円筒の下流に
置かれ、室の横断面にまたがつている。層形成工程は、
室の下方に配置された吸引箱の助けによつて、平らなス
クリーン上で行われる。
上記繊維シート材料の生産方法およびこの方法を実施す
るための装置の欠点は、この装置が１０ないし３０ｙ／
７７Ｚ３の濃度のみの繊維を有する気体繊維流を変形で
きるに過ぎないことである。気体繊維流が円筒上に供給
されたとき、円筒を通過して流れる気体繊維流における
横方向脈動が発生し、流れが円筒を去るとき脈動の力が
次第に減小する。それゆえ、高い繊維濃度の気体繊維流
が円筒に供給された場合には、分布範囲の力および横方
向脈動の力は、流れを変形するため、および構造均質の
シート材料を得るためには不充分である。以上の流れ変
形装置のどれも、高い繊維濃度を有する流れの所望程度
の変形をつくることができない。その結果、低い繊維濃
度を有する気体繊維流のみが、構造均質のシート材料を
生産するために平らなスクリーン上に供給することがで
きるに過ぎない。
るための装置の欠点は、この装置が１０ないし３０ｙ／
７７Ｚ３の濃度のみの繊維を有する気体繊維流を変形で
きるに過ぎないことである。気体繊維流が円筒上に供給
されたとき、円筒を通過して流れる気体繊維流における
横方向脈動が発生し、流れが円筒を去るとき脈動の力が
次第に減小する。それゆえ、高い繊維濃度の気体繊維流
が円筒に供給された場合には、分布範囲の力および横方
向脈動の力は、流れを変形するため、および構造均質の
シート材料を得るためには不充分である。以上の流れ変
形装置のどれも、高い繊維濃度を有する流れの所望程度
の変形をつくることができない。その結果、低い繊維濃
度を有する気体繊維流のみが、構造均質のシート材料を
生産するために平らなスクリーン上に供給することがで
きるに過ぎない。
これは、大量の気体が層形成工程中に単位時間当りに除
去されるので、動力消費の増加をもたらす。本発明の主
目的は、構造均質の繊維層を平らなスクリーン上につく
るために高い繊維濃度の気体繊維流を変形し、生産高を
増加し、層形成工程中に単位時間当りに除去される気体
量の減小によつて電力の消費を減少し、および装置の大
きさおよびこれをつくるに必要な金属材料消費を減小す
るような繊維シート材料の生産方法およびこの方法の実
施装置を提供することである。
去されるので、動力消費の増加をもたらす。本発明の主
目的は、構造均質の繊維層を平らなスクリーン上につく
るために高い繊維濃度の気体繊維流を変形し、生産高を
増加し、層形成工程中に単位時間当りに除去される気体
量の減小によつて電力の消費を減少し、および装置の大
きさおよびこれをつくるに必要な金属材料消費を減小す
るような繊維シート材料の生産方法およびこの方法の実
施装置を提供することである。
上記主目的をもつて本発明に従つて提供される繊維シー
ト材料生産方法は、気体流に繊維を分散して気体繊維流
をつくることと、上記気体繊維流を平らなスクリーン上
に供給することと、上記スクリーンを通して上記気体繊
維流から気体を除去して上記スクリーン上に繊維層を形
成することと、続く処理を行なつて繊維シート材料をつ
くることとよりなる方法において、上記気体繊維流にお
ける繊維濃度を２０ないし５００Ｖ／イにするために上
記気体繊維流を上記平らなスクリーン上に供給する以前
に、上記気体繊維流から気体の一部を除去し、上記濃度
を、繊維の種類および性質に従つて選び、かつ上記気体
繊維流の移動中に上記気体繊維流に導入される横方向脈
動を消すことを特徴とするものである。
ト材料生産方法は、気体流に繊維を分散して気体繊維流
をつくることと、上記気体繊維流を平らなスクリーン上
に供給することと、上記スクリーンを通して上記気体繊
維流から気体を除去して上記スクリーン上に繊維層を形
成することと、続く処理を行なつて繊維シート材料をつ
くることとよりなる方法において、上記気体繊維流にお
ける繊維濃度を２０ないし５００Ｖ／イにするために上
記気体繊維流を上記平らなスクリーン上に供給する以前
に、上記気体繊維流から気体の一部を除去し、上記濃度
を、繊維の種類および性質に従つて選び、かつ上記気体
繊維流の移動中に上記気体繊維流に導入される横方向脈
動を消すことを特徴とするものである。
気体繊維流は、上記方法によつて変形され、その繊維濃
度は５ないし５０ｆ７／ｍ’から２０ないし５００ｙ／
イに増加する。
度は５ないし５０ｆ７／ｍ’から２０ないし５００ｙ／
イに増加する。
これは、気体に対する繊維の運動の存在によつて生じ、
これによつて、繊維は互いに規則正しい状態に近づき、
局部的繊維濃度の増加をもたらす。これによつて、繊維
から追放された気体の一部は、繊維で飽和された気体の
部分に関係なく、除去することができる。気体繊維流の
移動中に気体繊維流に導入される横方向脈動を消すこと
によつて、均質構造のシート材料が得られ、これは、気
体繊維流の繊維濃度が増加したとき気体繊維流に生じる
局部的フロキュレーションの除去によつて達成される。
気体繊維流を平らなスクリーン上に供給する以前に気体
繊維流から除去する気体の量を２０ないし９０％の範囲
内に保持するのが得策である。
これによつて、繊維は互いに規則正しい状態に近づき、
局部的繊維濃度の増加をもたらす。これによつて、繊維
から追放された気体の一部は、繊維で飽和された気体の
部分に関係なく、除去することができる。気体繊維流の
移動中に気体繊維流に導入される横方向脈動を消すこと
によつて、均質構造のシート材料が得られ、これは、気
体繊維流の繊維濃度が増加したとき気体繊維流に生じる
局部的フロキュレーションの除去によつて達成される。
気体繊維流を平らなスクリーン上に供給する以前に気体
繊維流から除去する気体の量を２０ないし９０％の範囲
内に保持するのが得策である。
また、流れの移動経路に直角の方向において気体繊維流
を収縮することによつて、横方向脈動を消すことが望ま
しい。流れの経路に直角の方向において気体繊維流を収
縮することは、速度範囲の均一分布をもつ流れの混乱流
をつくる。
を収縮することによつて、横方向脈動を消すことが望ま
しい。流れの経路に直角の方向において気体繊維流を収
縮することは、速度範囲の均一分布をもつ流れの混乱流
をつくる。
これは、均一な規則正しい繊維を濃くすること、および
流れ撹乱の横方向流れの成分を減少することに貢けんす
る。上記主目的をもつて本発明に従つて提供される繊維
シート材料生産方法の実施装置は、収斂する両正面壁に
直角の両側壁を有するスロットノズルと、このノズルの
入口開口は、気体流において繊維を分散するための装置
に連結されていることと、上記ノズルの出口開口は、室
に連通されていることと、繊維層を上面に形成するため
に上記室に支持された平らなスクリーンと、上記平らな
スクリーンの下方に配置された吸入箱とよりなる装置に
おいて、上記スロットノズルの側壁は、互いに平行して
いて、上記気体繊維流の一部を除去するための装置は、
上記スロットノズルの出口開口の下方の上記室内に配置
され、上記室は、気体排出のために上記室のほぼ上方部
分に支持された枝管を備えていることを特徴とするもの
である。
流れ撹乱の横方向流れの成分を減少することに貢けんす
る。上記主目的をもつて本発明に従つて提供される繊維
シート材料生産方法の実施装置は、収斂する両正面壁に
直角の両側壁を有するスロットノズルと、このノズルの
入口開口は、気体流において繊維を分散するための装置
に連結されていることと、上記ノズルの出口開口は、室
に連通されていることと、繊維層を上面に形成するため
に上記室に支持された平らなスクリーンと、上記平らな
スクリーンの下方に配置された吸入箱とよりなる装置に
おいて、上記スロットノズルの側壁は、互いに平行して
いて、上記気体繊維流の一部を除去するための装置は、
上記スロットノズルの出口開口の下方の上記室内に配置
され、上記室は、気体排出のために上記室のほぼ上方部
分に支持された枝管を備えていることを特徴とするもの
である。
スロットノズルの両側壁の平行配置は、速度範囲のかな
りの延長を除去し、すなわち速度範囲の均一分布をつく
る。
りの延長を除去し、すなわち速度範囲の均一分布をつく
る。
スロットノズルの出口開口の下方に配置され気体繊維流
から気体の一部を除去するための装置を設けたことによ
つて、室の上方部分に配置された枝管を通つて気体の除
去が行なわれ、これによつて、流れの繊維濃度が増加し
、繊維層形成工程中に気体繊維を分けるのに費される電
力の消費が減小される。
から気体の一部を除去するための装置を設けたことによ
つて、室の上方部分に配置された枝管を通つて気体の除
去が行なわれ、これによつて、流れの繊維濃度が増加し
、繊維層形成工程中に気体繊維を分けるのに費される電
力の消費が減小される。
本発明の一実施例によれば、気体繊維流から気体の一部
を除去するための装置は、互いに上下に３ないし２０ｍ
７７Ｚの間隔を置いて平行に配置された多数の案内体と
して実施され、スロットノズルの正面壁の１つの下方に
配置されかつスロットノズルの軸線に対し３．５゜ない
し１１゜の角度で傾斜している垂直列を形成し、案内体
の各々は、気体繊維流の移動方向において１０゜ないし
３５゜の角度でスロットノズルの軸線に対し傾斜してい
る。
を除去するための装置は、互いに上下に３ないし２０ｍ
７７Ｚの間隔を置いて平行に配置された多数の案内体と
して実施され、スロットノズルの正面壁の１つの下方に
配置されかつスロットノズルの軸線に対し３．５゜ない
し１１゜の角度で傾斜している垂直列を形成し、案内体
の各々は、気体繊維流の移動方向において１０゜ないし
３５゜の角度でスロットノズルの軸線に対し傾斜してい
る。
スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置された垂直
列を形成するように互いに上下に平行に配置され、かつ
スロットノズルの軸線に対し特殊な角度で傾斜している
多数の案内体としてつくられた気体繊維液から気体の一
部を除去するための装置は、スロットノズルの出口開口
から出る気体繊維流に抵抗を発現し、これによつて、気
体の一部は、その最初の方向を変更し、気体繊維流が案
内体の列に沿つて流れるとき、案内体間の隙間を通つて
通過するとき次第に除去される。案内体間の隙間を通つ
て気体を次第に除去する設備によつて、流れの繊維濃度
は増加し、これは、気体繊維流の速度範囲の均一な分布
に貢けんする。
列を形成するように互いに上下に平行に配置され、かつ
スロットノズルの軸線に対し特殊な角度で傾斜している
多数の案内体としてつくられた気体繊維液から気体の一
部を除去するための装置は、スロットノズルの出口開口
から出る気体繊維流に抵抗を発現し、これによつて、気
体の一部は、その最初の方向を変更し、気体繊維流が案
内体の列に沿つて流れるとき、案内体間の隙間を通つて
通過するとき次第に除去される。案内体間の隙間を通つ
て気体を次第に除去する設備によつて、流れの繊維濃度
は増加し、これは、気体繊維流の速度範囲の均一な分布
に貢けんする。
スロットノズルの軸線に対して案内体の列が傾斜してい
ることによつて、気体繊維流は、これが案内体に沿つて
流れるとき、収縮され、気体繊維流の均質性を増加する
。本発明の別の実施例によれば、気体繊維流から気体の
一部を除去するための装置は、互いに上下に３ないし２
０１麗の間隔を置いて平行に配置され、２つの垂直列を
形成するように配置された多数の案内体としてつくられ
、上記列の各々は、スロットノズルの正面壁の１つの下
方に配置されかつスロットノズルの軸線に対して３．５
゜ないし１１゜の角度で傾斜され、案内体の各々は、ス
ロットノズルの軸線に対し気体繊維流の移動方向におい
て１０゜ないし３５゜の角度で傾斜され、一方の列の案
内体は、他方の列の案内体に対して対称位置にある。
ることによつて、気体繊維流は、これが案内体に沿つて
流れるとき、収縮され、気体繊維流の均質性を増加する
。本発明の別の実施例によれば、気体繊維流から気体の
一部を除去するための装置は、互いに上下に３ないし２
０１麗の間隔を置いて平行に配置され、２つの垂直列を
形成するように配置された多数の案内体としてつくられ
、上記列の各々は、スロットノズルの正面壁の１つの下
方に配置されかつスロットノズルの軸線に対して３．５
゜ないし１１゜の角度で傾斜され、案内体の各々は、ス
ロットノズルの軸線に対し気体繊維流の移動方向におい
て１０゜ないし３５゜の角度で傾斜され、一方の列の案
内体は、他方の列の案内体に対して対称位置にある。
互いに上下に平行して配置され２つの垂直列を形成して
いる案内体を、気体繊維流から気体の一部を除去するた
めの装置に組合わせ、上記列の各各がスロットノズルの
正面壁の１つの下方に配置されている設計は、気体が除
去される作動区域の長さを２倍にし、したがつて、装置
の大きさを減少するとともに生産高を同じ程度に維持す
ることを可能にする。
いる案内体を、気体繊維流から気体の一部を除去するた
めの装置に組合わせ、上記列の各各がスロットノズルの
正面壁の１つの下方に配置されている設計は、気体が除
去される作動区域の長さを２倍にし、したがつて、装置
の大きさを減少するとともに生産高を同じ程度に維持す
ることを可能にする。
案内体の収斂位置によつて、気体繊維流の収縮が、気体
繊維流の移動方向に直角の方向において行なわれ、これ
によつて、横方向の脈動が部分的に消される。
繊維流の移動方向に直角の方向において行なわれ、これ
によつて、横方向の脈動が部分的に消される。
翼形に案内体をつくることが得策である。
案内体の翼形によつて、気体繊維流は、気体の一部が除
去されるときに、繊維損失が防止される。
去されるときに、繊維損失が防止される。
少なくとも２つの群の翼を形成し、各群における案内体
間に等しい隙間をつくり、上流の群の案内体間の隙間を
下流の群の案内体間の隙間より大きくした各列の案内体
を配置することが得策である。各列における案内体の２
つの群を設けたことによつて、各群における案内体は、
互いに等しい間隔に置かれ、上流の群の案内体間の隙間
は、下流の群の案内体間の隙間より大きく、気体繊維流
が案内体の列に沿つて流れるとき、繊維損失なしで気体
の一部の除去が確保される。
間に等しい隙間をつくり、上流の群の案内体間の隙間を
下流の群の案内体間の隙間より大きくした各列の案内体
を配置することが得策である。各列における案内体の２
つの群を設けたことによつて、各群における案内体は、
互いに等しい間隔に置かれ、上流の群の案内体間の隙間
は、下流の群の案内体間の隙間より大きく、気体繊維流
が案内体の列に沿つて流れるとき、繊維損失なしで気体
の一部の除去が確保される。
上流群の案内体間の隙間は、２０ｍｍを越えるべきでな
いとともに、下流群の案内体間の隙間は、３ｕ以下にす
べきでない。
いとともに、下流群の案内体間の隙間は、３ｕ以下にす
べきでない。
本発明は、添付図面に示した実施例を参照して以下に詳
細に説明する。
細に説明する。
繊維シート材料の生産方法は、第１図に示したローダイ
ヤグラムによつて示されている。
ヤグラムによつて示されている。
繊維材料および気体は、気体流に繊維を分散するための
装置１に供給され、これによつて、気体繊維流２が得ら
れる。
装置１に供給され、これによつて、気体繊維流２が得ら
れる。
得られた気体繊維流２は、スロットノズル３を通つて室
４中に供給される。室４内で、気体繊維流２は、収縮さ
れ、慣性力によつて気体および繊維の関係運動が発現さ
れる。気体繊維流が収縮されるとき、気体と繊維は、繊
維材料の密度が気体の密度の８００倍であるために、異
なつた方向に移動する。繊維は気体繊維流２の最初の経
路に一致する経路に沿つて移行するとともに、繊維のな
い気体の一部は、気体繊維流２の最初の経路と反対の方
向に移動し始める。気体の一部が除去され、流れの繊維
濃度は増加する。移動方向を変更した気体の部分の流路
は、矢印ａによつて示されている。気体繊維流２は、そ
の移動方向に直角の方向において収縮され、これによつ
て、気体繊維流に導入される横方向脈動は、次第に消え
る。
４中に供給される。室４内で、気体繊維流２は、収縮さ
れ、慣性力によつて気体および繊維の関係運動が発現さ
れる。気体繊維流が収縮されるとき、気体と繊維は、繊
維材料の密度が気体の密度の８００倍であるために、異
なつた方向に移動する。繊維は気体繊維流２の最初の経
路に一致する経路に沿つて移行するとともに、繊維のな
い気体の一部は、気体繊維流２の最初の経路と反対の方
向に移動し始める。気体の一部が除去され、流れの繊維
濃度は増加する。移動方向を変更した気体の部分の流路
は、矢印ａによつて示されている。気体繊維流２は、そ
の移動方向に直角の方向において収縮され、これによつ
て、気体繊維流に導入される横方向脈動は、次第に消え
る。
したがつて、気体繊維流における繊維材料の速度範囲の
均一性および小さい撹乱構造が達成される。次に、これ
は、高い繊維濃度を確保し、同時に、室４を通つて通過
する気体繊維流の均質構造を確保する。気体繊維流２は
、さらに室４から平らなスクリーン５上に供給され、気
体の残りの部分は、そのところから、平らなスクリーン
５の下方に支持された吸引箱６によつて除去される。平
らなスクリーン５に置かれているときの気体繊維流から
除去された気体の部分の方向は、矢印ｃによつて示され
ている。
均一性および小さい撹乱構造が達成される。次に、これ
は、高い繊維濃度を確保し、同時に、室４を通つて通過
する気体繊維流の均質構造を確保する。気体繊維流２は
、さらに室４から平らなスクリーン５上に供給され、気
体の残りの部分は、そのところから、平らなスクリーン
５の下方に支持された吸引箱６によつて除去される。平
らなスクリーン５に置かれているときの気体繊維流から
除去された気体の部分の方向は、矢印ｃによつて示され
ている。
平らなスクリーン５上に置かれた繊維層は、完成繊維シ
ート材料をつくるために特殊な処理を受ける。室４にお
いて気体繊維流２から除去され、かつ平らなスクリーン
５から除去された気体の部分は、気体中の繊維含有量は
０．０２ないし０．５ｙ／ｒ？？であるので、気体から
さらに繊維を除くことなく、繊維分散のための装置１中
に上記気体の部分を供給することによつて、再使用する
ことができる。
ート材料をつくるために特殊な処理を受ける。室４にお
いて気体繊維流２から除去され、かつ平らなスクリーン
５から除去された気体の部分は、気体中の繊維含有量は
０．０２ないし０．５ｙ／ｒ？？であるので、気体から
さらに繊維を除くことなく、繊維分散のための装置１中
に上記気体の部分を供給することによつて、再使用する
ことができる。
したがつて環境保護の問題は有効に解決される。室４に
おいて気体繊維流２から除去される気体の部分は、２０
ないし９０％である。気体繊維流２から除去される気体
の量は、完成繊維シート材料の１イの所望質量および分
散装置１中に供給される繊維の長さに従つて選定される
。
おいて気体繊維流２から除去される気体の部分は、２０
ないし９０％である。気体繊維流２から除去される気体
の量は、完成繊維シート材料の１イの所望質量および分
散装置１中に供給される繊維の長さに従つて選定される
。
０．５ないし３８關の長さを有する繊維の移動度（ＭＯ
ｂｉｌｉｔｙ）のために、２０ないし４０％の気体の量
が除去されるときに、１２ないし４０Ｖ／イの質量をも
つ高い構造均質をもつ繊維シート材料が得られる。
ｂｉｌｉｔｙ）のために、２０ないし４０％の気体の量
が除去されるときに、１２ないし４０Ｖ／イの質量をも
つ高い構造均質をもつ繊維シート材料が得られる。
０．５ないし３８ｍｍの長さを有する繊維の低い移動度
が許される場合に、気体繊維流２から気体の４０ないし
６０％が除去されるとき、４０ないし１００ｙ／？ｒ？
の質量をもつ均質繊維シート材料が形成される。
が許される場合に、気体繊維流２から気体の４０ないし
６０％が除去されるとき、４０ないし１００ｙ／？ｒ？
の質量をもつ均質繊維シート材料が形成される。
気体繊維流２において繊維の移動度がさらに低い場合に
、気体繊維流２から気体６０ないし９０％が除去される
とき、１００ｙ／ｗ？以上の質量を有する均質繊維シー
ト材料が生産できる。
、気体繊維流２から気体６０ないし９０％が除去される
とき、１００ｙ／ｗ？以上の質量を有する均質繊維シー
ト材料が生産できる。
もしも除去される気体の量が２０％以下であると、この
方法は、電力の消費にならない。
方法は、電力の消費にならない。
単位時間当りに除去される気体のかなりの量のために電
力は、非常に増加する。次に、気体繊維流２から気体の
９０％以上を除去することは、不可能である。
力は、非常に増加する。次に、気体繊維流２から気体の
９０％以上を除去することは、不可能である。
繊維シート材料の生産方法の実施装置は、気体流におい
て繊維を分散するための装置１とスロットノズル３の入
口開口とを連結する管８（第２図）よりなる。
て繊維を分散するための装置１とスロットノズル３の入
口開口とを連結する管８（第２図）よりなる。
スロットノズル３は、収斂する正面壁１１，１２に直角
の平行側壁９，１０（第３図）を有する。スロットノズ
ル３の出口開口は室４に連通している。スロットノズル
３の前面壁１１下方の室４内に、翼１３の形の案内体（
第２図）が設けられている。
の平行側壁９，１０（第３図）を有する。スロットノズ
ル３の出口開口は室４に連通している。スロットノズル
３の前面壁１１下方の室４内に、翼１３の形の案内体（
第２図）が設けられている。
翼は、互いに上下に間隔を置いて平行に配置され、それ
らの間の隙間１４は、２０ないし３關である。翼１３間
の隙間１４は、層形成工程において用いられる繊維の長
さに従つて選定される。もしも繊維長が２ｍｍおよびそ
れ以下であると、隙間１４は、１０ないし３ｍｍから選
定され、繊維長が２０ないし３５ｍｗＬのとき、隙間１
４は１０ないし２０關である。翼１３は、流れの移動方
向においてスロットノズル３の軸線に対して鋭角αで傾
斜している。角度αは、繊維材料の質量および繊維の弾
性に従つて選定される。
らの間の隙間１４は、２０ないし３關である。翼１３間
の隙間１４は、層形成工程において用いられる繊維の長
さに従つて選定される。もしも繊維長が２ｍｍおよびそ
れ以下であると、隙間１４は、１０ないし３ｍｍから選
定され、繊維長が２０ないし３５ｍｗＬのとき、隙間１
４は１０ないし２０關である。翼１３は、流れの移動方
向においてスロットノズル３の軸線に対して鋭角αで傾
斜している。角度αは、繊維材料の質量および繊維の弾
性に従つて選定される。
繊維が適当な弾性をもち、かつ繊維材料の質量が充分で
ある場合には、気体繊維流２が翼１３に沿つて移動する
とき、かなりの慣性力が気体繊維流に発生する。翼１３
間の隙間１４を通つて起きる気体繊維流２の繊維損失を
防ぐために、繊維は、室４の軸線に向つて翼面に対して
反撥される。しかも、このような角度αは、気体繊維流
２に対し翼１３によつて起こる附加的抵抗をつくり、こ
れは、気体繊維流２から気体の一部を除去する方法を強
める。繊維が低い弾性をもち、かつその質量が小さく、
気体繊維流２が翼１３に沿つて移動するとき気体繊維流
に減少した慣性力が発現した場合、角度αは、１０゜近
くに設定され、翼１３に沿つて翼面から反撥される適当
な弾性をもつていない繊維の滑らかな移動をつくる。
ある場合には、気体繊維流２が翼１３に沿つて移動する
とき、かなりの慣性力が気体繊維流に発生する。翼１３
間の隙間１４を通つて起きる気体繊維流２の繊維損失を
防ぐために、繊維は、室４の軸線に向つて翼面に対して
反撥される。しかも、このような角度αは、気体繊維流
２に対し翼１３によつて起こる附加的抵抗をつくり、こ
れは、気体繊維流２から気体の一部を除去する方法を強
める。繊維が低い弾性をもち、かつその質量が小さく、
気体繊維流２が翼１３に沿つて移動するとき気体繊維流
に減少した慣性力が発現した場合、角度αは、１０゜近
くに設定され、翼１３に沿つて翼面から反撥される適当
な弾性をもつていない繊維の滑らかな移動をつくる。
しかも、このような角度αは、気体繊維流２に対する翼
の無視できる附加的抵抗をつくり、これは、気体が除去
されるとき繊維損失をなくす。翼１３は、これらの両端
面で室４の側壁９，１０（第３図）に固定され、各翼の
長さは、室４の側壁９，１０間の距離に等しい。
の無視できる附加的抵抗をつくり、これは、気体が除去
されるとき繊維損失をなくす。翼１３は、これらの両端
面で室４の側壁９，１０（第３図）に固定され、各翼の
長さは、室４の側壁９，１０間の距離に等しい。
翼１３は、３．５゜ないし１０゜の限度内で選定された
角度β（第５図）で、スロットノズル３の軸線に対し況
斜された垂直列を形成している。
角度β（第５図）で、スロットノズル３の軸線に対し況
斜された垂直列を形成している。
多くの角度βは、気体繊維流２に対する翼抵抗の急激な
設立が生じるならば、気体の除去を強めるように設定さ
れる。気体繊維流２からの高い強度の気体除去は、各繊
維の質量が充分である場合、例えば、かなりの長さまた
は密度を有する繊維（アスベスト繊維）が用いられる場
合にのみ行われる。この場合、気体繊維流２における繊
維に作用する慣性力は大きく、これによつて、気体の除
去に伴なう繊維損失は無視できないものである。１１゜
より大きい角度βで翼の列を設定すると、過度に強い気
体の除去に貢けんし、気体除去に伴なう多少の繊維損失
をもたらす。
設立が生じるならば、気体の除去を強めるように設定さ
れる。気体繊維流２からの高い強度の気体除去は、各繊
維の質量が充分である場合、例えば、かなりの長さまた
は密度を有する繊維（アスベスト繊維）が用いられる場
合にのみ行われる。この場合、気体繊維流２における繊
維に作用する慣性力は大きく、これによつて、気体の除
去に伴なう繊維損失は無視できないものである。１１゜
より大きい角度βで翼の列を設定すると、過度に強い気
体の除去に貢けんし、気体除去に伴なう多少の繊維損失
をもたらす。
もしも繊維が短く、または低い密度をもち、例えば中空
繊維であると、これに作用する慣性力は小さい。
繊維であると、これに作用する慣性力は小さい。
この場合、繊維材料の大量が失なわれるので、強い気体
除去は不可能である。それゆえ、気体除去方法は、低い
強さで行われるべきであり、すなわち気体繊維流２に対
する低抵抗が行われるべきである。これらの要求を満足
するための角度βは、３．５゜に近いものである。室４
の上方部分に枝管１５（第２図）が連結されている。
除去は不可能である。それゆえ、気体除去方法は、低い
強さで行われるべきであり、すなわち気体繊維流２に対
する低抵抗が行われるべきである。これらの要求を満足
するための角度βは、３．５゜に近いものである。室４
の上方部分に枝管１５（第２図）が連結されている。
平らなスクリーン５は、室４の下方にある。吸引箱６は
、平らなスクリーン５の下に配置されている。平らなス
クリーン５上に形成された繊維層は、完成シート材料を
つくるための後処理を受けるところの装置？に供給され
る。第６および？図は、繊維シート材料の生産装置の別
の実施例を示し、ここでは、気体繊維流２から気体の一
部を除去するための装置は、２つの垂直列を形成するよ
うに配置された多数の翼１３としてつくられ、各列は、
スロットノズル３の正面壁１１，１２の１つの下方に置
かれ、かつスロットノズル３の軸線に対し３．５゜ない
し１１゜の角度で傾斜されている。
、平らなスクリーン５の下に配置されている。平らなス
クリーン５上に形成された繊維層は、完成シート材料を
つくるための後処理を受けるところの装置？に供給され
る。第６および？図は、繊維シート材料の生産装置の別
の実施例を示し、ここでは、気体繊維流２から気体の一
部を除去するための装置は、２つの垂直列を形成するよ
うに配置された多数の翼１３としてつくられ、各列は、
スロットノズル３の正面壁１１，１２の１つの下方に置
かれ、かつスロットノズル３の軸線に対し３．５゜ない
し１１゜の角度で傾斜されている。
正面壁１１の下方に配置された１列を形成する翼１３は
、スロットノズル３の正面壁１２の下方に配置された１
列を形成する翼１３に対して対称的に置かれている。
、スロットノズル３の正面壁１２の下方に配置された１
列を形成する翼１３に対して対称的に置かれている。
各列における翼１３は、互いに上下に平行に支持され、
かつ３ないし２０ｍｗＬの間隔に置かれ、各翼１３は、
流れの移動方向において１０゜〜３５゜の角度でスロッ
トノズル３の軸線に対して傾斜されている。第８および
９図は、繊維シート材料の生産装置のさらに別の実施例
を示し、ここでは、翼１３の各列は、２つの区分Ｉおよ
び■に分けられている。
かつ３ないし２０ｍｗＬの間隔に置かれ、各翼１３は、
流れの移動方向において１０゜〜３５゜の角度でスロッ
トノズル３の軸線に対して傾斜されている。第８および
９図は、繊維シート材料の生産装置のさらに別の実施例
を示し、ここでは、翼１３の各列は、２つの区分Ｉおよ
び■に分けられている。
区分Ｉは、区分■の上方にある。区分Ｉの翼１３間の隙
間１４は、２０ないし１０ｍｍに設定されるとともに、
区分■の翼１３間の隙間は、１０ないし３欝篤に設定さ
れている。第１０図は、繊維シート材料の生産装置のさ
らに別の実施例を示し、ここでは、翼１３の各列は、４
つの区分□，■’，Ｖおよび■に分けられている。
間１４は、２０ないし１０ｍｍに設定されるとともに、
区分■の翼１３間の隙間は、１０ないし３欝篤に設定さ
れている。第１０図は、繊維シート材料の生産装置のさ
らに別の実施例を示し、ここでは、翼１３の各列は、４
つの区分□，■’，Ｖおよび■に分けられている。
区分Ｉの翼１３間の隙間１４は、２０ないし１７關に設
定され、区分■の翼１３間の隙間１４は、１６ないし１
２關に設定され、区分Ｖの翼１３間の隙間１４は、１１
ないし６−こ設定され、区分■の翼１３間の隙間１４は
、６ないし３ｍ！ｎに設定されている。各区分における
翼間に隙間を設定したとき、考慮に入れたことは、以下
のとおりである。
定され、区分■の翼１３間の隙間１４は、１６ないし１
２關に設定され、区分Ｖの翼１３間の隙間１４は、１１
ないし６−こ設定され、区分■の翼１３間の隙間１４は
、６ないし３ｍ！ｎに設定されている。各区分における
翼間に隙間を設定したとき、考慮に入れたことは、以下
のとおりである。
気体繊維流２が区分Ｉの区域に入るとき、気体繊維流に
おける繊維濃度は低く、気体の除去中の気体の横方向流
れに繊維材料によつて発揮される抵抗も低い。しかも、
区分１上方の低い繊維濃度からもたらさわる繊維の高い
移動度によつて、各繊維粒子の慣性は、次の区分上より
も明らかに大きい。そのために、気体のより強い除去が
区分Ｉの区域で確保され、翼１３間の大きな隙間は、実
際に繊維損失なしに提供される。気体繊維流２が区分Ｉ
の区域を通つて通過し区分■の区域に入るとき、気体繊
維流２の繊維濃度は増加する。増加した繊維濃度のため
に、横方向気体流れに対する抵抗は、区分■で上昇する
。
おける繊維濃度は低く、気体の除去中の気体の横方向流
れに繊維材料によつて発揮される抵抗も低い。しかも、
区分１上方の低い繊維濃度からもたらさわる繊維の高い
移動度によつて、各繊維粒子の慣性は、次の区分上より
も明らかに大きい。そのために、気体のより強い除去が
区分Ｉの区域で確保され、翼１３間の大きな隙間は、実
際に繊維損失なしに提供される。気体繊維流２が区分Ｉ
の区域を通つて通過し区分■の区域に入るとき、気体繊
維流２の繊維濃度は増加する。増加した繊維濃度のため
に、横方向気体流れに対する抵抗は、区分■で上昇する
。
同様のことは、繊維の低い移動度に応答し、この移動度
は慣性力の作用のもとに生じる。したがつて、気体の除
去に伴なう繊維損失の可能性は増加する。しかし区分Ｈ
の翼１３間の隙間は小さく、これによつて、気体除去速
度は低くなり、繊維損失は減少する。
は慣性力の作用のもとに生じる。したがつて、気体の除
去に伴なう繊維損失の可能性は増加する。しかし区分Ｈ
の翼１３間の隙間は小さく、これによつて、気体除去速
度は低くなり、繊維損失は減少する。
したがつて、各区分の翼１３間の隙間の変化によつて、
気体除去は、翼１３の列の全長にわたつて制御される。
気体除去は、翼１３の列の全長にわたつて制御される。
上記繊維シート材料の生産装置は、以下のとおり作動す
る。
る。
繊維は、気体流において繊維を分散するための装置１（
第６図）に供給される。得られた気体繊維流２は、管８
を通つてスロットノズル３の入口開口に供給される。収
斂する正面壁１１，１２および平行側壁９，１０（第７
図）の設備によつて、スロットノズル３の横断面積は減
少され、これによつて、気体繊維流２がスロットノズル
３を出るとき、その速度は増加する。同時に、気体繊維
流２は、収縮され、これは、その速度範囲の均一分布を
もたらす。気体繊維流２はスロットノズル３（第６図）
を出るとき、翼１３の収斂する列によつて生じる抵抗に
出会う。
第６図）に供給される。得られた気体繊維流２は、管８
を通つてスロットノズル３の入口開口に供給される。収
斂する正面壁１１，１２および平行側壁９，１０（第７
図）の設備によつて、スロットノズル３の横断面積は減
少され、これによつて、気体繊維流２がスロットノズル
３を出るとき、その速度は増加する。同時に、気体繊維
流２は、収縮され、これは、その速度範囲の均一分布を
もたらす。気体繊維流２はスロットノズル３（第６図）
を出るとき、翼１３の収斂する列によつて生じる抵抗に
出会う。
その結果として、気体のかなりの部分は、その移動方向
を変更し、翼１３間の隙間１４中に向かい、室４に入り
、それから、枝管１５を通つて装置から除去される。繊
維の密度が空気の密度よりかなり大きいので、慣性力の
作用のもとで繊維は、翼１３の収斂列間で直線移動を続
ける。
を変更し、翼１３間の隙間１４中に向かい、室４に入り
、それから、枝管１５を通つて装置から除去される。繊
維の密度が空気の密度よりかなり大きいので、慣性力の
作用のもとで繊維は、翼１３の収斂列間で直線移動を続
ける。
翼面に接触する繊維の一部は、翼面に対し衝突し、スロ
ットノズル３の軸線に対して或る角度で整列している翼
の向きによつて、翼面から反撥され、翼１３の２つの収
斂する列によつて形成された空間の中央部分に向つて移
動する。気体が翼１３間の隙間１４を通つて次第に除去
されると、気体繊維流２の繊維濃度は増加する。
ットノズル３の軸線に対して或る角度で整列している翼
の向きによつて、翼面から反撥され、翼１３の２つの収
斂する列によつて形成された空間の中央部分に向つて移
動する。気体が翼１３間の隙間１４を通つて次第に除去
されると、気体繊維流２の繊維濃度は増加する。
気体繊維流２の収縮のために翼１３の列の収斂配置は、
流れの均質度の増加に貢けんする。気体繊維流２の高い
繊維濃度は、繊維の移動度を減少する。気体繊維流２が
、翼１３の列間を通過する均質構造の繊維シート材料を
つくるために課せられた要求に合致するように、変形さ
れ、移動するスクリーン５土に供給される。
流れの均質度の増加に貢けんする。気体繊維流２の高い
繊維濃度は、繊維の移動度を減少する。気体繊維流２が
、翼１３の列間を通過する均質構造の繊維シート材料を
つくるために課せられた要求に合致するように、変形さ
れ、移動するスクリーン５土に供給される。
気体繊維流２が平らなスクリーンに接触すると、気体の
残り部分は吸引箱６によつて除去され、これによつて、
繊維は、平らなスクリーン５上に堆積し、構造均質の繊
維層を形成する。
残り部分は吸引箱６によつて除去され、これによつて、
繊維は、平らなスクリーン５上に堆積し、構造均質の繊
維層を形成する。
得られた層は、均質な繊維シート材料をつくる処理をす
る装置７に供給される。例１ １０５Ｖ／Ｒｎ″の質量を有するシート材料は、２．５
ｍｍモード長さのアスベスト繊維から生産される。
る装置７に供給される。例１ １０５Ｖ／Ｒｎ″の質量を有するシート材料は、２．５
ｍｍモード長さのアスベスト繊維から生産される。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度５０ｙ／ｍ゛（ｂ）
気体繊維流の速度１０ｍ／ｓ（ｃ）気体繊維流撹乱の横
方向流れの成分２０％（ｄ）気体として空気を使用する
。
気体繊維流の速度１０ｍ／ｓ（ｃ）気体繊維流撹乱の横
方向流れの成分２０％（ｄ）気体として空気を使用する
。
（ｅ）１０５ｙ／Ｒｒ？の繊維材料が短い繊維から得ら
れるために８０ないし９０％の気体量が除去される。
れるために８０ないし９０％の気体量が除去される。
気体繊維流から気体の一部を除去するための装置は、２
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。
各翼は、スロットノズルの軸線に対し１０゜の角度で傾
斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対し１１
゜の角度で傾斜されている。スロットノズルの軸線に対
する列の傾斜の最大角度および翼の傾斜の最小角度は、
気体繊維流が翼の列の間を移動するときの気体繊維流か
らの気体の強い除去をつくるために選定される。
斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対し１１
゜の角度で傾斜されている。スロットノズルの軸線に対
する列の傾斜の最大角度および翼の傾斜の最小角度は、
気体繊維流が翼の列の間を移動するときの気体繊維流か
らの気体の強い除去をつくるために選定される。
翼の各列は、４つの区分に分けられている。
ノズルから見て、最初の３つの区分は、同じ長さのもの
である。第４区分の長さは、第１区分の長さの１．２倍
に等しい。第１区分の翼間の隙間は１２鴎に等しく、第
２区分の翼間の隙間は６ｍｍに等しく、第３区分の翼間
の隙間は６ｍｍに等しく、第４区分の翼間の隙間は３ｍ
ｍに等しい。４つの区分を設けたことによつて、その各
々は翼間の異なつた隙間を有し、気体繊維流からの滑ら
かな除去が確保される。
である。第４区分の長さは、第１区分の長さの１．２倍
に等しい。第１区分の翼間の隙間は１２鴎に等しく、第
２区分の翼間の隙間は６ｍｍに等しく、第３区分の翼間
の隙間は６ｍｍに等しく、第４区分の翼間の隙間は３ｍ
ｍに等しい。４つの区分を設けたことによつて、その各
々は翼間の異なつた隙間を有し、気体繊維流からの滑ら
かな除去が確保される。
小さい大きさの断片のかなりの量を含包するアスベスト
繊維の損失は、わずかである。繊維の長さが小さくても
、アスベスト繊維の質量は大きく、したがつて、第１区
分の翼間の隙間は、繊維長さよりかなり大きく設定１
することができる。この場合、気体繊維流が第１区分の
翼に沿つて移動するとき、かなりの慣性力が気体繊維流
に発現され、この慣性力は、繊維損失を防ぐ。気体繊維
流は、１０ｍ／ｓの速度でスロツトノズルに供給される
。
繊維の損失は、わずかである。繊維の長さが小さくても
、アスベスト繊維の質量は大きく、したがつて、第１区
分の翼間の隙間は、繊維長さよりかなり大きく設定１
することができる。この場合、気体繊維流が第１区分の
翼に沿つて移動するとき、かなりの慣性力が気体繊維流
に発現され、この慣性力は、繊維損失を防ぐ。気体繊維
流は、１０ｍ／ｓの速度でスロツトノズルに供給される
。
気体繊維流がスロットノズルを出るとき、その速度は、
収斂する正面壁によつて、１５ｍ／ｓに増加する。気体
繊維流が翼の列の間を移動するとき、気体は、そのとこ
ろから部分的に除去され、気体の５０％は、第１区分で
除去され、３０％は第２区分で除去され、１５％は第３
区分で除去され、５％は第４区分で除去される。気体繊
維流から部分的に除去された気体の全量は、１００％と
なる。気体繊維流から除去された気体は、室から枝管を
通つて、気体流における繊維を分散するための装置へ供
給される。全体の繊維損失は１０％を越えない。気体の
８０ないし９０％の除去の結果として、気体繊維流にお
ける繊維濃度は２５０ないし５００ｖ／一に達するとと
もに、気体繊維流撹乱の強さの横方向流れの成分によつ
て特徴づけられた横方向脈動は５ないし８％に落ち、こ
れは、気体繊維流の均質構造をつくる。
収斂する正面壁によつて、１５ｍ／ｓに増加する。気体
繊維流が翼の列の間を移動するとき、気体は、そのとこ
ろから部分的に除去され、気体の５０％は、第１区分で
除去され、３０％は第２区分で除去され、１５％は第３
区分で除去され、５％は第４区分で除去される。気体繊
維流から部分的に除去された気体の全量は、１００％と
なる。気体繊維流から除去された気体は、室から枝管を
通つて、気体流における繊維を分散するための装置へ供
給される。全体の繊維損失は１０％を越えない。気体の
８０ないし９０％の除去の結果として、気体繊維流にお
ける繊維濃度は２５０ないし５００ｖ／一に達するとと
もに、気体繊維流撹乱の強さの横方向流れの成分によつ
て特徴づけられた横方向脈動は５ないし８％に落ち、こ
れは、気体繊維流の均質構造をつくる。
１５ｍ／ｓの速度をもつて移動する気体繊維流は、同じ
速度で移行する平らなスクリーン上にさらに供給される
。
速度で移行する平らなスクリーン上にさらに供給される
。
１０ないし２０％の気体の残り部分は、吸引箱によつて
除去され、平らなスクリーン上に、７０ｙ／Ｒｒ？の質
量をもつ繊維層を形成する。
除去され、平らなスクリーン上に、７０ｙ／Ｒｒ？の質
量をもつ繊維層を形成する。
それから繊維層は、３％のシリコンエマルジョンで含浸
されて１０５ｙ／Ｒｒ？の質量をもつ材料につくられ、
巻回および乾燥されて２％の温度になる。完成されたシ
ート材料は、高い熱および電気の抵抗性をもち、電気工
業に有利に用いることができる。例２ １１０Ｖ／ｗ？の質量をもつシート材料は、繊維モード
長さが１．５ｍｗ１である硫酸塩漂白セルローズからつ
くられる。
されて１０５ｙ／Ｒｒ？の質量をもつ材料につくられ、
巻回および乾燥されて２％の温度になる。完成されたシ
ート材料は、高い熱および電気の抵抗性をもち、電気工
業に有利に用いることができる。例２ １１０Ｖ／ｗ？の質量をもつシート材料は、繊維モード
長さが１．５ｍｗ１である硫酸塩漂白セルローズからつ
くられる。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度５０ｙ／Ｒｒ？（ｂ
）気体として空気を使用し、静電気の電荷作用によつて
気体繊維混合物の爆発するのを防ぐために１０％の二酸
化炭素を含有する。
）気体として空気を使用し、静電気の電荷作用によつて
気体繊維混合物の爆発するのを防ぐために１０％の二酸
化炭素を含有する。
（ｃ）気体繊維流の速度８ｍ／ｓ
（ｄ）気体繊維流撹乱強さの横方向流れの成分２５１ｙ
１７１１０ｙ／Ｒｒ？の質量を有する材料が得られるた
めに、６０ないし８０％の気体の量が除去される。
１７１１０ｙ／Ｒｒ？の質量を有する材料が得られるた
めに、６０ないし８０％の気体の量が除去される。
気体繊維流から気体の一部を除去するための装置は、２
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。各翼は、スロットノズルの軸線に対して１０゜の角
度で傾斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対
して３．５゜の角度で傾斜されている。スロットノズル
の軸線に対する翼の列および各翼の傾斜の最小角度は、
気体繊維流が翼の列間を移動するとき気体繊維流から気
体の強い除去をつくるために選定される。
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。各翼は、スロットノズルの軸線に対して１０゜の角
度で傾斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対
して３．５゜の角度で傾斜されている。スロットノズル
の軸線に対する翼の列および各翼の傾斜の最小角度は、
気体繊維流が翼の列間を移動するとき気体繊維流から気
体の強い除去をつくるために選定される。
翼の各列は、同じ長さの３つの区分に分けられる。
第１区分の翼間の隙間は１１關に等しく、第２区分の翼
間の隙間は９關に等しく、第３区分の翼間の隙間は４舅
麗に等しい。セルロース繊維は、アスベスト繊維より少
ない量の小断片を有し、したがつて、翼の列を３つの区
分のみに分ければ充分であり、少ない滑らかさで気体の
除去を行なうことができる。
間の隙間は９關に等しく、第３区分の翼間の隙間は４舅
麗に等しい。セルロース繊維は、アスベスト繊維より少
ない量の小断片を有し、したがつて、翼の列を３つの区
分のみに分ければ充分であり、少ない滑らかさで気体の
除去を行なうことができる。
各区分の翼間の隙間は、かなりの繊維損失なしに、気体
の強い除去を確保する。
の強い除去を確保する。
気体繊維流は、８ｍ／ｓの速度でスロットノズルに供給
される。
される。
気体繊維流がスロットノズルを出ると、その速度は１０
ｍ／ｓに増加する。気体繊維流が翼の列間を移行すると
き、気体はそのところから部分的に除去され、気体の５
５％は第１区分で除去され、気体の３０％は第２区分で
除去され、気体の７％は第３区分で除去される。気体繊
維流から部分的に除去される気体の全量は１００％とな
る。気体の６０ないし８０％の除去の結果として、気体
繊維流における繊維濃度は、１２５ないし２５０ｙ／ｗ
？になるとともに、気体繊維流の横方向脈動は４ないし
６％に落ち、これは、気体繊維流の均質構造をつくる。
ｍ／ｓに増加する。気体繊維流が翼の列間を移行すると
き、気体はそのところから部分的に除去され、気体の５
５％は第１区分で除去され、気体の３０％は第２区分で
除去され、気体の７％は第３区分で除去される。気体繊
維流から部分的に除去される気体の全量は１００％とな
る。気体の６０ないし８０％の除去の結果として、気体
繊維流における繊維濃度は、１２５ないし２５０ｙ／ｗ
？になるとともに、気体繊維流の横方向脈動は４ないし
６％に落ち、これは、気体繊維流の均質構造をつくる。
１０ｍ／ｓの速度で移動する気体繊維流は、同じ速度で
移行する平らなスクリーン上にさらに供給される。
移行する平らなスクリーン上にさらに供給される。
２０ないし４０％の気体の残り部分は、吸引箱によつて
除去され、９０，／Ｒｒ？の質量をもつセルロース繊維
の層を平らなスクリーン上に形成する。
除去され、９０，／Ｒｒ？の質量をもつセルロース繊維
の層を平らなスクリーン上に形成する。
繊維層は、調製とうもろこしスターチの３％溶液で含浸
され、材料の質量を１１０ｙ／ｗ？に増加し、それから
、巻回および乾燥され、これによつて包装紙がつくられ
る。例３ ４０ｙ／イの質量を有するシート材料は、８露鷹の繊維
モード長さをもつビスコース繊維からつくられる。
され、材料の質量を１１０ｙ／ｗ？に増加し、それから
、巻回および乾燥され、これによつて包装紙がつくられ
る。例３ ４０ｙ／イの質量を有するシート材料は、８露鷹の繊維
モード長さをもつビスコース繊維からつくられる。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度２５ｙ／ｍ’（ｂ）
気体として空気を使用する。
気体として空気を使用する。
（ｃ）気体繊維流の速度６ｍ／ｓ
（ｄ）気体繊維流撹乱強さの横方向流れの成分３８％ビ
スロース繊維は長く、かつ４０Ｖ／Ｒｒ？の材料が得ら
れるので、５０ないし６０％の気体量が除去される。
スロース繊維は長く、かつ４０Ｖ／Ｒｒ？の材料が得ら
れるので、５０ないし６０％の気体量が除去される。
気体繊維流から気体の一部を除去するための装置は、２
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。
つの垂直列を形成する多数の翼として実施され、各列は
、スロットノズルの正面壁の１つの下方に配置されてい
る。
各翼は、スロットノズルの軸線に対して１５゜の角度で
傾斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対して
７゜の角度で傾斜されている。ビスコース繊維は適当な
弾性をもつていないので、スロットノズルの軸線に対し
て１５゜の角度の翼の傾斜は、翼に沿つて繊維を滑らか
に滑らせるとともに、スロットノズルの軸線に対して７
゜の角度の翼列の傾斜は、気体繊維流からの適当な強さ
の気体除去を確保する。
傾斜され、翼の各列は、スロットノズルの軸線に対して
７゜の角度で傾斜されている。ビスコース繊維は適当な
弾性をもつていないので、スロットノズルの軸線に対し
て１５゜の角度の翼の傾斜は、翼に沿つて繊維を滑らか
に滑らせるとともに、スロットノズルの軸線に対して７
゜の角度の翼列の傾斜は、気体繊維流からの適当な強さ
の気体除去を確保する。
翼の各列は、同じ長さの２つの区分に分けられている。
第１区分の翼間の隙間は１０！！Ｉｌｎに等しく、第２
区分の翼間の隙間は５ｒ！１ｍに等しい。気体繊維流は
、６ｍ／ｓの速度でスロットノズルに供給される。気体
繊維流がスロットノズルを出るとき、その速度は８ｍ／
ｓに増加する。気体繊維流が翼の列間を通過するとき、
気体は、そのところから部分的に除去され、気体の６０
％は第１区分で除去され、気体の３０％は第２区分で除
去される。気体繊維流から除去される気体の全量は１０
０％となる。気体の５０ないし６０％の除去の結果とし
て、気体繊維流における繊維濃度は２５Ｖ／７７ｚ’か
ら５０〜６４ｙ／ｍ’に増加するとともに、気体繊維流
の横方向脈動は、流れの収斂によつて、７％に落ち、気
体繊維流の均質構造をつくる。
区分の翼間の隙間は５ｒ！１ｍに等しい。気体繊維流は
、６ｍ／ｓの速度でスロットノズルに供給される。気体
繊維流がスロットノズルを出るとき、その速度は８ｍ／
ｓに増加する。気体繊維流が翼の列間を通過するとき、
気体は、そのところから部分的に除去され、気体の６０
％は第１区分で除去され、気体の３０％は第２区分で除
去される。気体繊維流から除去される気体の全量は１０
０％となる。気体の５０ないし６０％の除去の結果とし
て、気体繊維流における繊維濃度は２５Ｖ／７７ｚ’か
ら５０〜６４ｙ／ｍ’に増加するとともに、気体繊維流
の横方向脈動は、流れの収斂によつて、７％に落ち、気
体繊維流の均質構造をつくる。
８ｍ／ｓの速度で移動する気体繊維流は、同じ速度で移
行する平らなスクリーン土に供給される。
行する平らなスクリーン土に供給される。
４０ないし５０％の気体の残り部分は、吸引箱によつて
除去され、３０ｙ／ｗ？の質量をもつビスコース繊維の
層を平らなスクリーン上に形成し、１５％ポリビニルア
セテート分散水で含浸され、完成材料の質量を４０ｙ／
Ｒｒ？に増加する。
除去され、３０ｙ／ｗ？の質量をもつビスコース繊維の
層を平らなスクリーン上に形成し、１５％ポリビニルア
セテート分散水で含浸され、完成材料の質量を４０ｙ／
Ｒｒ？に増加する。
この材料は、巻回および乾燥され、大型デイーゼルエン
ジジン用の不織油Ｐ過材料をつ＜る。例４ ２０ｙ／ｗ？の質量をもつシート材料は、２８ｍｗ１の
モード長さをもつポリエステル人造繊維からつくられる
。
ジジン用の不織油Ｐ過材料をつ＜る。例４ ２０ｙ／ｗ？の質量をもつシート材料は、２８ｍｗ１の
モード長さをもつポリエステル人造繊維からつくられる
。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度８ｙ／？７−？（転
）気体としてイオン化空気を使用する。
）気体としてイオン化空気を使用する。
（ｃ）気体繊維流の速度７ｍ／ｓ（ｄ）気体繊維流撹乱
強さの横方向流れの成分３５％２０ｙ／Ｒｒ？の質量を
もつ繊維シート材料がつくられるために、２０ないし２
５％の気体量が除去される。
強さの横方向流れの成分３５％２０ｙ／Ｒｒ？の質量を
もつ繊維シート材料がつくられるために、２０ないし２
５％の気体量が除去される。
気体繊維流から気体の一部を除去するための装置は、ス
ロットノズルの前面壁の１つの下方に配置された１つの
垂直列を形成する多数の翼としてつくられ、翼間の隙間
は２０ｍｍに等しい。
ロットノズルの前面壁の１つの下方に配置された１つの
垂直列を形成する多数の翼としてつくられ、翼間の隙間
は２０ｍｍに等しい。
各翼は、スロットノズルの軸線に対し３５゜の角度で傾
斜されるとともに、翼の列は、スロットノズルの軸線に
対し３．５゜の角度で傾斜されている。スロットノズル
の軸線に対する翼列および各翼の傾斜角度は、実質的に
繊維損失なしで少量の気体の除去を確保するように選定
される。気体繊維流は、７ｍ／ｓの速度でスロットノズ
ルに供給される。
斜されるとともに、翼の列は、スロットノズルの軸線に
対し３．５゜の角度で傾斜されている。スロットノズル
の軸線に対する翼列および各翼の傾斜角度は、実質的に
繊維損失なしで少量の気体の除去を確保するように選定
される。気体繊維流は、７ｍ／ｓの速度でスロットノズ
ルに供給される。
気体繊維流がスロットノズルを出るとき、その速度は１
０ｍ／ｓのように高い。気体繊維流が翼に沿つて移行す
るとき、気体の２０％がそのところから除去される。気
体の２０％の除去の結果として、気体繊維流における繊
維濃度は１６Ｖ／ｗ？から２１，／ｗ？に上昇する。撹
乱強さの横方向流れの成分は、気体繊維流の収斂によつ
て１２％に落ちる。１５ｍ／ｓの速度で移動する気体繊
維流は、同じ速度で移動する平らなスクリーン上に供給
される。
０ｍ／ｓのように高い。気体繊維流が翼に沿つて移行す
るとき、気体の２０％がそのところから除去される。気
体の２０％の除去の結果として、気体繊維流における繊
維濃度は１６Ｖ／ｗ？から２１，／ｗ？に上昇する。撹
乱強さの横方向流れの成分は、気体繊維流の収斂によつ
て１２％に落ちる。１５ｍ／ｓの速度で移動する気体繊
維流は、同じ速度で移動する平らなスクリーン上に供給
される。
気体の残り部分すなわち気体の８０％は、吸引箱によつ
て気体繊維流から除去され、１５，／イの質量をもつ人
造繊維の層を形成する。この層は、ポリビニルアルコー
ルの５％溶液で含浸され、２０ｙ／Ｒｒ？の質量をもつ
材料がつくられ、それから巻回および乾燥される。完成
材料は、電気工業に実用化できる縦ずり紙（１０ｍｇｇ
ｒａｉｎｐａｐｅｒ）である。例５ ５００，／？７１″の質量をもつシート材料は、解離さ
れた木材繊維微粒からつくられる。
て気体繊維流から除去され、１５，／イの質量をもつ人
造繊維の層を形成する。この層は、ポリビニルアルコー
ルの５％溶液で含浸され、２０ｙ／Ｒｒ？の質量をもつ
材料がつくられ、それから巻回および乾燥される。完成
材料は、電気工業に実用化できる縦ずり紙（１０ｍｇｇ
ｒａｉｎｐａｐｅｒ）である。例５ ５００，／？７１″の質量をもつシート材料は、解離さ
れた木材繊維微粒からつくられる。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度５０ｙ／７ｒ？（ｂ
）気体繊維流の速度８ｍ／ｓ（ｃ）撹乱強さの横方向流
れの成分３２％（ｄ）気体として空気を使用する。
）気体繊維流の速度８ｍ／ｓ（ｃ）撹乱強さの横方向流
れの成分３２％（ｄ）気体として空気を使用する。
（ｅ）１００ｙ／ｗ？以上の質量をもつ繊維材料がつく
られるので、８５ないし９０Ｃ＄の気体量が除去される
。
られるので、８５ないし９０Ｃ＄の気体量が除去される
。
気体繊維流から気体の一部を除去するための装置は、２
つの垂直列を形成するように配置された多数の翼として
実施され、列の各々は、スロットノズルの正面壁の１つ
の下方に配置され、各翼は、スロットノズルの軸線に対
して３０゜の角度で傾斜されるとともに、翼の各列は、
スロットノズルの軸線に対して１１゜の角度で傾斜され
ている。
つの垂直列を形成するように配置された多数の翼として
実施され、列の各々は、スロットノズルの正面壁の１つ
の下方に配置され、各翼は、スロットノズルの軸線に対
して３０゜の角度で傾斜されるとともに、翼の各列は、
スロットノズルの軸線に対して１１゜の角度で傾斜され
ている。
スロットノズルの軸線に対する各列および各翼の傾斜の
最大角度は、気体繊維流が翼の列間を流れるとき気体繊
維流からの強い気体除去をつくるように選定される。こ
の方法に用いた木材繊維微粒は、大きな質量およびかな
りの弾性をもち、それゆれ繊維材料に作用する慣性力は
大きい。
最大角度は、気体繊維流が翼の列間を流れるとき気体繊
維流からの強い気体除去をつくるように選定される。こ
の方法に用いた木材繊維微粒は、大きな質量およびかな
りの弾性をもち、それゆれ繊維材料に作用する慣性力は
大きい。
同じ理由のために、翼間の隙間は６ｍｗＬに等しい。
気体繊維流は、８ｍ／ｓの速度でスロットノズルに供給
される。スロットノズルを出るときの気体繊維流の速度
は１０ｍ／ｓに増加する。気体および木材繊維微粒の流
れが翼の列間を流れるとき、８５ないし９０％の気体部
分が除去される。
される。スロットノズルを出るときの気体繊維流の速度
は１０ｍ／ｓに増加する。気体および木材繊維微粒の流
れが翼の列間を流れるとき、８５ないし９０％の気体部
分が除去される。
その結果として、木材繊維微粒の濃度は３３４ないし５
００Ｖ／一となる。撹乱強さの横方向流れの成分は、気
体および木材繊維微粒の流れの収斂によつて、７ないし
１０％に落ちる。流れは、平らなスクリーンの面に直角
の方向において平らなスクリーン上にさらに供給される
。平らなスクリーンは０．８ｍ／ｓの速度で移行する。
１０ないし１５％の気体残り部分は、吸引箱によつて気
体繊維流から除去され、４００Ｖ／イの質量をもつ木材
繊維微粒の層を形成する。
００Ｖ／一となる。撹乱強さの横方向流れの成分は、気
体および木材繊維微粒の流れの収斂によつて、７ないし
１０％に落ちる。流れは、平らなスクリーンの面に直角
の方向において平らなスクリーン上にさらに供給される
。平らなスクリーンは０．８ｍ／ｓの速度で移行する。
１０ないし１５％の気体残り部分は、吸引箱によつて気
体繊維流から除去され、４００Ｖ／イの質量をもつ木材
繊維微粒の層を形成する。
得られた層は、フェノール樹脂の溶液で含浸され、５０
０，／一の質量の完成材料となる。この材料は、３×３
ｍの寸法をもつシートに切断され、１８０℃で２０Ｅ７
Ｚの間、６０ｋｇ／一の圧力がかけられる。完成材料は
、工作材料工業に実用化できる繊維構造ボードである。
０，／一の質量の完成材料となる。この材料は、３×３
ｍの寸法をもつシートに切断され、１８０℃で２０Ｅ７
Ｚの間、６０ｋｇ／一の圧力がかけられる。完成材料は
、工作材料工業に実用化できる繊維構造ボードである。
例６
４００Ｖ／Ｒｒ？の質量をもつ羊毛フェルトは、１０な
いし３５ｗｔｗＬのモード長さの繊維からつくられる。
いし３５ｗｔｗＬのモード長さの繊維からつくられる。
（ａ）気体繊維流における繊維濃度４０Ｖ／？？？（ｂ
）気体繊維流の速度６ｍ／ｓ（ｃ）撹乱強の横方向流れ
の成分４０％ （ｄ）気体として空気を使用する （ｅ）除去される気体量９０％ 気体の一部を除去するための装置は、２列の翼として実
施され、各列は、スロットノズルの正面壁の１つの下方
に配置されている。
）気体繊維流の速度６ｍ／ｓ（ｃ）撹乱強の横方向流れ
の成分４０％ （ｄ）気体として空気を使用する （ｅ）除去される気体量９０％ 気体の一部を除去するための装置は、２列の翼として実
施され、各列は、スロットノズルの正面壁の１つの下方
に配置されている。
各列の翼は、１８゜の角度で傾斜され、各列は１１゜の
角度で傾斜されている。上記傾斜の角度は、繊維の質量
およびその弾性に従つて選定される。
角度で傾斜されている。上記傾斜の角度は、繊維の質量
およびその弾性に従つて選定される。
繊維は、長くかつかなりの質量をもつているので、気体
の強い除去ができる。繊維の弾性は非常に高く、そのた
めに翼の傾斜角度は１８゜に設定される。各繊維の質量
は、慣性力の作用のもとに、除去される気体の高い速度
の横方向流れを確保するように充分なものであるので、
翼間の隙間は、同じで、１０ｍｍに等しい。
の強い除去ができる。繊維の弾性は非常に高く、そのた
めに翼の傾斜角度は１８゜に設定される。各繊維の質量
は、慣性力の作用のもとに、除去される気体の高い速度
の横方向流れを確保するように充分なものであるので、
翼間の隙間は、同じで、１０ｍｍに等しい。
気体および羊毛繊維の流れは、７ｍ／ｓの速度でスロッ
トノズルに供給される。
トノズルに供給される。
流れは、スロットノズルを出るとき８．５ｍ／ｓの速度
で移動し、翼の２列の間を通る。流れが翼の２列間を流
れるとき、８８ないし９０％の気体量が除去される。気
体繊維流における繊維の濃度は、４１０ないし５００，
／イとなる。気体の一部が除去されると、気体繊維流は
、平らなスクリーンの面に対して１２０゜の角度で、８
．５ｍ／ｓの速度をもつて平らなスクリーン土に供給さ
れる。平らなスクリーンは、１．３５ｍ／ｓの速度で移
動し、気体の残り部分は、吸引箱によつて除去される。
その結果として、４００Ｖ／一の質量をもつ繊維材料の
層は、スクリーン上に形成される。
で移動し、翼の２列の間を通る。流れが翼の２列間を流
れるとき、８８ないし９０％の気体量が除去される。気
体繊維流における繊維の濃度は、４１０ないし５００，
／イとなる。気体の一部が除去されると、気体繊維流は
、平らなスクリーンの面に対して１２０゜の角度で、８
．５ｍ／ｓの速度をもつて平らなスクリーン土に供給さ
れる。平らなスクリーンは、１．３５ｍ／ｓの速度で移
動し、気体の残り部分は、吸引箱によつて除去される。
その結果として、４００Ｖ／一の質量をもつ繊維材料の
層は、スクリーン上に形成される。
得られた層は、巻回される。完成材料は、繊維工業およ
び工作材料工業に用いられるフェルトである。
び工作材料工業に用いられるフェルトである。
本発明の特殊な実施例を詳細に図示しかつ説明したが、
その種々の変形は、当該技術における当業者にとつて明
らかであり、したがつて、本発明は、説明した実施例ま
たはその詳細に限定されるものでなく、特許請求の範囲
に規定した本発明の思想および範囲内において離脱する
ことなく実施できる。
その種々の変形は、当該技術における当業者にとつて明
らかであり、したがつて、本発明は、説明した実施例ま
たはその詳細に限定されるものでなく、特許請求の範囲
に規定した本発明の思想および範囲内において離脱する
ことなく実施できる。
第１図は、本発明による繊維シート材料の生産方法を示
すフローダイヤグラムであり、第２図は、本発明による
繊維シート材料の生産方法を利用する装置の概略全体図
であり、第３図は、第２図に示したものの縦断面図であ
り、第４図は、第２図中のＡ部分の拡大図であり、第５
図は、第２図中のＢ部分の拡大図であり、第６図は、本
発明による繊維シート材料の生産方法を実施するための
装置の別の実施例の概略全体図であり、第Ｔ図は、第６
図の実施例の斜視図であり、第８図は、本発明の繊維シ
ート材料生産方法を実施するための装置の別の実施例の
概略全体図であり、第９図は、第８図の実施例の縦断面
図であり、第１０図は、本発明の繊維シート材料生産方
法を実施するための装置のさらに別の実施例の概略全体
図である。 ２：気体繊維流、３：スロツトノズル、４：室、５：平
らなスクリーン、９，１０：スロツトノズルの側壁、１
１，１２：スロツトノズルの正面壁、１３：翼、１４：
翼間の隙間、１５：枝管。
すフローダイヤグラムであり、第２図は、本発明による
繊維シート材料の生産方法を利用する装置の概略全体図
であり、第３図は、第２図に示したものの縦断面図であ
り、第４図は、第２図中のＡ部分の拡大図であり、第５
図は、第２図中のＢ部分の拡大図であり、第６図は、本
発明による繊維シート材料の生産方法を実施するための
装置の別の実施例の概略全体図であり、第Ｔ図は、第６
図の実施例の斜視図であり、第８図は、本発明の繊維シ
ート材料生産方法を実施するための装置の別の実施例の
概略全体図であり、第９図は、第８図の実施例の縦断面
図であり、第１０図は、本発明の繊維シート材料生産方
法を実施するための装置のさらに別の実施例の概略全体
図である。 ２：気体繊維流、３：スロツトノズル、４：室、５：平
らなスクリーン、９，１０：スロツトノズルの側壁、１
１，１２：スロツトノズルの正面壁、１３：翼、１４：
翼間の隙間、１５：枝管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 気体流において繊維を分散して気体繊維流をつくる
ことと、上記気体繊維流を平らなスクリーン上に供給す
ることと、上記スクリーンを通して上記気体繊維流から
気体を除去して上記スクリーン上に繊維層を形成するこ
とと、続く処理を行なつて繊維シート材料をつくること
とよりなる繊維シート材料生産方法において、上記気体
繊維流における繊維濃度を２０ないし５００ｇ／ｍ＾３
にするために上記気体繊維流を上記平らなスクリーン上
に供給する以前に、上記気体繊維流から気体の一部を除
去し、上記濃度を、繊維の種類および性質に従つて選び
、かつ上記気体繊維流の移動中に上記気体繊維流に導入
される横方向脈動を消すことを特徴とする繊維シート材
料生産方法。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の繊維シート材料生産方
法において、気体繊維流が平らなスクリーン上に供給さ
れる以前に上記気体繊維流から除去される気体量は、２
０ないし９０％保持されることを特徴とする繊維シート
材料生産方法。 ３ 特許請求の範囲第１項記載の繊維シート材料生産方
法において、横方向脈動は、気体繊維流の移動経路に直
角の方向における気体繊維流の収縮によつて消されるこ
とを特徴とする繊維シート材料生産方法。 ４ 収斂する両正面壁に直角の両側壁を有するスロット
ノズルと、上記ノズルの入口開口は、気体流において繊
維を分散させるための装置に連結されていることと、上
記ノズルの出口開口は、室に連結されていることと、上
記室の下方に支持され、かつ上面に繊維層を形成するよ
うになつている平らなスクリーンと、上記平らなスクリ
ーンの下方に配置された吸入箱とよりなる繊維シート材
料生産方法の実施装置において、上記スロットノズルの
両側壁は、互いに平行し、気体繊維流から気体の一部を
除去するための装置は、上記スロットノズルの出口開口
の下方で上記室内に配置され、上記室は、気体排出のた
めに上記室のほぼ上方部分に支持された枝管を備えてい
ることを特徴とする繊維シート材料生産方法の実施装置
。 ５ 特許請求の範囲第４項記載の装置において、気体繊
維流から気体の一部を除去するための装置は、スロット
ノズルの正面壁の１つの下方に配置されかつ上記スロッ
トノズルの軸線に対して３．５゜ないし１１゜の角度で
傾斜された垂直列を形成するように互いに上下に３ない
し２０ｍｍの間隔を置いて平行に配置された多数の案内
体としてつくられ、上記案内体の各々は、上記気体繊維
流の移動方向において１０゜ないし３．５゜の角度で上
記スロットノズルの軸線に対し傾斜されていることを特
徴とする装置。 ６ 特許請求の範囲第４項記載の装置において、気体繊
維流から気体の一部を除去するための装置は、２つの垂
直列を形成するように互いに上下に３ないし２０ｍｍの
間隔を置いて平行に配置された多数の案内体としてつく
られ、各列は、スロットノズルの正面壁の１つの下方に
配置され、かつ上記スロットノズルの軸線に対して３．
５゜ないし１１゜の角度で傾斜され、上記案内体の各々
は、気体繊維流の移動方向において１０゜ないし３５゜
の角度で上記スロットノズルの軸線に対し傾斜されると
ともに、一方の列の案内体は、他方の列の案内体に対し
対称位置にあることを特徴とする装置。 ７ 特許請求の範囲第５項または第６項記載の装置にお
いて、案内体は、翼の形につくられていることを特徴と
する装置。 ８ 特許請求の範囲第５項または第６項記載の装置にお
いて、各列の案内体は、少なくとも２つの群を形成しか
つ上記群の各々の案内体間に等しい隙間をつくるように
、配置され、上流の群の案内体間の隙間は、下流の群の
案内体間の隙間より大きいことを特徴とする装置。 ９ 特許請求の範囲第８項記載の装置において、上流の
群の案内体間の隙間は、２０ｍｍを越えないことを特徴
とする装置。 １０ 特許請求の範囲第８項記載の装置において、下流
の群の案内体間の隙間は、３ｍｍ以下でないことを特徴
とする装置。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU772560226A SU746015A1 (ru) | 1977-12-27 | 1977-12-27 | Устройство дл преобразовани потока аэровзвеси волокон |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5493172A JPS5493172A (en) | 1979-07-24 |
| JPS597820B2 true JPS597820B2 (ja) | 1984-02-21 |
Family
ID=20740290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53154574A Expired JPS597820B2 (ja) | 1977-12-27 | 1978-12-13 | 繊維シ−ト材料の生産方法およびその実施装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597820B2 (ja) |
| CA (1) | CA1085128A (ja) |
| DE (1) | DE2841251C2 (ja) |
| FI (1) | FI59446C (ja) |
| FR (1) | FR2413204A1 (ja) |
| GB (1) | GB2010934B (ja) |
| SE (1) | SE7811877L (ja) |
| SU (1) | SU746015A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH034027U (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4343639A (en) * | 1980-04-25 | 1982-08-10 | Bayer Aktiengesellschaft | Process for production of fiber mats |
| CH647823A5 (de) * | 1980-08-05 | 1985-02-15 | Luwa Ag | Vorrichtung zum verdichten von fasern. |
| FR2511051A1 (fr) * | 1981-08-06 | 1983-02-11 | Saint Gobain Isover | Procede et dispositif pour l'amelioration des conditions de formation de matelas de fibres |
| SE462418B (sv) * | 1988-11-15 | 1990-06-25 | Moelnlycke Ab | Saett och anordning foer att bilda en absorptionskropp |
| DK162845C (da) * | 1989-09-28 | 1992-05-04 | Karl Kroeyer | Anlaeg til fremstilling af et baneformet fiberprodukt |
| DE4117252A1 (de) * | 1991-05-27 | 1992-12-03 | Winkler Duennebier Kg Masch | Vorrichtung zum aufloesen von flockenverklumpungen |
| ES2362180T3 (es) | 2003-07-02 | 2011-06-29 | A. Celli Nonwovens S.P.A. | Dispositivo de mezclado para un cabezal para papel formado en seco y procedimiento asociado. |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT245359B (de) * | 1964-02-05 | 1966-02-25 | Fehrer Maschf Dr Ernst | Vorrichtung fur Herstellung eines Haar- oder Faservlieses |
| US3622077A (en) * | 1968-02-01 | 1971-11-23 | Conwed Corp | Apparatus for air-laying wet fibers |
| JPS5332424B2 (ja) * | 1974-07-25 | 1978-09-08 | ||
| FR2303883A1 (fr) * | 1975-03-11 | 1976-10-08 | Cefilac | Fabrication de nappes uniformes non tissees a partir de materiaux particulaires |
| US3981047A (en) * | 1975-05-13 | 1976-09-21 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus for forming a batt from staple fibers |
-
1977
- 1977-12-27 SU SU772560226A patent/SU746015A1/ru active
-
1978
- 1978-09-01 CA CA310,524A patent/CA1085128A/en not_active Expired
- 1978-09-19 FI FI782861A patent/FI59446C/fi not_active IP Right Cessation
- 1978-09-21 GB GB7837685A patent/GB2010934B/en not_active Expired
- 1978-09-22 DE DE2841251A patent/DE2841251C2/de not_active Expired
- 1978-11-17 SE SE7811877A patent/SE7811877L/xx unknown
- 1978-12-13 JP JP53154574A patent/JPS597820B2/ja not_active Expired
- 1978-12-18 FR FR7835578A patent/FR2413204A1/fr active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH034027U (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE7811877L (sv) | 1979-06-28 |
| FR2413204A1 (fr) | 1979-07-27 |
| DE2841251A1 (de) | 1979-08-09 |
| CA1085128A (en) | 1980-09-09 |
| SU746015A1 (ru) | 1980-07-07 |
| FI59446B (fi) | 1981-04-30 |
| FR2413204B1 (ja) | 1980-12-26 |
| DE2841251C2 (de) | 1984-05-03 |
| JPS5493172A (en) | 1979-07-24 |
| GB2010934B (en) | 1982-03-10 |
| FI782861A (fi) | 1979-06-28 |
| FI59446C (fi) | 1981-08-10 |
| GB2010934A (en) | 1979-07-04 |
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