JPS597701A - Turbine wheel and its manufacture - Google Patents
Turbine wheel and its manufactureInfo
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- JPS597701A JPS597701A JP11178683A JP11178683A JPS597701A JP S597701 A JPS597701 A JP S597701A JP 11178683 A JP11178683 A JP 11178683A JP 11178683 A JP11178683 A JP 11178683A JP S597701 A JPS597701 A JP S597701A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
- F01D1/34—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines characterised by non-bladed rotor, e.g. with drilled holes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D1/00—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines
- F01D1/02—Non-positive-displacement machines or engines, e.g. steam turbines with stationary working-fluid guiding means and bladed or like rotor, e.g. multi-bladed impulse steam turbines
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】 本発明はタービンホイール及びその製造方法に係る。[Detailed description of the invention] The present invention relates to a turbine wheel and a method for manufacturing the same.
タービンのバケツ１〜やブレードは多数の因子によるＩ
＠耗またはｆ−食を受（Ｊる。例えば蒸気タービン原ｖ
Ｊ機に於ては、運１ｌＩＩ＋彩るブレードＪ、Ｉこはパ
ケットにより水蒸気より吸収され軸の回転運動どして被
駆動装置ｌ！ｔに向えられる力学的］−ネルギは、蒸発
熱領域内へ水蒸気が膨張Ｊることによるものであり、こ
れにより水蒸気のクォリティ（乾き度）が低下する。水
分含有量が多くなって水蒸気のりＡリティが低下するに
つれて、パケットやブレードはより一層侵口され易くな
る。湿った水蒸気は一般に凝縮蒸気タービンの最終段に
関連するものであるが、例えば地熱発電の開発が始めら
れ、まＩこブラントの加熱に飽和水蒸気ボイラが使用さ
れるように（２ってきたことにより、タービンの入口に
低クォリティの飽和水蒸気が供給されるようになってき
た。水蒸気のクォリティは一般に２０％〜１００％であ
る。１１．たブレードの侵食は水分粒子の流速及び衝突
角度の関数である。Turbine buckets and blades vary depending on many factors.
@Abrasion or f-erosion (J) For example, steam turbine raw material v
In the J machine, the water vapor is absorbed by the packet, and the rotational movement of the shaft causes the driven device to move. The mechanical energy directed to t is due to the expansion of the water vapor into the heat of vaporization region, which reduces the quality of the water vapor. As the moisture content increases and the water vapor adhesion A property decreases, the packets and blades become even more susceptible to erosion. Moist steam is generally associated with the final stages of condensing steam turbines, but it has also become more common, for example, with the beginning of the development of geothermal power generation and the use of saturated steam boilers to heat industrial plants. As a result, low quality saturated steam has been supplied to the inlet of the turbine.The quality of steam is generally between 20% and 100%. It is.
本発明は使用される材お１に応じて１０００−・２００
０ ｆｔ／ ｓｅｃ （約３０５−６１０ｍ ／ｓｅｃ
）程度の先端速度が司能である中実ホイール構造のＡ
−バハング型タービンに関するものである。Ａ−バハン
グのデザインは通常の介在軸受デザインの場合に一般に
必要どされる軸シールを単純化Ｊるために採用される。1000-200 depending on the material used.
0 ft/sec (approximately 305-610m/sec
A of solid wheel structure capable of tip speed of about )
- Relates to Bahang type turbines. The A-bar hang design is employed to simplify the shaft seal typically required with conventional interposed bearing designs.
パケットはホイールの外縁部に機械加工される。ノズル
リング構造体はタービンの性能を最大限にづべく膨張ノ
ズルインサー［・を有し入射角の小さい接線り向インフ
ローうｖｌのしのである。バケッ［・のジＡメトリーの
故に、ガス流より遅い速度にて運ｖｊ１−る水滴や固体
粒子は小さい角度にてバケッ［・に衝突し、侵食が大き
く低減される。インレットクーシング及び打１気ケーシ
ングは運動している流体を非常に高い圧力にて部分的に
乃至十分に導入しＩＪるよう単純に構成されている。タ
ービンホイールにはパケットが直接機械加工されており
、従ってパケットの損傷は殆ど発生しない。リム部の幅
が広くその外径が適宜に段定されていることによりホイ
ールは振動し難くされている。一体的なロータ１＃を造
または貫通ボルト構造が採用されて良い。かくして本発
明によればホイールが頑丈な構造になるので、本発明は
過熱水蒸気または飽和水蒸気に拘らず広い範囲のガスに
対し適している。歯車装置を使用することにより最適の
タービン効率にて任意の出力軸速度が１９られ、電気的
調速機を用い該調速機の弁を中心に配向することにより
、ケーシングの歪を小さくすることがＣきる。The packet is machined into the outer edge of the wheel. The nozzle ring structure has an expanding nozzle insert and a tangential inflow with a small angle of incidence to maximize turbine performance. Because of the geometry of the bucket, water droplets and solid particles traveling at a slower velocity than the gas flow impinge on the bucket at a small angle, greatly reducing erosion. The inlet casing and percussion casing are simply constructed to partially or fully introduce the moving fluid at very high pressure. The packets are machined directly into the turbine wheel, so there is little chance of packet damage. The wheel is made less likely to vibrate because the width of the rim portion is wide and its outer diameter is appropriately stepped. An integral rotor 1# or a through-bolt structure may be adopted. The invention thus provides a robust wheel structure, making the invention suitable for a wide range of gases, whether superheated or saturated steam. By using a gearing system, a given output shaft speed can be achieved at optimum turbine efficiency, and by using an electrical governor and orienting the governor's valves to the center, casing distortion can be reduced. C is cut.
本発明の目的は、タービンの中実のホイール及びその製
造方法を提供することである。An object of the present invention is to provide a solid turbine wheel and a method for manufacturing the same.
本発明の他の一つの目的は、水分及び粒子による侵食に
対Ｊる耐性が高く、風損が低く、スラスト容ｔｈが小さ
いタービンホイールを提供することである。Another object of the present invention is to provide a turbine wheel that is highly resistant to moisture and particle attack, has low windage losses, and has a small thrust volume.
本発明の更に他の一つの目的は、高速ＯＬカを有１）こ
れににり熱降下の大きい通常の用途に於てはりエントリ
が不要であるタービンを提供することである。Still another object of the present invention is to provide a turbine having a high speed OL power, which requires no entry in normal applications where the heat drop is large.
基本的には中実のホイールのリム部に一様に隔＝５−
Ｕされて複数個のパケットが形成される。各パケットは
ホイールに対しほぼ接線方向に延在しており、機械加Ｉ
Ｉ程に於ては隣接覆るパケットとＡ−バラツブの関係を
有し、これにより各パケットの壁は円筒形の側面及び底
面の一部よりなる実質的に半円形のポケットまたは湾曲
部を郭定している。運動する流体は、バケット内の収束
流が湾曲部を郭定する壁の一方の側に沿って流れ、次い
で約１５０〜１８０°方向転換されてそれが湾曲部を郭
定する壁の他方の側に沿って流出する前にホイールに力
学的二［ネルギを伝達するよう、ホイールの中心より軸
線方向に隔置された点より実質的に接線方向に供給され
る。Basically, a plurality of packets are formed at uniform intervals of 5-U on the rim of a solid wheel. Each packet extends approximately tangentially to the wheel and is mechanically
The I section has an A-variable relationship with the adjacent overlying packet, such that the wall of each packet defines a substantially semicircular pocket or curvature formed by a portion of the cylindrical side and bottom surface. are doing. The moving fluid is directed so that the converging flow within the bucket flows along one side of the wall defining the bend, and is then redirected approximately 150-180 degrees so that it flows along the other side of the wall defining the bend. is fed substantially tangentially from a point axially spaced from the center of the wheel so as to transmit mechanical energy to the wheel before exiting along the wheel.
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The invention will be explained in detail below by way of example embodiments with reference to the accompanying figures.
第１図乃至第８図に於て、符号１０はタービン１００の
中実のホイールを全体的に示している。In FIGS. 1-8, numeral 10 generally indicates a solid wheel of turbine 100. As shown in FIGS.
ホイール１０は先ず鍛造品の如き素材として形成される
。パケットが形成される前に、ホイール１０のリム部は
第４図に最も良く示されている如く６−
円弧溝１４が機械加］°されることにより好ましい外形
に形成される。フライス加工に於Ｇノる月利除去が低減
されるにうパケットの幅はその深さよりも大ぎくされて
いるので、溝１／Ｉは楕円の一部を形成する。ホイール
１０の下流側側面１１にはラビリンスシールランド１２
が機械加工される。次いで例えばエンドミルにより横方
向にフライス加工することにより、溝１４に個々のパケ
ット２０が機械加工される。図示の実施例に於ては、フ
ライス加Ｉ Ｔ、貝３０の直径はホイール１０のリム部
の軸線方向良さよりら小さく、これにより平坦な底面２
２（第４図に最も良く示されている）を有づる半円形の
穴またｔｉｔポケットにて終わるスロワ１へが機械加工
される。平１■な底面２２は円柱の底面の一部をイ１し
ており、壁２４は円柱の側面の一部をなしている。工具
３０は各バケツ１〜の機械加工に際ｊノ第１図に示され
た位置より第４図に示された４ｒｌ置まで移動される。Wheel 10 is first formed from a material such as a forged product. Before the packets are formed, the rim portion of the wheel 10 is formed to the desired profile by machining an arcuate groove 14, as best shown in FIG. The groove 1/I forms part of an ellipse since the width of the packet is made larger than its depth so that the cut-off in milling is reduced. A labyrinth seal land 12 is provided on the downstream side surface 11 of the wheel 10.
is machined. Individual packets 20 are then machined into the grooves 14, for example by transverse milling with an end mill. In the illustrated embodiment, the diameter of the milled shell 30 is smaller than the axial dimension of the rim of the wheel 10, thereby providing a flat bottom surface 2.
2 (best shown in Figure 4) is machined into the thrower 1 terminating in a semi-circular hole or tit pocket. The flat bottom surface 22 forms part of the bottom surface of the cylinder, and the wall 24 forms part of the side surface of the cylinder. When machining each bucket 1, the tool 30 is moved from the position shown in FIG. 1 to the 4rl position shown in FIG.
しかし］］具３０の軸線＜、ｔ、各パケット２０の壁２
４の最も後方の部分の最上点である点へに於て壁２４が
ホイール１０の］６径にス！ｌし１０〜３０６、り１ま
しくは１５°の角痘をな１よう、直打方向には整合され
ていない弦に沿って配置される。イの角度の６１に密な
値はホイールの直径や厚さ、及びタービンの設ｈ１速１
徒及び設削蒸気圧により決定されイ）バケツ１〜の数及
び深さの関数である。しかし第４図（、二級も良く示さ
れている如く、各パケットを中独に児た場合に於１）る
各バケツ［−の位置及び深さは、■貝３０が切削部の最
も深いイＩ装置にある場合に於ても■貝３０の一部がホ
イール１０のリム部を越えて延在するようなイｖ装置及
び深さである。第３図及び第８図に最も良く示されてい
る如く、切削部の形状ｌｅｔ切削が完了した時点に於て
工具３０の軸線に沿って児Ｉこ場合用の主要部に近い形
状になり、隣接するパケットの切削が行ね１１に後には
ほぼ三Ｆ１月形になる。However]] the axis of the tool 30<, t, the wall 2 of each packet 20
4, the wall 24 extends across the ]6 diameter of the wheel 10 at a point that is the highest point of the rearmost portion of the wheel 10! 10 to 306 degrees, or 15 degrees, are placed along the strings that are not aligned in the direct strike direction. The 61-minute value of the angle of A is determined by the diameter and thickness of the wheel, and the turbine setting h1 speed 1
b) It is a function of the number and depth of buckets. However, as shown in Figure 4 (2nd grade is well shown, when each packet is placed in China and Germany), the position and depth of each bucket [-] is as follows. Even in the case of a (ii) device, (ii) a portion of the shell 30 extends beyond the rim portion of the wheel 10. As best shown in FIGS. 3 and 8, the shape of the cutting part has a shape close to the main part in this case along the axis of the tool 30 at the time when cutting is completed. Cutting of adjacent packets takes place, and after 11, it becomes approximately three F January shaped.
各パケット２０の深さ、即ら垂直方向良さは、壁２４の
湾曲部の中央に位置ηる点Ａに於て最も小さい。壁２４
の屯直方向長さは点Ａより点ＢＪ：で増大している。熱
（３は垂直へ向長さの最も人さ−い点を示しており、壁
２４の湾曲部がリム部の外周円に出会う点でもある。弧
ＢＡＢはそれが底面２２に平行ではイ【いので楕円の一
部をなしている。The depth, or vertical dimension, of each packet 20 is smallest at point A, located in the center of the curve of wall 24. wall 24
The length in the perpendicular direction is larger at point BJ than at point A. Heat (3 indicates the narrowest point of the vertical length, and is also the point where the curved part of the wall 24 meets the outer circumference of the rim part. Because it is small, it forms part of an ellipse.
ｇ！２４の垂直方向良さは三日月形の両端部、即ち点Ｃ
に於て零になる。バケツ１−２０が上述の如く形成され
る場合には、各パケットをバックアップＪ−るホイール
のηさはかなり厚いので、パケットの破損ｔｉｔツ１？
と発生しない。g! The vertical goodness of 24 is at both ends of the crescent, i.e. at point C.
becomes zero at . If the buckets 1-20 are formed as described above, the thickness of the wheel that backs up each packet is quite thick, so there is a risk of packet corruption.
and does not occur.
第５図に於て、符＠ １００は本発明の中実のホイール
１０を組込にれた衝撃タービンを示している。タービン
１００はインレフ１−ケーシング４０ど排気渦巻きケー
シング７１４とを含んでいる。インレットクーシング／
ＩＯはでの一方の側にＷＱｔＪられタービンを蒸気源に
接続するためのフランジ部をイ４．−ｄる短いインレッ
トバイブと、他方の側に設（Ｊられフランジ部を有Ｊる
インレットコーン４１とよりシ１っている。イン１ノツ
トケーシング４０は蒸気源とタービンとの間の）Ｂ続手
段とｌノで機能する。Ｊｊｌ気渦巻クーりング／Ｉ ／
ｌ １．ｔ ｉノ＋気水蒸気のＩこめの二］レクタ及び
他のタービン構成要素のためのハウジングどして機能す
る。ホイール１０は軸４８−〇−
を支持する軸受／Ｉ６によりＡ−バハング式に支持され
ている。ノズルリング５０がホイール１０の半径方向外
方にてタービンクーシング４２により支持されている。In FIG. 5, the symbol @100 indicates an impulse turbine incorporating a solid wheel 10 of the present invention. The turbine 100 includes an inlet casing 40 and an exhaust volute casing 714. Inlet cousing/
The IO has a flange section on one side of the WQtJ for connecting the turbine to the steam source.4. The inlet casing 40 has a short inlet vibe and an inlet cone 41 with a flange on the other side. It functions with means and lno. Jjl Whirlpool Cooling/I/
l 1. It serves as a housing for the steam collector and other turbine components. The wheel 10 is supported in an A-bar hang manner by a bearing/I6 that supports the shaft 48--. A nozzle ring 50 is supported by the turbine cooling 42 radially outwardly of the wheel 10 .
第６図及び第７図に最も良く示されている如く、ノズル
リング５０は互いに一様に隔置され実質的に接線方向に
延在する複数個の通路５２を有しており、各通路のイン
１ノツ１へ側端部にはノズル５４が設けられている。更
にノズルリング５０は交換＋’ｉＪ ｔｌｔｔイｒ ｒ
ｉｌｌ磨可１１１；なシール５６を支持しており、シー
ル５６はパケット２０をイン１ノツ［・部分どアラ［・
レット部分どに分Ｍｌ ｌ、でいる。As best shown in FIGS. 6 and 7, nozzle ring 50 has a plurality of uniformly spaced substantially tangentially extending passageways 52 with each passageway having a plurality of substantially tangentially extending passageways 52. A nozzle 54 is provided at the end on the in-1-out 1 side. Furthermore, the nozzle ring 50 is replaced +'iJ tlttirr r
It supports a seal 56 that can be polished, and the seal 56 holds the packet 20 in place.
There are a few minutes in the let part.
０．０３０〜０．０４５インチ（０，７６へ・１゜１４
ｎｎｌ程度の通常の運転クリアランスにより衝撃段のだ
めの所要の好ましいシールが与えられる。0.030 to 0.045 inches (0.76 to 1°14
Normal operating clearances of the order of nnl provide the required favorable sealing of the shock stage reservoir.
衝撃タービンに於て一般的である如く、水蒸気はインレ
ッ［・ケーシング４０を紅てタービン１００へ供給され
、イン１ノット］−ン／１１及びイン１ノツトガイドベ
ーン（図示Ｕず）によりノズルリング５０１＼導かねる
。次いで水蒸気はノズル５７′ｌを通過して通路５２内
へ流入し、バケツし・２０内へ１０−
接線方向に流入Ｊる。水蒸気（ま各パケット内へその−
ｈの側Ｊ、り流入し、壁２７′Ｉにより１５０〜１８０
°方向転換され、バフラ１への他方の側を経てバフラ１
〜Ｊ−り流出し、１ｊ１気渦巻クーシング／ｌ／ｌ内へ
流入Ｊる。水蒸気（，１バケツ１へ２０内を通過し方向
転換される際に、ホイール１０に力学的二［ネルギを与
え、これにより軸４８及びそれに接続された発電装置（
図示ｌず）とＪＬにホイールを回転駆動覆る。この衝撃
タービンの作動は従来の衝撃タービンの作動と大ぎく異
るものではない。しかし本発明によるタービンホイール
のパケットの構造にＪ、す、タービンが低りオリディの
水蒸気、即ち澗っだ水蒸気また１、１汚れたガスとの関
連で使用される揚台には、多数の利点がＪ５えられる。As is common in impulse turbines, steam is supplied to the turbine 100 through the inlet casing 40 and into the nozzle ring 501 by the inlet casing 40 and the inlet guide vane (not shown). \I can't guide you. The water vapor then flows through the nozzle 57'l into the passage 52 and flows tangentially into the bucket 20. Water vapor (inside each packet)
150-180 by wall 27'I.
° Redirected and through the other side to Baffler 1
~J- flows out and flows into the 1j1 air volute Cushing/l/l. The water vapor (1) imparts mechanical energy to the wheel 10 as it passes through the bucket 1 (20) and is redirected, thereby imparting a mechanical energy to the shaft 48 and the power generator connected thereto (
(not shown) and JL to rotate the wheel. The operation of this impulse turbine is not significantly different from that of conventional impulse turbines. However, the structure of the turbine wheel packet according to the invention has a number of advantages when the turbine is used in connection with low-flow water vapor, i.e. sludge water vapor or dirty gases. will be awarded J5.
前’ｒｌＡの如（、バフラＦ−２０の壁２４に衝突する
水蒸気はホイール１０に力学的■ネルギを与え、これに
より水蒸気が１バ給される方向と同一の方向にホイール
を回転駆動りる。ホイールが運転速度にある肋に於ける
ホイールの先端速度【まノズル５４により供給される水
蒸気の速度の約７′ｌＯ〜６０％である。As shown in the previous example, the water vapor impinging on the wall 24 of the baffle F-20 imparts mechanical energy to the wheel 10, thereby driving the wheel to rotate in the same direction as the water vapor is supplied. The tip speed of the wheel at the point where the wheel is at operating speed is approximately 7'lO to 60% of the velocity of the steam supplied by nozzle 54.
西一つだ水蒸気の場合には、水滴の速度は水蒸気及びホ
イール１０の速１良よりも道かに小さいので、ホイール
は水滴に衝突りる。従来の構造のパケットに於ては、バ
フラし・の＋Ｖｊ ｔＪ”ｘが作用していない上流側リ
ーディング１−ツジは水滴に衝突しこれにＪ：り侵食さ
れる。しかしパケット２０が本発明に従ってＮＩＪ成さ
れている場合には従来のバフラ１〜のリーディングエツ
ジ部分に相当１６部分がなく、従って９０°の角度にて
水滴が衝突することによる浸食を受番Ｊること４；Ｌ
ａい。第８図に於て、矢印９０にＪ−り示されてる如く
、水蒸気は成る相対速度にて運？Ｊ＋ しているバフラ
１へ２０へ流入し、壁２４に治って流れ、バフラ１〜２
０より流出Ｊるボｔに１５０〜１８０°方向転換される
。水蒸気内に含Ｊ、れている水滴は、第８図に於て矢印
９１により示されている如く、バフラ１へ２０に対し角
の相対速度を有しており、従って回転しているホイール
１０により捕えられ、これにＪニリ水滴は侵食を誘発１
にどのない非常に小さい入用角にでバフラ１−２０の平
Ｉ１１＠−底而２２に衝突する。底面２２に衝突した水
滴はパケット２０のエツジを越えて流れ。In the case of water vapor, the speed of the water droplet is much smaller than the speed of the water vapor and the wheel 10, so the wheel collides with the water droplet. In a packet having a conventional structure, the leading edge on the upstream side on which the baffler +Vj tJ"x is not acting collides with water droplets and is eroded by it. However, the packet 20 according to the present invention In the case of NIJ, there is no leading edge part corresponding to the leading edge part of conventional bafflers 1 to 1, and therefore erosion caused by water droplets colliding at an angle of 90° is a problem.
It's a. In FIG. 8, water vapor moves at a relative velocity as indicated by arrow 90. J+ Flows into Baffler 1 to 20, flows to wall 24, and flows to Baffler 1-2.
The direction is changed from 0 to 150 to 180 degrees to the bottom flowing out. The water droplets contained in the water vapor have an angular relative velocity 20 to the baffle 1, as indicated by the arrow 91 in FIG. The Jnili water droplets are trapped by this and induce erosion1.
It collides with the flat I11@-bottom 22 of the baffle 1-20 at a very small angle with no gap. The water droplets that hit the bottom surface 22 flow over the edges of the packet 20.
壁２４に沿って下方へ流れ、次いで矢印９０により示さ
れでいる如く水蒸気内に再麿捕捉され、バフラｔ−２０
Ｊ：り流出ηる。第９図は水蒸気（ガス）及び水滴の流
れの速度線図である。この第９図に於て、ホイールの速
度ｕ、パケット２０に流入するガスの相対速ｒｔＪ−Ｗ
＋及びノズルより出るガスの絶対速ＩＪｔ ＣＩはガ
スの流れを承り三角形を形成している。またホイールの
速度０１水滴の絶対速度Ｃ２、バフラ１〜の底面２２に
衝突Ｊ−る水滴の相対速度Ｗ２が水滴の流れを示Ｊ第二
の三角形を形成しており、第９図に於てはそれらの三角
形が重ね合されている。It flows downwardly along wall 24 and is then recaptured in water vapor as shown by arrow 90, leaving the baffle t-20
J: Outflow ηru. FIG. 9 is a velocity diagram of the flow of water vapor (gas) and water droplets. In this FIG. 9, the speed u of the wheel and the relative speed rtJ-W of the gas flowing into the packet 20
+ and the absolute velocity IJt CI of the gas exiting from the nozzle form a triangle according to the gas flow. In addition, the wheel speed 01, the absolute speed C2 of the water droplet, and the relative speed W2 of the water droplet colliding with the bottom surface 22 of the baffle 1~ form a second triangle indicating the flow of the water droplet, as shown in Fig. 9. is a superposition of those triangles.
以−１に於ては本発明を特定の実施例について詳細に説
明したが、本発明はかかる実施例に限定されるものでは
イ１く、本発明の範囲内にて秤々の実施例が可能である
ことＬｉ当業音にとって明らかであろう。Although the present invention has been described in detail with respect to specific embodiments in Section 1-1, the present invention is not limited to such embodiments, and many embodiments can be made within the scope of the present invention. It will be obvious to those skilled in the art that this is possible.
第１図は本発明に従って形成された中実のホイ１３−
一部を一部破断して示す正面図である。
第２図は第１図の線ＩＴ −ＴＩに上る断面図である。
第３図は第１図に示されたホイールの平面図である。
第４図は機械加エエ稈を示す拡大部分断面図ぐある。
第５図はタービンの断面図である。
第６図はホイール及びノズルリングを一部破断して示す
前回である。
第７図は第６図の線７丁［−＼／ ｒ［にょる部分断面
図である。
第８図はパケット内の流れを示Ｊ−前回的斜視図である
。
第９図は速度線図である。
１０・・・ホイール、１１・・・下流側側面、１２・・
・ラビリンスシールランド、１４・・・Ｍ、２０・・・
バフッ′ト、２２・・・底面、２４・・・壁、３０・・
・工員、４０・・・インレットケーシング、／１１・・
・イン１ノツ［・コーン。
４２・・・タービンケーシング、４４・・・排気渦巻ケ
ーシング、４６・・・軸受、４８・・・軸、５０・・・
ノズルリ１４−
ング、５２・・・通路、５／ｌ・・・ノズル、５６・・
・シール特許出願人 玉りＡット・ターボマシナリー・
カンパニー・イン］−ボレイデッド
代 理 人 弁 理 士 明 石
昌 毅１５−
ＩＧ ２
０
Ｆ／θ３
Ｆ／θ５FIG. 1 is a front view, partially cut away, of a solid hoist 13 formed in accordance with the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line IT-TI in FIG. FIG. 3 is a plan view of the wheel shown in FIG. 1. FIG. 4 is an enlarged partial sectional view showing the machined culm. FIG. 5 is a sectional view of the turbine. FIG. 6 shows the wheel and nozzle ring partially cut away. FIG. 7 is a partial sectional view taken along line 7 [-\/r] in FIG. FIG. 8 is a perspective view showing the flow within the packet. FIG. 9 is a velocity diagram. 10... Wheel, 11... Downstream side, 12...
・Labyrinth Seal Land, 14...M, 20...
Buffet, 22...bottom, 24...wall, 30...
・Worker, 40... Inlet casing, /11...
・In1nots [・Corn. 42...Turbine casing, 44...Exhaust swirl casing, 46...Bearing, 48...Shaft, 50...
Nozzle ring, 52... Passage, 5/l... Nozzle, 56...
・Seal patent applicant Tamari A・Turbo Machinery・
Company In] - Boraid Agent Patent Attorney Masaaki Akishi 15 - IG 2 0 F/θ3 F/θ5
Claims (3)
ールと、 前記り１８部に一様に隔置されロオーバラップしく形成
された複数個のパケットと、 前記パケットのそれぞれは前記所定の幅よりも小さい直
径を右りる円筒形の一部を郭定ｌノており且軸線方向長
さが変化している側部を含んでおり、該側部はそのＲ’
６後方の部分の最上点に於て前記ホイールの半径に対し
１０°〜３０°の角度をなしていることと、 を含むホイール。(1) a solid wheel having a rim portion having a predetermined width, and a plurality of packets uniformly spaced from each other and formed in a low-overlapping manner in the 18 portions of the wheel; each of the packets having the predetermined width; defining a portion of a cylinder having a diameter smaller than the width of the cylinder and including sides of varying axial length, the sides having a diameter smaller than the width of the cylinder;
6. A wheel comprising: forming an angle of 10° to 30° with respect to the radius of the wheel at the highest point of the rear portion.
ズルリングと前記流路の一部を構成するタービンホイー
ルとをイコし、前記ｉ［−イールは成る所定の幅を有づ
るリム部を有しており、前記リム部に【ま一様に隔置さ
れＪＬ４−バラツブして複数個のパケットが形成されて
おり、前記パケットのぞれソバれは前記所定の幅よりも
小さい直径を右する円筒形の一部を郭定しており月軸線
方向長さが変化している側部を含んでおり、該側部はそ
の最も後方の部分の最上点に於て６ｉ＋記ホイールの半
径に対し１０°〜３０°の角度をなしていることを特徴
と１６衝撃タービン。(2) The inlet and the outlet, the flow path provided between them, the nozzle ring, and the turbine wheel that constitutes a part of the flow path are equal, and the i[-eel has a predetermined width of A plurality of packets are formed on the rim portion by being uniformly spaced and varying, and each of the packets has a width larger than the predetermined width. It defines a portion of a cylinder with a small diameter and includes a side of varying axial length, which side is marked 6i+ at the top point of its most posterior part. 16 impulse turbine characterized by making an angle of 10° to 30° with respect to the radius of the wheel.
溝が形成されている如き素材よりタービンホイールを製
造スる方法にして、 パケットが前記リム部の前記所定の幅よりも小さい直径
を有する円筒形の側面及び底面の一部をなし目前記円筒
形の側面及び底面の残りの部分の少くとも一部が前記累
月を越えて延在りるよう、前記素材の前記リム部にパケ
ットを形成１ろ過程と、 これと同様の要領にて一様に隔置しＡ−バラツブして複
数個のパケットを順次形成する過程と、を含んでいるこ
とを特徴とする方法。(3) A method for manufacturing a turbine wheel from a material having a rim portion having a predetermined width and grooves symmetrically formed in the rim portion, wherein the packet is larger than the predetermined width of the rim portion. the rim of the material so that at least a portion of the remaining portions of the cylindrical sides and bottom extend beyond the month; 1. A method characterized by comprising the steps of forming a plurality of packets in a similar manner, and sequentially forming a plurality of packets by uniformly spacing them and dispersing them.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US39001482A | 1982-06-21 | 1982-06-21 | |
| US390014 | 1995-02-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597701A true JPS597701A (en) | 1984-01-14 |
Family
ID=23540689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11178683A Pending JPS597701A (en) | 1982-06-21 | 1983-06-21 | Turbine wheel and its manufacture |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0097605B1 (en) |
| JP (1) | JPS597701A (en) |
| DE (1) | DE3373119D1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH043340U (en) * | 1990-04-24 | 1992-01-13 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0362836B1 (en) * | 1988-10-06 | 1993-01-27 | B a r m a g AG | Yarn winding machine |
| GB2270543B (en) * | 1992-09-02 | 1997-01-15 | John Kirby | Turbines |
| GB9218544D0 (en) * | 1992-09-02 | 1992-10-14 | Kirby John | Turbines |
| CN106368753B (en) * | 2016-11-18 | 2018-10-12 | 蔡述强 | Impeller pressue device |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4933022A (en) * | 1972-08-03 | 1974-03-26 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE164340C (en) * | ||||
| FR349490A (en) * | 1904-12-23 | 1905-05-30 | Maschb Actien Ges Union | Method for milling u-shaped pockets in turbine wheels |
| US1965817A (en) * | 1932-10-24 | 1934-07-10 | Wessel Walter | Turbine |
| GB1416442A (en) * | 1972-03-15 | 1975-12-03 | Secr Defence | Turbomachinery |
| US4295788A (en) * | 1980-03-10 | 1981-10-20 | Terry Corporation | Turbine wheel and nozzle arrangement |
-
1983
- 1983-06-02 EP EP19830630094 patent/EP0097605B1/en not_active Expired
- 1983-06-02 DE DE8383630094T patent/DE3373119D1/en not_active Expired
- 1983-06-21 JP JP11178683A patent/JPS597701A/en active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4933022A (en) * | 1972-08-03 | 1974-03-26 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH043340U (en) * | 1990-04-24 | 1992-01-13 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0097605A3 (en) | 1984-10-10 |
| EP0097605B1 (en) | 1987-08-19 |
| EP0097605A2 (en) | 1984-01-04 |
| DE3373119D1 (en) | 1987-09-24 |
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